DE9108104U1 - Combustion plant for the waste liquor of a pulp digester with a control device for the combustion air - Google Patents

Combustion plant for the waste liquor of a pulp digester with a control device for the combustion air

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91 6-8 5-3 8 DE91 6-8 5-3 8 EN Siemens AktiengesellschaftSiemens AG Verbrennungsanlage für die Ablauge eines Zellstoffkochers mit einer Regeleinrichtung für die VerbrennungsluftCombustion plant for the waste liquor of a pulp digester with a control device for the combustion air Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Betrieb einer Verbrennungsanlage für die Ablauge eines bevorzugt nach dem Bisulfit-Verfahren betriebenen Zellstoffkochers.The invention relates to a device for operating an incineration plant for the waste liquor of a pulp digester preferably operated according to the bisulfite process. Beim Betrieb von Zellstoffkochern wird pro Charge eine große Menge an sogenannter "Kochflüssigkeit", d. h. an Aufschlußchemikalien, benötigt. Diese fallen nach Abschluß der Kochung als Ablauge an und müssen entsorgt werden. Wird z.B. der ZeIlstoffkocher nach dem Bisulfit-Verfahren betrieben, so enthält die Flüssigkeit in diesem Fall eine saure und eine basische Komponente. Als saure Komponente dient schwefelige Säure H2SO, in dissoziierter Form, also H+ und SO-j - Ionen und gelöstes SO2. Die basische Komponente liegt in Form eines Kations vor, z.B. als Ca++, Mg++, Na+ oder NH.+ - Kation, welches zum Puffern der während der Kochung entstehenden starken Säuren dient. Nach Ablauf der Kochung einer Charge im Zellstoffkocher stellt die anfallende Ablauge eines Suspension aus Wasser, den Aufschlußchemikalien bzw. hieraus entstandenen Reaktionsprodukten und festen bzw. gelösten Holzbestandteilen dar. Diese Ablauge muß auf energetisch vorteilhafte und umweltschonende Weise entsorgt werden.When operating pulp digesters, a large amount of so-called "cooking liquid", ie digestion chemicals, is required per batch. This is produced as waste liquor after cooking and must be disposed of. If, for example, the pulp digester is operated using the bisulfite process, the liquid contains an acidic and a basic component. The acidic component is sulphurous acid H 2 SO, in dissociated form, i.e. H + and SO-j - ions and dissolved SO 2 . The basic component is in the form of a cation, e.g. as a Ca ++ , Mg ++ , Na + or NH. + - cation, which serves to buffer the strong acids formed during cooking. After the digestion of a batch in the pulp digester, the waste liquor that is produced is a suspension of water, the digestion chemicals or reaction products resulting from them and solid or dissolved wood components. This waste liquor must be disposed of in an energetically advantageous and environmentally friendly manner. Die Ablauge eines Zellstoffkochers weist insbesondere auf Grund ihres Gehaltes an festen und gelösten Holzbestandteilen einen nennenswerten Heizwert auf. Es hat sich somit als vorteilhaft erwiesen, die Ablaugen von Zellstoffkochern bevorzugt in Verbrennnungsanlagen thermisch zu entsorgen. Die hierdurch freigesetzte Abwärme kann z.B. in Form von Prozeßdampf rückgeführt und beim weiteren Betrieb des Zellstoffkochers genutzt werden. Schließt sich desweiteren eine sogenannte RückgewinnungsanlageThe waste liquor from a pulp digester has a significant calorific value, particularly due to its content of solid and dissolved wood components. It has therefore proven advantageous to dispose of the waste liquor from pulp digesters thermally, preferably in incineration plants. The waste heat released in this way can be recycled in the form of process steam, for example, and used in the further operation of the pulp digester. If a so-called recovery plant is also connected Mie/Pfa 28.06.1991Mie/Pfa 28.06.1991 SIG 3-5 3 8 DESIG 3-5 3 8 EN an, so können aus den Verbrennungsprodukten am Ausgang der Ablaugenverbrennungsanlage, d.h. aus dem Rauchgas und der Asche, die wesentlichen Komponenten der Aufschlußchemikalien zurückgewonnen werden. Durch Lösung dieser gas- bzw. ascheförmigen Komponenten in Wasser können große Mengen an Aufschlußchemikalien wieder aufbereitet und dem Prozeß, d.h. dem Zellstoffkocher, für die Bearbeitung weiterer Chargen erneut zugeführt werden.the essential components of the digestion chemicals can be recovered from the combustion products at the outlet of the waste liquor incineration plant, i.e. from the flue gas and the ash. By dissolving these gaseous or ash-like components in water, large quantities of digestion chemicals can be reprocessed and fed back into the process, i.e. the pulp digester, for processing further batches. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zum Betrieb einer derartigen Vertrennungsanlage für die Ablauge eines Zellstoffkochers anzugeben.The invention is based on the object of specifying a device for operating such a separation plant for the waste liquor of a pulp digester. Die Aufgabe wird gelöst mit der im Anspruch 1 enthaltenen Betriebsvorrichtung. Vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung sind in den Unteransprüchen enthalten.The object is achieved with the operating device contained in claim 1. Advantageous embodiments of the invention are contained in the subclaims. Die Erfindung wird desweiteren unter Zuhilfenahme der in den nachfolgend kurz angeführten Figuren dargestellten bevorzugten Ausführungsbeispiele näher erläutet. Dabei zeigt:The invention is further explained in more detail with the aid of the preferred embodiments shown in the figures briefly shown below. FIG 1 das Blockschaltbild eines Prozeßkreislaufes für die Aufschlußchemikalien, mit einem Zellstoffkocher, einer Ablaugenverbrennungsanlage und einer den Prozeßkreislauf schließenden Rückgewinnungsanlage,FIG 1 shows the block diagram of a process circuit for the digestion chemicals, with a pulp digester, a waste liquor incineration plant and a recovery plant closing the process circuit, FIG 2 das Blockschaltbild einer Ablaugenverbrennungsanlage mit einer bevorzugten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Betriebsvorrichtung, welche eine Regeleinrichtung aus einer Luftmengen- und Lufttemperaturregelung und einen Ascheanalysator enthält,FIG 2 shows the block diagram of a waste liquor incineration plant with a preferred embodiment of the operating device according to the invention, which contains a control device consisting of an air quantity and air temperature control and an ash analyzer, FIG 3 eine weitere vorteilhafte Ausführungsform für eine Luftmengenregelung in der erfindungsgemäßen Betriebsvorrichtung, undFIG 3 shows a further advantageous embodiment for an air quantity control in the operating device according to the invention, and FIG 4 eine weitere vorteilhafte Ausführungsform für eine Lufttemperaturregelung in der erfindungsgemäßen Betriebsvorrichtung. FIG 4 shows a further advantageous embodiment for an air temperature control in the operating device according to the invention. 91 6 &bgr; 5 3 8 OE91 6 β 5 3 8 OE In FIG 1 ist ein geschlossener Prozeßkreislauf für die Aufschlußchemikalien eines Zellstoffkochers dargestellt. Zentrales Element ist dabei eine Ablaugenverbrennungsanlage LVA, welcher die Ablauge vom Zellstoffkocher ZK insbesondere in eingedickter und vorgewärmter Form zugeführt wird. Der Prozeßkreislauf zwischen dem Ausgang der Verbrennungsanlage LVA und dem Eingang des Kochers ZK wird durch Mittel zur Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien aus den gas- und ascheförmigen Verbrennungsprodukten der Verbrennungsanlage LVA geschlossen. FIG 1 shows a closed process circuit for the digestion chemicals of a pulp digester. The central element is a waste liquor incineration plant LVA, to which the waste liquor from the pulp digester ZK is fed, particularly in thickened and preheated form. The process circuit between the outlet of the LVA incineration plant and the inlet of the digester ZK is closed by means for recovering the digestion chemicals from the gaseous and ash-like combustion products of the LVA incineration plant. Im Detail enthält die Anlage von FIG 1 am Anfang des Prozeßkreislaufes eine sogenannte Kochsäurebereitung KB. Dieser werden über eine Zuführung 3 Frischwasser und über die Zuführung 1, 2 die wesentlichen Komponenten zur Aufbereitung der Kochsäure für den Zellstoffkocher zugeführt. Im Beispiel der FIG 1 handelt es sich um einen nach dem sogenannten Bisulfit-Verfahren betriebenen Zellstoffkocher. So werden über die Leitungen 1, 2 Magnesiumoxid MgO als basische Komponente und Schwefeldioxid SO2 als saure Komponente zugeführt. Nach derenIn detail, the system in FIG 1 contains a so-called cooking acid preparation KB at the beginning of the process cycle. Fresh water is fed to this via a feed 3 and the essential components for preparing the cooking acid for the pulp digester via feed 1, 2. The example in FIG 1 is a pulp digester operated according to the so-called bisulfite process. Magnesium oxide MgO is fed as a basic component and sulphur dioxide SO 2 as an acidic component via lines 1, 2. After their Auflösung in dem über die Leitung 3 zugeführten Frischwasser entsteht die Kochsäure. Zur Zellstoffkochung wird der Kocher über eine Zuführung 6 mit Hackschnitzeln und anschließend über die Zuführung 4 mit Kochsäure aus der Kochsäurebereitung KB angefüllt. Ferner ist häufig eine separate Prozeßdampfzuführung 5 vorgesehen.The cooking acid is produced by dissolving it in the fresh water supplied via line 3. For pulp cooking, the cooker is filled with wood chips via a feed 6 and then with cooking acid from the cooking acid preparation KB via feed 4. Furthermore, a separate process steam feed 5 is often provided. Nach Ablauf der Kochung der jeweils im Zellstoffkocher ZK befindlichen Charge an Hackschnitzeln wird zunächst die konzentrierte Kocherablauge SLK über eine Abführung 8 abgelassen.After the batch of wood chips in the pulp digester ZK has been cooked, the concentrated digester waste liquor SLK is first drained off via a discharge line 8. Desweiteren wird der fertiggekochte Zellstoff über eine Abführung 7 einem sogenannten Blastank BL zugeführt. Dieser dient zur Spülung des Zellstoffes. Hierzu wird dem Tank Spülwasser über eine Leitung 9 zugeführt. Nach Ablauf des Spülvorganges wird die herausgespülte, nun verdünnte Kocherablauge SLV überFurthermore, the cooked pulp is fed to a so-called blow tank BL via a discharge line 7. This serves to rinse the pulp. For this purpose, rinse water is fed to the tank via a line 9. After the rinsing process has ended, the rinsed-out, now diluted, digester waste liquor SLV is 91 G 8 5 3 8 OE91 G 8 5 3 8 OE eine Abführung 10 abgelassen. Ferner kann der fertige, gespülte Zellstoff über eine Abführung 11 aus dem Blastank BL entnommen werden.a discharge 10. Furthermore, the finished, rinsed pulp can be removed from the blow tank BL via a discharge 11. Zur Entsorgung werden die konzentierte, über die Abführung 8 direkt aus dem Zellstoffkocher ZK entnommene Kocherablauge SLK und die verdünnte, über die Abführung 10 aus dem Blastank BL entnommene Kocherablauge SLV einem Eindampfer ED zugeführt. Dieser erzeugt mittels Heizdampf, welcher über eine Leitung 12 zugeführt wird, verdickte Ablauge SLD. Diese wird über eine Abführung 13 der Ablaugenverbrennungsanlage LVA zugeführt. Die bei dieser thermischen Verbrennung auftretende Abwärme kann über eine Prozeßdampfabführung 14 entnommen und in den Prozeßkreislauf rückgeführt werden. Bevorzugt wird sie dem Zellstoff kocher ZK für die Kochung einer folgenden Charge von Hackschnitzeln zugeführt.For disposal, the concentrated digester waste liquor SLK, taken directly from the pulp digester ZK via the outlet 8, and the diluted digester waste liquor SLV, taken from the blast tank BL via the outlet 10, are fed to an evaporator ED. This produces thickened waste liquor SLD using heating steam, which is fed via a line 12. This is fed to the waste liquor incineration plant LVA via an outlet 13. The waste heat generated during this thermal combustion can be removed via a process steam outlet 14 and returned to the process circuit. It is preferably fed to the pulp digester ZK for cooking a subsequent batch of wood chips. Die Verbrennungsprodukte KAG an der Abführung 15 der Ablaugenverbrennungsanlage LVA bestehen aus Rauchgasen und Asche. Ein anschließendes Elektrofilter EF dient zur Abscheidung der Asche aus dem Rauchgasstrom. Die pulverförmige Asche AS kann über eine Abführung 16 vom Elektrofilter EF in die Kochsäurebereitung KB rückgeführt werden. Bei dem im Beispiel der FIG 1 nach dem Bisulfit-Verfahren betriebenen Zellstoffkocher besteht die Asche AS im wesentlichen aus pulverförmiger) Magnesiumoxid MgO.The combustion products KAG at the outlet 15 of the waste liquor incineration plant LVA consist of flue gases and ash. A subsequent electrostatic precipitator EF serves to separate the ash from the flue gas flow. The powdery ash AS can be returned from the electrostatic precipitator EF to the cooking acid preparation KB via an outlet 16. In the pulp digester operated according to the bisulfite process in the example in FIG 1, the ash AS consists essentially of powdery magnesium oxide MgO. Das weitgehend aschefreie Rauchgas AG wird über einer Abführung 17 vom Elektrofilter EF zu einem Wäscher W weitergeleitet. Dieser dient zur Auswaschung wasserlöslicher, gasförmiger Bestandteile. Hierzu wird Waschwasser über eine Leitung 18 zugeführt. Die sich ergebende Lösung ASL kann schließlich über eine Abführung 20 wiederum in die Kochsäurebereitung KB am Eingang des Prozeßkreislaufes rückgeführt werden. Im Falle eines beispielhaft nach dem Bisulfit-Verfahren betriebenen Zellstoffkochers handelt sich bei der Lösung ASL im wesentlichen umThe largely ash-free flue gas AG is passed on via a discharge 17 from the electrostatic precipitator EF to a scrubber W. This is used to wash out water-soluble, gaseous components. For this purpose, washing water is fed in via a line 18. The resulting solution ASL can finally be returned via a discharge 20 to the cooking acid preparation KB at the inlet of the process circuit. In the case of a pulp digester operated according to the bisulfite process, for example, the solution ASL is essentially SlG 85 3 8 C-ESlG 85 3 8 C-E eine SO2 -Lösung mit H+ und SO, -Ionen. Das verbleibende, gereinigte Rauchgas GAG wird schließlich über eine Abführung und einen Kamin K in die Atmosphäre abgelassen. Mit einem derart geschlossenen Prozeßkreislauf nach FIG 1 ist es möglich, einen Teil der zum Aufschluß der Hackschnitzelmasse im Zellstoffkocher ZK benötigten Aufschlußchemikalien rückzuführen. Über die Zuführungen 1, 2 müssen Aufschlußchemikalien lediglich zum Ausgleich von Verlusten im Prozeßkreislauf nachdosiert werden. Im Beispiel der FIG 1 werden hierzu frisches Magnesiumoxid MgO und eine wäßrige Schwefeldioxidlösung SO2 zudosiert.an SO 2 solution with H + and SO, ions. The remaining, purified flue gas GAG is finally discharged into the atmosphere via a discharge and a chimney K. With such a closed process circuit according to FIG. 1 it is possible to recycle some of the digestion chemicals required for digesting the wood chip mass in the pulp digester ZK. Digestion chemicals only have to be added via the feeds 1, 2 to compensate for losses in the process circuit. In the example in FIG. 1, fresh magnesium oxide MgO and an aqueous sulphur dioxide solution SO 2 are added for this purpose. Gemäß der Erfindung soll eine Betriebsvorrichtung derart auf die Ablaugenverbrennungsanlage LVA eingreifen, daß das gereinigte Restrauchgas GAG am Ausgang des Wäschers W möglichst nur noch aus den natürlich vorkommenden Luftbestandteilen zusammengesetzt ist, d.h. insbesondere aus N2, CO2 und O2.According to the invention, an operating device is to intervene in the waste liquor incineration plant LVA in such a way that the purified residual flue gas GAG at the outlet of the scrubber W is composed as far as possible only of the naturally occurring air components, ie in particular of N 2 , CO 2 and O 2 . Hierzu weist die Betriebsvorrichtung erfindungsgemäß eine Regeleinrichtung für die dem Ablaugenverbrennungskessel in der Ablaugenverbrennungsanlage zugeführten Verbrennungsluft. Diese gibt die Menge und die Temperatur der Verbrennungsluft abhängig von einer Maßzahl für die Qualität Q der Asche als einen Bestandteil der Verbrennungsprodukte derart vor, daß die Verbrennungsprodukte der verbrannten Ablauge am Ausgang des Ablaugenverbrennungskessels möglichst größe Mengen an hydratisierbaren Ausgangsstoffen für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien enthalten. Die erfindungsgemäße Regeleinrichtung optimiert somit die Verbrennungsbedingungen im Kessel unter Zuhilfenahme einer Maßzahl für die Aschequalität, indem sie auf die Menge und die Temperatur der Verbrennungsluft als Regelgrößen eingreift. Dieser Eingriff erfolgt dabei mit Hinblick auf den angestrebten möglichst großen Gehalt an hydratisierbaren Ausgangsstoffen in den Verbrennungsprodukten für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien. Der jeweils erreichte Gehalt derartige Ausgangsstoffe ist erfindungsgemäß aus demFor this purpose, the operating device according to the invention has a control device for the combustion air supplied to the waste liquor combustion boiler in the waste liquor combustion plant. This specifies the amount and temperature of the combustion air depending on a measure of the quality Q of the ash as a component of the combustion products in such a way that the combustion products of the burned waste liquor at the outlet of the waste liquor combustion boiler contain the largest possible amounts of hydratable starting materials for the recovery of the digestion chemicals. The control device according to the invention thus optimizes the combustion conditions in the boiler with the aid of a measure of the ash quality by intervening in the amount and temperature of the combustion air as control variables. This intervention takes place with a view to the desired highest possible content of hydratable starting materials in the combustion products for the recovery of the digestion chemicals. The respective achieved content of such starting materials is according to the invention from the PIG 85 3 8 DEPIG 85 3 8 EN jeweiligen Wert der Maßzahl der Aschequalität, welche hierzu als eine Art Ersatzgröße dient, geleitet. So weist die Betriebsvorrichtung desweiteren einen Ascheanalysator auf, welcher einen Istwert für die Maßzahl der Aschequalität bereitstellt. Erfindungsgemäß bildet der Ascheanalysator die Maßzahl aus einem Meßwert für die Ascheweiße und einem Istwert für den Gehalt an hydratisierbaren Ausgangsstoffen in der Asche für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien nach. Häufig ist es ausreichend, wenn der Istwert für den Gehalt an hydratisierbaren Ausgangsstoffen in der Asche nicht als ein On-linie-Meßwert, sondern als ein Labor-Meßwert zur Verfügung steht.respective value of the ash quality index, which serves as a kind of substitute value for this. The operating device also has an ash analyzer, which provides an actual value for the ash quality index. According to the invention, the ash analyzer reproduces the index from a measured value for the ash whiteness and an actual value for the content of hydratable starting materials in the ash for the recovery of the digestion chemicals. It is often sufficient if the actual value for the content of hydratable starting materials in the ash is not available as an online measured value, but as a laboratory measured value. Die Erfindung und vorteilhafte Ausführungsform derselben werden desweiteren an Hand des Blockschaltbildes der FIG 2 näher erläutet.The invention and advantageous embodiment thereof are further explained in more detail with reference to the block diagram in FIG. 2. Die Ablaugenverbrennungsanlage LVA in FIG 2 enthält im wesentlichen einen Ablaugenverbrennungskessel LVK. Diesem wird die Ablauge SLD bevorzugt im eingedickter und vorgewärmter Form zugeführt, und wird über eine regelbare Zerstäuberdüse ZD in den Kessel eingespritzt. Die Zerstäuberdüse weist einen Hilfsenergieeingang auf, dem Zerstäuberdampf ZDZ mit regelbarem Vordruck zugeführt wird. Über die Druckregelung der Zerstäuberdampfzuführung ZDZ kann der Zerstäubungsgrad der Düse ZD beeinflußt werden.The waste liquor incineration plant LVA in FIG 2 essentially contains a waste liquor incineration boiler LVK. The waste liquor SLD is preferably fed to this in a thickened and preheated form and is injected into the boiler via an adjustable atomizing nozzle ZD. The atomizing nozzle has an auxiliary energy inlet to which atomizing steam ZDZ is fed with an adjustable pre-pressure. The degree of atomization of the nozzle ZD can be influenced by the pressure control of the atomizing steam feed ZDZ. Am Ausgang des Ablaugenverbrennungskessels LVK treten die Verbrennungsprodukte KAG auf, welche aus Rauchgas AG und Asche AS bestehen. Entsprechend dem Blockschaltbild von FIG 1 werden in einem Elektrofilter EF die ascheartigen Feststoffe aus den Verbrennungsprodukten KAG ausgefiltert. Ein Teil der Asche AS wird einem nachgeschalteten Ascheanalysator AA zur Bestimmung der Maßzahl für Aschequalität Q zugeführt. Bevorzugt ist einAt the outlet of the waste liquor combustion boiler LVK, the combustion products KAG appear, which consist of flue gas AG and ash AS. According to the block diagram in FIG 1, the ash-like solids are filtered out of the combustion products KAG in an electrostatic precipitator EF. Part of the ash AS is fed to a downstream ash analyzer AA to determine the measure of ash quality Q. A SIG 35 3 &Pgr; DESIG 35 3 &Pgr; DE weiterer Rauchgasanalysator GA vorhanden, welcher das verbleibende, aschefreie Rauchgas AG am Ausgang des Elektrofilters EF auf seine Bestandteile hin untersucht. Hierbei können bevorzugt Meßwerte für die Kohlemonoxid-, Stickoxid- und Sauerstoffgehalte CO, NO , O9 gebildet werden. Diese werden von der Regeleinrichtung RE bei einer nachfolgend noch näher beschriebenen Ausführungsform verarbeitet.Another flue gas analyzer GA is present, which examines the remaining, ash-free flue gas AG at the outlet of the electrostatic precipitator EF for its components. In this case, measured values for the carbon monoxide, nitrogen oxide and oxygen contents CO, NO, O 9 can preferably be formed. These are processed by the control device RE in an embodiment described in more detail below. Vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung werden desweiteren mit Hilfe des Blockschaltbildes von FIG 2 näher erläutet. Die Regeleinrichtung RE weist dabei zwei parallele Regelungen auf, eine Luftmengenregelung LMR und eine Lufttemperaturregelung LTR. Desweiteren sind Mittel zur Messung des Massenstromes m der Ablauge SLD am Eingang, der Feuerraumtemperatur Tp im Kessel, gegebenenfalls auch der Nachverbrennungstemperatur Tn und des Gehaltes an Gasbestandteilen im Rauchgas KAG des Ablaugenverbrennungskessels LVK vorhanden. Von den Gasbestandteilen werden insbesondere der Sauerstoff-, der Stickoxid- und der Kohlenmonoxidgehalt O2, &Ngr;0&khgr;, CO erfaßt.Advantageous embodiments of the invention are further explained in more detail with the aid of the block diagram in FIG. 2. The control device RE has two parallel controls, an air quantity control LMR and an air temperature control LTR. Furthermore, means are available for measuring the mass flow m of the waste liquor SLD at the inlet, the combustion chamber temperature Tp in the boiler, possibly also the afterburning temperature T n and the content of gas components in the flue gas KAG of the waste liquor combustion boiler LVK. Of the gas components, the oxygen, nitrogen oxide and carbon monoxide content O 2 , �N0 χ , CO are recorded in particular. Die Luftmengenregelung LMR bildet ein Stellsignal XM für die Vorgabe eines Verbrennungsluftvolumenstromes V, insbesondere eines Gesamtverbrennungsluftvolumenstromes. Das Stellsignal Xn wird dabei abhängig vom aktuellen Wert der Maßzahl der Aschequalität Q und unter weiterer Zuhilfenahme der Meßwerte des Massenstromes m der Ablauge SLD und des Gehaltes an Gasbestandteilen im Rauchgas KAG gebildet. An Gasbestandteilen wird insbesondere der Sauerstoffgehalt O2 berücksichtigt.The air quantity control LMR generates a control signal X M for specifying a combustion air volume flow V, in particular a total combustion air volume flow. The control signal X n is generated depending on the current value of the ash quality index Q and with the help of the measured values of the mass flow m of the waste liquor SLD and the content of gas components in the flue gas KAG. The oxygen content O 2 is taken into account in particular as a gas component. Desweiteren bildet eine parallel zur Luftmengenregelung LMR arbeitenden Lufttemperaturregelung LTR ein Stellsignal XT für die Vorgabe einer Verbrennungslufttemperatur für den dem Ablaugenverbrennungskessel LVK zugeführten Verbrennungsluftvolumenstrom V. Das Stellsignal XT wird dabei wiederum abhängig vom aktuellen Wert für die Maßzahl der Aschequalität Q undFurthermore, an air temperature control LTR, which operates in parallel to the air volume control LMR, generates a control signal X T for specifying a combustion air temperature for the combustion air volume flow V supplied to the waste liquor combustion boiler LVK. The control signal X T is in turn dependent on the current value for the ash quality index Q and 31 G 3 5 3 &dgr; DE31 G 3 5 3 &dgr; EN unter weiterer Zuhilfenahme der Meßwerte für die Feuerraumtemperatur Tp, gegebenenfalls eines weiteren Meßwertes für die Nachverbrennungstemperatur Tn und des Gehaltes an Gasbestandteilen im Rauchgas KAG gebildet. Als Gasbestandteile werden insbesondere der Sauerstoff-, der Stickoxid- und der Kohlenmonoxidgehalt O2, &Ngr;0&khgr;, CO im Abgas berücksichtigt.with the further aid of the measured values for the combustion chamber temperature Tp, if necessary a further measured value for the afterburning temperature T n and the content of gas components in the flue gas KAG. The gas components taken into account are in particular the oxygen, nitrogen oxide and carbon monoxide content O 2 , �Ngr;0 χ , CO in the flue gas. Erfindungsgemäß wirken die Luftmengenregelung LMR und Lufttemperaturregelung LTR in der Regeleinrichtung RE derart auf die dem Ablaugenverbrennungskessel LVK zugeführte Verbrennungsluft ein, daß die Verbrennungsprodukte KAG der verbrannten Ablauge SLD am Ausgang möglichst große Mengen an hydratisierbaren Ausgangsstoffen für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien enthalten. Im Beispiel eines nach dem Bisulfit-Verfahren betriebenen Zellstoffkochers hat dies den Vorteil, daß die Asche AS als fester Bestandteil der Verbrennungsprodukte nahezu vollständig aus aktivem, d.h. wasserlöslichem Magnesiumoxid MgO besteht. Nach Auflösung dieser Asche in Wasser kann somit ein großer Teil der basischen Komponente der Kochsäure rückgewonnen werden. Darüber hinaus enthält das Rauchgas AG als rein gasförmiges Bestandteil der Verbrennungsprodukte KAG gasförmiges SO2, welches sich mit Wasser zu schwefeliger Säure, d.h. der sauren Komponente der Kochsäure für den Zellstoffkocher, rückgewinnen läßt.According to the invention, the air quantity control LMR and air temperature control LTR in the control device RE act on the combustion air supplied to the waste liquor combustion boiler LVK in such a way that the combustion products KAG of the burned waste liquor SLD at the outlet contain the largest possible quantities of hydratable starting materials for the recovery of the digestion chemicals. In the example of a pulp digester operated according to the bisulfite process, this has the advantage that the ash AS, as a solid component of the combustion products, consists almost entirely of active, i.e. water-soluble magnesium oxide MgO. After dissolving this ash in water, a large part of the basic component of the cooking acid can be recovered. In addition, the flue gas AG, as a purely gaseous component of the combustion products KAG, contains gaseous SO 2 , which can be recovered with water to form sulphurous acid, i.e. the acidic component of the cooking acid for the pulp digester. Gemäß der in FIG 2 bereits dargestellten Ausführung bildet der Ascheanalysator AA die Maßzahl der Aschequalität Q nach unter Zuhilfenahme eines Meßwertes für die Ascheweiße B und eines Labormeßwertes für den Gehalt an hydratisierbaren Ausgangsstoffen in der Asche. Für die den aktuellen Wert der Maßzahl für Aschequalität ist auch die Ascheweiße ein wichtiger Faktor. Ist beispielsweise deren Wert gering, so enthält die Asche einen zu großen Anteil von unverbranntem Kohlenstoff. Die dann graue Färbung der Asche deutet auf eine unvollständige Verbrennung hin. Die erfindungsgemäße Betriebsvorrichtung opti-According to the design already shown in FIG 2, the ash analyzer AA calculates the ash quality index Q with the help of a measured value for the ash whiteness B and a laboratory measured value for the content of hydratable starting materials in the ash. The ash whiteness is also an important factor for the current value of the ash quality index. If, for example, its value is low, the ash contains too much unburned carbon. The gray color of the ash then indicates incomplete combustion. The operating device according to the invention optimizes 91 K 85 3 8 OE91 K 85 3 8 OE # miert in diesem Fall durch Anpassung des Sollwertes d über den Sollwertgeber TO und/oder des Istwertes d für die Tröpfchengröße über die Regeleinrichtung RE die Verbrennungsbedingungen. Ist in einem anderen Fall der Wert der Ascheweiße B sehr groß, so deutet dies eben fall dies auf eine geringe Aschequalität hin. In diesem Fall enthält die Asche einen zu großen Anteil an "totgebrannten" Ausgangsstoffen, welche nur schwer hydratisierbar und somit für die Rückgewinnung von Aufschlußchemikalien unbrauchbar sind. Im Beispiel eines nach dem Bisulfit-Verfahren betriebenen Zellstoffkochers tritt in diesem Fall totgebranntes, nicht aktives Magnesiumoxid MgO auf, welches sich nicht mehr in Wasser zur basischen Komponente für die Kochflüssigkeit auflösen läßt. Bei dieser Ausführungsform wird somit die Maßzahl der Aschequalität Q unter Zuhilfenahme eines Meßwertes für die Ascheweiße B und eines Labormeßwertes für den Gehalt an hydratisierbarem MgOa ("Aktiv-Magnesiumoxid") nachgebildet.# In this case, the combustion conditions are adjusted by adjusting the setpoint value d via the setpoint transmitter TO and/or the actual value d for the droplet size via the control device RE. If in another case the value of the ash whiteness B is very high, this also indicates a poor ash quality. In this case, the ash contains too large a proportion of "dead-burned" starting materials, which are difficult to hydrate and are therefore unusable for the recovery of digestion chemicals. In the example of a pulp digester operated according to the bisulfite process, dead-burned, inactive magnesium oxide MgO occurs in this case, which can no longer be dissolved in water to form the basic component for the cooking liquid. In this embodiment, the measure of the ash quality Q is thus reproduced using a measured value for the ash whiteness B and a laboratory measured value for the content of hydratable MgOa ("active magnesium oxide"). Bei einer weiteren Ausführungsform der Erfindung enthält der Ascheanalysator AA einen Funktionsgeber F, der die Maßzahl der Aschequalität Q mittels der BeziehungIn a further embodiment of the invention, the ash analyzer AA contains a function generator F which calculates the measure of the ash quality Q by means of the relationship Q = K8*B + K9*Mg0a (Gl. 1)Q = K8*B + K9*Mg0a (Eq. 1) nachgebildet, mit K8, K9: Verstärkungsfaktoren B : Istwert Ascheweißesimulated, with K8, K9: amplification factors B : actual value ash whiteness MgOa : Gehalt an hydratisierbaren Ausgangsstoffen für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien.MgOa: Content of hydratable raw materials for the recovery of the pulping chemicals. Die Verstärkungsfaktoren K8, K9 sind wiederum abhängig von der jeweiligen Gestaltung der Verbrennungsanlage LVA und des Ascheanalysators AA. Sie werden in der Regel bei Inbetriebnahme der Anlage experimentell bestimmt.The amplification factors K8, K9 in turn depend on the respective design of the incineration plant LVA and the ash analyzer AA. They are usually determined experimentally when the plant is put into operation. 91 G 35 3 8 DE91 G 35 3 8 EN &iacgr;&ogr;&iacgr;&ogr; Bei einer weiteren, in FIG 2 ebenfalls bereits dargestellten Ausführungsform werden dem Ascheanalysator AA weitere Meßwerte zugeführt, um die Maßzahl für die Aschequalität Q mit einer noch größeren Genauigkeit bestimmen zu können. Als weitere Hilfsgrößen können hier neben dem Meßwert für die Ascheweiße B ein Meßwert für die Aschedichte D. und/oder ein Meßwert für das Atommassenverhältnis u der Asche und/oder ein Meßwert für den pH-Wert der Asche berücksichtigt werden. Die Ascheweiße, das Atommassenverhältnis bzw. der pH-Wert sind unter Umständen meßtechnisch leichter zu erfassen als der Labormeßwert für den Gehalt an hydratisierbaren Ausgangsstoffen MgOa für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien. Aus diesem Grund kann der Summand K9*Mg0a in Gleichung 1 unter Zuhilfenahme eines der zusätzlichen Meßwerte bzw. einer Funktion aus denselben ersetzt werden.In a further embodiment, also shown in FIG. 2, further measured values are fed to the ash analyzer AA in order to be able to determine the measure of the ash quality Q with even greater accuracy. In addition to the measured value for the ash whiteness B, a measured value for the ash density D. and/or a measured value for the atomic mass ratio u of the ash and/or a measured value for the pH value of the ash can be taken into account as further auxiliary variables. The ash whiteness, the atomic mass ratio or the pH value can be measured more easily than the laboratory measured value for the content of hydratable starting materials MgOa for the recovery of the digestion chemicals. For this reason, the summand K9*Mg0a in equation 1 can be replaced with the aid of one of the additional measured values or a function from them. Die Maßzahl für die Aschequalitat Q kann somit auch mittels einer der nachfolgenden Beziehungen nachgebildet werden:The measure of ash quality Q can therefore also be reproduced using one of the following relationships: Q= K8*B + K10*DA (Gl. 2)Q= K8*B + K10* DA (Eq. 2) Q = K8*B + Kll*u (Gl. 3)Q = K8*B + Kll*u (Eq. 3) Q = K8*B + K12*pH (Gl. A)Q = K8*B + K12*pH (Eq. A) Q = K8*B + (K10*DA + Kll*u + K12*pH) (GL. 5)Q = K8*B + (K10* DA + Kll*u + K12*pH) (Eq. 5) mit K8, KlO...K12: Verstärkungsfaktorenwith K8, KlO...K12: amplification factors D. : Istwert AschedichteD. : Actual value ash density u : Atommassenverhältnis Ascheu : atomic mass ratio ash pH : pH-Wert-Asche.pH : pH value ash. Auch in diesem Fall sind die Verstärkungsfaktoren K8, KlO...K12 anlagenabhängig, und werden in der Regel bei deren Inbetriebnahme experimentell ermittelt. Im Beispiel der FIG 2 ist im Ascheanalysator AA zur Bestimmung des pH-Wertes der Asche AS ein Mischer M vorgesehen, welcher einen Teil der vom Elektro-In this case too, the amplification factors K8, KlO...K12 depend on the system and are usually determined experimentally when the system is put into operation. In the example in FIG 2, a mixer M is provided in the ash analyzer AA to determine the pH value of the ash AS, which mixer M takes part of the pH value from the electro- 91 G 3 5 5 8 DE91 G 3 5 5 8 EN filter EF bereitgestellten Asche AS mit Wasser vermischt. Die Meßgeber zur Bestimmung des Atommassenverhältnisses u, der Aschedichte D», der Ascheweiße B und des pH-Wertes sind im Blockschaltbild der FIG 2 vor und nach dem Mischer M symbolisch dargestellt.The ash AS provided by the filter EF is mixed with water. The measuring sensors for determining the atomic mass ratio u, the ash density D», the ash whiteness B and the pH value are shown symbolically in the block diagram in FIG 2 before and after the mixer M. Das Atommassenverhältnis u der Asche wird in der Regel durch eine radioaktive Messung der Atomabsorptionskoeffizienten bestimmt. Im Beispiel eines nach dem Bisulfit-Verfahren betriebenen Zellstoffkochers gibt der Wert u den auf den Kohlenstoffbzw. Sauerstoffgehalt bezogenen Wert des Magnesiumgehaltes in der Asche an. Es gelten somit die BeziehungenThe atomic mass ratio u of the ash is usually determined by a radioactive measurement of the atomic absorption coefficients. In the example of a pulp digester operated according to the bisulfite process, the value u indicates the value of the magnesium content in the ash related to the carbon or oxygen content. The following relationships therefore apply: Mg
CMg
C u = _ (Gl. 6), bzw. u = _ (Eq. 6), or MgMg U= — (Gl. 7)U= - (Eq. 7) Mit Hilfe der Figuren 3 und 4 werden schließlich weitere vorteilhalte Ausführungsformen für die Luftmengen- und Lufttemperaturregelungen in der erfindungsgemäßen Betriebsvorrichtung näher erläutet.Finally, with the help of Figures 3 and 4, further advantageous embodiments for the air quantity and air temperature controls in the operating device according to the invention are explained in more detail. FIG 3 zeigt weitere vorteilhafte Ausführungsformen für die Luftmengenregelung LMR in der Regeleinrichtung RE. Dabei ist in einer ersten Ausführungsform ein separater Sollwertbildner SG für den Verbrennungsluftvolumenstrom 7 vorhanden. Dieser bildet einen Sollwert V für die Luftmengenregelung LMR mittels einer positiv-linearen Kennlinie aus dem Istwert des Massenstromes m der Ablauge SLD nach. Der Sollwertbildner ist dabei so ausgeführt, daß die Steigung der Kennlinie bei einer Zunahme der Maßzahl der Aschequalität Q abnimmt, und die Kennlinie bei einer Zunahme des Istwertes des Sauerstoffgehaltes O2 im Rauchgas AG parallel nach unter verschoben wird. DerFIG 3 shows further advantageous embodiments for the air quantity control LMR in the control device RE. In a first embodiment, a separate setpoint generator SG is present for the combustion air volume flow 7. This forms a setpoint V for the air quantity control LMR using a positive-linear characteristic curve from the actual value of the mass flow m of the waste liquor SLD. The setpoint generator is designed in such a way that the slope of the characteristic curve decreases with an increase in the ash quality index Q, and the characteristic curve is shifted downwards in parallel with an increase in the actual value of the oxygen content O 2 in the flue gas AG. The 31 G 3 5 3 B &Pgr;&iacgr;31 G 3 5 3 B ΠΕΛ 12
-&kgr;-&Igr; Sollwert V für den Verbrennungsluftvolumenstrom, insbesondere für den Gesamtverbrennungsluftvolumenstrom, wird somit auch bei Auftreten von Störgrößen derart nachgeführt, daß die Verbrennungsprodukte der Ablauge möglichst große Mengen an hydratisierbaren Ausgangsstoffen für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien enthalten. Als wesentliche Störgrößen des Systems werden dabei die Maßzahl für die Aschequalität Q und der Istwert des Sauerstoffgehaltes O2 im Rauchgas berücksichtigt. 12
-κ-λ The setpoint value V for the combustion air volume flow, in particular for the total combustion air volume flow, is thus adjusted even when disturbances occur in such a way that the combustion products of the waste liquor contain the largest possible quantities of hydratable starting materials for the recovery of the digestion chemicals. The key disturbances of the system are the measure of the ash quality Q and the actual value of the oxygen content O 2 in the flue gas. Gemäß einer weiteren, in FIG 3 bereits dargestellten Ausführungsform weist die Luftmengenregelung LMR parallele Regler RPV, RSV für einen Primärverbrennungsluftvolumenstrom 7p und einen Sekundärverbrennungsluftvolumenstrom VV auf. Den Reglern ist ein Sollwertbildner ST vorgeschaltet, welcher aus dem Sollwert 7 für den Verbrennungsluftvolumenstrom am Ausgang des Sollwertgebers SG die Sollwerte 7p , V5 für den Regler RPV des Primärverbrennungsluftvolumenstromes 7p und für den Regler RSV des Sekundärverbrennungsluftvolumenstromes V1-bildet. Der Sollwertbildner ST teilt somit den Sollwert für den Gesamtverbrennungsluftvolumenstrom in die Sollwerte für die Teilverbrennungsluftvolumenströme derart auf, daß normalerweise die Summe aus deren Sollwerten dem Sollwert für den Gesamtverbrennungsvolumenstrom 7 entspricht. Es gilt somit bevorzugt die BeziehungAccording to a further embodiment, already shown in FIG 3, the air quantity control LMR has parallel controllers RPV, RSV for a primary combustion air volume flow 7 p and a secondary combustion air volume flow VV. A setpoint generator ST is connected upstream of the controllers, which uses the setpoint 7 for the combustion air volume flow at the output of the setpoint generator SG to form the setpoints 7 p , V 5 for the controller RPV of the primary combustion air volume flow 7 p and for the controller RSV of the secondary combustion air volume flow V 1 . The setpoint generator ST thus divides the setpoint for the total combustion air volume flow into the setpoints for the partial combustion air volume flows in such a way that the sum of their setpoints normally corresponds to the setpoint for the total combustion volume flow 7. The following relationship therefore preferably applies: * ♦ ♦
7p + 7S =7* ♦♦
7p + 7S =7 Desweiteren ist bevorzugt das Aufteilungsverhältnis des Gesamtauf die beiden Teilverbrennungsluftvolumenströme anlagenabhängig vorgebbar. Im Beispiel der FIG 3 ist dies im Block für den Sollwertbildner ST durch zwei übereinanderliegende Kennlinien mit vorgebbaren positiven Steigungen für die Sollwerte des Primär- und Sekundärverbrennungsluftvolumenstromes sysmbolisch dargestellt.Furthermore, the distribution ratio of the total to the two partial combustion air volume flows can preferably be specified depending on the system. In the example in FIG 3, this is symbolically represented in the block for the setpoint generator ST by two superimposed characteristic curves with predefinable positive gradients for the setpoints of the primary and secondary combustion air volume flows. 91 G 3 5 3 3 OE91 G 3 5 3 3 OE * Der Regler RPV bildet nun aus dem einen Sollwert Vp und dem Istwert für den Volumenstrom Vp in einer Primärluftzuführung PL zum Ablaugenverbrennungskessel LKV ein Stellsignal XMp zu Beeinflussung dieser Primärluftzuführung PL. Im Beispiel der FIG 3 wird das Stellsignal XMp über eine sogenannte Ein-Ausgabeschnittstelle EAS von einer Prozeßleitebene PLE in die Prozeßebene PZE übergeben, und dort einem in der Zuführung für die Primärluft PL befindlichen Stellventil STl zugeführt. Unmittelbar vor bzw. nach dem Stellventil ist der Meßgeber zur Erfassung des Istwertes für den Volumenstrom Vp der Primärluftzuführung enthalten. Die Primärluft wird dabei dem Ablaugenverbrennungskessel LVK im Bereich der über die Zerstäuberdüse ZD eingespritzten Ablauge, d.h. zu Beginn der Feuersäule am Eingang des Kessels, zugeführt.* The controller RPV now creates a control signal X Mp from the setpoint V p and the actual value for the volume flow V p in a primary air supply PL to the waste liquor combustion boiler LKV to influence this primary air supply PL. In the example in FIG 3, the control signal X Mp is transferred via a so-called input/output interface EAS from a process control level PLE to the process level PZE, and there fed to a control valve STl located in the supply for the primary air PL. Immediately before or after the control valve there is the measuring sensor for recording the actual value for the volume flow V p of the primary air supply. The primary air is fed to the waste liquor combustion boiler LVK in the area of the waste liquor injected via the atomizer nozzle ZD, ie at the beginning of the fire column at the entrance to the boiler. Der parallele Regler RSV bildet wiederum aus dem Sollwert V^ und dem Istwert für den Volumenstrom V5 in einer Sekundärluftzuführung SL zum Ablaugenverbrennungskessel ein Stellsignal XM<zu Beeinflussung dieser Sekundärluftzuführung. Auch hier wird das Stellsignal &KHgr;&Mgr;&sfgr; wiederum einer Ein-Ausgabeschnittstelle EAS von einer Prozeßleitebene PLE zur eigentlichen Prozeßebene PZE übergeben, und dort einem in der Sekundärluftzuführung SL befindlichen Stellventil ST2 zugeführt. Unmittelbar vor bzw. nach diesem Stellventil ist wiederum der Meßgeber zur Erfassung des Istwertes des Sekundärverbrennungsluftvolumenstromes &Oacgr;* angeordnet. Die Sekundärluft SL wird dem Ablaugenverbrennungskessel LVK bevorzugt in der Mitte bzw. im Endbereich der Feuersäule zugeführt, um in diesem Bereich eine unvollständige Verbrennung auf Grund von Luftmangel auszuschließen.The parallel controller RSV in turn creates a control signal X M< from the setpoint V^ and the actual value for the volume flow V 5 in a secondary air supply SL to the waste liquor combustion boiler to influence this secondary air supply. Here too, the control signal &KHgr;�Mgr;&sfgr; is again transferred to an input/output interface EAS from a process control level PLE to the actual process level PZE, and there fed to a control valve ST2 located in the secondary air supply SL. Immediately before or after this control valve, the measuring sensor for recording the actual value of the secondary combustion air volume flow �Oacgr;* is arranged. The secondary air SL is preferably fed to the waste liquor combustion boiler LVK in the middle or in the end area of the fire column in order to exclude incomplete combustion in this area due to a lack of air. Das allgemein Stellsignal XM der Luftmengenregelung LMR von FIG 2 ist somit bei der Ausführungsform von FIG 3 vorteilhaft in die beiden Stellsignale XMp, XMS für die Teilverbrennungsluftvolumenströme Vp, V^ aufgeteilt. Diese getrennte Regelung der Primär- und Sekundärverbrennungsluftvolumenströme hat denThe general control signal X M of the air quantity control LMR of FIG 2 is thus advantageously divided in the embodiment of FIG 3 into the two control signals X Mp , X MS for the partial combustion air volume flows V p , V^. This separate control of the primary and secondary combustion air volume flows has the 31 3 8 5 3 Si OE31 3 8 5 3 Si OE Vorteil, daß trotz der räumlichen Ausdehnung des Kessels und somit der darin befindlichen Feuersäule eine optimale Vorgabe der Verbrennungsluftmengen über die Luftmengenregelung LMR derart stattfindet, daß die Verbrennungsprodukte der Ablauge möglichst größe Mengen an hydratisierbaren Ausgangstoffe für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien enthalten.Advantage that, despite the spatial expansion of the boiler and thus the fire column located therein, an optimal specification of the combustion air quantities takes place via the LMR air quantity control in such a way that the combustion products of the waste liquor contain the largest possible quantities of hydratable starting materials for the recovery of the digestion chemicals. Die in der Prozeßleitebene PLE im oberen Bereich des Blockschaltbildes der FIG 3 befindlichen Elemente der erfindungsgemäßen Betriebsvorrichtung, d.h. insbesondere die Sollwertgeber SG, ST und die Regler RPV, RSV können entweder in Form von diskreten Bauelementen bzw. Bausteinen ausgeführt sein, bzw. in programmierter Form in einem rechnergestützten Prozeßleitsystem bzw. einem Prozeßrechner realisiert sein.The elements of the operating device according to the invention located in the process control level PLE in the upper area of the block diagram in FIG 3, i.e. in particular the setpoint transmitters SG, ST and the controllers RPV, RSV can either be designed in the form of discrete components or modules, or be implemented in programmed form in a computer-aided process control system or a process computer. FIG 4 zeigt schließlich vorteilhafte Ausführungsformen für die Lufttemperaturregelung LTR in der Regeleinrichtung RE. Dabei ist gemäß einer ersten Ausführungsform ein Sollwertbildner SF für die Feuerraumtemperatur Tp vorgesehen, dem ein überlagerter Feuerraumtemperaturregler RF und ein unterlagerte Primärverbrennungslufttemperaturregler RPT nachgeschaltet sind. Bei einer weiteren, in FIG 4 bereits dargestellten Ausführungsform kann parallel dazu ein weiterer Sollwertbildner SN für die Nachverbrennungstemperatur T., vorgesehen sein, dem wiederum ein überlagerter Nachverbrennungstemperaturregler RV und ein unterlagerter Sekundärverbrennungslufttemperaturregler RST nachgeschaltet sind.FIG 4 finally shows advantageous embodiments for the air temperature control LTR in the control device RE. According to a first embodiment, a setpoint generator SF is provided for the combustion chamber temperature Tp, which is followed by a higher-level combustion chamber temperature controller RF and a lower-level primary combustion air temperature controller RPT. In a further embodiment, already shown in FIG 4, a further setpoint generator SN can be provided in parallel for the post-combustion temperature T., which in turn is followed by a higher-level post-combustion temperature controller RV and a lower-level secondary combustion air temperature controller RST. Bei der ersten Ausführungsform von FIG 4 bildet der Sollwertbildner SF einen Sollwert Tp für den überlagertem Feuerraumtemperaturregler RF mittels einer positiv-linearen Kennlinie aus dem Istwert des Stickoxidgehaltes &Ngr;0&khgr; im Rauchgas AG nach. Der Sollwertbildner ist dabei so ausgelegt, daß die Steigung der Kennlinie bei Auftreten einer Zunahme des Meßwertes für die Aschegualität Q abnimmt, und die Kennlinie beiIn the first embodiment of FIG 4, the setpoint generator SF creates a setpoint Tp for the superimposed combustion chamber temperature controller RF using a positive-linear characteristic curve from the actual value of the nitrogen oxide content �N0 x in the flue gas AG. The setpoint generator is designed in such a way that the slope of the characteristic curve decreases when the measured value for the ash quality Q increases, and the characteristic curve increases when 91 G 85 3 8 OE91 G 85 3 8 OE Auftreten einer Zunahme des Istwertes für den Sauerstoffgehalt O0 im Rauchgas AG parallel nach unten verschoben wird. Erfindungsgemäß wird somit der Sollwert Tp für die Feuerraumtemperatur auch bei Auftreten von Störgrößen derart nachgeführt, daß die Verbrennungsprodukte KAG der Ablauge möglichst große Mengen an hydratisierbaren Ausgangsstoffen für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien enthalten. Als wesentliche Störgrößen des Systems werden dabei der Meßwert für die Aschequalität Q und der Istwert für den Sauerstoffgehalt O2 im Rauchgas berücksichtigt. If an increase in the actual value for the oxygen content O 0 in the flue gas AG occurs, the setpoint Tp for the combustion chamber temperature is adjusted in parallel even if disturbances occur, so that the combustion products KAG of the waste liquor contain the largest possible quantities of hydratable starting materials for the recovery of the digestion chemicals. The measured value for the ash quality Q and the actual value for the oxygen content O 2 in the flue gas are taken into account as the main disturbances in the system. Der Sollwert Tp wird desweiteren einem überlagerten Feuerraumtemperaturregler RF zugeführt, der hieraus gemeinsam mit einem Istwert für die Feuerraumtemperatur Tp im Ablaugenverbrennungskessel einen Sollwert TpL für die Temperatur TpL eines über eine Primärluftzuführung PL zugeführten Primärverbrennungsluftvolumenstromes Vp bildet. Dieser Sollwert wird schließlich einem unterlagerten Primärverbrennungslufttemperaturregler RPT zugeführt, der hieraus und mit Hilfe eines Istwertes T_L für die Temperatur in der Primärluftzuführung PL ein Stellsignal Xjp zur Beeinflussung dieser Temperatur bildet.Im Beispiel der FIG A wird der Sollwert XTp über eine Ein-Ausgabeschnittstelle EAS an die eigentliche Prozeßebene PZE übergeben, und dort mindestens einer in der Primärluftzuführung PL befindlichen Primärluftklappe SKI zugeführt. Über die Beeinflussung der Stellung dieser Luftklappe kann eine unterschiedliche Vorwärmung der Primärluft PL bewirkt werden. Unmittelbar nach der Primärluftklappe SKI ist der Meßgeber zur Erfassung des Istwertes der Temperatur Tp. des Primärverbrennungsluftvolumenstromes angebracht.The setpoint Tp is also fed to a higher-level combustion chamber temperature controller RF, which, together with an actual value for the combustion chamber temperature Tp in the waste liquor combustion boiler, forms a setpoint T pL for the temperature T pL of a primary combustion air volume flow V p supplied via a primary air supply PL. This setpoint is finally fed to a lower-level primary combustion air temperature controller RPT, which, using this and an actual value T_ L for the temperature in the primary air supply PL, forms a control signal Xjp to influence this temperature. In the example in FIG A, the setpoint X Tp is transferred to the actual process level PZE via an input/output interface EAS, and there fed to at least one primary air flap SKI located in the primary air supply PL. By influencing the position of this air flap, a different preheating of the primary air PL can be achieved. Immediately after the primary air damper SKI, the sensor for recording the actual value of the temperature T p of the primary combustion air volume flow is installed. Gemäß der weiteren, in FIG A bereits dargestellten Ausführungsform enthält die Lufttemperaturregelung LTR einen weiteren Sollwertbildner SN für die Nachverbrennungstemperatur TM am Ausgang des Kessels. Dieser bildet einen Sollwert Tn für den überlagerten Nachverbrennungstemperaturregler RN mittels einerAccording to the further embodiment already shown in FIG A, the air temperature control LTR contains a further setpoint generator SN for the post-combustion temperature T M at the boiler outlet. This generates a setpoint T n for the superimposed post-combustion temperature controller RN by means of a 31 G 8 5 3 8 DF.31 G 8 5 3 8 DF. positiv-linearen Kennlinie aus dem Istwert des Kohlenmonoxidgehlates CO im Rauchgas AG nach. Der Sollwertbildner ist dabei so ausgelegt, daß zu mindestens die Steigung der Kennlinie bei Auftreten einer Zunahme des Istwertes für den Sauerstoffgehalt O9 im Rauchgas parallel nach unten verschoben wird. Erfindungs-positive-linear characteristic curve from the actual value of the carbon monoxide content CO in the flue gas AG. The setpoint generator is designed in such a way that at least the slope of the characteristic curve is shifted downwards in parallel when an increase in the actual value for the oxygen content O 9 in the flue gas occurs. gemäß wird somit auch hier der Sollwert Tn für die Nachverbrennungstemperatur bei Auftreten von Störungen derart nachgeführt, daß die Verbrennungsprodukte KAG der Ablauge trotzdem möglichst große Mengen an hydratisierbaren Ausgangsstoffen für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien enthalten. Als wesentliche Störgröße des Systems wird hierbei der Istwert für den Sauerstoffgehalt O2 im Rauchgas berücksichtigt.Accordingly, the setpoint value T n for the post-combustion temperature is adjusted in the event of disturbances in such a way that the combustion products KAG of the waste liquor still contain the largest possible quantities of hydratable starting materials for the recovery of the digestion chemicals. The actual value for the oxygen content O 2 in the flue gas is taken into account as the main disturbance variable of the system. Dieser Sollwert Tn wird einem überlagerten Nachverbrennungstemperaturregler RN zugeführt, der hieraus gemeinsam mit einem Istwert für die Nachverbrennungtemperatur TM am Ausgang des Ab laugenverbrennungskessels LVK einen Sollwert TSL für die Temperatur T-. eines Sekundärverbrennungsluftvolumenstromes &ngr;&sfgr; in einer Sekundärluftzuführung SL bildet. Dieser Sollwert wird schließlich einem unterlagerten Sekundärverbrennungslufttemperaturregler RST zugeführt, der hieraus und mit Hilfe eines Istwertes Tp. für die Temperatur in der Sekundärluftzuführung SL ein Stellsignal X,s zur Beeinflussung dieser Temperatur bildet. Das Stellsignal XTS wird wiederum über eine Ein- Ausgabeschnittstelle EAS von einer Prozeßleitebene PLE in die eigentliche Prozeßebene PZE übergeben, und dort mindestens einer in der Sekundärluftzuführung SL befindlichen Sekundärluftklappe SK2 zugeführt. Durch Beeinflussung der Stellung der Luftklappe kann eine unterschiedliche Vorwärmung der Sekundärluft bewirkt werden. Auch hier ist im Anschluß an diese Sekundärluftklappe SK2 ein Meßgeber zur Erfassung des Istwertes TS für die Temperatur des Sekundärverbrennungsluftvolumenstromes vorhanden.This setpoint T n is fed to a higher-level afterburning temperature controller RN, which, together with an actual value for the afterburning temperature T M at the outlet of the waste liquor combustion boiler LVK, forms a setpoint T SL for the temperature T-. of a secondary combustion air volume flow ν &sfgr; in a secondary air supply SL. This setpoint is finally fed to a lower-level secondary combustion air temperature controller RST, which, using this and an actual value T p . for the temperature in the secondary air supply SL, forms a control signal X, s to influence this temperature. The control signal X TS is in turn transferred via an input/output interface EAS from a process control level PLE to the actual process level PZE, where it is fed to at least one secondary air flap SK2 located in the secondary air supply SL. By influencing the position of the air flap, the secondary air can be preheated to varying degrees. Here, too, there is a sensor connected to this secondary air flap SK2 to record the actual value T S for the temperature of the secondary combustion air volume flow. Das allgemeine Stellsignal Xj der Lufttemperaturregelung LTR von FIG 2 ist somit bei den Ausführungsformen von FIG A vor-The general control signal Xj of the air temperature control LTR of FIG 2 is thus present in the embodiments of FIG A. SI G 8 6 3 3 CESIG 8 6 3 3 CE teilhaft in die beiden Stellsignale &KHgr;&ggr;&rgr;, &KHgr;&tgr;&rgr; für die Temperaturen Tp. , &Tgr;&sfgr;&igr; der Teilbrennungsluftvolumenströme aufgeteilt. Diese getrennte Temperaturregelung sowohl der Primär- als auch der Sekundärverbrennungsluft hat den besonderen Vorteil, daß optimale Verbrennungsbedingungen über die gesamte Länge des Ablaugenverbrennungskessels und somit der gesamten, darin befindlichen Feuersäule sicher gestellt werden. Es ist somit nicht zu befürchten, daß in einem Bereich des Kessels eine unvollständige Verbrennung z.B. auf Grund einer zu niedrigen Feuerraum- und/oder Nachverbrennungstemperatur Tp, Tn, auftritt, bzw. eine im Hinblick auf die gewünschten großen Mengen an hydratisierbaren Ausgangsstoffen für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien in den Verbrennungsprodukten der Ablauge ebenfalls unvorteilhafte Verbrennung bei zu hohen Werten für die Feuerraum- und/oder Nachverbrennungstemperatur. Die negativen Auswirkungen zu niedriger bzw. zu hoher Feuerraum- bzw. Nachverbrennungstemperaturen äußern sich u.a. in dem bereits beschriebenen Wert für die Ascheweiße. Ein niedriger Wert deutet auf eine unvollständige Verbrennung hin, während bei einem zu hohen Wert die Asche einen zu großen Anteil an "totgebrannten" Ausgangsstoffen enthält, welche nur schwer hydratisierbar und somit für die Rückgewinnung von Aufschlußchemikalien unbrauchbar sind.partially divided into the two control signals &KHgr;&ggr;&rgr;, &KHgr;&tgr;&rgr; for the temperatures Tp. , &Tgr;&sfgr;&igr; of the partial combustion air volume flows. This separate temperature control of both the primary and the secondary combustion air has the particular advantage that optimal combustion conditions are ensured over the entire length of the waste liquor combustion boiler and thus of the entire fire column located therein. There is therefore no fear of incomplete combustion occurring in one area of the boiler, e.g. due to a combustion chamber and/or afterburning temperature Tp, T n that is too low, or of combustion that is also disadvantageous in view of the desired large quantities of hydratable starting materials for the recovery of the digestion chemicals in the combustion products of the waste liquor if the values for the combustion chamber and/or afterburning temperature are too high. The negative effects of combustion chamber or post-combustion temperatures that are too low or too high are reflected in the ash whiteness value described above. A low value indicates incomplete combustion, while if the value is too high, the ash contains too large a proportion of "dead-burned" raw materials, which are difficult to hydrate and therefore unusable for the recovery of digestion chemicals. in FIG A befinden sich wiederum die Elemente oberhalb der eigentlichen Prozeßebene PZE in eigener sogenannten Prozeßleitebene PLE. Es handelt sich dabei um die Sollwertbildner SF, SN, die Regler RF, RPT und die Regler RN, RST. Sie können wiederum entweder in Form von diskreten Bauelementen bzw. Bausteinen ausgeführt sein, bzw. im Programmierform in einem Rechner gestützten Prozeßleitsystem bzw. einem Prozeßrechner realisiert sein.In FIG A, the elements above the actual process level PZE are in their own so-called process control level PLE. These are the setpoint generators SF, SN, the controllers RF, RPT and the controllers RN, RST. They can either be implemented in the form of discrete components or modules or in programming form in a computer-based process control system or a process computer. 91 G 85 3 &dgr; DE91 G 85 3 &dgr; DE AnsprücheExpectations 1. Vorrichtung zum Betrieb einer Verbrennungsanlage (LVA) für die Ablauge (SLK, SLV, SLD) eines bevorzugt nach dem Bisulfit-Verfahrens betriebenen Zellstoffkochers (ZK), wobei die Ablaugenverbrennungsanlage (LVA)1. Device for operating an incineration plant (LVA) for the waste liquor (SLK, SLV, SLD) of a pulp digester (ZK) preferably operated according to the bisulfite process, whereby the waste liquor incineration plant (LVA) al) in einer Rückgewinnungsanlage (FIG 1) für die Aufschlußchemikalien (l,MgO;2, SO2) des Zellstoffkochers (ZK) enthalten ist, undal) is contained in a recovery plant (FIG 1) for the digestion chemicals (l,MgO;2, SO 2 ) of the pulp digester (ZK), and a2) einen Ablaugenverbrennungskessel (ZD,LVK) für die bevorzugt eingedickte Ablauge (SLD) des Zellstoffkochers (ZK) enthält, und
15a2) contains a waste liquor combustion boiler (ZD,LVK) for the preferentially thickened waste liquor (SLD) of the pulp digester (ZK), and
15 die Betriebsvorrichtung aufweistthe operating device has bl) einen Ascheanalysator (AA), welcher eine Maßzahl der Aschequalität (Q) aus einem Meßwert für die Ascheweiße (B) und bevorzugt einem Labormeßwert für den Gehalt an hydratisierbaren Ausgangsstoffen (MgOa) in der Asche (AS) nachbildet, undbl) an ash analyzer (AA) which reproduces a measure of the ash quality (Q) from a measured value for the ash whiteness (B) and preferably a laboratory measured value for the content of hydratable starting materials (MgOa) in the ash (AS), and b2) eine Regeleinrichtung (RE) für die Verbrennungsluft, welche die Menge und die Temperatur der dem Ablaugenverbrennungskessel (LVK) zugeführten Verbrennungsluft abhängig vom Wert der Aschequalität (Q) derart vorgibt, daß die Verbrennungsprodukte (KAG) der verbrannten Ablauge (SLD) am Ausgang des Ablaugenverbrennungskessels (LVK) möglichst große Mengen an hydratisierbaren Ausgangsstoffen (SO2,MgOa) für die Rückgewinnung der Aufschlußchemikalien enthalten (FIG 2).b2) a control device (RE) for the combustion air, which specifies the quantity and temperature of the combustion air supplied to the waste liquor combustion boiler (LVK) depending on the value of the ash quality (Q) in such a way that the combustion products (KAG) of the burned waste liquor (SLD) at the outlet of the waste liquor combustion boiler (LVK) contain the largest possible quantities of hydratable starting materials (SO 2 , MgOa) for the recovery of the digestion chemicals (FIG 2). 2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß2. Device according to claim 1, characterized in that 91 &thgr; 85 3 8 DE91 &thetas; 85 3 8 DE a) Mittel zur Messung des Massenstromes (ifi) der Ablauge (SLD) am Eingang der Ablaugenverbrennungsanlage (LVA), der Feuerraumtemperatur (Tp,Tn) und des Gehaltes an Gasbestandteilen im Rauchgas (KAG) des Ablaugenverbrennungskesseis (LVK), insbesondere des Sauerstoff- (O2), des Stickoxid(NOx) und des Kohlenmonoxidgehaltes (CO), vorhanden sind, unda) means are available for measuring the mass flow (ifi) of the waste liquor (SLD) at the inlet of the waste liquor incineration plant (LVA), the combustion chamber temperature (Tp,T n ) and the content of gas components in the flue gas (KAG) of the waste liquor incineration boiler (LVK), in particular the oxygen (O 2 ), nitrogen oxide (NO x ) and carbon monoxide (CO) content, and b) die Regeleinrichtung (RE) enthält,b) contains the control device (RE), bl) eine Luftmengenregelung (LMR), welche abhängig vom Wert der Aschequalität (Q) und unter Zuhilfenahme der Meßwerte des Massenstromes (m) der Ablauge (SLD) und des Gehaltes an Gasbestandteilen im Rauchgas (KAG), insbesondere des Sauerstoffgehaltes (O2), einbl) an air flow control (LMR) which, depending on the value of the ash quality (Q) and with the aid of the measured values of the mass flow (m) of the spent liquor (SLD) and the content of gas components in the flue gas (KAG), in particular the oxygen content (O 2 ), Stellsignal (XM) für den Verbrennungsluftvolumenstrom zum Ablaugenverbrennungskessels (LVK) bildet, undControl signal (X M ) for the combustion air volume flow to the waste liquor combustion boiler (LVK), and b2) eine Lufttemperaturregelung (LTR), welche abhängig vom Wert der Aschequalität (Q) und unter Zuhilfenahme der Meßwerte der Feuerraumtemperatur (Tp1T ) und des Gehaltes an Gasbestandteilen im Rauchgas (KAG), insbesondere des Sauerstoff- (O2), des Stickoxid- (&Ngr;0&khgr;) und des Kohlenmonoxidgehaltes (CO), ein Stellsignal (Xj) für die Verbrennungslufttemperatur des Ablaugenb2) an air temperature control (LTR) which, depending on the value of the ash quality (Q) and with the aid of the measured values of the combustion chamber temperature (Tp 1 T ) and the content of gas components in the flue gas (KAG), in particular the oxygen (O 2 ), the nitrogen oxide (�Ngr;0 &khgr; ) and the carbon monoxide (CO) content, generates a control signal (Xj) for the combustion air temperature of the waste liquor verbrennungskessels (LVK) bildet (FIG 2).combustion boiler (LVK) (FIG 2). 3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet , daß ein Sollwertbildner (SG) für den Verbrennungsluftvolumenstrom (V) vorhanden ist, welcher einen Sollwert (V ) für die Luftmengenregelung (LMR) mittels einer positiv-linearen Kennlinie aus dem Istwert des Massenstromes (iti) der Ablauge (SLD) nachgebildet, wobei die Steigung der Kennlinie bei Zunahme der Maßzahl der Aschequalität (Q) abnimmt,3. Device according to claim 2, characterized in that a setpoint generator (SG) for the combustion air volume flow (V) is present, which simulates a setpoint (V ) for the air quantity control (LMR) by means of a positive-linear characteristic curve from the actual value of the mass flow (iti) of the waste liquor (SLD), the slope of the characteristic curve decreasing as the measure of the ash quality (Q) increases, 91 3 8 5 3 0 OE91 3 8 5 3 0 OE und die Kennlinie bei Zunahme des Istwertes des Sauerstoffgehaltes (CU) im Rauchgas (AG) parallel nach unten verschoben wird (FIG 3).and the characteristic curve is shifted downwards in parallel as the actual value of the oxygen content (CU) in the flue gas (AG) increases (FIG 3). 4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet , daß die Luftmengenregelung (LMR) enthält4. Device according to claim 3, characterized in that the air quantity control (LMR) contains a) einen Regler (RPV) für einen Primärverbrennungsluftvolumenstrom (7p), dem der Volumenstrom (Vp) in einer Primärluftzuführung (PL) zum Ablaugenverbrennungskessel (LKV) als Istwert zugeführt wird, und der ein Stellsignal (XMp) zur Beeinflussung der Primärluftzuführung (PL) abgibt,a) a controller (RPV) for a primary combustion air volume flow (7 p ), to which the volume flow (V p ) in a primary air supply (PL) to the waste liquor combustion boiler (LKV) is supplied as an actual value, and which emits a control signal (X Mp ) for influencing the primary air supply (PL), b) einen Regler (RSV) für einen Sekundärverbrennungsluftvolumenstrom (7S), dem der Volumenstrom (7<.) in einer Sekundärluftzuführung (SL) zum Ablaugenverbrennungskessel (LVK) als Istwert zugeführt wird, und der einb) a controller (RSV) for a secondary combustion air volume flow (7 S ), to which the volume flow (7<.) in a secondary air supply (SL) to the waste liquor combustion boiler (LVK) is fed as an actual value, and which has a Stellsignal (Xuc) zur Beeinflussung der Sekundärluft-Mo Control signal (X uc ) to influence the secondary air mo zuführung (SL) abgibt, undsupply (SL), and c) einen Sollwertbildner (ST) für den Primär- und Sekundärverbrennungsluftvolumenstrom (7&rgr;,7&sfgr;), welcher aus demc) a setpoint generator (ST) for the primary and secondary combustion air volume flow (7 &rgr; ,7 &sfgr; ), which is *
Sollwert (7 ) für den Verbrennungsluftvolumenstrom (7) die Sollwerte (7p*,7s*) für den Regler (RPV) des Primärverbrennungsluftvolumenstromes (7p) und für den Regler (RSV) des Sekundärverbrennungsluftvolumenstromes (7^) bildet (FIG 3).*
Setpoint (7 ) for the combustion air volume flow (7) forms the setpoints (7 p *,7 s *) for the controller (RPV) of the primary combustion air volume flow (7 p ) and for the controller (RSV) of the secondary combustion air volume flow (7^) (FIG 3). 5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet , daß die Lufttemperaturregelung (LTR) enthält5. Device according to one of claims 2 to 4, characterized in that the air temperature control (LTR) contains a) einen überlagerten Feuerraumtemperaturregler (RF), dem die Feuerraumtemperatur (Tp) im Ablaugenverbrennungs-a) a superimposed combustion chamber temperature controller (RF), to which the combustion chamber temperature (Tp) in the waste liquor combustion 316 85 3 8 DE316 85 3 8 EN kessel (LVK) als Istwert zugeführt wird, und der einen Sollwert (Tp. ) für die Temperatur (Tp. ) eines Primärverbrennungsluftvolumenstromes (7p) in einer Primärluftzuführung (PL) zum Ablaugenverbrennungskessel (LVK) bildet,boiler (LVK) as an actual value, and which forms a setpoint (Tp. ) for the temperature (T p . ) of a primary combustion air volume flow (7 p ) in a primary air supply (PL) to the waste liquor combustion boiler (LVK), b) einen unterlagerten Primärverbrennungslufttemperaturregler (RPT), dem der Sollwert (Tp. ) für die Temperatur (Tp, ) des Primärverbrennungsluftvolumenstromes (Vp) vom überlagerten Feuerraumtemperaturregler (RF) und der Istwert (Tp.) für die Temperatur in der Primärluftzuführung (PL) zugeführt werden, und der ein Stellsignal (X-p) zur Beeinflussung der Temperatur in der Primärluftzuführung bildet, undb) a subordinate primary combustion air temperature controller (RPT) to which the setpoint (T p . ) for the temperature (Tp, ) of the primary combustion air volume flow (V p ) from the superordinate combustion chamber temperature controller (RF) and the actual value (Tp.) for the temperature in the primary air supply (PL) are fed, and which forms a control signal (Xp) for influencing the temperature in the primary air supply, and c) einen Sollwertbildner (SF) für die Feuerraumtemperatur (Tp), welcher den Sollwert (Tp ) für den überlagerten Feuerraumtemperaturregler (RF) mittels einer positivlinearen Kennlinie aus dem Istwert des Stickoxidgehaltes (&Ngr;0&khgr;) im Rauchgas (AG) nachgebildet, wobei die Steigung der Kennlinie bei Zunahme des Meßwertes für die Aschequalität (Q) abnimmt, und die Kennlinie bei Zunahme des Istwertes für den Sauerstoffgehalt (O2) im Rauchgas (AG) parallel nach unten verschoben wird (FIG A). 25c) a setpoint generator (SF) for the combustion chamber temperature (Tp), which simulates the setpoint (Tp ) for the superimposed combustion chamber temperature controller (RF) using a positive linear characteristic curve from the actual value of the nitrogen oxide content (�Ngr;0 χ ) in the flue gas (AG), whereby the slope of the characteristic curve decreases as the measured value for the ash quality (Q) increases, and the characteristic curve is shifted downwards in parallel as the actual value for the oxygen content (O 2 ) in the flue gas (AG) increases (FIG A). 25 6.· Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet , daß die Lufttemperaturregelung (LTR) enthält6.· Device according to one of claims 2 to 5, characterized in that the air temperature control (LTR) contains a) einen überlagerten Nachverbrennungstemperaturregler (RN), dem eine Nachverbrennungstemperatur (Tn) am Ausgang des Ablaugenverbrennungskessel (LVK) als Istwert zugeführt wird, und der einen Sollwert (T5. ) für die Temperatur (T-.) eines Sekundärverbrennungsluftvolumenstromes (V-) in einer Sekundärluftzuführung (SL) zum Ablaugenverbrennungskessel (LVK) bildet,a) a superimposed post-combustion temperature controller (RN) to which a post-combustion temperature (T n ) at the outlet of the waste liquor combustion boiler (LVK) is supplied as an actual value and which forms a setpoint (T 5 . ) for the temperature (T-.) of a secondary combustion air volume flow (V-) in a secondary air supply (SL) to the waste liquor combustion boiler (LVK), 91 3 &dgr; J 3 8 OE91 3 δ J 3 8 OE 2222 b) einen unterlagerten Sekundärverbrennungslufttemperaturregler (RST), dem der Sollwert (TSL ) für die Temperatur (Tei \ des Sekundärverbrennungsluftvolumenstromes (7&sfgr;) vom überlagerten Nachverbrennungstemperaturregler (RV) und der Istwert (T5.) für die Temperatur in der Sekundärluftzuführung (SL) zugeführt werden, und der ein Stellsignal (X-re) zur Beeinflussung der Temperatur in Sekundärluftzuführung bildet, undb) a subordinate secondary combustion air temperature controller (RST), to which the setpoint (T SL ) for the temperature (Tei \ of the secondary combustion air volume flow (7 &sfgr; ) from the superordinate post-combustion temperature controller (RV) and the actual value (T 5 .) for the temperature in the secondary air supply (SL) are fed, and which forms a control signal (X-re) for influencing the temperature in the secondary air supply, and c) einen Sollwertbildner (SN) für die Nachverbrennungstemperatur (Tn), welcher den Sollwert (Tn ) für den über lagerten Nachverbrennungstemperaturregler (RN) mittels einer positiv-linearen Kennlinie aus dem Istwert des Kohlenmonoxidgehaltes (CO) im Rauchgas (AG) nachbildet, wobei die Steigung der Kennlinie bei Zunahme des Istwertes für den Sauerstoffgehalt (O2) im Rauchgas (AG) parallel nach unten verschoben wird (FIG 4).c) a setpoint generator (SN) for the afterburning temperature (T n ), which simulates the setpoint (T n ) for the superimposed afterburning temperature controller (RN) by means of a positive-linear characteristic curve from the actual value of the carbon monoxide content (CO) in the flue gas (AG), the slope of the characteristic curve being shifted downwards in parallel as the actual value for the oxygen content (O 2 ) in the flue gas (AG) increases (FIG 4). 7. Vorrichtung nach einem der vorangegangen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet , daß der Istwert für den Gehalt an hydratisierbaren Ausgangsstoffen (MgOa) in der Asche (AS) ein Labormeßwert ist.7. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the actual value for the content of hydratable starting materials (MgOa) in the ash (AS) is a laboratory measurement value. 8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet , daß der Ascheanalysator (AA) einen Funktionsgeber (F) enthält, der die Maßzahl der Aschequalität (Q) mittels der Beziehung8. Device according to claim 7, characterized in that the ash analyzer (AA) contains a function generator (F) which calculates the measure of the ash quality (Q) by means of the relationship Q = K8*B + K9*Mg0aQ = K8*B + K9*Mg0a nachgebildet, mitreproduced, with (Gl. 1)(Eq. 1) K8, K9: Verstärkungsfaktoren B : Istwert Ascheweiße MgOa : Gehalt an hydratisierbaren Ausgangsstoffen.K8, K9: Amplification factors B : Actual value Ash whiteness MgOa : Content of hydratable starting materials. ? &bgr; G 5 3 &egr; et:? β G 5 3 ε et: 9. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet , daß der Istwert für den Gehalt an hydratisierbaren Ausgangsstoffen (MgOa) in der Asche (AS) durch einen Meßwert für die Aschedichte (D,) und/oder einen Meßwert für das Atommassenverhältnis (u) der Asche und/oder einen Meßwert für den pH-Wert (pH) der Asche nachgebildet wird.9. Device according to claim 7 or 8, characterized in that the actual value for the content of hydratable starting materials (MgOa) in the ash (AS) is simulated by a measured value for the ash density (D,) and/or a measured value for the atomic mass ratio (u) of the ash and/or a measured value for the pH value (pH) of the ash. 10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet , daß der Ascheanalysator (AA) einen Funktionsgeber (F) enthält, der die Maßzahl der Aschequalität (Q) mittels einer der Beziehungen10. Device according to claim 9, characterized in that the ash analyzer (AA) contains a function generator (F) which calculates the measure of the ash quality (Q) by means of one of the relationships QQ = K8*B += K8*B + K10*Dft K10*D ft QQ = K8*B += K8*B + Kll*uKll*u QQ = K8*B += K8*B + K12*pHK12*pH QQ = K8*B += K8*B + (K10*D(K10*D
nachbildet, mitrecreated, with Kll*u + K12*pH)Kll*u + K12*pH) (Gl. 2)(Eq. 2) (Gl. 3)(Eq. 3) (Gl. 4)(Eq. 4) (Gl. 5)(Eq. 5) KlO.
D-u
pHLoo.
You
pH .K12: Verstärkungsfaktoren.K12: Gain factors : Istwert Aschedichte: Actual value ash density : Atommassenverhältnis Asche: Atomic mass ratio ash : pH-Wert Asche.: pH value of ash.
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5605452A (en) * 1995-06-06 1997-02-25 North American Manufacturing Company Method and apparatus for controlling staged combustion systems
DE19814385C1 (en) * 1998-03-31 1999-10-07 Siemens Ag Process and device for process control and process optimization of chemical recovery in the manufacture of pulp

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2808935A1 (en) * 1977-03-07 1978-09-14 Waagner Biro Ag Magnesium bi:sulphite boiling acid prodn. for pulping cellulose - using sulphur di:oxide from thermal decomposition of one fraction to increase acidity
DE2825816A1 (en) * 1977-07-01 1979-01-04 Waagner Biro Ag Magnesium bi:sulphite mfr. with low chloride content - obtd. from waste combustion gases produced in a lye boiler
DE2950689A1 (en) * 1979-12-17 1981-06-25 Servo-Instrument, in Deutschland Alleinvertrieb der BEAB-Regulatoren GmbH u. Co KG, 4050 Mönchengladbach CONTROL DEVICE FOR THE COMBUSTION AIR AMOUNT OF A FIREPLACE
DE3043922A1 (en) * 1980-11-21 1982-07-01 PWA Papierwerke Waldhof-Aschaffenburg AG, 8000 München Decarbonisation of magnesia ash from sulphite waste liquor combustion - by heating in gas contg. free oxygen
DD216747A1 (en) * 1983-07-07 1984-12-19 Zellstoffwerk Goerlitz Veb PROCESS FOR COOKING DEVICE ADJUSTMENT UNDER CONDUCT OF PROCESS MEASUREMENT SIZES
DE3525248A1 (en) * 1985-07-15 1987-01-15 Herbert Dr Ing Furumoto Method for controlling and optimising reactions
US4891097A (en) * 1985-03-18 1990-01-02 Oy Tampella Ab Method for regulating, the feeding-in or combustion conditions of concentrated spent liquors

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2808935A1 (en) * 1977-03-07 1978-09-14 Waagner Biro Ag Magnesium bi:sulphite boiling acid prodn. for pulping cellulose - using sulphur di:oxide from thermal decomposition of one fraction to increase acidity
DE2825816A1 (en) * 1977-07-01 1979-01-04 Waagner Biro Ag Magnesium bi:sulphite mfr. with low chloride content - obtd. from waste combustion gases produced in a lye boiler
DE2950689A1 (en) * 1979-12-17 1981-06-25 Servo-Instrument, in Deutschland Alleinvertrieb der BEAB-Regulatoren GmbH u. Co KG, 4050 Mönchengladbach CONTROL DEVICE FOR THE COMBUSTION AIR AMOUNT OF A FIREPLACE
DE3043922A1 (en) * 1980-11-21 1982-07-01 PWA Papierwerke Waldhof-Aschaffenburg AG, 8000 München Decarbonisation of magnesia ash from sulphite waste liquor combustion - by heating in gas contg. free oxygen
DD216747A1 (en) * 1983-07-07 1984-12-19 Zellstoffwerk Goerlitz Veb PROCESS FOR COOKING DEVICE ADJUSTMENT UNDER CONDUCT OF PROCESS MEASUREMENT SIZES
US4891097A (en) * 1985-03-18 1990-01-02 Oy Tampella Ab Method for regulating, the feeding-in or combustion conditions of concentrated spent liquors
DE3525248A1 (en) * 1985-07-15 1987-01-15 Herbert Dr Ing Furumoto Method for controlling and optimising reactions

Non-Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
APEL, W. *
APEL, W.; WEISSER, H.: Neuer Laugenverbrennungskessel in Lenzing aus der Sicht des Energiebetriebes. In: VGB KRAFTWERKSTECHNIK 59, H.4, April 1979, S.316-326
et.al.: Chemical Recovery Process for High-Sulfidity Spent Cooking Liquor. In: TAPPIVol.53, No.2, 1970, S.278-281 *
FUKUI, Saburo *
Ullmanns Encyklopädie der technischen Chemie, 3. Aufl., Bd.18, 1967, S.762-764 *
WEISSER, H.: Betriebserfahrungen mit dem neuen Laugeverbrennungskessel in Lenzing mit Hinweisen auf die ebenfalls neue MgO-SO2-Rückgewinnungs- anlage. In: VGB KRAFTWERKSTECHNIK, H.2, Feb.1980, S.73-81 *
WEISSER, H.: Neuer Laugenverbrennungs- kessel in Lenzing aus der Sicht des Energiebe- triebes. In: VGB KRAFTWERKSTECHNIK 59, H.4, April 1979, S.316-326 *

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