DE836662C

DE836662C - Power amplifier stage, especially transmitter output stage

Info

Publication number: DE836662C
Application number: DEL1195A
Authority: DE
Inventors: Erich Heinecke
Original assignee: Standard Elektrik Lorenz AG
Current assignee: Alcatel Lucent Deutschland AG
Priority date: 1949-11-18
Filing date: 1950-02-19
Publication date: 1952-04-15
Also published as: CH301279A

Description

Leistungsverstärkerstufe, insbesondere Senderendstufe Da" von Doliertv angegebene und nach ihm benannte Verfahren zur Leistungsverstärkung modulierter elektrischer Hochfrequenzenergie wird wegen seines hohen Wirkungsgrades vielfach angewendet.Power amplifier stage, in particular transmitter output stage Da " specified by Doliertv and named after him for the power amplification of modulated electrical high-frequency energy is widely used because of its high efficiency.

Die Wirkungsweise einer solchen nach Doherty aufgebauten Senderleistungsstufe ist aus der Fig. i der Zeichnungen zu erkennen. Hierbei wird die zu verstärkende amplitudenmodulierte Schwingung den Gittern der beiden Röhren i und 2 zugeführt, wobei das Gitter der Röhre 2 jedoch so stark negativ vorgespannt ist, daß diese Röhre nur dann arbeitet, wenn die Amplitude der Gitterwechselspannung ihren mittleren Wert übersteigt. Röhre 2 ist also gerade noch gesperrt, wenn die zugeführte Wechselspannung unmoduliert ist, d. h. wenn nur der Träger zugeführt wird. Bei Modulation des Trägers arbeitet in den negativen Halbperioden der Modulationsspannung (Amplitude kleiner als Träger) lediglich die Röhre i, während in der positiven Halbperiode von der Röhre 2 zusätzlich Leistung abgegeben wird, so daß diese Röhre praktisch nur der Deckung der Spitzenleistung dient. Diese Energieaufteilung bewirkt das Zustandekommen eines hohen Gesamtwirkungsgrades.The mode of operation of such a transmitter power stage built according to Doherty can be seen from Fig. i of the drawings. This is the one to be reinforced amplitude-modulated oscillation fed to the grids of the two tubes i and 2, however, the grid of the tube 2 is so strongly negatively biased that this Tube only works when the amplitude of the alternating grid voltage is its mean Value exceeds. Tube 2 is therefore just blocked when the supplied alternating voltage is unmodulated, d. H. if only the carrier is fed. With modulation of the carrier works in the negative half-periods of the modulation voltage (amplitude smaller as carrier) only the tube i, while in the positive half period of the Tube 2 is also given power, so that this tube is practically only the Serves to cover peak performance. This division of energy causes it to come about a high overall efficiency.

Die Leistungsaufteilung wird ermöglicht durch Zwischenschaltung des aus L1, Cl und C2 bestehenden Vierpols. Die Röhre i arbeitet über dieses Spulenglied, dessen Eigenschaften denen einer 44 langen Übertragungsleitung entsprechen, auf den Außenwiderstand Ra, während Röhre 2 diesen Widerstand direkt speist. 11'ährend der Sperrung der Röhre 2 arbeitet die Röhre i durch die Zwischenschaltung des Vierpols, dessen Wellenwiderstand 7 = 2 Rü ist und der transformierende Eigenschaften hat, auf einen Widerstand Ra 1 = 4 Ra. Die Arbeitspunkteinstellung ist s" erfolgt, daß bei Erreichen der Trägeramplitude die günstigste Anodenspannungsausnutzung erzielt ist. .Nlit zunehmender Stromlieferung der Röhre 2 sinkt nun der Widerstand, auf den Röhre i arbeitet, allmählich von 4 Ra auf 2 Ra, und zwar derart, daß mit zunehmender Gitterspannung das Produkt aus Strom und Widerstand (= Anodenwechselspannung) konstant und die gute Spannungsausnutzung für die Röhre erhalten bleibt. Bei voller Aussteuerung geben beide Röhren die gleiche Leistung auf den Verbraucherwiderstand Ra ab.The power distribution is made possible by the interposition of the quadrupole consisting of L1, Cl and C2. The tube i works via this coil member, whose properties correspond to those of a 44 long transmission line the external resistance Ra, while tube 2 feeds this resistance directly. 11 'during the blocking of the tube 2, the tube i works through the interconnection of the quadrupole, whose wave resistance is 7 = 2 Rü and which has transforming properties, to a resistance Ra 1 = 4 Ra. The operating point setting is s "that takes place when the carrier amplitude is reached, the most favorable anode voltage utilization is achieved is. With increasing current delivery of the tube 2, the resistance now drops to the tube i works, gradually from 4 Ra to 2 Ra, in such a way that with increasing Grid voltage the product of current and resistance (= anode alternating voltage) constant and the good voltage utilization for the tube is maintained. At full modulation Both tubes deliver the same power to the consumer resistance Ra.

Da die Vieipolschaltung L1, Cl, C2 eine Phasendrehung llm do bewirkt, muß die dem Gitter der Röhre i zugeführte Spannung gegenüber der dem Gitter der Röhre 2 zugeführten Spannung natürlich ebenfalls um 9o' gedreht sein, was beispielsweise durch die Klmdensatorkette C;,, L,, L3 erzielt werden kann.Since the multi-pole circuit L1, Cl, C2 causes a phase shift llm do, the voltage applied to the grid of the tube i must be compared to that of the grid of the Tube 2 supplied voltage must of course also be rotated 9o ', which for example can be achieved by the Klmdensatorkette C; ,, L ,, L3.

Die Kurve i in Fig. 2 zeigt die Arbeitskennlinie für R" , =- 4 Ra der Röhre i für den Fall, daß die Röhre 2 gesperrt ist. Sie gilt für Steuerspannungen 11,1=11 ... tlo ", wobei 1t,11 die der Größe des Trägers entsprechende Steuerspannung ist. Bei tl, ,l wird, wie bereits bemerkt, der grenzgespannte Zustand , erreicht, was an dem Umknicken der Kennlinie (Kurve i) zu erkennen ist. Die in Fig. 3 gezeigte Kennlinie der Röhre 2 beginnt erst bei der Gitterspannung 11,2, die wie 11,1, der Trägerspannung entspricht. Bei Erreichen der doppelten Steuerspannung, d. h. bei der Gitterspannung 11"2z, hat auch diese Rühre ihren grenzgespannten Zustand erreicht.The curve i in Fig. 2 shows the working characteristic for R ", = - 4 Ra of the tube i for the case that the tube 2 is blocked. It applies to control voltages 11,1 = 11 ... tlo", where 1t, 11 is the control voltage corresponding to the size of the carrier. At tl,, l, as already noted, the stressed limit state is reached, which can be seen from the kinking of the characteristic curve (curve i). The characteristic curve of the tube 2 shown in FIG. 3 does not begin until the grid voltage 11.2, which, like 11.1, corresponds to the carrier voltage. When double the control voltage is reached, ie at the grid voltage 11 "2z, this tube has also reached its limit-tensioned state.

:111s Gründen der Linearität des Verstärkungsvorgangs ist es nun notwendig, daß 11,22 = 2 11"2, ist. Während Röhre i bei Sperrung der Röhre 2 auf einen wirksamen Außenwiderstand arbeitet, der wegen der Transformationswirkung des Spulengliedes gleich 4 R" beträgt, wird dieser wirksame Außenwiderstand wegen der zunehmenden Leistungslieferung durch Röhre 2 progressiv vermindert, sobald die Amplitude die Trägeramplitude, bei welcher ja die Röhre 2 zu arbeiten beginni, überschreitet. Bei doppelter Trägeramplitude erreicht der wirksame Außenwiderstand der Röhre i schließlich den Wert 2 Ra, weil in diesem Arbeitspunkt von beiden Röhren die gleiche Leistung abgegeben wird. Für diesen Arbeitspunkt ist die Arheitskennlinie der Röhre i ebenfalls in Fig. 2 (Kurve 2) eingezeichnet. Der Endzustand (doppelte Trägeramplitude) wird bei u"12 erreicht. 1l"2 ist nun aber kleiner als der doppelte Wert von u", , und diese Tatsache hat eine Nichtlinearität der resultierenden Kennlinie, damit also nichtlineare Verzerrungen der Modulationskurve zur Folge.: For reasons of the linearity of the amplification process, it is now necessary to that 11.22 = 2 11 "2, is. During tube i when tube 2 is blocked on an effective External resistance works because of the transformation effect of the coil member is equal to 4 R ", this effective external resistance is increasing because of the Power delivery through tube 2 progressively diminishes as soon as the amplitude is the Carrier amplitude, at which the tube 2 begins to work, exceeds. With double the carrier amplitude, the effective external resistance of the tube reaches i finally the value 2 Ra, because at this working point of both tubes the same Power is delivered. For this working point is the arheitskennlinie of the tube i also shown in Fig. 2 (curve 2). The final state (double the carrier amplitude) is reached at u "12. 1l" 2 is now smaller than double the value of u ", , and this fact has a non-linearity of the resulting characteristic, thus thus result in non-linear distortion of the modulation curve.

Zur Beseitigung dieses Klirrfaktors wird nun erfindungsgemäß vorgeschlagen, daß mittels Rückkopplung ein mit dem Wechsel der Amplitudenbereiche sich derart ändernder Belastungswiderstand für die Steuerspannung entsteht, daß die hierdurch eintretende Änderung der Gitterspannung eine völlige oder nahezu völlige Linearisierung der Verstärkerstufe bewirkt. j Das gilt in erster Linie für die Steuerspannung der Röhre i (Fig. i).To eliminate this distortion factor, it is now proposed according to the invention, that by means of feedback a with the change of the amplitude ranges in such a way changing load resistance for the control voltage arises that the result occurring change of the grid voltage a complete or almost complete linearization the amplifier stage causes. j This applies primarily to the control voltage of the Tube i (Fig. I).

Eine beispielsweise Ausführung des Erfindungsgedankens ist in Fig. 4 dargestellt. Das in den verschiedenen Amplitudenbereichen unterschiedliche Verhalten der Gitterspannung u" wird durch die durch die Gegenkopplung bewirkte Veränderung des als Belastungswiderstand für die Kondensatorkette C39 L2, L3 wirkenden Widerstandes bewirkt, der parallel zur Gitter-Kathoden-Strecke der Röhre i liegt. Durch diese Maßnahme gelingt es, den gewünschten, die Verzerrungen ausgleichenden Gang der Gitterspannung 11o1 zu erzielen.An example embodiment of the inventive concept is shown in Fig. 4 shown. The different behavior in the different amplitude ranges the grid voltage u "is caused by the change caused by the negative feedback the resistance acting as the load resistance for the capacitor chain C39 L2, L3 causes which is parallel to the grid-cathode section of the tube i. Through this Measure succeeds in achieving the desired rate of the grid voltage that compensates for the distortions To achieve 11o1.

Der erste kapazitive Zweig des Spulengliedes L1 , Cl, C29 also Cl (Fig. i), wird durch einen Schwingkreis, bestehend aus Cl, L1, C4 (Fig. 4) gebildet. Der Kondensator C4 ist so dimensioniert, daß an ihm für den Fall 14, s 11o1, eine Spannung p - 11" in Phase mit 119l liegt. Als Belastung für die Steuerspannung U,1 ist ein Widerstand R",' vorgesehen. Auf diese Weise entsteht für den Arbeitsbereich il", s 11,11 für die Gitterspannung ein konstanter Belastungswiderstand so daß in diesem Bereich die in Fig.4 gezeigte Schaltung der in Fig. i dargestellten entspricht.The first capacitive branch of the coil member L1, Cl, C29 that is Cl (Fig. I) is formed by an oscillating circuit consisting of Cl, L1, C4 (Fig. 4). The capacitor C4 is dimensioned so that for the case 14, s 11o1, a voltage p- 11 "is applied to it in phase with 119l. A resistor R", 'is provided as a load for the control voltage U, 1. In this way, a constant load resistance arises for the working area il ″, s 11, 11 for the grid voltage so that in this area the circuit shown in FIG. 4 corresponds to that shown in FIG.

Im Arbeitsbereich 11,11 5 1191 s 11912 bleibt jedoch die Anodenwechselspannung der Röhre i im wesentlichen konstant, und hiermit wird p mit steigender Gitterspannung U,1 kleiner. Der sich unter diesen Umständen ergebende Belastungswiderstand R", für die Steuerspannung wird also kleiner. In Verbindung mit dem Wellenwiderstand des Kondensatorgliedes C;,, L29 L3 wird diese Widerstandsänderung zu der gewünschten Änderung der Steuerspannung u", ausgenutzt.In the working range 11.11 5 1191 s 11912, however, the anode alternating voltage remains of the tube i is essentially constant, and thus p becomes with increasing grid voltage U, 1 smaller. The resulting load resistance R "under these circumstances, for the control voltage is therefore smaller. In connection with the wave resistance of the capacitor element C; ,, L29 L3, this change in resistance becomes the desired one Change in control voltage u ", utilized.

Unter der Voraussetzung, daß die Zusatzröhre 2 richtig eingestellt ist (11g22 = 2 11,20 erhält man für wobei (Wellenwiderstand) ist.Assuming that the additional tube 2 is set correctly (11g22 = 2 11.20 is obtained for whereby (Wave resistance) is.

Diese Beziehungen gelten streng nur bei leistungsloser Steuerung der Röhren und sind natürlich sinngemäß zu korrigieren, wenn Rückwirkungen beispielsweise durch Gitterstrom entstehen.These relationships apply strictly only in the case of unpowered control of the Tubes and are of course to be corrected accordingly if there are repercussions, for example caused by grid current.

In diesem Beispiel wird das nichtlineare Verhältnis derartiger nach Doherty aufgebauter Leistungsverstärkerstufen im wesentlichen durch Hochfrequenzspannungsgegenkopplung ausgeglichen, die den Übergang vom Trägerwert der zu verstärkenden modulierten Spannung auf höhere Amplituden dadurch weitgehend linearisiert, daß je nach dem Arbeitszustand eine solche Laständerung für das die Phase um go°drehende Glied auftritt, daß der richtige Steuerspannungsverlauf gewährleistet ist. Da aber die obengenannte Korrektur der angegebenen Beziehungen bei Eintritt von,Gitterstrom sich nicht in jedem Falle verwirklichen läßt, ergeben sich insbesondere bei sehr starken Endröhren, die einen erheblichen Gitterstrom zeigen, auch hierbei noch erhebliche Nachteile durch die auftretenden Verzerrungen. Lm nun auch diese Verzerrungen linearisieren zu können, wird gemäß einer weiteren Ausbildung der Erfindung vorgeschlagen, daß statt der erwähnten Spamiungsgegenkopplung oder zusätzlich zum Ausgleich von Linearitäten wenigstens die sogenannte Trägerröhre (Röhre i) stromgegengekoppelt ist.In this example, the non-linear relationship becomes more such after Doherty built power amplifier stages essentially through high-frequency negative feedback compensated for the transition from the carrier value of the modulated voltage to be amplified to higher amplitudes as a result largely linearized that depending on the working state such a load change for the member rotating the phase by go ° occurs that the correct control voltage curve is guaranteed. But since the The above correction of the given relationships when the grid current occurs cannot be realized in every case, arise especially with very strong end tubes that show a considerable grid current, even here still considerable Disadvantages due to the distortion that occurs. Lm now also linearize these distortions to be able to, it is proposed according to a further embodiment of the invention that instead of the mentioned negative feedback or in addition to the compensation of linearities at least the so-called carrier tube (tube i) is counter-coupled with current.

Eine einfache Cberlegung zeigt, daß der AnGdenwechselstrom der Trägerröhre in beiden Arbeitszuständen am Endbelastungswiderstand des Doherty-Leistungsverstärkers linear zur Hochfrcquenzamplitude verlaufen muß. Bei Amplituden, deren Wert geringer als der Trägerwert ist, ist dieses Verhalten ohne weiteres klar: Die Zusatzröhre ist gesperrt, die Trägerröhre arbeitet also auf den in diesem Bereich konstant bleibenden Widerstand 4 R, und gibt für den Trägerwert die Trägerleistung .N ab. Nach dem Prinzip der Dolierty-Stufe soll nun die Trägerröhre bei ioo0 oiger Modulation als Scheitelleistung 2 .V abgeben, und zwar auf den Außemviderstand 2 R". Es ist also: worin ii #- - Anodenwechselstrom der Trägerröhre für den Trägerwert und i. = Anodenwechselstrom für die Scheitelleistung der Trägerröhre ist.A simple consideration shows that the alternating current of the carrier tube in both working states at the end load resistor of the Doherty power amplifier must be linear to the high frequency amplitude. In the case of amplitudes whose value is lower than the carrier value, this behavior is immediately clear: The additional tube is blocked, the carrier tube works on the resistance 4 R, which remains constant in this range, and outputs the carrier power .N for the carrier value. According to the principle of the Dolierty stage, the carrier tube should now emit 2 .V as peak power with 100% modulation, namely to the external resistance 2 R ". It is therefore: where ii # - - anode alternating current of the carrier tube for the carrier value and i. = Anode alternating current for the peak power of the carrier tube.

Der Anodenstrom verläuft also, wie es sich auch für Zwischenwerte leicht nachweisen läßt, linear zur Endamplitude. Eine Anodenstromrückkopplung wirkt also auch beim Auftreten von Gitterströmen linearisierend.The anode current runs as it is for intermediate values can be easily demonstrated, linear to the final amplitude. An anode current feedback is effective thus also linearizing when grid currents occur.

Wie in Fig. 5 prinzipiell dargestellt ist, kann die Gegenkopplungsspannung in einfachster Meise von einem Kathodenwiderstand h,k i der Trägerröhre i abgegriffen werden. Der Widerstand R", in Fig. j, auf welchen die Trägerröhre i arbeitet, hat bis zur Trägeramplitude den Wert 4 Il", der sich bei wachsender Amplitude progressiv bis auf den Wert 2 Ra verkleinert. Durch eine derartige Gegenkopplungsmaßnahme geht jedoch ein Teil der Anodenleistung verloren.As shown in principle in FIG. 5, the negative feedback voltage can be tapped in the simplest manner from a cathode resistor h, ki of the carrier tube i. The resistance R ", in Fig. J, on which the carrier tube i works, has the value 4 Il" up to the carrier amplitude, which decreases progressively to the value 2 Ra as the amplitude increases. However, part of the anode output is lost as a result of such a negative feedback measure.

Gemäß einer weiteren Ausbildung der Eifindung wird deswegen vorgeschlagen, die Trägerröhre in der sogenannten Gitterbasisschaltung zu betreiben. In diesem Falle wird die Anodenleistung voll ausgenutzt und sogar noch durch die steuernde Leistung erhöht. Die Stromgegenkopplung entsteht hier am Innenwiderstand der Steuerspannungsquelle. Der Ersatzeingangswiderstand der Trägerröhre zwischen Gitter und Kathode stellt einen amplitudenabhängigen Belastungswiderstand für das die Phase der Steuer Spannung um do- drehende Glied dar, dessen Widerstandsänderung eine gewünschte günstige Wi:-kung auf die Steuerspannung hat. Außerdem sind diejenigen Verluste vermieden, die der in der üblichen Schaltung notwendige Vorbelastungswiderstand mit sich bringt.According to a further development of the invention, it is therefore proposed that to operate the carrier tube in the so-called grid base circuit. In this Trap, the anode power is fully utilized and even by the controlling one Increased performance. The current negative feedback occurs here at the internal resistance of the control voltage source. The replacement input resistance of the carrier tube between the grid and the cathode represents an amplitude-dependent load resistance for the phase of the control voltage around a rotating link, the change in resistance of which has a desired favorable effect on the control voltage. In addition, those losses are avoided that the brings with it the necessary bias resistance in the usual circuit.

Derjenige Belastungswiderstand der Steuerspannungsquelle (Treiberstufe), den die über das 9o° drehende Glied angeschlossene Trägerröhre darstellt, ist bis zur Trägeramplitude nahezu konstant und steigt dann mit wachsender Amplitude an. Diese ungleichförmige Belastung wird durch die erst über der Trägeramplitude auftretende zusätzliche Belastung durch die Steuerleistung-der Zusatzröhre ausgeglichen und kann noch durch eine Spannungsgegenkopplung dieser Röhre weitgehend reduziert werden, wobei gleichzeitig ein weiterer Ausgleich von Fehlern der Zusatzröhre eintritt, denn hier muß die Anodenwechselspannung linear zur Steuerspannung verlaufen.That load resistance of the control voltage source (driver stage), which the carrier tube connected via the 90 ° rotating member represents is to almost constant to the carrier amplitude and then increases with increasing amplitude. This non-uniform load is caused by that which only occurs above the carrier amplitude additional load offset by the control power-the additional tube and can still be largely reduced by a negative voltage feedback of this tube, at the same time a further compensation of errors of the additional tube occurs, because here the anode alternating voltage must run linearly to the control voltage.

Eine beispielsweise Ausführung der erfindungsgemäßen Schaltung ist prinzipiell in Fig. 6 dargestellt. Die Trägerröhre i ist in Gitterbasisschaltung geschaltet; die Steuerspannung wird ihr über ein die Phase um 9o° verzögerndes Glied zugeführt. Sie gibt ihre Ausgangsleistung ebenfalls über ein die Phase um 9o° verzögerndes Glied auf den Widerstand Ra ab. Die Zusatzröhre 2 ist spannungsgegengekcppelt.An example embodiment of the circuit according to the invention is shown in principle in FIG. 6. The carrier tube i is in a grid-based circuit switched; the control voltage is applied to it via a link delaying the phase by 90 ° fed. It also gives its output power via a 90 ° delaying device Divide up the resistance Ra. The additional tube 2 is voltage counter-coupled.

In manchen Fällen, und zwar insbesondere dann, wenn die Zusatzröhre nicht genügend Last durch Gitterstrom aufweist, kann es zweckmäßig sein, auch diese in Gitterbasisschaltung oder geeigneten Kombinationsschaltungen aufzubauen. Der einnetzende Gitterstrom bewirkt dann mit dem oder einem Teil des Anodenstromes eine Änderung des Belastungswiderstandes für die Steuerspannung. Eine geeignete Rückkopplung kann gleichfalls die entsprechende Laständerung bewirken.In some cases, especially if the auxiliary tube does not have enough load due to grid current, it can be appropriate to also use this to be set up in a grid-based circuit or suitable combination circuits. Of the meshing grid current then causes with the or a part of the anode current a Change of the load resistance for the control voltage. Appropriate feedback can also cause the corresponding load change.

Durch Anbringung einer zusätzlichen konstanten Vorlast für die Steuerspannungsquelle läßt sich ferner die Nichtlinearität des Belastungswiderstandes relativ verkleinern. Besser ist es jedoch, diese Vorlast durch die früher erwähnte Spannungsgegenkopplung der Zusatzröhre zu realisieren.By adding an additional constant preload for the control voltage source the non-linearity of the load resistance can also be relatively reduced. However, it is better to reduce this preload by means of the voltage negative feedback mentioned earlier to realize the additional tube.

Claims

CLAIMS: i. Doherty power amplifier stage, thereby characterized in that by means of feedback a with the change of the amplitude ranges so changing load resistance for the control voltage arises that the resulting change in the grid voltage is complete or almost complete Linearization of the amplifier stage.

2. Doherty stage according to claim i, characterized characterized in that the so-called carrier tube (tube i) is fed back.

3. Doherty stage according to claim i and 2, characterized in that in the capacitive branch of the coil member (Li, Ci, C,) lying in the anode circuit of the carrier tube, for example by means of an oscillating circuit on a capacitor, a voltage p - U1, which is connected to is connected to the grid of the tube i via a resistor R "1 ', is generated in such a way that is where ilglr and 1412 mean the lattice limit voltages for single and double carrier amplitudes. .f.

Doherty stage according to Claims i to 3, characterized in that the capacitor element lying in the grid feed line of the tube i is dimensioned in such a way that it is exactly in the case of powerless control and approximated in the case of power-related control where Roi is the load resistance lying parallel to the grid-cathode section of the tube i for the control power and 1t "1 is the grid voltage for the lföhre 2 which corresponds to the carrier amplitude.

5. Doherty stage according to claim i and 2, characterized characterized in that the carrier tube is fed back current to compensate for non-linearities is.

6. Doherty stage according to claim i and 5, characterized in that the current negative feedback is realized by a grid base circuit of the carrier tube. ?.

Doherty stage according to claims 1, 5 and 6, characterized in that the grid input resistance of the carrier tube by a suitable member that rotates the phase by go ° is transformed so that after this transformation it has such a course, which is largely linearized with the grid resistance of the additional tube. B.

Doherty stage according to claims i and 5 to 7, characterized in that both the control voltage as well as that which rotates the anode voltage of the carrier tube in phase by go ° Limb has a retarding effect. G.

Doherty stage according to claim 1 and 5 to 8, characterized in that that the additional tube is connected in such a way that it can be operated at such control voltage amplitudes, which are greater than the carrier voltage, the total load on the control voltage source linearized as much as possible. ok

Doherty stage according to claim g, characterized by lattice base circuit or a combination circuit between the normal Circuit and the grid base circuit of the additional tube. ii.

Doherty stage according to claim g, characterized by the basic cathode circuit of the additional tube, possibly with additional slight feedback, such that the desired increase in load arises.

12. Doherty stage according to claim i and 5 to ii, characterized by a relative reduction of the non-linearity of the control voltage load by a additional constant preload.

13. Doherty stage according to claim i and 5 to ii, characterized by reducing the non-linearity of the control voltage load by additional Voltage negative feedback of a suitable type.