DE69401617T2 - Flüssigkeitsmanagementsystem für ein kryogenisches Lagersystem in Schwerelosigkeit - Google Patents
Flüssigkeitsmanagementsystem für ein kryogenisches Lagersystem in SchwerelosigkeitInfo
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Description
- Die Erfindung bezieht sich allgemein auf kryogene Speichersysteme, und insbesondere auf ein Managementsystem für kryogenes Strömungsmittel bei Anwendungen mit der Schwerkraft Null.
- Die Langzeitaufbewahrung von sub-kritischen kryogenen Stoffen im Raum muß das Problem der thermischen Stratifizierung in Speichertanks und gehrigen Speisesystemen behandeln. Wegen des Nichtvorhandenseins von durch die Schwerkraft hervorgerufenen Körperkräften kann die thermische Stratifzierung bei der Schwerkraft Null ernstere Probleme aufwerfen als sie üblicherweise in einer Umgebung mit Schwerkraft in Erscheinung treten. Wenn diese vorgänge unkontrolliert bleiben, so haben die thermischen Gradienten bei der Schwerkraft Null einen übermäßigen Tankdruckanstieg zur Folge und die Bildung von unerwünschten Flüssigkeits und Dampfmischungen innerhalb der Flüssigkeitsmasse, dem Flüssigkeitserfassungssystem und den Flüssigkeitsübertragungsleitungen.
- Unter den Bedingungen der Schwerkraft Null können Gase in irgendeinen Speichertank für Flüssigkeiten an jeder körperlichen Stelle innerhalb des Innenraums des Tanks auftreten, beispielsweise im oberen Bereich, dem unteren Bereich oder irgendeinem anderen Abschnitt des Tanks auftreten.
- Ein Fahrzeug, welches im Weltraum der Null-Schwerkraft ausgesetzt ist, kann einen Speichertank für Flüssigkeiten besitzen, wobei einstrahlende Solarwärme den Druck des Tanks erhöht und Gase aus dem Tank abgelassen werden müssen, um einen Überdruck und einen Bruch zu verhindern. Ein spezielles Problem liegt somit in sofern vor, als es notwendig ist, nur das Gas aus dem System abzulassen, ohne daß die im Tank gespeicherte Flüssigkeit verloren geht.
- Thermodynamische Ablaßsysteme gemäß dem Stand der Technik haben nur die mit dem Tank zusammen auftretenden Probleme ins Auge gefaßt. Typischerweise wurde nur die Flüssigkeitsmasse in Betracht gezogen. Bei der Konstruktion des gesamten thermischen Destratifikationssystems wurden Schwund, Speiseleitung oder Null-Schwerkraft-Flüssigkeitserfassungsvorrichtungen (Schirme, Kapilarkanäle) nicht mit umfaßt. Auch hat die Leistungsfähigkeit bekannter thermodynamischer Ablaßkonzepte auf komplizierte Analysen vertraut, um die Null-Schwerkraftströmungsmittelmischung und das Wärmeübertragungsphänomen zu charakterisieren.
- U.S.-Patent 3,105,361 mit dem Titel "Zero Gravity Vent System" ausgegeben an L. R. Bell beschreibt die Verwendung einer Zentrifuge zur Trennung der Flüssigkeits- und Dampfphasen des Strömungsmittels, welches aus einem kryogenen Speichertank entnommen wurde, was darauffolgend dazu verwendet wird, um Leistung zu erzeugen zum Zusammendrücken des entzogenen Zweiphasenströmungsmittels und um auch die flüssige Strömungsmittelphase über einen Wärmeaustauscher zu kühlen vor der Rückführung zum kryogenen Speichertank. Die Druckreduktion im kryogenen Flüssigkeitstank hat bei diesem Konzept stets die Folge von Strömungsmittelablaßverlusten. Der Ablaßverlust steigt an, wenn das direkt von dem kryogenen Flüssigkeitstank kommende Strömungsmittel in erster Linie in der flüssigen Phase vorliegt mit der Anwesenheit von flüssigen Tröpfchen in der "overboard" Abgabeströmung.
- U.S.-Patent 4,412,851 mit dem Titel "cryogenic Apparatus Suitable for Operations in Zero Gravity" ausgegeben an R. Laine beschreibt die Verwendung eines Phasenseparators innerhalb eines Speichertanks zum Absorbieren von Wärme von der Strömungsmittelmasse durch Strömungsmittelverdampfungswärmeübertragung und darauffolgende Strömungs mittelabgabe. Die Wärmeübertragungsrate zwischen dem Phasenseparator und der Flüssigkeitsmasse wird nicht über die natürliche Kovektionswärmeübertragungsbetriebsart über Null-Schwerkraft vergrößert. Infolgedessen sind die Ablaß- oder Belüftungsverluste hoch, wegen der ineffizienten internen Tankwärmeübertragungsrate.
- U.S.-Patent 3,693,367 mit dem Titel "Thermodynamic Control Device" ausgegeben an L. J. Dipen beschreibt die Verwendung einer Oberflächenspannungsvorrichtung zum Vorsehen einer gasförmigen Barriere zwischen der Flüssigkeit innerhalb eines Behälters und einer Tankwand. Die vollständige strukturelle Trennung oder Isolation der Flüssigkeit von eienr Umschließungswand wird aufrechterhalten, um dadurch die Wärmeübertragung zu minimieren. Die Dipen-Vorrichtung ist derart konstruiert, daß nur die Wärmeübertragung zu Flüssigkeit minimiert wird, und die Probleme bei der Null-Schwerkraftbelüftung oder beim Strömungsmittelmanagement wird nicht angesprochen.
- U.S.-Patent 3,304,729 mit dem Titel "cryogenic Storage System" ausgegeben an W. A. Chandler u.a., U.S.-Patent 3, 699,696 mit dem Titel "Cryogenic Storage and Expulsion Means" ausgegeben an R. L. Rhoton und U.S.-Patent 4,821,907 mit dem Titel "Surface Tension Confined Liquid Cryogen Cooler" ausgegeben an S. H. Castlees u.a. betreffen ebenfalls Probleme, die mit der Minimierung des Wärmelecks bei kryogenen Flüssigkeitspeichersystemen zu tun haben.
- Es ist ein Hauptziel der vorliegenden Erfindung, ein einfaches und effizientes thermodynamisches Ablaßsystem vorzusehen, und zwar für die Null-Schwerkraftdrucksteuerung, wobei die Charakterisierung erfolgen kann durch einen G- Test, ohne extensive Null-Schwerkraftflugtests.
- Ein weiteres Ziel der Erfindung besteht darin, verschiedene Strömungsmittelmanagementsysteme zu integrieren, wie beispielsweise das Tankkühlen/-füllen, die Null-Schwerkraftmengenmessung, die thermische Konditionierung des Speisesystems außerhalb des Tanks und die thermische Konditionierung der Flüssigkeitserfassung angeordnet innerhalb des Tanks.
- Dieses sowie weitere Ziele werden durch die vorliegende Erfindung erreicht, gemäß welcher ein Strömungsmittelmanagementsystem für ein kryogenes Speichersystem für Null- Schwerkraft vorgesehen wird. Das Strömungsmittelmanagementsystem weist ein Misch/Rezirkulationssystem auf. Das Misch/Rezirkulationssystem weist eine externe Rezirkulationspumpe auf, um Strömungsmittel von einem Null-Schwerkraftspeichersystem zu empfangen, und um eine Ausgangsströmung des Strömungsmittels zum Speichersystem zurückzuführen. Ein internes axiales Sprühinjektionssystem ist vorgesehen, um einen Teil der Ausgangsströmung von der Rezirkulationspumpe aufzunehmen. Das Sprüheinspritz system destratifiziert oder entschichtet thermisch das flüssige und gasförmige kryogene Strömungsmittel, welches in dem Speichersystem gespeichert ist.
- Das Strömungsmittelmanagementsystem weist vorzugsweise ein Wärmeabweisungs- oder Zurückweisungssystem auf, welches ein externes Ablaßventil umfaßt zur Aufnahme eines zweiten Teils des Ausgangsflusses von der Rezirkulationspumpe. Eine externe Expansionszumeßöffnung empfängt eine Ausgangsströmung vom Ablaßventil. Ein interner Wärmeaustauscher empfängt eine Ausgangsströmung von der Expansionszumeßöffnung zum Absorbieren von Wärme von dem Teil der Ausgangströmung von der Rezirkulationspumpe, der durch das Sprühinjektonssystem geleitet war. Ein Rück oder Gegendruckzumeßöffnung belüftet oder läßt die Wärmeaustauscherausgangsströmung ab, um einen gewünschten Druckpegel vorzusehen.
- Eine Fülleitungsanordnung ist vorzugsweise dazu eingesetzt, um die Tankkühlung und Flüssigkeitsfüllung ohne "overboard"-Ablassung vorzusehen. Die vorliegende Erfindung sieht auch die thermische Konditionierung der Übertragungsleitungen vor, ferner der Ventil- und Motor/Leistungserzeugungskomponenten extern zum Speichertank, und zwar durch die flüssige Rezirkulation und ferner auch bei den Flüssigkeitsakquistionsvorrichtungen, die innerhalb des Speichertanks vorgesehen sind. Die Erfindung kann auch als ein Mittel verwendet werden, um die Flüssigkeitsmenge in der Null-Schwerkraftumgebung zu bestimmen.
- Im Gegensatz zur US-PS 3,105,361, die oben erwähnt wurde, sieht die Erfindung die Druckreduktion vor, und zwar durch internes Tankströmungsmittelmischen und die Leckoder Schwundgaskondensation von der Flüssigkeitsrezirkulation und Flüssigkeitssprühinjektion ohne "overboard" Ablaßverluste. Die Tankdrucksteuerung kann durch thermische Destratif ikation erreicht werden ohne Ablassen für lange Speicherzeiten (bis zu 45 Tage), und zwar durch Absorbieren des Wärmelecks in der Flüssigkeitsmasse. Wenn die Wärmezurückweisung durch Ablassen erwünscht ist, so befindet sich die "overboard"-Ablaßströmung stets in der supererhitzen gasförmigen Phase, wobei keine Flüssigkeitströpfchen vorhanden sind, was eine optimale Wärmerückweisungsleistung zur Folge hat.
- Als Unterscheidung zu dem U.S. Patent 4,412,851, das auch oben beschrieben wurde, erfolgt die Wärmetransferrate gemäß der vorliegenden Erfindung durch Zwangskonvektion. Diese ist mehrere Größenordnungen größer als die natürliche Konvektionswärmetransferrate bei Null-Schwerkraft oder Schwerelosigkeit, auf die man sich bei dem Verfahren gemäß '851 verläßt. Demgemäß werden die Ablaßzeiten und die Ablaßverluste verringert bzw. minimiert.
- Es sei aber auch bemerkt, das die aktiven Komponenten (das heißt die Pumpe, das Ventil) extern bezüglich des Speichertanks angeordnet sind, daß eine Überprüfung und ein Ersetzen vereinfacht wird, was reduzierte Kosten und eine Reduktion des Umlaufzeitenplanes zur Folge hat. Ferner ist kein elektrisches Leistungseindringen in den Tank notwendig, was insbesondere für LO&sub2; Speichersysteme wesentlich ist, bei der Reduzierung potentieller Entzündungsgefahren.
- Weitere Ziele, Vorteile und neue Eigenschaften der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der folgenden de taillierten Beschreibung der Erfindung in Verbindung mit der Zeichnung.
- Figur 1 ist eine Teilquerschnittsansicht entlang der Mitte eines kryogenen Speichersystems, die schematisch die Merkmale der vorliegenden Erfindung darstellt, wobei die Ansicht auch externe Systembauteile und Verbindungen dafür zeigt.
- Figur 2 zeigt die Steuerlogik der vorliegenden Erfindung.
- Figur 3 ist eine Karte bzw. ein Diagramm, das zeigt, wie die Steuerung die Rezirkulationspumpe und das Entlüftungsventil betätigt, um den Tankdruck und den Flüssigkeitsdampfdruck beizubehalten.
- Die selben Elemente oder Teile werden über die Figuren der Zeichnung hinweg durch die selben Bezugszeichen bezeichnet.
- Gemäß der Zeichung und der darin angegebenen Bezugszeichen zeigt Figur 1 ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel eines Strömungsmittelmanagementsystems der vorliegenden Erfindung, das im allgemeinen mit 10 gekennzeichnet ist. Das Strömungsmittelmanagementsystem 10 wird mit einem kryogenen Speichersystem mit Schwerkraft Null bzw. für Schwerelosigkeit verwendet, welches im allgemeinen mit 12 gekennzeichnet ist. Eine Rezirkulationspumpe 14, die extern bezüglich des kryogenen Speichersystems 12 für Schwerelosigkeit angeordnet ist, nimmt Strömungmittel von dem Speichersystem 12 auf, und zwar über eine Hauptzuführleitung 16. Die Hauptzuführleitung 16 wird verwendet, um kryogenes Strömungsmittel zu dem Hauptschließventil 18 des kryogenen Systems zu leiten. Das Schließventil 18 kann z. B. ein Vorventil für einen Motor sein, ein Hauptmotorventil oder ein Leistungserzeugungsisolationsventil.
- Eine Rezirkulationspumpeneinlaßleitung 20 ist in großer Nähe zu dem Hauptschließventil 18 angeordnet, um die Hauptzuführleitung 16 thermisch zu dem Hauptschließventil 18 zu konditionieren. Ein Kühl-/Füllventil 22 (welches im Detail nachfolgend beschrieben wird) ist normalerweise offen, um eine Strömungsmittelströmung von dem Speicher system 12 zu dem Einlaß der Rezirkulationspumpe 14 zu erlauben. Die Rezirkulationspumpenausgangsströmung 24 ist in einen ersten Teil 26 und einen zweiten Teil 28 aufgeteilt. Der erste Teil ist eine Sprühinjektionsströmung 26, die zu einem internen axialen Sprühinjektionssystem eingeführt wird, das im allgemeinen mit 30 bezeichnet ist.
- Das kryogene Speichersystem 12 weist einen Speichertank auf, der verwendet wird, um sub-kritisches kryogenes Strömungsmittel zu speichern. Der Speichertank 12 kann zum Beispiel spherisch oder zylindrisch sein. Er ist aus einem geeigneten Material aufgebaut, um zur Speicherung von Kryogenen verwendet zu werden. Er umfaßt ein geeignetes thermisches Schutzsystem, das typischerweise einen Schaum, eine mehrlagige Insulation oder eine Vakuummantelinsulation aufweist. Das Speichersystem 12 kann auch ein Flüssigkeitsakquisitionsystem 32 für Strömungsmittelsteuerung bei Schwerkraft Null oder Schwerelosigkeit enthalten, wie nachfolgend in größerer Einzelheit beschrieben wird.
- Das Speichersystem 12 umfaßt auch geeignete Druck- und Temperaturinstrumente, die mit 34 bzw. 36 gekennzeichnet sind, um dem Speichertankdruck und die Strömungsmitteltemperatur zu überwachen. Diese Messungen bzw. Meßergebnisse werden in eine Steuervorrichtung 38 eingegeben zum Aktivieren der Rezirkulationspumpe 14 und eines Auslaßventils 40, wie nachfolgend beschrieben wird.
- Die Rezirkulationspumpe 14 weist vorzugsweise eine Zentrifugal-Axial-Strömungspumpe auf, die elektrisch ange trieben wird durch Wechselstrom oder Gleichstrom. Alternative Antriebsmittel können eine Gasturbine umfassen. Die Rezirkulationspumpe kann alternativ eine positive Verdrängungspumpe sein, die elektrisch oder pneumatisch angetrieben wird.
- Das interne Axialsprüheinspritzsystem 30 dient zum thermischen Destratifizieren von flüssigen und gasförmigen kryogenen Strömungsmitteln, die in dem Speichersystem gespeichert sind, und zwar durch Zwangskonvektionsmischung. Es weist vorzugsweise ein axial positioniertes Sprühstangen- oder Trägersystem mit einer Vielzahl von gleichmäßig beabstandeten Zumeßöffnungen auf, die eine gleichförmige Sprühinjektionsströmungsrate zur Folge haben.
- Die Auslaßströmung 28 wird verwendet, um Wärme von dem Speichersystem 12 zurückzuweisen. Die Strömung 28 wird durch das externe Ablaßventil 40 geleitet und durch eine externe Strömungssteuerungsexpansionzumeßöffnung 42. Die Strömung wird dann durch einen internen Wärmetauscher 44 geleitet. Der Wärmetauscher 44 ist vorzugsweise ein Parallelströmungswärmetauscher mit konzentrischem Rohrdesign, bei dem die Auslaßströmung 28 durch einen Auslaß zwischen einem Innenrohr 45 und einem äußeren konzentrischen Rohr 47 strömt, wobei das Innenrohr 45 die Sprühinjektionsströmung 26 enthält. Die Auslaßströmung 28 wird ein Auslaßrohr 49 gesammelt und über eine Staudruckzumeßöffnung 46 über Bord ausgelassen. Die Staudruckzumeßöffnung 46 ist vorgesehen, um ein gewünschtes Wärmetauscherdruckniveau herzustellen. Die Sprühinjektionsströmung 26 wird an der Oberseite (dem Auslaß) des Wärmetauschers 44 in ein Sammelleitungsystem eingeführt und wird zu Sprühinjektionsrohren des Sprühinjektionssystems geleitet. Ein Alternatives Wärmetauscherdesign könnte die Auslaßströmung 28 aufweisen, die um das Sprühinjektionssystem 30 herum geleitet bzw. gewickelt ist, und zwar in einer Wärmetauscherkonfiguration des Spiraltyps.
- Wenn beim Betrieb der Tankdruck, der durch den Druckwand-1er 34 abgefühlt wird, das maximal erwünschte Niveau, das in der Steuervorrichtung 38 voreingestellt ist erreicht, aktiviert die Steuervorrichtung 38 die Rezirkulationspumpe 14, indem sie einen elektrischen Strom oder Leistung zu der Rezirkulationspumpe 14 schickt. Die Pumpe 14 zieht Flüssigkeit von dem Speichertank 12 an durch die Verwendung des Flüssigkeitsakquisitionssystems 32 und injeziert es in das stratifizierte Schwundgas, das durch das Bezugszeichen 48 gekennzeichnet ist. (Die Flüssigkeit in Figur 1 ist durch das Bezugszeichen 50 gekennzeichnet.)
- Der Zwangskonvektionswärmetransfer, der zwischen der Flüssigkeitssprühinjektionsströmung und dem Schwundgas 48 erzeugt wird, hat ein Kühlen des Schwundgases und einen Druckabfall zur Folge. Die Wärme des Schwundgases 48 wird in die Flüssigkeitsmasse 50 übertragen, und zwar durch kontinuierliche Flüssigkeitssprühinjektion und Massenvermischung. Wenn das durch den Druckwandler 34 abgefühlte Druckniveau die untere Grenze erreicht, die in der Steu ervorrichtung 38 definiert ist, wird die elektrische Leistungszufuhr zu der Rezirkulationspumpe 14 beendet. Anfänglich wird die Drucksteuerung erreicht durch Flüssigkeitssprühinj ektionsvermischung ohne irgendwelche Ablaßverluste. Diese Betriebsart fährt fort, bis die Flüssigkeitsmassentemperatur, die durch den Temperatursensor 36 angezeigt wird ein maximal erwünschtes Niveau erreicht, welches in der Steuervorrichtung 38 enthalten ist. Um einen weiteren Anstieg der Flüssigkeitsmassentemperatur zu verhindern, muß Wärme aus dem Speichersystem 12 abgegeben bzw. zurückgewiesen werden. Dies wird erreicht durch das Öffnen des Ablaßventils 40, das stromabwärts bezüglich der Rezirkulationspumpe 14 angeordnet ist.
- Gemäß Figur 2 ist die Steuerlogik, die im allgemeinen mit 52 gekennzeichnet ist, dargestellt. Die Steuerung erlaubt eine separate Steuerung der Rezirkulationspumpe und des externen Ablaßventils 40. Die Eingangsparameter umfassen den Speichertankdruck 34 und die Rezirkulationspumpeneinlaßtemperatur 35, Eingangslastwerte Pmax, Pmin, und ΔP. Die Temperaturmessung bzw. das Meßergebnis wird zu einem Flüssigkeitssaturationsdruck (PS) umgewandelt durch eine Gleichung der dritten Ordnung, und wird mit dem Tankdruckniveau 34 verglichen, um die gewünschte Flüssigkeitsunterkühlung zu bestimmen. Das externe Ablaßventil 40 kann nur aktiviert werden, wenn die Rezirkulationspumpe 14 aktiviert ist. Die Steuerlogik 52 öffnet das Ablaßventil 40 nur, wenn die Rezirkulationspumpe 14 AN ist und die Temperatur höher ist als das maximal erlaubbare Niveau, das in der Steuervorrichtung 38 voreingestellt ist. Ein Öffnen des Ablaßventils erlaubt, daß eine geringe Strömungsrate, die durch die Zumeßöffnung 42 stromabwärts bezüglich des Ablaßventils 40 gesteuert wird, in den Wärmetauscher 44 eintritt. Da die Ablaßströmung sich auf einen geringen Druck ausdehnt, wandelt sich das in den Wärmetauscher 44 eintretende Strömungsmittel zu Flüssigkeit und Gas mit einer tieferen Temperatur um. Der Temperaturabfall wird bestimmt durch die Einschränkung der Staudruckzumeßöffnung 46. Da die Rezirkulationspumpe 14 auch AN ist, wenn das Ablaßventil 40 offen ist, absorbiert die über Bord Ablaßströmung Wärme von der Flüssigkeits sprühinjektionsströmung. Das Design des Wärmetauschers 44 ist so, daß die Ablaßströmung vollständig zu einem Gas verdampft wird und zu einem Vakuum zurückgeführt bzw. zurückgewiesen wird als ein supererhitztes Gas, das sich der Flüssigkeitssprühinjektionstemperatur annähert. Auf diese Art und Weise wird die Wärmekapazität der Auslaß strömung über den normalen Verdampfungswärmewert erhöht, da sie auch ein Grad an Dampfsupererhitzung umfaßt.
- Gemäß Figur 3 sind Pumpen- und Auslaßventiltätigkeiten für eine typische Tankdrucksteuerabfolge bzw. ein Band gezeigt. Anfänglich ist eine Tankdruckverringerung durch Sprühinjektion ausreichend durch die Aktvierung der Rezirkulationspumpe 14 ohne Wärmezurückweisung durch über Bord ablassen. Wenn eine Flüssigkeitstemperatur einer Rezirkulationspumpe das maximal gewünschte Niveau erreicht, wird das Ablaßventil aktiviert, und zwar zusammen mit dem Rezirkulationspumpenbetrieb, um Wärme und den Steuertankdruck durch über Bord ablassen zurückzuweisen bzw. zurückzuführen. Dies minimiert den Nettoverlust von Kryogenen während eines Leerlaufmodus der Tankdrucksteuerung.
- Gemäß Figur 1 umfaßt das Strömungmittelmanagementsystem vorzugsweise eine Fülleitungsanordnung, die eine Füllleitung 54 und ein Kühl-/Füllventil 22 aufweist. Die Fülleitung 54 empfängt kryogenes Füllströmungsmittel von einer externen kryogenen Wiederversorgungsquelle (nicht gezeigt) und sie sieht das Füllen des Füllströmungsmit tels zu der Rezirkulationspumpe 14 vor. Das Kühl- /Füllventil 22 ist so positioniert, daß es in einer geschlossenen Position arbeitet um zu verhindern, daß kryogenes Füllströmungsmittel direkt in das Speichersystem 10 mit Schwerkraft Null bzw. Schwerelosigkeit eingeführt wird, um dadurch zu verhindern, daß es das Sprühinjektionssystem 30 umgeht, um thermisch das Speichersystem 12 mit Schwerkraft Null zu kühlen. Wenn der Speichertank ausreichend gekühlt wurde, wird das Kühl-/Füllventil geöffnet, um das simultane Einführen des Füllströmungsmittels zu der Rezirkulationspumpe 14 und das direkte Füllen des Speichersystems durch die Hauptzuführleitung 16 und das Flüssigkeitsakquisitionssystem 32 zu erlauben. Dieser Vorgang stellt sicher, daß das Flüssigkeitsakquisitionssystem mit der Flüssigkeit gefüllt wird, und das Dampfbzw. Gasblasen herausgespühlt werden. Dies erreicht eine Füllung ohne Auslassen mit kontinuierlicher Schwundgaskondensation durch die Verwendung von Schwundgassprühinjektion bzw. -einpritzung. Wenn thermische Konditionierung der Flüssigkeitsmasse notwendig ist, kann diese erreicht werden durch das Öffnen des Auslaßventils 40 und nachfolgende Wärmeabweisung bzw. -abfuhr.
- Gemäß Figur 1 ist zu sehen, daß die vorliegende Erfindung verwendet werden kann zum Berechnen der kryogenen Flüssigkeitsmenge in einer Umgebung mit Schwerkraft Null bzw. in der Schwerelosigkeit durch Verwendung des gemessenen Tankdrucks 34 und der Strömungsmitteltemperatur 36 in Verbindung mit einer bekannten nicht kondensierbaren Gasmenge. Da die Flüssigkeit und das Gas thermisch destratifiziert werden können durch Sprühinjektionsvermischung zum Erreichen einer gleichförmigen Temperatur in sowohl dem Schwundgas als auch der Flüssigkeitsmasse, kann eine einfache Druck-Volumen-Temperatur (P-V-T) Berechnung durchgeführt werden, um das Volumen zu bestimmen, das durch die bekannte Menge des nicht kondensierbaren Gases eingenommen wird, wobei dieser Wert ein Eingangswert 56 für ein Berechnungssystem 58 ist. Aus dem Schwundvolumen kann das Flüssigkeitsvolumen und die Flüssigkeitsmasse berechnet werden. Dieser Ansatz ist gültig für entweder eine einzelne große Blase oder eine Vielzahl von kleinen Blasen. Die Erfindung vereinfacht stark alternative Mittel zum Definieren sub-kritischer kryogener Strömungsmittelmengen, wie z. B. Treibmittelabsetzschubmanöver oder komplexe radioisotope Meßsysteme.
- Um den Verlust des nicht kondensierbaren Drucks während des Tankablaßbetriebs zu verhindern, ist ein Flüssigkeitsakquisitionssystem 32 mit dem Mengenmeßsystem für Schwerkraft Null bzw. Schwerelosigkeit notwendig. Das Flüssigkeitsakquisitionssystem 32 weist einen Schirm auf, der benachbart zu der Innenoberfläche des Speichertanks vorgesehen ist, um ein Zurückhalten der Flüssigkeit durch Oberflächenspannungseffekte vorzusehen.
- Natürlich sind viele Modifikationen und Variationen der vorliegenden Erfindung im Lichte der obigen Lehre möglich. Es sei daher bemerkt, daß die Erfindung anders als hier speziell beschrieben, im Umfang der nachfolgenden Ansprüche ausgeführt werden kann.
Claims (8)
1. Ein Strömungsmittelmanagementsystem (10) für ein
kryogenes Speichersystem mit Schwerkraft Null, wobei
folgendes vorgesehen ist:
ein Misch/Rezirkulationssystem welches folgendes
aufweist:
a) eine externe Rezirkulationspumpe (14) zum
Empfang von Strömungsmittel von einem Null-
Schwerkraftspeichersystem (12) und Rückführung
einer Ausgangsströmung des Strömungsmittels zu
dem Speichersystem,
gekennzeichnet durch
b) ein internes Axialsprüheinspritzsystem (30)
zum Empfang eines Teils der Ausgangsströmung
von der Rezirkulationspumpe (14), wobei das
Sprüheinspritzsystem zur thermischen
End-Stratifizierung oder Endschichtung des flüssigen
und gasförmigen kryogenen Strömungsmittels
gespeichert in dem Speichersystem dient; und
ein Wärmeabweisungssystem, welches folgendes
aufweist:
a) ein externes Ablaßventil (40) zum Empfang
eines zweiten Teils der Ausgangsströmung von
der Rezirkulationspumpe (14);
b) eine externe Expansionszumeßöffnung (42) zum
Empfang einer Ausgangsströmung von dem
Ablaßventil;
c) einen internen Wärmeaustauscher (44) zum
Empfang einer Ausqangsströmung von der
Expansionszumeßöffnung zum Absorbieren von Wärme von
dem erwähnten Teil der Ausgangsströmung von der
Rezirkulationspumpe (14) welcher durch das
Sprüheinspritzsystem (30) geleitet wurde, wobei
der Wärmeaustauscher (44) eine Ausgangsströmung
aufweist; und
d) eine Rück oder Gegendruckzumeßöffnung (46)
zum Vorsehen eines gewünschten
Wärmeaustauscherdruckniveaus.
2. Strömungsmittelmanagementsystem nach Anspruch 1, wo
bei das Misch/Rezirkulationssystem eine Steuervorrichtung
(38) aufweist zum Einleiten und zum Beenden des Betriebs
der Rezirkulationspumpe bei einem gewünschten
Speichersysternströmungsmitteldruckbereich ohne Aktivierung des
Wärmezurückweisungsystems, wodurch eine Drucksteuerung
erreicht wird, ohne daß
Speichersystemströmungsmittelablaßverluste auftreten.
3. Strömungsmittelmanagementsystem nach Anspruch 2,
wobei die Steuervorrichtung (38) Mittel aufweist zum
Einleiten und Beenden des Betriebs des Steuerventils in
einem gewünschten
Speichersystemströmungsmitteltemperaturbereich um so die Strömungsmittelmassentemperatur
durch Wärrnezurückweisung zu steuern, und zwar durch
"overboard" belüften oder ablassen.
4. Strömungsmittelmanagementsystem nach Anspruch 1,
wobei ferner eine Fülleitungsanordnung vorgesehen ist, die
folgendes aufweist:
eine Fülleitung (54) zum Empfang von kryogenem
Füllströmungsmittel von einer externen kryogenen
Wiederversorgungsquelle und Vorsehen des
Füllströmungsinittels für die Rezirkulationspumpe (14) und
ein Abkühl/Füllventil (22) das derart positioniert
ist, daß es in einer geschlossenen Position arbeitet
um zu verhindern, daß kryogenes Füllströmungsmittel
direkt in das Null-Schwerkraftspeichersystem
eingeführt wird und die Umgehung des
Sprüheinspritzsysterns verhindert, um so das
Null-Schwerkraftspeichersystem thermisch abzukühlen,
wobei das Kühl/Fühlventil (22) in eine normalerweise
offene Position betätigbar ist, um die gleichzeitige
Einführung des Fühlströmungsmittels in die
Rezirkulationspumpe (14) zu gestatten und das direkte
Füllen des Speichersystems, wodurch die
Nichtbelüftungs- oder Nichtablaßfüllung mit kontinuierlicher
Nachfüllgaskondensation erreicht wird durch
Verwendung des Sprühinjektionssystems (30).
5. Strömungsmittelmanagementsystem nach Anspruch 1, wo
bei ferner Mittel (58) vorgesehen sind, zur Berechnung
der kryogenen Flüssigkeitsmenge des Strömungsmittels in
dem Null-Schwerkraftspeichersystem basierend auf einer
bekannten Menge nichtkondensierbaren Gases in dem
Speichersystem und Meßwerten des Drucks und der
Strömungsmitteltemperatur in dem Speichersystem.
6. Strömungsmittelmanagementsystem nach Anspruch 1,
wobei das interne Axialsprüheinspritzsystem (30) ein
achsial positioniertes Sprühstangensystem aufweist mit einer
Vielzahl von gleichmäßig beabstandeten Zumeßöffnungen.
7. Strömungsmittelmanagementsystem nach Anspruch 6,
wobei der interne Wärmeaustauscher (44) einen
konzentrischen Wärmeaustauscher mit paralleler Strömung aufweist.
8. Ein kryogenes Speicher- und Transfersystem (12) mit
Null-Schwerkraft, wobei folgendes vorgesehen ist:
a) ein Speichertank;
b) ein Null-Schwerkraftflüsigkeitserfassungsystem
(32), welches Schirmmittel angeordnet benachbart zu
einer Innenoberfläche des Speichertanks aufweist, um
Oberflächenspannungseffekte vorzusehen, und
c) ein Strömungsmittelmanagementsystem nach einem
der vorhergehenden Ansprüche.
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DE102009023320B3 (de) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | MAX-PLANCK-Gesellschaft zur Förderung der Wissenschaften e.V. | Vorrichtungen und Verfahren zur Zuführung eines verflüssigten Gases in ein Gefäß |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0625672B1 (de) | 1997-01-29 |
JPH0710099A (ja) | 1995-01-13 |
EP0625672A1 (de) | 1994-11-23 |
DE69401617D1 (de) | 1997-03-13 |
US5398515A (en) | 1995-03-21 |
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