DE4336370C1

DE4336370C1 - Vorrichtung zur Durchflußmessung

Info

Publication number: DE4336370C1
Application number: DE4336370A
Authority: DE
Inventors: Thomas Dr Vontz
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1993-10-25
Filing date: 1993-10-25
Publication date: 1995-02-02
Anticipated expiration: 2013-10-26
Also published as: WO1995012110A1; CN1079945C; ES2119227T3; DE59406459D1; EP0725922B1; ATE168466T1; DK0725922T3; CN1136844A; JPH09504110A; EP0725922A1; US5650572A

Description

Die Erfindung betrifft einen US-Durchflußmesser nach dem Ober begriff des Patentanspruchs 1.

Bei der Durchflußmessung von bewegten flüssigen oder gasförmi gen Medien (Fluiden) mit Ultraschall besteht das Problem, daß das vom Empfanger (Ultraschallwandler) gelieferte Meßsignal nicht nur vom Durchfluß, sondern auch vom jeweiligen Strömungs profil im Meßrohr und der Art des durchströmenden Fluids ab hängt. Je nach Strömungsgeschwindigkeit ergeben sich verschie dene Strömungsprofile. Das in Fig. 1a gezeigte laminare Strö mungsprofil in einem Rohr mit viereckigem Querschnitt tritt bei langsamer Strömungsgeschwindigkeit auf. Die im Inneren des Roh res eingezeichneten Linien veranschaulichen Bereiche gleicher Strömungsgeschwindigkeit. Laminare Strömungsprofile können durch eine parabolische Form, vgl. Fig. 1c, beschrieben werden. Die höchsten Strömungsgeschwindigkeiten treten in der Rohrmitte auf. Je größer der Durchfluß, also je höher die Strömungsge schwindigkeit ist, desto mehr nähert sich das Strömungsprofil einer Kastenform an. Fig. 1b zeigt ein turbulentes Strömungs profil, das bei hohen Strömungsgeschwindigkeiten auftritt. In weiten Bereichen des Rohres bleibt die Strömungsgeschwindigkeit in etwa gleich.

Die bisher bekannten Ultraschallwandler haben eine annähernd gaußförmige Empfindlichkeitsverteilung. Die maximale Empfind lichkeit des Ultraschallwandlers liegt in dessen Zentrum. Zum Rand hin nimmt sie stark ab. Zusätzlich wird die Empfindlich keit durch die Rohrwandeigenschaften stark beeinflußt, wenn durch die Rohrwand eingestrahlt wird.

Beschallt man nun mit einem Ultraschallwandler in einem Strömungskanal das bewegte Medium, wie dies aus der DE 40 10 148 A1 bekannt ist, um aus der Schallaufzeit oder mittels des Dopplereffekts die Strömungsgeschwindigkeit zu bestimmen, so wird, insbesondere bei laminarem Strömungs profil, die in der Strömungskanalmitte auftretende höchste Strömungsgeschwindigkeit stärker bewertet als die am Rand des Strömungskanals auftretende niedrigere Strömungsge schwindigkeit. Dies hat zur Folge, daß sich für jedes Strömungsprofil und für jedes Fluid eine eigene Meßkenn linie ergibt, was zu einer aufwendigen Auswerteeinheit führt.

Weiterhin ist bei dem in der DE 40 10 148 A1 beschriebenen Durchflußmesser von Nachteil, daß das Ultraschallsignal sich aufgrund des Meßrohraufbaus nicht nur w-förmig, sondern auch auf einem parasitären v-förmigen Weg ausbreiten kann und deshalb zusätzliche Maßnahmen zur Unterdrückung der daraus resultierenden Signalanteile erforderlich sind.

Aus H. Bernard "Ultraschall-Durchflußmessung", messen + Prüfen/Automatik, Heft 5, 1983, Seite 258 bis 263 ist ein Durchflußmesser mit einem von einem flüssigen Medium durchströmten Meßrohr bekannt, bei dem Störungen des Strömungsprofils reduziert werden, indem von mehreren Ultraschallwandlern erzeugte Meßstrahlen über den Rohrquerschnitt verteilt werden. Der Aufwand zur Signalaus wertung steigt mit der Anzahl der verwendeten Ultraschall wandler.

L. C. Linworth beschreibt in "Ultrasonic Measurements for Process Control" Academic Press, San Diego, 1989, auf den Seiten 288 ff Durchflußmesser, deren Meßrohr mit einem Ultraschallsendewandler und einem Ultraschallempfangs wandler versehen ist. Die Abstrahl- und Empfangsflächen der Ultraschallwandler sind derart abgeschrägt, daß der abge strahlte Schall je nach Ausführungsform an einer, zwei oder vier Reflexionsstellen im Meßrohr reflektiert wird.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zu schaffen, die eine höhere Meßgenauigkeit hat und deren Meßsignal nurmehr vom Durchfluß und nicht mehr von der Art des verwendeten Fluids und dem vorliegenden Strömungsprofil abhängt.

Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch eine Vorrichtung gemäß dem Patentanspruch 1 gelöst.

Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.

Anhand der Figuren soll die Erfindung näher erläutert werden.

Fig. 1 zeigt ein laminares und ein turbulentes Strömungs profil im Strömungskanalquerschnitt und mögliche Strömungs profile im Strömungskanal in der Seitenansicht.

Fig. 2 zeigt einen konventionellen US-Durchflußmesser mit sei tenwandparalleler Durchschallung des Strömungskanals.

Fig. 3 zeigt die Fehlerkurve des US-Durchflußmessers nach Fig. 2.

Fig. 4 zeigt einen erfindungsgemäßen US-Durchflußmesser mit spiralförmiger Durchschallung des Strömungskanals.

Fig. 5 zeigt die Bemaßung des Strömungskanals für die Bestim mung der Reflexionswinkel.

Fig. 6 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel eines erfin dungsgemäßen US-Durchflußmessers.

Fig. 7 zeigt die Fehlerkurve für den US-Durchflußmesser nach Fig. 4.

Fig. 8 zeigt einen Reflektor des US-Durchflußmessers nach Fig. 4.

Fig. 9 zeigt die Fehlerkurve für den US-Durchflußmesser nach Fig. 6.

Fig. 10 zeigt einen Reflektor des US-Durchflußmessers nach Fig. 6.

Fig. 11 und 12 zeigen weitere Ausführungsbeispiele erfindungs gemäßer US-Durchflußmesser mit mehreren US-Sende- und Empfangs wandlern bzw. mit axial versetzten US-Sende-Empfangswandlern.

In Meßanordnungen für Strömungskanäle mit Durchmessern d 50 mm wird der Schall üblicherweise parallel zu den Strömungskanal- Seitenwänden SW von einem als Sender dienenden US-Wandler USW1 zu einem US-Empfangswandler USW2 geführt (s. Fig. 2). Bei dem dargestellten Durchflußmesser läuft der Schall auf einem V-för migen Weg durch den Strömungskanal, wobei der dem Sender USW1 gegenüberliegende Reflektor R1 den Ultraschall in Richtung Strömungskanaldecke SD und der zweite Reflektor R2 den Ultra schall in Richtung des Empfangswandlers USW2 umlenkt. Die Richtcharakteristik der verwendeten US-Wandler bewirkt eine er höhte Sensitivität auf den Verbindungslinien zwischen den Wandlerzentren. Hierbei kann man eine gaußförmige Verteilung der Sensitivität vom Wandlerzentrum zum Rand hin annehmen. Diese ist in Fig. 2 für einen linienförmigen Ausschnitt aus dem Wandler USW1 durch eine grau-Codierung veranschaulicht (schwarz: = höchste, hellgrau: = geringste Sensitivität). Wenn sich der Ultraschall nur parallel zu den Seitenwänden SW aus breitet, laufen die Strahlen (die Ausbreitungsrichtung einer Wellenfront wird im folgenden vereinfachend mit der Ausbrei tungsrichtung von Strahlen veranschaulicht) mit der höchsten Sensitivität durch den mittleren Bereich des Strömungskanals und registrieren folglich auch die höheren Geschwindigkeiten mit einer höheren Wertigkeit. Demgegenüber werden die Randbe reiche des Strömungskanals von den weniger sensitiven Strahlen durchlaufen, so daß man die dort auftretenden niedrigen Ge schwindigkeiten mit einer entsprechend geringeren Wertigkeit registriert. Daraus resultieren Fehlerkurven mit einem sehr großen Fehler bei kleinen Geschwindigkeiten (= kleiner Durch fluß), der für höhere Geschwindigkeiten (= großer Durchfluß) langsam abnimmt. In der in Fig. 3 gezeigten Fehlerkurve sind die relativen Meßfehler der US-Messung im Vergleich zu einer Referenzmethode, z. B. der Messung mit einem magnetisch-induk tiven Durchflußmesser (MID) dargestellt.

Um eine weitgehend homogene Durchschallung, d. h. eine gleich mäßige Sensitivität über den Kanalquerschnitt zu gewährleisten, werden Schallwellen hoher Sensitivität, also die vom Zentrum des Wandlers USW1 ausgehenden Ultraschallwellen, mit Hilfe ge eignet orientierter Reflektoren R1/R2 durch alle Bereiche des Strömungskanals geführt (s. Fig. 4 und 6). Dies geschieht durch die kombinierte und abwechselnde Nutzung der Reflexion der Schallwellen an den Seitenwänden SW, der Decke SD und dem Boden SB des Strömungskanals. Anstatt den Ultraschall ausschließlich parallel zu den Seitenwänden SW von einem ersten zu einem zwei ten Ultraschallwandler zu senden, also lediglich die Decken- und Bodenreflexion zu nutzen, durchläuft der Ultraschall den Strömungskanal in dem erfindungsgemäßen Durchflußmesser spiral förmig. Die damit erreichte Homogenisierung der Durchschallung des Strömungskanals mit Strahlen unterschiedlichster Sensitivi tät wird besonders durch Vergleich der Fig. 4b und 6b mit Fig. 2b deutlich.

Die im folgenden beschriebenen Ausführungsbeispiele beziehen sich auf einen Strömungskanal der Länge l (l = Abstand der Wandlerzentren) mit quadratischem Querschnitt (Breite b, Höhe h).

Zur Festlegung der Geometrie des Strömungskanals und der Orien tierung der Reflektoren R1 und R2, müssen die Reflexionswinkel berechnet werden. Zu dem konventionellen Winkel α für die Dec ken- und Boden-Reflexion, welcher in dem gezeigten Ausführungs beispiel den klassischen V-Weg der Schallausbreitung ergibt, kommt ein neuer Winkel Ψ für die Reflexion an den Seitenwänden hinzu (s. Fig. 4c).

Erfindungsgemäß werden die beiden Winkel α und Ψ unter Berück sichtigung der folgenden Randbedingungen berechnet und kombi niert:

1) Die Weglängen der einzelnen Strahlen sollen gleich lang sein, damit sich Teilstrahlen nicht ungewollt durch Interfe renz auslöschen. Die Form der Wellenfront bleibt dadurch ge wahrt.
2) Für den Winkel α (Boden-Decke-Reflexion) gibt es bei der in den Ausführungsbeispielen gewählten Anordnung von Wandlern und Reflektoren nur zwei mögliche Schallwege: den V-förmigen und den W-förmigen Schallweg (die Vor- bzw. Nachlaufwege senkrecht zur Strömungsrichtung F tragen nicht zum Meßsignal bei und bleiben daher unberücksichtigt).

Der V-förmige Schallweg ist dadurch gekennzeichnet, daß der Schall vom Wandler USW1 über den Reflektor R1 zur Strömungska naldecke SD gelangt, von dort in Richtung R2 reflektiert und von R2 zum Ultraschallwandler USW2 umgelenkt wird (eine Decken reflexion, vgl. Fig. 4d).

Bei dem nicht dargestellten W-förmigen Schallweg gelangt der von einem Sendewandler ausgestrahlte Ultraschall über die Sta tionen-erster Reflektor-Strömungskanaldecke-Strömungskanalbo den-Strömungskanaldecke-zweiter Reflektor- zum Empfangswandler (drei Reflexionen an den Wandungen des Strömungskanals).

Ohne Querschall (Ψ = 0) berechnen sich die Elevationswinkel α_V für den V-förmigen Schallweg und A_W für den W-förmigen Schallweg zu:

α_V = 0,5·l·arctan (0,5·l/h)

α_W = 0,5·l·arctan (0,25·l/h)

α_V = Elevationswinkel bei v-förmigem Schallweg
α_W = Elevationswinkel bei w-förmigem Schallweg

Mit Querschall (Azimutwinkel Ψ ≠ 0) ergeben sich die beiden Elevationswinkel α_V und α_W zu:

α_V = 0,5·l·arctan (|0,5·l/cos(Ψ)|) = 0,5·l arctan(l_α _V/h)

α_W = 0,5·l·arctan (|0,25·l/cos(Ψ)|) = 0,5·l arctan(l_α _W/h)

Für den Azimutwinkel Ψ (Querschall: Reflexion an den Seitenwän den SW) sind durch Reflektorsegmentierung und Orientierung eine Fülle von Werten möglich. Jedoch sind nur wenige geeignet, die homogene Verteilung der Sensitivität zu gewährleisten. Aus dem Abstand lΨ des ersten Reflektors R1 zum Reflexionspunkt an der Seitenwand SW und der Strömungskanalbreite b läßt sich der Azimutwinkel Ψ zu:

Ψ = ± arctan (b/l_Ψ)

bestimmen (s. Fig. 5). Aus dieser Gleichung ergeben sich fol gende Ausführungsbeispiele:

1. Ausführungsbeispiel

Beide Reflektoren R1 und R2 und damit auch die Reflexionsflä chen RF1 und RF2 werden um den Azimutwinkel Ψ gedreht (s. Fig. 4c). Die Drehrichtung ist unerheblich, weil symmetrische Kon figurationen entstehen. Der Abstand lΨ kann aus folgender Menge gewählt werden:

l_Ψ = {1/2·l; 1/4·l; 1/6·l}

Höhere Ordnungen werden hier vernachlässigt, da ansonsten die Signalqualität wegen der großen Anzahl von Reflexionen leiden würde.

2. Ausführungsbeispiel

Ein Reflektor wird um den Azimutwinkel Ψ, der andere um den Azimutwinkel -Ψ gedreht. Der Abstand l_Ψ kann dann zu:

l_Ψ = {1/3·l}

gewählt werden

3. Ausführungsbeispiel

Die Reflektoren werden in jeweils zwei Reflexionsflächen unter teilt. Jede dieser Reflexionsflächen erhält eine eigene Aus richtung +Ψ bzw. -Ψ, (siehe Fig. 6c). Die Reflexionsfläche RF11 des ersten R1 ist um den Winkel -Ψ, die Reflexionsfläche RF12 des Reflektors R1 ist um den Winkel +Ψ gedreht. Die Refle xionsflächen RF21 und RF22 des zweiten Reflektors R2 sind auf dieselbe Art und Weise gedreht. Die Bestimmung des Azimutwin kels Ψ ergibt sich, wie bei den Ausführungsbeispielen 1 und 2, aus obiger Gleichung. Durch eine derartige Kombination der Reflektoren wird die einfallende Wellenfront in zwei in unter schiedlicher Richtung weiterlaufende Wellenfronten aufgespal ten, die sich nach Durchlaufen eines gleichlangen Weges im zweiten Reflektor R2 rekombinieren. Der Abstand lΨ kann aus der Menge

l_ψ = {l; 1/2·l; 1/3·l; 1/4·l; 1/5·l usw.}

gewählt werden.

4. Ausführungsbeispiel

Der Azimutwinkel Ψ wird so gewählt, daß der erste Reflektor R1 und der zweite Reflektor R2 eine konvexe Kombination ergeben, d. h. die erste Reflexionsfläche RF11 des ersten Reflektors R1 ist um den Azimutwinkel -Ψ, die zweite Reflexionsfläche RF21 des ersten Reflektors R1 ist um den Azimutwinkel +Ψ, die erste Reflexionsfläche RF12 des zweiten Reflektors R2 ist um den Azimutwinkel +Ψ und die zweite Reflexionsfläche RF22 des zwei ten Reflektors R2 ist um den Azimutwinkel -Ψ gedreht. Die Re kombination der Wellenfront im zweiten Reflektor R2 geschieht hier mit Umverteilung der Sensitivität vom Zentrum zum Rand hin und umgekehrt. Hierdurch wird die Verteilung zwar verbessert, es sind jedoch Signalpegelverluste zu erwarten. Der Abstand lΨ sollte zu

l_Ψ = 2/3·l

gewählt werden.

5. Ausführungsbeispiel

Es wird der Azimutwinkel Ψ so gewählt, daß der erste Reflektor R1 und der zweite Reflektor R2 eine konkave Kombination erge ben, d. h. die erste Reflexionsfläche RF11 des ersten Reflektors R1 wird um den Azimutwinkel +Ψ, die zweite Reflexionsfläche RF21 des ersten Reflektors R1 wird um den Azimutwinkel -Ψ, die erste Reflexionsfläche RF12 des zweiten Reflektors R2 wird um den Azimutwinkel +Ψ und die zweite Reflexionsfläche RF22 des zweiten Reflektors R2 um den Azimutwinkel -Ψ gedreht. Die Rekombination der Wellenfront erfolgt hier wie im 4. Ausfüh rungsbeispiel. Der Abstand lΨ ist vorteilhafterweise zu

l_Ψ = 2/3·l

zu wählen.

Bei allen genannten Ausführungsbeispielen sollte der Abstand lΨ den angegebenen Wertebereich nicht unterschreiten, da ansonsten die Signalqualität aufgrund der hohen Anzahl an Reflexionen leiden würde.

Das in Fig. 4 gezeigte Ausführungsbeispiel 1 mit V-förmigem Schallweg zeigte bei Versuchen die besten Resultate bezüglich der Linearität und der Stoffunabhängigkeit der Kennlinie (vgl. hierzu Fig. 7). Der Fehler bei dem Testmedium Glykol lag im getesteten Meßbereich von 100-4000 l/h bei weniger als ±1,5%. Bei dem in Fig. 2 dargestellten Ultraschalldurchflußmesser mit seitenwandparalleler Durchschallung lag der Meßfehler bei kleinen Flüssen bei < 18%. Für Wasser liegen die Fehler in ei nem Band von 0,8% (vorher 9%), jeweils im Vergleich mit ei nem MID-Durchflußmesser, für den ein maximaler Fehler von 0,5% angenommen werden kann.

Den in Fig. 8 dargestellten Reflektor kann man insbesondere in einem Durchflußmesser gemäß Fig. 4 verwenden. Der Reflektor ist vorzugsweise aus Messing gefertigt und besitzt die in der fol genden Tabelle angegebene Bemaßung. Diese Tabelle enthält auch die Abmessungen des Strömungskanals.

Länge
l = 130 mm
Höhe	h = 22 mm
Breite	b = 22 mm
Reflektor Radius	r = 14 mm
Reflektor Maß	bb = 3,11 mm
Reflektor Maß	x = 4,27 mm
Linker Drehwinkel	ΨL = -ArcTan[b/(0,5·l)] = -18,69°
Rechter Drehwinkel	ΨR = ΨL = -18,699°
V-Weg Vorgabe	l_t1 = 0,5 · l
Gedrehter V-Weg	1_α = Abs[l_t1/(Cos[ΨL])]
Boden-Decke Anstellwinkel	α = 0,5 · l · ArcTan[l_α/h] = 36·11°
Seitenwände-Anstellwinkel	ϕ = 90-2 α = 17·77°

aa = r/(Cos[α] + Sin(α)/Tan[Pi/2-2 α])
x = aa Cos[α]
bb = aa Sin[α]
X bezeichnet die horizontale Projektion der Schrägfläche aa und bb die Höhe der Ränder.

Bei dem in Fig. 6 gezeigten Ausführungsbeispiel 3 ergaben sich ähnlich gute Resultate bezüglich der Linearität und der Stof funabhängigkeit der Kennlinie (s. Fig. 9). Der Nutzsignalpegel liegt allerdings etwas niedriger als bei dem Ausführungsbei spiel 3. Der Fehler beim Testen mit Glykol (Wasser) lag im Meßbereich von 100-4000 l/h bei weniger als ±2% (1%).

Die im Durchflußmesser gemäß Fig. 6 verwendeten Reflektoren lassen sich aus den in Fig. 10 dargestellten Bauteilen wie folgt herstellen:
Aus je einem Paar des Teils B werden einmal die grau markierten Teile und einmal die weißen Teile wie in C und D angegeben pas send geschnitten. Aus je einer Hälfte aus C und D werden ein Teil E bzw. F zusammengesetzt (zwei graue Teile ergeben einen Teil E und zwei weiße Teile ergeben ein Teil F). Die Bemaßung und die Winkel sind in Fig. 10 und Tabelle 2 angegeben.

Länge
l = 130 mm
Höhe	h = 22 mm
Breite	b = 22 mm
Reflektor Radius	r = 14 mm
Reflektor Maß	bb = 3,11 mm
Reflektor Maß	x = 4,27 mm
1. linker Drehwinkel	ΨL = -ArcTan[b/(0,5·l)] = -18,69°
1. rechter Drehwinkel	ΨR = -ΨL = 18,699°
2. linker Drehwinkel	ΨL = -ΨL = 18,69°
2. rechter Drehwinkel	ΨR = ΨL = -18,699°
V-Weg Vorgabe	l_t1 = 0,5·l
Gedrehter V-Weg	1_α = Abs[l_t1/(Cos[ΨL])]
Boden-Decke Anstellwinkel	α = 0,5·l ArcTan[1_α/h] = 36,11°
Seitenwände-Anstellwinkel	ϕ = 90-2 α = 17,77°

Im nachfolgenden sind weitere Variationsmöglichkeiten zum Auf bau der erfindungsgemäßen Meßvorrichtung angegeben:

- Alle Kombinationen der axialen und queraxialen Reflexionen
- Längenvariation
- Variation des Verhältnisses der Rohrabmessungen
- Kombination zweier oder mehrerer Meßrohre mit verschiedener Meßcharakteristik
- Verwendung von mehreren Sendern bei größeren Nennweiten
- sechseckiger Querschnitt
- ovaler oder runder Querschnitt
- Durchmesseränderung in axialer Richtung, konische Rohre
- Reflektoren auf verschiedenen Wänden
- gedrehte, ebene Reflektoren
- gedrehte und in mehrere Reflexionsflächen aufgeteilte Reflek toren
- gedrehte und/oder ungedrehte gekrümmte Reflektoren
- Sende- u. Empfangswandler auf einer Seite des Strömungskanals
- Sende- und Empfangswandler gegenüberliegend
- Sende- und Empfangswandler axial versetzt (s. Fig. 12)
- mehrere Sende- und Empfangswandler verteilt auf verschiedenen Seitenwänden (s. Fig. 11).

Die erfindungsgemäße Meßvorrichtung ist nicht nur für die Durchflußmessung verschiedenster Flüssigkeiten geeignet, son dern auch für die Durchflußmessung verschiedenster Gase und auch für die, als Wärmezähler bezeichneten, Wasser- Durchfluß messer in Heiz-Kühlsystemen.

Claims

1. Durchflußmesser mit einem von einem gasförmigen oder flüssi gen Medium durchströmten Meßrohr, einem das Medium beschal lenden US-Wandler (USW1), einem im Meßrohr angeordneten ersten Reflektor (R1) und einem US-Empfangswandler (USW2), wobei die einzelnen Komponenten derart zueinander orientiert sind, daß der Ultraschall zumindest eine Reflexion an einer Wandung des Meßrohrs erfährt, dadurch gekennzeichnet, daß eine Flächennormale des ersten Reflektors (R1) drei Kompo nenten in einem rechtwinkligen Koordinatensystem aufweist, des sen eine Achse parallel zur Strömungsrichtung (F) orientiert ist.

2. Durchflußmesser nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen segmentiert aufgebauten ersten Reflektor (R1), wobei die Flächennormalen der Reflektorsegmente (RF11, RF12) nicht paral lel zueinander orientiert sind.

3. Durchflußmesser nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Reflektor (R1) dem Ultraschallwandler (USW1) im Meßrohr gegenüberliegend angeordnet ist.

4. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der US-Wandler (USW1) den Ultraschall senkrecht zur Strö mungsrichtung in das Meßrohr einstrahlt.

5. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 1 bis 4, gekennzeichnet durch einen im Meßrohr angeordneten zweiten Reflektor (R2).

6. Durchflußmesser nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß eine Flächennormale des zweiten Reflektors (R2) drei Kompo nenten in dem rechtwinkligen Koordinatensystem aufweist.

7. Durchflußmesser nach Anspruch 5 oder 6, gekennzeichnet durch einen segmentiert aufgebauten zweiten Reflektor (R2) wobei die Flächennormalen der Reflektorsegmente (RF21, RF22) nicht paral lel zueinander orientiert sind.

8. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Reflektor (R2) dem US-Empfangswandler (USW2) im Meßrohr gegenüberliegend angeordnet ist.

9. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 1 bis 8, gekennzeichnet durch einen ebenen ersten und/oder zweiten Reflektor (R1, R2).

10. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Reflektorsegmente (RF11, RF12, RF21, RF22) des ersten und/oder zweiten Reflektors (R1, R2) ebene Flächen sind.

11. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß eine Symmetrieachse des US-Wandlers (USW1) parallel zu ei ner Symmetrieachse des US-Empfangswandlers (USW2) orientiert ist.

12. Durchflußmesser nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß eine Symmetrieachse des US-Wandlers (USW1) gegenüber einer Symmetrieachse des US-Empfangswandlers (USW2) geneigt ist.