DE4333504C2 - Verfahren zur O¶2¶-Rückgewinnung aus Lebenserhaltungssystemen - Google Patents
Verfahren zur O¶2¶-Rückgewinnung aus LebenserhaltungssystemenInfo
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- B64D2013/0603—Environmental Control Systems
- B64D2013/0637—Environmental Control Systems with CO2 removers
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Sauerstoffrückgewinnung aus Lebens
erhaltungssystemen, insbesondere für Raumfahrtanwendungen.
Für die Sauerstoffrückgewinnung bei Lebenserhaltungssystemen aus meta
bolischem CO2, insbesondere für Raumfahrtanwendungen, sind seit länge
rem Systeme in der Entwicklung (siehe z. B. DE 33 15 969 C2). Diese Systeme bestehen aus einer Hinter
einanderschaltung von drei Verfahrensschritten:
- - CO2-Konzentrierung
- - CO2-Methanisierung (z. B. mittels Sabatier-Prozeß)
- - H2O-Elektrolyse.
Eine Übersicht über den Ablauf dieses Verfahrens zeigt die Figur. Dem Le
benserhaltungssystem, z. B. eine Kabine in einem Raumsegment, wird Luft
und H2O entnommen. In einer CO2-Abtrennungs-/Konzentrationsstufe wird
das Gemisch auf ≧ 90% CO2 aufkonzentriert. In einer nachfolgenden Metha
nisierungsstufe wird das CO2 zusammen mit H2 in H2O und CH4 umgesetzt,
z. B. nach der Reaktion
CO2 + 4H2 → CH4 + 2H2O.
Das H2O wird in einer Elektrolysestufe in O2 und H2 zerlegt, z. B. nach der Re
aktion:
2H2O → 2H2 + O2.
Das aus der Elektrolyse gewonnene O2 kann nun dem Lebenserhaltungssy
stem zurückgeführt werden. Dadurch schließt sich der O2-Kreislauf. Das aus
der Elektrolyse gewonnene H2 wird in den CO2-Strom am Einfluß der Metha
nisierungsstufe zugeführt.
Für die Methanisierung werden herkömmliche Katalysatoren, im wesentlichen
Ru auf Al2O3-Träger eingesetzt, welche in einem Temperaturbereich von
250°C bis 550°C betrieben werden. Diese Verfahren haben den Nachteil,
daß die CH4-Ausbeute relativ niedrig ist, da im thermodynamischen Gleichge
wicht die maximale CH4-Ausbeute bei niedrigereren Temperaturen erreicht
wird (z. B. beim Sabatier-Prozeß < 100°C).
Es ist deshalb Aufgabe der Erfindung, die bekannten Verfahren zur O2-Rück
gewinnung zu verbessern, so daß eine erhöhte CH4-Ausbeute bei der Metha
nisierung erreicht werden kann.
Diese Aufgabe wird mit dem Verfahren nach Anspruch 1 gelöst. Vorteilhafte
Ausbildungen der Erfindung sind Gegenstand von Unteransprüchen.
Erfindungsgemäß wird für die Methanisierungsstufe eine Niedertemperaturka
talysator verwendet, der im Temperaturbereich zwischen 20°C und 200°C
betrieben wird. Die Methanisierung kann dabei z. B. nach der Sabatier-Metho
de durchgeführt werden.
Vorteilhaft wird ein RuOx/TiO2-Katalysator eingesetzt. Er besteht aus einer Mi
schung aus 10 bis 90 mol% Ru und 10 bis 90 mol% RuOx, wobei x eine Zahl
größer 0 und kleiner oder gleich 2 ist. Diese Mischung ist auf einem TiO2-
Träger aufgebracht. Ein solcher Katalysator ist aus der US 4 847 231 be
kannt, wo er als Photokatalysator verwendet wird. Er zeigt bereits bei Tempe
raturen unter 100°C eine merkliche Aktivität.
Gegenüber den bekannten Verfahren weist das erfindungsgemäße Verfahren
insbesondere folgende Vorteile auf:
- - Die Gleichgewichtseinstellung bei niederen Temperaturen führt zu besse ren CH4-Ausbeuten
- - Geringerer Energiebedarf für die Aufheizphase
- - Kürzere Aufheizphase und damit flexiblerer Betrieb
- - Bessere O2-Verträglichkeit, d. h. weniger Probleme mit dem Luftanteil im CO2-Strom aus der CO2-Konzentrierungsstufe
- - geringerer Geräteaufwand.
Das bei der Methanisierung entstehende CH4 kann pyrolisiert oder für An
triebszwecke genutzt werden.
Als CO2-Konzentrationsstufe kann z. B. eine Gaspermeationsstufe eingesetzt
werden. Für die Gaspermeationsstufe wird in einer vorteilhaften Ausführung
eine Flüssigmembran verwendet. Derartige Membranen sind ein bestimmter
Typus der Carrier-Membranen, die sich dadurch auszeichnen, daß in der
Membranphase reaktive Gruppen, die sogenannten Carrier, vorhanden sind.
Auf der Feedseite wird die zu transportierende Komponente durch chemische
Reaktion an den Carrier gebunden. Der Carrier ist in der Membranphase frei
beweglich, so daß der Carrierkomplex zur Permeatseite diffundiert und dort
die Komponente durch Rückreaktion zu den Einzelbausteinen wieder abgibt.
Man unterscheidet insbesondere zwischen zwei Arten von Flüssigkeitsmem
branen:
Getränkte Porenmembran: die reaktive Membranflüssigkeit befindet sich
in den Poren einer porösen Membran.
Sandwich-Membran: die reaktive Membranflüssigkeit befindet sich statio
när zwischen zwei hydrophoben Membranen.
Für die CO2-Konzentrierung kann auch eine Adsorptions-/Desorptionsstufe
verwendet werden. Dabei wird als Adsorbens ein festes Amin oder Aktivkohle
oder hydrophober Zeolith eingesetzt, welches mit Dampf/Spülgas oder mit
Vakuum regeneriert werden kann. Die Adsorption/Desorption erfolgt bevor
zugt diskontinuierlich, wobei mindestens zwei Betten vorhanden sind (SAWD).
Zur H2O-Elektrolyse können insbesondere die folgenden Zellen eingesetzt
werden:
- - Zelle mit phosphorsaurem Elektrolyt
- - Zelle mit protonenleitender Membran (PEM Proton-Exchange-Membrane)
- - Zelle mit mobilem oder immobilem KOH-Elektrolyt
- - Schmelzcarbonatzelle (MCC Molten-Carbonate-Cell)
- - Zelle mit Festelektrolyt.
Claims (10)
1. Verfahren zur O2-Rückgewinnung aus Lebenserhaltungssystemen mit
den Verfahrensschritten CO2-Konzentrierung auf ≧ 90% CO2,
CO2-Methanisierung und H2O-Elektrolyse, dadurch gekennzeich
net, daß zur CO2-Methanisierung ein Niedertemperaturkatalysator
vornehmlich im Temperaturbereich zwischen 20°C und 200°C einge
setzt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der
Niedertemperaturkatalysator ein RuOx/TiO2-Katalysator ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß
für die CO2-Konzentrierung eine Gaspermeationsstufe eingesetzt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur
CO2-Konzentrierung eine Adsorptions-/Desorptionsstufe mit festem
Amin oder Aktivkohle oder hydrophober Zeolith als Adsorbens einge
setzt wird, welches mit Dampf-/Spülgas oder Vakuum regeneriert wer
den kann.
5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß für die
Gaspermeation Flüssigmembranen eingesetzt werden.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur
H2O-Elektrolyse eine Zelle mit KOH-Elektrolyt eingesetzt wird (mobiler
oder immobiler Elektrolyt).
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur
H2O-Elektrolyse eine Zelle mit phosphorsaurem Elektrolyt eingesetzt
wird.
8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur
H2O-Elektrolyse eine Zelle mit protonenleitender Membran (PEM-
Proton-Exchange-Membrane) eingesetzt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur
H2O-Elektrolyse eine Schmelzcarbonatzelle (MCC-Molten-Carbonate-
Cell) eingesetzt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur
H2O-Elektrolyse eine Zelle mit Festelektrolyt eingesetzt wird.
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DE19934333504 DE4333504C2 (de) | 1993-10-01 | 1993-10-01 | Verfahren zur O¶2¶-Rückgewinnung aus Lebenserhaltungssystemen |
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DE (1) | DE4333504C2 (de) |
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CA2592587A1 (en) * | 2004-12-31 | 2006-07-06 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Integrated separation and preparation process |
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DE3315969C2 (de) * | 1982-04-30 | 1989-02-09 | United Technologies Corp., Hartford, Conn., Us | |
US4847231A (en) * | 1988-06-08 | 1989-07-11 | Gas Research Institute | Mixed ruthenium catalyst |
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1993
- 1993-10-01 DE DE19934333504 patent/DE4333504C2/de not_active Expired - Fee Related
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