DE4134686A1 - Energy generation method from heat in condensates in thermal power station - involves passing condensate through cooler, with turbine condensate acting as cooling medium - Google Patents

Energy generation method from heat in condensates in thermal power station - involves passing condensate through cooler, with turbine condensate acting as cooling medium

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DE4134686A1 DE19914134686 DE4134686A DE4134686A1 DE 4134686 A1 DE4134686 A1 DE 4134686A1 DE 19914134686 DE19914134686 DE 19914134686 DE 4134686 A DE4134686 A DE 4134686A DE 4134686 A1 DE4134686 A1 DE 4134686A1
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Abstract

The heat of the working condensate is transferred with low temp. losses, to the turbine condensate. The condensate passes through a condensate tube (21), a control valve (20), and a cooler (19), before passing into the condenser (5). In the cooler, it transfers heat to a turbine condensate, which is branched off an auxiliary condensate flow from the turbine tube (22) before the low pressure prewarmed (7). The condensate then flows in an auxiliary flow tube (23) with control valve (24), parallel to the main flow, through the cooler. ADVANTAGE - Heat is transferred at low temperature losses.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Energiegewinnung aus der Wärme der in Wärmekraftwerken anfallenden Betriebskonden­ sate, speziell bei Kondensationskraftwerken, die mit einer regenerativen Niederdruck-Vorwärmesäule zur Aufwärmung des Turbinenkondensates ausgestattet sind.The invention relates to a method for generating energy from the heat of the operating condensers in thermal power plants sate, especially in the case of condensation power plants with a regenerative low pressure preheating column to warm up the Turbine condensates are equipped.

In Wärmekraftwerken fallen über Entwässerungen der Dampfleitungen, undichte Entleerungsarmaturen an Dampfer­ zeugern, Speisewasserleitungen, Kondensatleitungen und an Vorwärmern und Behältern des Wärmekreislaufes sowie von Klein­ wärmeverbrauchern Kondensate an, die in geodätisch tief angeordneten Kondensatsammelbehältern aufgefangen werden. Diese Kondensatsammelbehälter sind über ein Abdampfrohr mit der Atmosphäre verbunden. Ein Teil der zufließenden Kondensate besitzt eine Temperatur <100°C, nimmt deshalb Sauerstoff aus der Atmosphäre auf und ist daher mit Eisenoxyden belastet. Die Zuführung des gesammelten Betriebskondensates erfolgt aus den genannten Gründen in den Kondensator der Kondensationsturbine, in dem es durch die Entspannung auf den Kondensatordruck entgast wird. Die Verunreinigungen des Betriebskondensates, das dem Turbinenkondensat zugemischt ist, werden in der Kondensataufbereitung, die schaltungsseitig nach den Turbinen­ kondensatpumpen angeordnet ist, entfernt. Der Nachteil dieser unmittelbaren Zuführung des Betriebskondensates in den Kondensator der Kondensationsturbine besteht darin, daß die nutzbare Wärme des Betriebskondensates nach der Entspannung auf den Kondensatordruck durch Kondensation des Entspannungsdampfes im Kondensator an das Kühlwasser und damit ungenutzt an die Umgebung abgegeben wird. In thermal power plants, drainage falls over Steam lines, leaky drain fittings on steamers generators, feed water lines, condensate lines and Preheaters and containers of the heating circuit and small heat consumers to condensates that are in geodetically deep arranged condensate collection containers are collected. These condensate collection tanks are equipped with an evaporation pipe connected to the atmosphere. Part of the incoming condensate has a temperature <100 ° C, therefore it takes out oxygen in the atmosphere and is therefore contaminated with iron oxides. The The collected operating condensate is supplied from the reasons mentioned in the condenser of the condensation turbine, by releasing the pressure on the condenser is degassed. Contamination of the operating condensate, that is admixed to the turbine condensate are in the Condensate treatment on the circuit side after the turbines condensate pumps is arranged away. The disadvantage of this direct supply of the operating condensate in the Condenser of the condensing turbine is that the usable heat of the operating condensate after relaxation to the condenser pressure by condensing the Flash steam in the condenser to the cooling water and thus is released unused to the environment.  

Bei Kraftwerksblöcken, die keine Kondensataufbereitung besitzen, ist es auch üblich, das Betriebskondensat dem Speisewasserbehälter über den Entgaser direkt zuzuführen. Dabei wird auf die regenerative Vorwärmung des Betriebskondensates in der Niederdruck-Vorwärmesäule im Temperaturbereich <100°C verzichtet. Bei hohem Entgasungsdruck und einer damit verbundenen regenerativen Vorwärmung des Turbinenkondensates <100°C entstehen hierbei erheblich Nachteile.For power plant units that do not have condensate treatment own, it is also common that the operating condensate Feed water tank directly via the degasser. Thereby, the regenerative preheating of the Operating condensate in the low pressure preheating column in the Temperature range <100 ° C waived. At high Degassing pressure and an associated regenerative Preheating of the turbine condensate <100 ° C occurs significant disadvantages.

Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, die Wärme des Betriebskondensates mit geringem Temperaturverlust an das Turbinenkondensat zu übertragen, um damit ihren verwertbaren Anteil für die Umwandlung in kinetische Energie auszuschöpfen.The object of the invention is to heat the Operating condensate with low temperature loss to the Turbine condensate to transfer to their usable Use the share for the conversion into kinetic energy.

Erfindungsgemäß erfolgt die Lösung der Aufgabe dadurch, daß die Wärme des Betriebskondensates mit geringem Temperaturver­ lust an das Turbinenkondensat übertragen wird, indem das durch eine Kondensatleitung und ein Stellventil geführte Betriebskondensat vor der Zuführung in den Kondensator über einen Kondensatkühler geleitet wird und dabei als Kühlmedium Turbinenkondensat Verwendung findet, welches in einem Turbinenkondensatnebenstrom aus der Turbinenkondensatleitung vor dem Niederdruckvorwärmer (erste Stufe) aus dem Turbinenkondensatgesamtstrom ausgebunden wird und parallel zum durch eine oder mehrere Niederdruckvorwärmstufen geführte Turbinenkondensathauptstrom durch den Kondensatkühler geleitet und danach in die Turbinenkondensatleitung eingebunden wird. Dabei erwärmt sich der Turbinenkondensatnebenstrom, dessen Massestromverhältnis zum Massestrom des Betriebskondensates ca. 1:1 beträgt, auf eine höhere, gleich oder annähernd gleiche Temperatur, die der Turbinenkondensathauptstrom an der Einbindestelle des Turbinenkondensatnebenstromes besitzt. According to the invention, the object is achieved in that the heat of the operating condensate with low Temperaturver lust is transferred to the turbine condensate by that a condensate line and a control valve Operating condensate before being fed into the condenser a condensate cooler is routed and as a cooling medium Turbine condensate is used, which in a Turbine condensate bypass from the turbine condensate line before the low pressure preheater (first stage) from the Turbine condensate total current is tied up and parallel to passed through one or more low pressure preheating stages Main turbine condensate flow passed through the condensate cooler and then integrated into the turbine condensate line. The turbine condensate bypass, its Mass flow ratio to the mass flow of the operating condensate is approximately 1: 1, to a higher one, equal or approximate same temperature as the main turbine condensate flow at the Includes the turbine condensate bypass.  

Der in den Niederdruckvorwärmstufen um den Turbinenkondensat­ nebenstrom geminderte Turbinenkondensatgesamtstrom führt zu einer Verringerung des aus den betreffenden Anzapfungen der Turbine entnommenen Dampfes. Der in der Turbine verbleibende Dampfstrom setzt das in ihm enthaltene Wärmegefälle zum Kondensator in kinetische Energie um.The one in the low pressure preheating stages around the turbine condensate sidestream reduced total turbine condensate flow leads to a reduction in the tapping of the Turbine extracted steam. The one remaining in the turbine Steam flow increases the heat gradient contained in it Capacitor into kinetic energy.

Erfindungsgemäß ist es, daß mit dem Massestromverhältnis der zwei Medien von 1:1 die maximal möglichen Geschwindigkeiten an der Wärmeübertragungsfläche des Kondensatkühlers verwirklicht bzw. annähernd verwirklicht und damit hohe Wärmedurchgangs­ zahlen und eine kleine Wärmeübertragungsfläche erreicht werden können.According to the invention it is that with the mass flow ratio two media of 1: 1 the maximum possible speeds the heat transfer surface of the condensate cooler or almost realized and thus high heat transfer pay and a small heat transfer area can be achieved can.

Erfindungsgemäß ist es, daß bei Kraftwerksblöcken, die überwiegend im Grundlastbetrieb betrieben werden, die Einstellung des über den Kondensatkühler geführten Turbinen­ kondensatstromes mit einer Festdrossel oder einem von Hand betätigten Stellventil vorgenommen wird.According to the invention it is that in power plant blocks that are mainly operated in base load operation Adjustment of the turbines led over the condensate cooler condensate flow with a fixed throttle or by hand actuated control valve is made.

Erfindungsgemäß ist es, daß bei Kraftwerksblöcken, die mit wechselnder Leistung betrieben werden, der durch den Kondensatkühler geführte und sich proportional mit der Leistung des Blockes und dem Turbinenkondensatstrom verändernde Turbinenkondensatnebenstrom mittels eines in der Nebenstromleitung eingebauten Stellventiles abhängig von den am Kondensatkühler gemessenen Austrittstemperaturen des Betriebskondensates und des Turbinenkondensatnebenstromes automatisch auf den optimalen Wert eingestellt wird.According to the invention it is that in power plant blocks that with alternating power operated by the Condensate cooler guided and proportional to the Performance of the block and the turbine condensate flow changing turbine condensate bypass by means of a Bypass line installed control valve depending on the outlet temperatures of the condensate cooler measured Operating condensate and the turbine condensate bypass is automatically set to the optimal value.

Die Erfindung soll nachstehend an einem Ausführungsbeispiel erläutert werden. Die Fig. 1 zeigt das Wärmeschaltbild eines Kraftwerksblockes mit den wesentlichen Komponenten des Wärmekreislaufes. Dargestellt sind in der Reihenfolge des Medienflusses der Dampferzeuger 1, die Frischdampfleitung 2, die Turbine 3 mit dem Generator 4, der Kondensator 5, die Kondensataufbereitung 6 und die aus dem Niederdruckvorwärmer 7 (erste Stufe) mit der vierten Anzapfung 8 zur Dampfentnahme aus der Turbine 3, dem Niederdruckvorwärmer 9 (zweite Stufe) mit der dritten Anzapfung 10 und dem Niederdruckvorwärmer 11 (dritte Stufe) mit der zweiten Anzapfung 12 bestehende Niederdruckvorwärmsäule. Es folgen der Entgaser mit Speisewasserbehälter 13 mit der ersten Anzapfung 14, die Speisewasserpumpe 15 und die Speisewasserdruckleitung 16 bis zum Dampferzeuger 1. Aus dem Betriebskondensatbehälter 17 werden 30 t/h Betriebskondensat mit einer Temperatur von 99°C mit einer Kondensatpumpe 18 durch einen Kondensatkühler 19, der eine besondere der Aufgabe entsprechende konstruktive Aus­ legung besitzt, gedrückt und über ein Stellventil 20 und eine Kondensatleitung 21 dem Kondensator 5 zugeführt. Dabei wird das Betriebskondensat im Kondensatkühler 19 auf ca. 50°C abgekühlt. Als Kühlmedium dient Turbinenkondensat, das in einem Turbinenkondensatnebenstrom aus der Turbinenkondensat­ leitung 22 vor dem Niederdruckvorwärmer 7 (erste Stufe) aus dem Turbinenkondensatgesamtstrom entnommen wird und in einer Nebenstromleitung 23, die mit einem Stellventil 24 ausgestattet ist, parallel zur Hauptstromleitung 25 und den Niederdruckvorwärmern 7 und 9 (erste und zweite Stufe) durch den Kondensatkühler 19 geführt wird, sich dabei auf 90°C erwärmt und danach in der Turbinenkondensatleitung 26 nach dem Niederdruckvorwärmer 9 (zweite Stufe) dem Turbinenkondensat­ hauptstrom wieder zugeführt wird. Die Austrittstemperatur des um N = 30 t/h gegenüber dem Turbinenkondensathauptstrom verringerten Turbinenkondensatgesamtstromes g = 600 t/h erhöht sich von tkg = 98°C auf tkh = 98,5°C. Nach Zumischung des Turbinenkondensatnebenstromes N = 30 t/h mit tN = 90°C bleibt die ursprüngliche Temperatur des Turbinenkondensatge­ samtstromes von tkg = 98°C vor dem Niederdruckvorwärmer 11 (dritte Stufe) unverändert. Der zur Aufwärmung des Turbinen­ kondensathauptstromes in den Niederdruckvorwärmern 7 und 9 (erste und zweite Stufe) aus der dritten und vierten Anzapfung 10 und 8 entnommene Dampf hat folgende Zustandsgrößen, die in Fig. 2 dargestellt sind:The invention will be explained below using an exemplary embodiment. Fig. 1 shows the thermal diagram of a power plant block with the essential components of the heat cycle. Shown in the order of the media flow are the steam generator 1 , the live steam line 2 , the turbine 3 with the generator 4 , the condenser 5 , the condensate preparation 6 and the one from the low pressure preheater 7 (first stage) with the fourth tap 8 for steam extraction from the turbine 3 , the low pressure preheater 9 (second stage) with the third tap 10 and the low pressure preheater 11 (third stage) with the second tap 12 existing low pressure preheater column. This is followed by the degasser with feed water tank 13 with the first tap 14 , the feed water pump 15 and the feed water pressure line 16 to the steam generator 1 . From the operating condensate container 17 30 t / h operating condensate with a temperature of 99 ° C with a condensate pump 18 through a condensate cooler 19 , which has a special design corresponding to the task, pressed and via a control valve 20 and a condensate line 21, the condenser 5th fed. The operating condensate in the condensate cooler 19 is cooled to approximately 50 ° C. The cooling medium used is turbine condensate, which is taken from the turbine condensate line 22 in front of the low-pressure preheater 7 (first stage) from the total turbine condensate flow in a turbine condensate bypass and in a bypass line 23 , which is equipped with a control valve 24 , parallel to the main flow line 25 and the low-pressure preheaters 7 and 9 (first and second stage) is passed through the condensate cooler 19 , heated to 90 ° C. and then fed back into the turbine condensate main stream in the turbine condensate line 26 after the low pressure preheater 9 (second stage). The outlet temperature of the total turbine condensate flow g = 600 t / h, which is reduced by N = 30 t / h compared to the main turbine condensate flow, increases from t kg = 98 ° C. to t kh = 98.5 ° C. After admixing the turbine condensate secondary flow N = 30 t / h with t N = 90 ° C, the original temperature of the turbine condensate total flow of t kg = 98 ° C before the low pressure preheater 11 (third stage) remains unchanged. The steam withdrawn from the third and fourth taps 10 and 8 for heating up the main turbine condensate flow in the low-pressure preheaters 7 and 9 (first and second stage) has the following state variables, which are shown in FIG. 2:

Damit ergeben sich für den Dampf in den Anzapfungen 10 und 8 Wärmegefälle zum Kondensator Δh3 = 388,3 kJ/kg und Δh4= 148 kJ/kg. Der Wärmeinhalt des anfallenden Kondensates durch den in den Niederdruckvorwärmern 9 und 7 (erste und zweite Stufe) kondensierten Dampf beträgt 439 kJ/kg und 268 kJ/kg.This gives the steam in the taps 10 and 8 heat gradients to the condenser Δh 3 = 388.3 kJ / kg and Δh 4 = 148 kJ / kg. The heat content of the condensate produced by the steam condensed in the low-pressure preheaters 9 and 7 (first and second stages) is 439 kJ / kg and 268 kJ / kg.

Bei einer Temperatur von 40°C und einem Wärmeinhalt des Turbinenkondensates vor dem Niederdruckvorwärmer 7 (erste Stufe) von 168,7 kJ/kg betragen die Austrittstemperatur und der zugehörige Wärmeinhalt des TurbinenkondensatesAt a temperature of 40 ° C and a heat content of the turbine condensate upstream of the low pressure preheater 7 (first stage) of 168.7 kJ / kg, the outlet temperature and the associated heat content of the turbine condensate are

  • - bei Durchströmung mit dem Turbinenkondensatgesamtstrom nach dem Niederdruckvorwärmer 7 (erste Stufe) 61,4°C und 257,6 kJ/kg, nach dem Niederdruckvorwärmer 9 (zweite Stufe) 59,0°C und 415,0 kJ/kg;- When flowing through the total turbine condensate flow after the low pressure preheater 7 (first stage) 61.4 ° C and 257.6 kJ / kg, after the low pressure preheater 9 (second stage) 59.0 ° C and 415.0 kJ / kg;
  • - bei Durchströmung mit dem Turbinenkondensathauptstrom nach dem Niederdruckvorwärmer 7 (erste Stufe) 61,6°C und 258,4 kJ/kg, nach dem Niederdruckvorwärmer 9 (zweite Stufe) 99,5°C und 417,0 kJ/kg.- When flowing through the main turbine condensate flow after the low pressure preheater 7 (first stage) 61.6 ° C and 258.4 kJ / kg, after the low pressure preheater 9 (second stage) 99.5 ° C and 417.0 kJ / kg.

Damit lassen sich die aus der dritten und vierten Anzapfung 10 und 8 nicht entnommenen und in der Turbine 3 verbleibenden Dampfmasseströme berechnen, sie betragenThe steam mass flows which have not been taken from the third and fourth taps 10 and 8 and which remain in the turbine 3 can thus be calculated, they amount to

  • - an der dritten Anzapfung mD3= 1,71 t/h,- at the third tap m D3 = 1.71 t / h,
  • - an der vierten Anzapfung mD4= 1,1 t/h.- at the fourth tap m D4 = 1.1 t / h.

Somit beträgt der Energiegewinn, den mechanischen Wirkungsgrad der Turbine und des Generators unbeachtet lassend N = 221 kW.Thus, the energy gain, the mechanical efficiency ignoring the turbine and the generator N = 221 kW.

Aufstellung der BezugszeichenList of reference numbers

 1 Dampferzeuger
 2 Frischdampfleitung
 3 Turbine
 4 Generator
 5 Kondensator
 6 Kondensataufbereitung
 7 Niederdruckvorwärmer
 8 Anzapfung
 9 Niederdruckvorwärmer
10 Anzapfung
11 Niederdruckvorwärmer
12 Anzapfung
13 Speisewasserbehälter
14 Anzapfung
15 Speisewasserpumpe
16 Speisewasserdruckleitung
17 Betriebskondensatbehälter
18 Kondensatpumpe
19 Kondensatkühler
20 Stellventil
21 Kondensatleitung
22 Turbinenkondensatleitung
23 Nebenstromleitung
24 Stellventil
25 Hauptstromleitung
26 Turbinenkondensatleitung 1 steam generator
2 live steam line
3 turbine
4 generator
5 capacitor
6 Condensate treatment
7 low pressure preheaters
8 Tapping
9 low pressure preheaters
10 Tapping
11 low pressure preheaters
12 Tapping
13 feed water tank
14 Tapping
15 feed water pump
16 feed water pressure line
17 operating condensate tank
18 condensate pump
19 condensate cooler
20 control valve
21 condensate line
22 turbine condensate line
23 Branch line
24 control valve
25 main power line
26 turbine condensate line

Claims (5)

1. Verfahren zur Energiegewinnung aus der Wärme des in Wärme­ kraftwerken anfallenden Betriebskondensates, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärme des Betriebskondensates mit geringem Temperaturverlust an das Turbinenkondensat übertragen wird, indem das durch eine Kondensatleitung (21) und ein Stellventil (20) geführte Betriebskondensat vor der Einleitung in den Kondensator (5) durch einen Kondensatkühler (19) geleitet wird, in dem es Wärme an ein Turbinenkondensat überträgt, welches in einem Turbinen­ kondensatnebenstrom aus der Turbinenkondensatleitung (22) vor dem Niederdruckvorwärmer (7) (erste Stufe) aus dem Turbinenkondensatgesamtstrom ausgebunden wird und in einer Nebenstromleitung (23) mit einem Stellventil (24) parallel zum Turbinenkondensathauptstrom, der die Hauptstromleitung (25) sowie eine oder mehrere Niederdruckvorwärmstufen durchströmt, in einem Massestromverhältnis zum Betriebs­ kondensat von 1:1 durch den Kondensatkühler (19) geleitet und danach in die Turbinenkondensatleitung (26) eingebunden wird, sich auf eine Temperatur erwärmt, die höher, gleich oder annähernd gleich der Temperatur des Turbinenkonden­ sathauptstromes ist und somit zu einer Verringerung des aus den Anzapfungen der Turbine (3), die mit vom Turbinen­ kondensathauptstrom durchströmten Niederdruckvorwärmstufen verbunden sind, entnommenen Dampfes führt.1. A method for generating energy from the heat of the operating condensate accumulating in thermal power plants, characterized in that the heat of the operating condensate is transferred to the turbine condensate with a low temperature loss by the operating condensate guided through a condensate line ( 21 ) and a control valve ( 20 ) before the Introduction into the condenser ( 5 ) is passed through a condensate cooler ( 19 ), in which it transfers heat to a turbine condensate, which is separated from the total turbine condensate flow in a turbine condensate bypass from the turbine condensate line ( 22 ) before the low-pressure preheater ( 7 ) (first stage) is and in a bypass line ( 23 ) with a control valve ( 24 ) parallel to the main turbine condensate, which flows through the main flow line ( 25 ) and one or more low-pressure preheating stages, in a mass flow ratio to the operating condensate through the condensate cooler ( 19 ) and is then integrated into the turbine condensate line ( 26 ), warms up to a temperature which is higher, equal to or approximately equal to the temperature of the turbine main flow and thus to a reduction in the taps of the turbine ( 3 ) which flow through with the main flow of the condensate Low-pressure preheating stages are connected, the steam removed leads. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß mit dem Massestromverhältnis zwischen dem Betriebskondensat und dem Turbinenkondensatnebenstrom von 1:1 die maximal möglichen Geschwindigkeiten an der Wärmeübertragungsfläche des Kondensatkühlers (19) verwirklicht bzw. annähernd verwirklicht und damit hohe Wärmedurchgangszahlen und eine kleine Wärmeübertragungsfläche erreicht werden können.2. The method according to claim 1, characterized in that with the mass flow ratio between the operating condensate and the turbine condensate secondary flow of 1: 1 the maximum possible speeds at the heat transfer surface of the condensate cooler ( 19 ) realized or approximately achieved and thus achieved high heat transfer rates and a small heat transfer surface can be. 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei überwiegend im Grundlastbetrieb gefahrenen Kraftwerks­ blöcken die Einstellung des über den Kondensatkühler geführten Turbinenkondensatnebenstromes über ein von Hand betätigtes Stellventil (4) erfolgt.3. The method according to claim 1, characterized in that when the power plant is operated predominantly in base load operation, the setting of the turbine condensate bypass flow conducted via the condensate cooler is carried out via a manually operated control valve ( 4 ). 4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Einstellung des über den Kondensatkühler (19) geführten Turbinenkondensatnebenstromes über eine Festdrossel erfolgt.4. The method according to claim 3, characterized in that the setting of the condensate cooler ( 19 ) guided turbine condensate bypass is carried out via a fixed throttle. 5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei mit wechselnder Leistung betriebenen Kraftwerksblöcken der durch den Kondensatkühler (19) geführte und sich proportio­ nal mit der Leistung des Blockes und dem Turbinenkondensat­ gesamtstrom veränderte Turbinenkondensatnebenstrom mittels eines in der Nebenstromleitung (23) eingebauten Stell­ ventils (24) abhängig von den am Kondensatkühler (19) ge­ messenen Austrittstemperaturen des Betriebskondensates und des Turbinenkondensatnebenstromes automatisch auf den opti­ malen Wert eingestellt wird.5. The method according to claim 1, characterized in that in the case of power plant blocks operated with alternating power, which is guided by the condensate cooler ( 19 ) and which is proportional to the power of the block and the turbine condensate total flow, the turbine condensate secondary flow is changed by means of a control valve installed in the bypass line ( 23 ) valve ( 24 ) is automatically set to the optimum value depending on the outlet temperatures of the operating condensate and the turbine condensate bypass measured at the condensate cooler ( 19 ).
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ITMI20120837A1 (en) * 2012-05-15 2013-11-16 Ansaldo Energia Spa COMBINED CYCLE PLANT FOR ENERGY PRODUCTION AND METHOD TO OPERATE THIS SYSTEM
EP2682568A1 (en) * 2012-01-19 2014-01-08 Alstom Technology Ltd Heating System for a Thermal Electric Power Station Water Circuit

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DD224911A1 (en) * 1984-04-09 1985-07-17 Bitterfeld Braunkohle METHOD FOR CONDENSATION WATER USE

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DD224911A1 (en) * 1984-04-09 1985-07-17 Bitterfeld Braunkohle METHOD FOR CONDENSATION WATER USE

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
JP 54-159539, In: Patents Abstracts of Japan, M-92, Febr.19, 1980, Vol.4, No.20 *

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2682568A1 (en) * 2012-01-19 2014-01-08 Alstom Technology Ltd Heating System for a Thermal Electric Power Station Water Circuit
RU2542706C2 (en) * 2012-01-19 2015-02-27 Альстом Текнолоджи Лтд Heating system for water circuit of thermal power plant
US9523513B2 (en) 2012-01-19 2016-12-20 General Electric Technology Gmbh Heating system for a thermal electric power station water circuit
ITMI20120837A1 (en) * 2012-05-15 2013-11-16 Ansaldo Energia Spa COMBINED CYCLE PLANT FOR ENERGY PRODUCTION AND METHOD TO OPERATE THIS SYSTEM
WO2013171698A3 (en) * 2012-05-15 2014-03-06 Ansaldo Energia S.P.A. Combined cycle plant for energy production and method for operating said plant
CN104093944A (en) * 2012-05-15 2014-10-08 安萨尔多能源公司 Combined cycle plant for energy production and method for operating said plant
CN104093944B (en) * 2012-05-15 2016-10-19 安萨尔多能源公司 For the combined cycle equipment of generating and for the method operating described equipment

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