DE4134313C2 - Infrared measuring method and measuring arrangement - Google Patents

Infrared measuring method and measuring arrangement

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DE4134313C2 DE19914134313 DE4134313A DE4134313C2 DE 4134313 C2 DE4134313 C2 DE 4134313C2 DE 19914134313 DE19914134313 DE 19914134313 DE 4134313 A DE4134313 A DE 4134313A DE 4134313 C2 DE4134313 C2 DE 4134313C2
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Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Infrarot-Meßverfahren und eine Infra­ rot-Meßanordnung nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 bzw. 4.The invention relates to an infrared measurement method and an infra 4. Red measuring arrangement according to the preamble of patent claims 1 and 4.

Es sind Meßverfahren und -anordnungen bekannt, unter anderem auch sol­ che, die aus Genauigkeitsgründen gleichzeitig in unterschiedlichen Spek­ tralbereichen arbeiten, bei denen die Temperaturverteilung an der festen Oberfläche eines im konvektiven Wärmeaustausch mit dem Umgebungs­ medium stehenden Körpers auf der Basis des Stefan-Boltzmann′schen- Strahlungsgesetzes aus der von der Oberfläche emittierten Wärmestrah­ lung unter Berücksichtigung des Emissionsverhältnisses errechnet wird, wobei derartige Meßsysteme üblicherweise eine Wärmebildkamera zur Oberflächenabtastung und einen zugeordneten Bildschirm zur Grauton- oder Falschfarbendarstellung der Oberflächen-Temperaturverteilung ent­ halten. Die Feststellung der örtlichen Wärmestromdichte oder der konvek­ tiven Wärmeübergangszahl (Nusselt-Zahl) ist mit den bekannten Meßsy­ stemen jedoch nur bei instationären Wärmeströmungen auf der Grundlage der Fourier-Gleichungen möglich. Ist die Oberflächentemperatur hingegen zeitlich konstant oder ihre zeitliche Änderung innerhalb der zur Verfügung stehenden Meßdauer sehr klein, wie dies z. B. bei der experimentellen Un­ tersuchung an Modellen von Raumfluggeräten in hypersonischen, inter­ mittierend arbeitenden Hochenthalpie-Windkanälen der Fall ist, so ist man darauf angewiesen, im Inneren des Körpers mit einem definierten Abstand zur Körperoberfläche Temperaturfühler, z. B. Thermoelemente, zu implan­ tieren, um auf diese Weise zusätzlich zur Oberflächentemperatur auch eine Innentemperatur des Körpers und hieraus den lokalen Temperaturgradien­ ten zur Ermittlung der örtlichen Wärmestromdichte und des Wärmeüber­ gangs-kennwertes an der Körperoberfläche bestimmen zu können. Eine solche Meßmethode ist mit einem großen Instrumentierungsaufwand ver­ bunden und auf eine relativ grob gerasterte Meßpunkt-Anordnung be­ schränkt und führt im allgemeinen wegen der thermischen Störwirkung der Temperaturfühler, etwa hinsichtlich des Wärmeleitkoeffizienten, zu einer höchst unerwünschten Verfälschung des Meßergebnisses. Measuring methods and arrangements are known, including sol che, which for reasons of accuracy are in different specs at the same time central areas where the temperature distribution on the fixed Surface of a convective heat exchange with the environment medium standing body based on the Stefan-Boltzmann′schen-  Radiation law from the heat beam emitted by the surface is calculated taking into account the emission ratio, such measuring systems usually a thermal imaging camera Surface scanning and an associated screen for gray or false color representation of the surface temperature distribution hold. Determining the local heat flow density or the convex tive heat transfer coefficient (Nusselt number) is with the known Meßsy stemen, however, only with unsteady heat flows on the basis of the Fourier equations possible. However, the surface temperature is constant over time or their temporal change within the available standing measuring time very small, as z. B. in the experimental Un investigation of models of spacecraft in hypersonic, inter is the case with mid-working high enthalpy wind tunnels rely on the inside of the body at a defined distance to the body surface temperature sensor, e.g. B. thermocouples to implan animals in this way in addition to the surface temperature Internal temperature of the body and from this the local temperature gradients to determine the local heat flow density and heat transfer to determine gangs characteristics on the body surface. A such a measurement method is very expensive to use bound and be on a relatively coarsely screened measuring point arrangement limits and leads in general because of the thermal disturbance of the Temperature sensors, for example with regard to the coefficient of thermal conductivity, to one highly undesirable falsification of the measurement result.  

Weiterhin sind aus der DE 29 17 653 A1 oder dem Journal of the American Ceramic Society, vol. 58, no. 1, p. 58-62, Jan-Feb. 1975 Meßverfahren zur Temperaturermittlung an zwei in Wärmestromrichtung voneinander beab­ standeten Stellen bekannt, die nach dem Lambertschen Absorptionsgesetz auf der Grundlage einer schichtdickenabhängigen Intensitätsschwächung einer Wärmestrahlung beim Durchgang durch ein semitransparentes Medi­ um arbeiten, also einer Schicht, die bezüglich der Infrarotstrahlung in je­ dem Meßbereich sowohl teilabsorbierend also auch teilweise strahlungs­ durchlässig ist. Nachteilig an diesen bekannten Meßmethoden ist, daß so­ wohl die spektrale Absorptionskennlinie als auch die Schichtdicke der semitransparenten Schicht exakt vorvermessen werden müssen.Furthermore, from DE 29 17 653 A1 or the Journal of the American Ceramic Society, vol. 58, no. 1, p. 58-62, Jan-Feb. 1975 measuring method for Detect temperature at two in the heat flow direction apart were known bodies that according to the Lambert absorption law on the basis of an intensity weakening dependent on the layer thickness heat radiation when passing through a semi-transparent medium to work, that is, a layer that in each case with respect to infrared radiation the measuring range both partially absorbing and partially radiation is permeable. A disadvantage of these known measuring methods is that probably the spectral absorption characteristic as well as the layer thickness of the semitransparent layer must be precisely measured.

Aus der DE-OS 20 64 292 ist es ferner bekannt, die örtliche Wärmestrom­ dichte eines Körpers aus zwei, in Wärmestromrichtung versetzt zueinander gemessenen Temperaturwerten zu ermitteln.From DE-OS 20 64 292 it is also known the local heat flow density of a body of two, offset in relation to each other in the direction of heat flow measured temperature values.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein Meßverfahren und eine Meßanordnung der eingangs genannten Art zu schaffen, die auch bei stationären oder sich während der Meßdauer nur minimal ändernden Temperaturverhältnissen eine einfache, berührungs- und rückwirkungsfreie Ermittlung sowohl der Außen- als auch der Innenflächentemperatur einer oberflächenseitigen Teilzone eines wärmedurchströmten Körpers gewährleisten.The object of the invention is a measuring method and a measuring arrangement of the type mentioned at the outset, which also applies to inpatients or themselves only minimally changing temperature conditions during the measurement period a simple, non-contact and non-reactive determination of both Outside and inside surface temperature of a surface Ensure a partial zone of a body through which heat flows.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch das im Patentanspruch 1 ge­ kennzeichnete Meßverfahren bzw. die im Patentanspruch 4 gekennzeichne­ te Meßanordnung gelöst. This object is achieved by the ge in claim 1 characterized measuring method or the marked in claim 4 te measuring arrangement solved.  

Erfindungsgemäß wird aufgrund der besonderen, strahlungsspezifischen Ausbildung der oberflächenseitigen Teilzone des Körpers in Verbindung mit einem hierauf spektralselektiv abgestimmten Mehrkanal-Meßgerät auf der Grundlage des Plankschen Strahlungsgesetzes eine feste Zuordnung der in den einzelnen Infrarot-Wellenlängebereichen ermittelten Tempera­ turwerte zur Außen- und Innenfläche der oberflächenbildenden Teilzone erhalten und dadurch auch bei stationären oder quasi-stationären Wär­ meströmungen eine einfache und zuverlässige Bestimmung des Tempera­ turgradienten gewährleistet, ohne daß hierfür baulich und meßtechnisch problembehaftete Temperatursensoren im Körperinneren angeordnet oder die Absorptionskennlinie und die Schichtdicke der Teilzone exakt vorver­ messen werden müssen.According to the invention is due to the special, radiation-specific Formation of the surface-side sub-zone of the body in connection with a spectrally selective multichannel measuring device a fixed assignment based on the Plank radiation law the tempera determined in the individual infrared wavelength ranges values for the outer and inner surface of the surface-forming subzone preserved and thereby also with stationary or quasi-stationary heat flow a simple and reliable determination of the tempera guaranteed gradient without this for structural and measuring problematic temperature sensors arranged inside the body or the absorption characteristic curve and the layer thickness of the sub-zone exactly pre-ver have to be measured.

Ein weiterer wesentlicher Aspekt der Erfindung betrifft die Ermittlung der örtlichen Wärmestromdichte, die gemäß den Ansprüchen 2 und 5 nach Maßgabe der Temperaturdifferenz zwischen Außen- und Innenflächen­ temperatur der oberflächenbildenden Teilzone bestimmt wird. Die Ver­ wendung der Temperaturdifferenz als Bestimmungsgröße für die örtliche Wärmestromdichte hat den Vorteil, daß der Störeinfluß der Hintergrund­ strahlung und der Strahlungsverluste des Körpers weitgehend kompensiert und dadurch der rein durch Wärmeleitung und Konvektion erzeugte Wär­ mestrom erheblich genauer gemessen werden kann.Another essential aspect of the invention relates to the determination of the local heat flow density according to claims 2 and 5 Specification of the temperature difference between outside and inside surfaces temperature of the surface-forming sub-zone is determined. The Ver Use of the temperature difference as a determinant for the local Heat flux density has the advantage that the background interference radiation and the body's radiation losses are largely compensated for and thereby the heat generated solely by conduction and convection mestrom can be measured much more accurately.

Eine weitere zweckmäßige Ausgestaltung der Erfindung besteht gemäß den Ansprüchen 3 bzw. 6 darin, daß aus dem erfindungsgemäß ermittelten lokalen Temperaturgradienten die örtlichen Wärmeübergangs-Kennwerte zwischen der festen Außenfläche der oberflächenbildenden Teilzone und einem strömenden Medium errechnet werden, aus denen sich dann - wegen der Ähnlichkeit von Wärmestrom- und hydrodynamischen Strömungsfel­ dern - die für viele strömungstechnische Anwendungsfälle, etwa bei Flug­ körpern, wichtige Grenzschichtdicke des strömenden Mediums im Bereich der Außenfläche des Körpers ergibt.Another expedient embodiment of the invention is in accordance with Claims 3 and 6, respectively, in that the one determined according to the invention  local temperature gradients the local heat transfer parameters between the solid outer surface of the surface-forming subzone and a flowing medium, from which - because of the similarity of heat flow and hydrodynamic flow fields other - that for many aerodynamic applications, such as in flight bodies, important boundary layer thickness of the flowing medium in the area the outer surface of the body.

Gemäß Anspruch 7 schließlich wird zur Flächenabtastung zweckmäßiger­ weise eine Mehrkanal-Wärmebildkamera mit einem zugeordneten Bild­ schirm zur visuellen, thermographischen Darstellung der Meßergebnisse, also z. B. der Verteilung des Temperaturgradienten oder der Wärmestrom­ dichte, in Grautonwerten oder in Falschfarben verwendet.Finally, according to claim 7, surface scanning becomes more expedient as a multi-channel thermal imager with an associated image screen for visual, thermographic representation of the measurement results, so z. B. the distribution of the temperature gradient or the heat flow dense, used in shades of gray or in false colors.

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird nunmehr unter Bezug auf die Zeichnung näher erläutert. Diese zeigt in ihrer einzigen Figur eine Infrarot-Meßanordnung gemäß der Erfindung in stark schematisierter Darstellung.An embodiment of the invention is now under With reference to the drawing explained. This shows in its only one Figure an infrared measuring arrangement according to the invention in strong schematic representation.

Die gezeigte Infarot-Meßanordnung dient dazu, durch zeitgleiche Messung zweier in Wärmestromrichtung q zueinander versetzter Temperarturwerte, To und Tu, die Verteilung des örtlichen Temperaturgradienten und hieraus der Wärmestromdichte an der Außenfläche 2 eines mit einem strömenden Medium M in konvektivem Wärmekontakt stehenden Körpers 4, z. B. ei­ nes in einem Hochenthalpie-Windkanal einer kurzzeitigen Hyperschall­ strömung ausgesetzten Flugkörpers, zu ermitteln. The infrared measuring arrangement shown is used, by simultaneously measuring two temperature values, T o and T u , offset with respect to one another in the heat flow direction q, the distribution of the local temperature gradient and, therefrom, the heat flow density on the outer surface 2 of a body 4 which is in convective thermal contact with a flowing medium M. , e.g. B. egg nes in a high enthalpy wind tunnel a brief hypersonic flow exposed missile to determine.

Zu diesem Zweck ist der Körper 4 in einer oberflächenseitigen, sich von der Außenfläche 2 bis zum Meßort der Temperatur Tu erstreckenden Teil­ zone 6 spektralselektiv in einem ersten Infrarot-Wellenlängenbereich strahlungsabsorbierend und in einem hiervon abgegrenzten, zweiten Infra­ rot-Wellenlängenbereich strahlungstransparent ausgebildet; im übrigen werden die physikalischen Eigenschaften des Körpers 4, insbesondere sei­ ne Oberflächenbeschaffenheit, seine Wärmeleitfähigkeit und sein Emissi­ onsvermögen, durch die transparente Ausbildung der Teilzone 6 nicht ver­ ändert.For this purpose, the body 4 is in a surface-side, from the outer surface 2 to the measuring point of the temperature T u part zone 6 spectrally selective in a first infrared wavelength range radiation-absorbing and in a second infrared radiation wavelength range delimited from this radiation-transparent; otherwise, the physical properties of the body 4 , in particular its surface texture, its thermal conductivity and its emissivity, are not changed by the transparent design of the sub-zone 6 .

Hierdurch wird für die von der Außenfläche 2 ausgehende Wärmestrah­ lung eine feste Zuordnung zwischen dem Wellenlängenbereich und dem Emissionsort erreicht, dergestalt, daß die Strahlungsenergieanteile im er­ sten Wellenlängenbereich der festen Außenfläche 2 und die Energieanteile im zweiten Wellenlängenbereich der die Bezugsfläche für die Temperatur Tu bildenden Innenfläche 8 der Teilzone 6 entstammen.As a result, a fixed association between the wavelength range and the emission location is achieved for the heat radiation emanating from the outer surface 2 , such that the radiation energy components in the most wavelength region of the solid outer surface 2 and the energy components in the second wavelength range form the reference surface for the temperature T u Inner surface 8 of subzone 6 originate.

Für die Teilzone 6 kommen zahlreiche Materialien in Betracht, beispiels­ weise Glas mit einer Schichtdicke von 1-2 mm, das eine Wärmeleitfähig­ keit von etwa 1 W/mK und im Wellenlängenbereich zwischen 0,5 und 2,0 µm einen Transmissionsgrad von ca. 0,9 und im Wellenlängenbereich zwi­ schen 5 und 6 µm einen Absorptionsgrad von nahezu 1 besitzt.For sub-zone 6 , numerous materials come into consideration, for example glass with a layer thickness of 1-2 mm, which has a thermal conductivity of approximately 1 W / mK and a transmittance of approximately 0 in the wavelength range between 0.5 and 2.0 μm , 9 and in the wavelength range between 5 and 6 µm has an absorption level of almost 1.

Die Außenfläche 2 wird über einen einzigen optischen Weg gleichzeitig in beiden Wellenlängenbereichen mit Hilfe eines spektralselektiv auf die Teilzone 6 abgestimmten Zweikanal-Wärmebildgerätes 10 abgetastet. Die­ ses enthält ein optisches Linsensystem 12 zur Fokussierung des Infrarot- Strahlenbündels, sowie einen nachgeschalteten, halbdurchlässigen Spiegel 14 zur Aufspaltung des Strahlenbündels in zwei Teilbündel, die jeweils nach Passieren eines optischen Filters 16 bzw. 18 auf einen Infrarotdetek­ tor 20 bzw. 22 auftreffen. Die beiden Filter 16 und 18 besitzen unter­ schiedliche, auf die spektralselektiven Materialeigenschaften der Teilzone 6 des Körpers 4 abgestimmte Spektralbereiche, so daß die Wärmestrahlung der im Bildfeld des Bildgeräts 10 liegenden Außenfläche 2 von beiden Detektoren 20 und 22 simultan, aber jeweils im ersten und im zweiten Wellenlängenbereich getrennt erfaßt wird. Als Detektoren 20, 22 sind je­ weils thermische Detektoren oder für schnelle Vorgänge stickstoffgekühlte Quantendetektoren vorgesehen, die nach Art von Bildsensoren als Detek­ tormosaike ausgebildet sind und im jeweiligen Wellenlängenbereich unter Berücksichtigung des Emissionsverhältnisses der Außen- bzw. Innenfläche 2 bzw. 8 des Körpers 4 mit Hilfe eines Schwarzkörperstrahlers 24 geeicht werden, welcher über einen beweglichen Spiegel 26 in den Strahlengang eingeblendet wird. Hierdurch wird für jedes Element der Detektoren 20 und 22 eine Eichkurve der Temperatur als Funktion der auftreffenden Strahlungsintensität erhalten.The outer surface 2 is scanned simultaneously in both wavelength ranges in a single optical path with the aid of a two-channel thermal imaging device 10 which is spectrally selectively matched to the partial zone 6 . This includes an optical lens system 12 for focusing the infrared beam, as well as a downstream, semitransparent mirror 14 for splitting the beam into two partial beams, each of which strikes an infrared detector 20 or 22 after passing through an optical filter 16 or 18 . The two filters 16 and 18 have different spectral ranges matched to the spectrally selective material properties of the sub-zone 6 of the body 4 , so that the heat radiation of the outer surface 2 lying in the image field of the image device 10 from both detectors 20 and 22 simultaneously, but in each case in the first and in the second wavelength range is detected separately. As detectors 20 , 22 thermal detectors or for fast processes nitrogen-cooled quantum detectors are provided, which are designed in the manner of image sensors as detector mosaics and in the respective wavelength range, taking into account the emission ratio of the outer and inner surfaces 2 and 8 of the body 4 with Be calibrated with the aid of a blackbody radiator 24 which is faded into the beam path via a movable mirror 26 . In this way, a calibration curve of the temperature as a function of the incident radiation intensity is obtained for each element of the detectors 20 and 22 .

Auf diese Weise werden durch das Wärmebildgerät 10 die Temperaturen auf der Außenfläche 2 (über den Detektor 20) und gleichzeitig an der In­ nenfläche 8 des Körpers 4 (über den Detektor 22) gemessen. Dabei ist zu beachten, daß die Temperaturmeßpunkte To1 und Tu1 eines unter dem Win­ kel α schräg zur Oberflächennormalen N geneigten Wärmestrahls A nicht auf der Flächennormalen N liegen, sondern gegenüber dieser unter Be­ rücksichtigung der Strahlenbrechung an der Außenfläche 2 seitlich zuein­ ander versetzt sind. Um dennoch bezüglich der Flächennormalen N dec­ kungsgleiche Temperaturbilder zu erhalten, wird die Verteilung des Nei­ gungswinkels α und der entsprechende seitliche Meßpunkt-Versatz in ei­ ner Recheneinheit 28 abgelegt, in der die jeweils von den Detektorelemen­ ten der Detektormosaike 20 und 22 gelieferten Meßsignale hinsichtlich flächennormaler Temperaturwertpaare To und Tu korreliert werden.In this way, the temperatures on the outer surface 2 (via the detector 20 ) and at the same time on the inner surface 8 of the body 4 (via the detector 22 ) are measured by the thermal imaging device 10 . It should be noted that the temperature measuring points T o1 and T u1 of a heat ray A inclined at an angle below the angle α to the surface normal N are not on the surface normal N, but are offset to one another with respect to this, taking into account the refraction of rays on the outer surface 2 . In order to nevertheless obtain temperature images with the same surface normal, the distribution of the inclination angle α and the corresponding lateral measurement point offset are stored in a computing unit 28 in which the measurement signals supplied by the detector elements of the detector mosaics 20 and 22 are normal with respect to the surface Temperature value pairs T o and T u are correlated.

Aus den so erhaltenen Außen- und Innenflächen-Temperaturwerten wird gleichzeitig in einer zusätzlichen Rechenstufe 30 die örtliche Wär­ mestromdichte in der Teilzone 6 errechnet, und zwar unter Einbeziehung der Wärmeleitfähigkeit und der Schichtdicke der Teilzone 6, wobei die Schichtdicke entweder fest vorgegeben ist oder während der Oberflächen­ abtastung etwa im Wege einer Interferenzmessung, z. B. der vom Körper 4 ausgehenden Wärmestrahlung, ermittelt wird. Aus der Wärmestromdichte lassen sich in der Rechenstufe 30 die örtlichen Wärmeübergangs- Kennwerte für die konvektive Wärmeübertragung zwischen dem strömen­ den Medium M und der Außenfläche 2 bestimmen.From the outer and inner surface temperature values obtained in this way, the local heat flow density in sub-zone 6 is calculated simultaneously in an additional computing stage 30 , taking into account the thermal conductivity and the layer thickness of sub-zone 6 , the layer thickness either being fixed or during Surface scanning, for example, by means of an interference measurement, e.g. B. the heat emitted by the body 4 is determined. The local heat transfer parameters for the convective heat transfer between the flowing medium M and the outer surface 2 can be determined from the heat flow density in the computing stage 30 .

Auf einem Bildschirm 32 werden wahlweise die Außen- oder Innenflä­ chen-Temperaturverteilung oder der Verlauf der Temperaturdifferenz, To-Tu, bzw. des Temperaturgradienten an der Außenfläche 2 oder die Ver­ teilung der örtlichen Wärmestromdichte oder der Wärmeübergangskenn­ werte in visueller, thermographischer Form in Grautonwerten oder Falschfarben dargestellt. Die Bilder können über eine Video-Schnittstelle aufgezeichnet werden.On a screen 32 , the outer or inner surface temperature distribution or the course of the temperature difference, T o -T u , or the temperature gradient on the outer surface 2 or the distribution of the local heat flow density or the heat transfer characteristics in visual, thermographic form shown in shades of gray or false colors. The images can be recorded via a video interface.

Claims (7)

1. Infrarot-Meßverfahren zur berührungslosen, rückwirkungsfreien Temperarturermittlung an einer oberflächenseitigen Teilzone eines mittels Wärmeleitung wärmedurchströmten Körpers, bei dem die von der Körperoberfläche ausgehende Infrarot-Strahlung gemessen und hieraus unter Berücksichtigung des Emissionsverhältnisses die Oberflächentemperatur bestimmt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Körper in der oberflächenseitigen Teilzone spektralselektiv in einem ersten Infrarot-Wellenlängenbereich strahlungsabsorbierend und in einem hiervon abgegrenzten, zweiten Infrarot-Wellen­ längenbereich strahlungstransparent, auf der Innenseite der Teilzone jedoch strahlungsemittierend ausgebildet und die von der Außenflä­ che der Teilzone ausgehende Strahlungsenergie im ersten und im zweiten Wellenlängenbereich jeweils getrennt gemessen und die Temperatur auf der Außenfläche der Teilzone nach Maßgabe des Energieanteils im ersten und die Temperatur an der Innenfläche der Teilzone nach Maßgabe des Energieanteils im zweiten Wellenlän­ genbereich bestimmt wird.1. Infrared measuring method for non-contact, non-reactive temperature determination on a surface-side sub-zone of a body through which heat flows through heat conduction, in which the infrared radiation emanating from the body surface is measured and the surface temperature is determined from this, taking into account the emission ratio, characterized in that the body in the Surface-side sub-zone spectrally selective in a first infrared wavelength range radiation-absorbing and in a separate, second infrared wavelength range radiation-transparent, but radiation-emitting on the inside of the sub-zone and the radiation energy emanating from the outer surface of the sub-zone measured separately in the first and in the second wavelength range and the temperature on the outer surface of the subzone in accordance with the proportion of energy in the first and the temperature on the inner surface of the subzone is determined in accordance with the proportion of energy in the second wavelength range. 2. Meßverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Energieanteile im ersten und im zweiten Wellenlängenbereich zeitgleich gemessen werden und mit den hieraus ermittelten Tempe­ raturwerten sowie der Wärmeleitfähigkeit und der Dicke der ober­ flächenbildenden Teilzone die örtliche Wärmestromdichte des Kör­ pers bestimmt wird.2. Measuring method according to claim 1, characterized in that the energy components in the first and in the second wavelength range measured at the same time and with the temperature determined from this temperature values as well as the thermal conductivity and the thickness of the upper area-forming subzone the local heat flow density of the body pers is determined. 3. Meßverfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Wärmestrom im Körper durch eine konvektive Wärmeübertra­ gung zwischen einem strömenden Medium und der festen Außenflä­ che der Teilzone erzeugt und der örtliche Wärmeübergangs- Kennwert nach Maßgabe der Wärmestromdichte an der Außenfläche der Teilzone bestimmt wird.3. Measuring method according to claim 2, characterized in that the heat flow in the body through convective heat transfer between a flowing medium and the solid outer surface surface of the sub-zone and the local heat transfer Characteristic value according to the heat flow density on the outer surface the sub-zone is determined. 4. Infrarot-Meßanordnung zur Ermittlung der Temperatur an der Au­ ßen- und der Innenfläche einer oberflächenseitigen Teilzone eines mittels Wärmeleitung wärmedurchströmten Körpers, dadurch gekennzeichnet, daß der Körper (4) in der oberflächenseitigen Teilzone (6) spektralselek­ tiv in einem ersten Infrarot-Wellenlängenbereich strahlungsabsorbie­ rend und in einem hiervon abgegrenzten, zweiten Infrarot-Wellen­ längenbereich strahlungstransparent und an der Innenfläche (8) der Teilzone im zweiten Wellenlängenbereich strahlungsemittierend ausgebildet ist und ein die von der Außenfläche (2) der Teilzone ausgehende Wärmestrahlung getrennt in den beiden Wellenlängen­ bereichen ermittelndes Mehrkanal-Meßgerät (10) zur Bestimmung der Temperatur (To) an der Außenfläche der Teilzone aus dem Strahlungsenergieanteil im ersten und der Temperatur (Tu) an der Innenfläche der Teilzone aus dem Strahlungsenergieanteil im zwei­ ten Wellenlängenbereich vorgesehen ist.4. Infrared measuring arrangement for determining the temperature at the outer and the inner surface of a surface-side sub-zone of a body through which heat flows through heat conduction, characterized in that the body ( 4 ) in the surface-side sub-zone ( 6 ) is spectrally selective in a first infrared wavelength range radiation-absorbing and radiation-transparent in a second infrared wavelength range that is delimited therefrom and radiation-emitting on the inner surface ( 8 ) of the partial zone in the second wavelength range and a multi-channel that detects the heat radiation emanating from the outer surface ( 2 ) of the partial zone in the two wavelengths -Measuring device ( 10 ) for determining the temperature (T o ) on the outer surface of the partial zone from the radiation energy component in the first and the temperature (T u ) on the inner surface of the partial zone from the radiation energy component in the second wavelength range is provided. 5. Meßanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Meßgerät (10) zur zeitgleichen Ermittlung der Außenflächen- und der Innenflächentemperatur (To, Tu) ausgebildet und an eine Re­ cheneinheit (28) zur Berechnung der Wärmestromdichte des Körpers (4) in Abhängigkeit von den örtlichen Außen- und Innenflä­ chen-Temperaturwerten sowie der Schichtdicke und der Wärmeleit­ fähigkeit der oberflächenseitigen Teilzone (6) angeschlossen ist.5. Measuring arrangement according to claim 4, characterized in that the measuring device ( 10 ) for the simultaneous determination of the outer surface and the inner surface temperature (T o , T u ) is formed and to a re computing unit ( 28 ) for calculating the heat flow density of the body ( 4 ) depending on the local outside and inside surface temperature values as well as the layer thickness and the thermal conductivity of the surface-side sub-zone ( 6 ) is connected. 6. Meßanordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Recheneinheit (28) bei einer konvektiven Wärmeübertragung zwischen einem strömenden Medium (M) und der festen Außenflä­ che (2) der Teilzone (6) eine die örtlichen Wärmeübergangswerte in Abhängigkeit von der Wärmestromdichte an der Außenfläche ermit­ telnde Rechenstufe (30) zugeordnet ist.6. Measuring arrangement according to claim 5, characterized in that the computing unit ( 28 ) with a convective heat transfer between a flowing medium (M) and the solid outer surface ( 2 ) of the sub-zone ( 6 ) indicates the local heat transfer values as a function of the heat flow density the outer surface is assigned computing level ( 30 ). 7. Meßanordnung nach einem der Ansprüche 4-6, dadurch gekennzeichnet, daß als Meßgerät (10) eine Mehrkanal-Wärmebildkamera mit einer in den beiden Wellenlängenbereichen getrennten Abtastung der im Kamera-Bildfeld liegenden Außenfläche (2) und ein zugeordnetes Bildwiedergabegerät (32) zur bildpunktanalogen, visuellen Darstel­ lung der für die einzelnen Bildfeldpunkte der Kamera ermittelten thermischen Kennwerte vorgesehen sind.7. Measuring arrangement according to one of claims 4-6, characterized in that the measuring device ( 10 ) is a multi-channel thermal imager with a separate scanning in the two wavelength ranges of the outer surface lying in the camera image field ( 2 ) and an associated image display device ( 32 ) Pixel-analog, visual representation of the thermal characteristic values determined for the individual image field points of the camera are provided.
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