DE3919606C2 - Axialkraftübertragung vom Verdichteraustrittsleitschaufelkranz auf das Triebwerksaußengehäuse eines Gasturbinentriebwerks unter Minimierung der Schaufeltorsionsbeanspruchung - Google Patents
Axialkraftübertragung vom Verdichteraustrittsleitschaufelkranz auf das Triebwerksaußengehäuse eines Gasturbinentriebwerks unter Minimierung der SchaufeltorsionsbeanspruchungInfo
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- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/42—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the arrangement or form of the flame tubes or combustion chambers
- F23R3/60—Support structures; Attaching or mounting means
Description
Die Erfindung betrifft eine konstruktive Anordnung zur Über
tragung von gasdruckbedingten Axialkräften in Gasturbinen
triebwerken über den Verdichteraustrittsleitschaufelkranz auf
das Triebwerksaußengehäuse, wobei Torsionsbeanspruchungen der
Verdichteraustrittsleitschaufeln minimal gehalten werden.
Die aerodynamischen Gaskräfte, die im Betrieb auf Innengehäu
se und Außengehäuse der Brennkammer sowie auf die Eintritts
leitschaufeln der Hochdruckturbine und die Austrittsleit
schaufeln des Hochdruckverdichters einwirken, sind in der
Hauptsache Axialkräfte, die von den betreffenden Komponenten
auf das die Tragkonstruktion des Triebwerks bildende Trieb
werksaußengehäuse übertragen und von diesem aufgenommen wer
den müssen. Da die Verdichteraustrittsleitschaufeln, um den
hochdruckverdichteten Luftstrom unter dem günstigsten Winkel
in die Brennkammer einzuleiten, mit ihren Sehnen einen Winkel
zur Axialrichtung des Triebwerks bilden, erzeugen die erheb
lichen Axialkräfte auch eine nicht unbeträchtliche Torsions
belastung auf die Verdichteraustrittsleitschaufeln. Bei den
Turbineneintrittsleitschaufeln sind die Torionsbelastungen
dem gegenüber vergleichsweise gering.
Zur aerodynamischen Optimierung des Triebwerks ist es wün
schenswert, die Verdichteraustrittsleitschaufeln mit mög
lichst geringer Dicke auszubilden, damit sie dem hindurch
tretenden Luftstrom einen möglichst geringen Strömungswider
stand entgegensetzen. Die im Betrieb auf die Verdichteraus
trittsleitschaufeln aufgrund der über sie übertragenen hohen
Axialkräfte einwirkenden, ebenfalls beträchtlichen Torsions
kräfte machen es aber notwendig, sie zum Erreichen der not
wendigen Verwindungssteifigkeit mit wesentlich größerer Dicke
auszubilden, als dies in aerodynamischer Hinsicht wünschens
wert wäre.
Das US-Patent 4 716 721 beschreibt eine Anordnung zur Über
tragung von Reaktionskräften vom Innengehäuse eines Gastur
binentriebwerks und den damit verbunden inneren Bauteilen auf
das Außengehäuse. Dabei werden Axialkräfte über miteinander
mit geringem Radialspiel zusammenwirkende Schubringe übertra
gen, während Torsionskräfte über einen Torsionsring mit U-
artigem Querschnitt übertragen werden, der andere Kräfte,
insbesondere auf das Außengehäuse einwirkende Biegebeanspru
chungen, entkoppelt und damit vom Innengehäuse fernhält. Das
hier in Rede stehende Problem der Berücksichtigung der auf
die Verdichteraustrittsleitschaufeln einwirkenden Torsions
kräfte bei der Übertragung der gasdruckbedingten Reaktions
kräfte auf das Außengehäuse findet dort allerdings keine Be
rücksichtigung.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine kon
struktive Anordnung zur Übertragung der hohen Axialkräfte auf
das Triebwerksaußengehäuse zu schaffen, die eine Verringerung
der auf die Hochdruckverdichteraustrittsleitschaufeln einwir
kenden Torsionskräfte bewirkt, so daß die Verdichteraus
trittsleitschaufeln aufgrund der Entlastung von Verwindungs
beanspruchungen dünner ausgeführt und damit in aerodynami
scher Hinsicht optimaler gestaltet werden können.
Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung durch die im
Anspruch 1 gekennzeichnete und gemäß den Unteransprüchen
weiter ausgestaltete Anordnung gelöst.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird nachstehend unter
Bezugnahme auf die anliegenden Zeichnungen näher beschrieben,
in welchen zeigt:
Fig. 1 eine schematische Darstellung
eines Gasturbinentriebwerks,
Fig. 2 einen schematisierten Axial
halbschnitt durch einen Teil
des in Fig. 1 dargestellten
Triebwerks, und
Fig. 3 eine ebenfalls schematisierte
Abwicklungsdarstellung der
Erfindung.
Fig. 1 zeigt schematisch ein Gasturbinentriebwerk 10 mit
einem Axialverdichter 12, einer Brenneinrichtung 14, einer
Turbine 16 die mit dem Verdichter in Antriebverbindung steht,
einem Strahlrohr 18 und einer hinteren Strahldüse 20.
In Fig. 2 ist ersichtlich, daß das Triebwerk 10 einen Kranz
von mit gegenseitigen Umfangsabständen angeordneten Aus
trittsleitschaufeln 22 am Austrittsende des Hochdruckteils
des Verdichters 12 aufweist, weiter eine Brennkammer 24 auf
weist, die Teil der Brenneinrichtung 14 bildet, und einen
Kranz von ebenfalls mit gegenseitigen Umfangsabständen ange
ordneten Eintrittsleitschaufeln 26 am Einlaß des Hochdruck
teils der Turbine 16 aufweist. Die Verdichteraustrittsleit
schaufeln 22 sind mit ihren radial äußeren Enden 22a an einem
Teil des Triebwerksgehäuses 28 und mit ihren radial inneren
Enden 22b am Brennkammeraußengehäuse jeweils starr befestigt.
Das Brennkammeraußengehäuse 30 ist an seinem stromabwärtigen
Ende mit den Eintrittsleitschaufeln 26 des Hochdruckteils der
Turbine 16 verbunden. Die stromabwärtigen Bereiche des Brenn
kammerinnengehäuses 24 und des Brennkammeraußengehäuses 30
unterliegen, wie ersichtlich, zusammen mit den Eintrittsleit
schaufeln 26 der Turbine aufgrund der auf sie wirkenden Gas
drücke einer Axialkraft F. Diese Gasdrücke können ein
beträchtliches Ausmaß erreichen und werden üblicherweise über
das Brennkammeraußengehäuse 30 und die Verdichteraustritts
leitschaufeln 22 auf das Turbinengehäuse 28 übertragen, das
als Tragkonstruktion wirkt.
Bekanntermaßen ist es zur Verhinderung eines Verwindens der
Verdichteraustrittsleitschaufeln 22 notwendig, diese dicker
auszuführen, als aerodynamisch an sich wünschenswert wäre.
Die Erfindung geht nun von der Überlegung aus, daß, wenn die
Axialkraft F richtungsmäßig derart korrigiert werden kann,
daß sie entlang der Sehnenlinie C der Schaufeln 22 wirkt,
diese Kraft von dünner ausgeführten Schaufeln aufgenommen
werden kann, als dies gegenwärtig der Fall ist.
Die Korrektur der Wirkungsrichtung der Axialkraft F erfolgt
durch Verwendung von Stäben 32, die um den Umfang des Brenn
kammeraußengehäuses 30 herum positioniert sind. Diese Last
übertragungsstäbe sind jeweils um einen Winkel θ mit Bezug
auf die angreifende Last und die Triebwerksmittellinie CL ab
gewinkelt, wobei dieser Winkel θ gleich dem Winkel ist,
unter welchem die Sehenenlinie jeder Schaufel 22 mit Bezug
auf die Triebwerksmittellinie CL abgewinkelt ist. Die Last
übertragungsstäbe 32 sind dadurch gebildet, daß eine Reihe
von mit gegenseitigen Umfangsabständen angeordneten
Schlitzen 34 in den Umfang des Brennkammeraußengehäuses 30
eingeschnitten sind. Diese Schlitze sind jeweils mit ent
sprechendem Winkelverlauf zur Triebwerksmittellinie CL an
geordnet und bilden so die seitlichen Begrenzungen 32a jedes
Lastübertragungsstabs 32. Damit keine Luft durch die
Schlitze 34 entweichen kann, ist eine in Umfangsrichtung ver
laufende dichtende Abdeckung 36 über den Schlitzen ange
ordnet, die in Fig. 2 dargestellt ist. Die Dichtung 36 ist
mit Hilfe von daran gebildeten, in Umfangsrichtung verlaufen
den Schlitzen 36a, 36b positioniert, die mit entsprechenden
Gegenelementen 38, 40 des Brennkammeraußengehäuses 30
zusammenwirken. Natürlich können auch andere Montagemöglich
keiten Anwendung finden.
Im Betrieb unterliegen das Brennkammerinnengehäuse 24, das
Brennkammeraußengehäuse 30 und die Eintrittsleitschaufeln 26
der Turbine 16 aufgrund des Druckes der Verbrennungsgase
hohen Axialkräften und möglicherweise auch in gewissem Maße
einer Torsionsbelastung. Dies ist schematisch durch die
Pfeile FA und FT an der Schaufel 26 in Fig. 3 dargestellt.
Eine gegebenenfalls vorhandene kleine Torsionsbelastung FT,
welcher die Brennkammergehäuse unterliegen, wird über die
Schaufeln 26 auf das Außengehäuse 28 übertragen.
Das Ende des Brennkammeraußengehäuses 30 ist mittels
Schrauben oder anderer Befestigungselemente an den
Schaufeln 26 befestigt, welche bei der Übertragung der
Torsionsbelastung FT mitwirken. Die Richtung der Reaktions
kraft, welche der Axialkraft FA entgegenwirkt, wird durch die
Winkellage der Lastübertragungsstäbe 32 mit Bezug auf die
Triebwerksmittellinie CL bestimmt. Die Lastübertragungs
stäbe 32 stellen dabei einen Kraftübertragungsweg dar, ent
lang dessen eine Reaktionskraft Rθ übertragen wird. Aus Fig.
3 ist ersichtlich, daß die Sehnenlinie C der Verdichteraus
trittsleitschaufeln 22 mit Bezug auf die Triebwerksmittel
linie CL um den gleichen Winkel wie die Lastübertragungs
stäbe 32 abgewinkelt ist. Diejenige Komponente der Axiallast
FA, die über die Lastübertragungsstäbe 32 aufgenommen wird,
wird also entlang der Sehnenlinie C der Schaufeln 22 auf das
tragende Triebwerksaußengehäuse 28 übertragen. Es ist leicht
einzusehen, daß auf diese Weise eine Verwindungsbeanspruchung
der Schaufeln 22 vermieden werden kann, da nun keine
Torsionskraft mehr auf diese Schaufeln wirkt. Weiter geht aus
Fig. 3 hervor, daß zur Aufnahme der Reaktionskraft, welche
der Axialkraft FA entgegenwirkt, eine kleine Torsion
reaktionskraft RT, erforderlich ist. Diese Torsionsreaktions
kraft RT ist annehmbar klein und kann über die Turbinenein
trittsleitschaufeln 26 in gleicher Weise wie die Torsions
kraft FT übertragen werden.
Durch Verringerung der Winkel θ und kann ein größerer
Anteil der Axialkraft über die Lastübertragungsstäbe und die
Verdichteraustrittsleitschaufeln 22 aufgenommen und die Größe
der Reaktionstorsionskraft RT verringert werden.
Claims (6)
1. Anordnung zur Übertragung gasdruckbedingter Axialkräfte
von über ein axiales Zwischenelement mit den radial inneren
Enden von Verdichteraustrittsleitschaufeln verbundenen Bau
teilen eines Gasturbinentriebwerks über die Verdichteraus
trittsleitschaufeln (22) auf das Triebwerksaußengehäuse (28),
dadurch gekennzeichnet, daß das Zwischenbauteil (30) in eine
Anzahl paralleler stabartiger kraftübertragender
Elemente (32) gegliedert ist, die unter einem Winkel (θ) zur
Triebwerksmittelachse (CL) geneigt verlaufen, der gleich dem
Winkel ist, den die Sehnenlinien (C) der Vordichteraus
trittsleitschaufeln (22) mit der Triebwerksmittellinie (CL)
bilden, und daß auf der von den Turbinenaustrittsleit
schaufeln (32) abgewandten Seite der stabförmigen
Elemente (32) eine torsionskraftaufnehmende Verbindung zum
Turbinenaußengehäuse (28) vorgesehen ist.
2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das
Zwischenbauteil (30) durch eine Anzahl eingearbeiteter
Schlitze (34) in die durch die zwischen den Schlitzen ver
bleibenden Materialbereiche gebildeten stabförmigen
Elemente (32) gegliedert ist.
3. Anordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die axiallastbeaufschlagten Bauteile Komponenten einer
Brennkammer sind und das Zwischenbauteil durch einen Ab
schnitt des Brennkammeraußengehäuses (30) gebildet ist.
4. Anordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die
torsionskraftaufnehmende Verbindung zum Triebwerksaußenge
häuse (28) durch einen Kranz von Turbineneintrittsleit
schaufeln (26) gebildet ist.
5. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß pro Verdichteraustrittsleitschaufel (22)
ein mit dessen Sehnenlinie (C) fluchtendes stabförmiges
Element (32) vorgesehen ist.
6. Anordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die
Schlitze (34) durch einen Abdeckung (36) verschlossen sind.
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