DE3837456C1 - Use of a fully austenitic steel for components which are severely stressed corrosion-chemically and mechanically - Google Patents
Use of a fully austenitic steel for components which are severely stressed corrosion-chemically and mechanicallyInfo
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Abstract
Description
Die Erfindung betrifft einen vollaustenitischen Stahl als Werkstoff für korrosionschemisch und mechanisch stark beanspruchte Teile von Rauchgasreinigungsanlagen, Abwasser-Aufbereitungsanlagen und von Einrichtungen zum Fördern, Transportieren und Lagern kontaminierter Schlämme. Unter "Abwasser- Aufbereitungsanlagen" werden auch solche verstanden, in denen Schlämme aufbereitet werden.The invention relates to a fully austenitic steel as a material for parts of flue gas cleaning systems subject to high levels of corrosion and mechanical stress, Wastewater treatment plants and facilities for Conveying, transporting and storing contaminated sludge. Under "sewage Processing plants "are also understood to include those in which sludge be processed.
Neben einer hohen mechanischen Belastung werden Teile solcher Anlagen und Einrichtungen sehr häufig verschiedenen Säuren oder Mischungen verschiedener Säuren ausgesetzt. Es ist daher von großer Bedeutung, daß ein für derartige Teile geeigneter Werkstoff gegen ein möglichst breites Spektrum von verschiedenartigsten Medien beständig ist. Dabei müssen mechanisch und korrosionschemisch hochbelastbare Werkstoffe auch noch einfach zu verarbeiten sein, d. h., sie müssen bei hoher Endfestigkeit gut verformbar, schweißbar und schließlich auch preiswert sein.In addition to high mechanical loads, parts of such systems and Means very often different acids or mixtures of different Exposed to acids. It is therefore very important that one for such parts of suitable material against the widest possible spectrum is resistant to a wide variety of media. Mechanical and Materials that are highly resistant to corrosion chemicals can also be processed easily be d. that is, they must be easily deformable and weldable with high ultimate strength and finally be inexpensive.
Bisher kommen als Werkstoffe für mechanisch und korrosionschemisch stark beanspruchte Teile des Anlagenbaus einmal austenitische und ferritisch- austenitische Stähle und zum anderen Nickelbasislegierungen zum Einsatz. Die mechanische Festigkeit austenitischer Stähle ist bei einer Vielzahl von Anwendungen nicht ausreichend. Nachteilig bei ferritisch-austenitischen Stählen ist ihr ungünstiges Verarbeitungsverhalten, insbesondere beim Warmverformen und beim Schweißen, und ihre teilweise unzureichende Korrosionsbeständigkeit. Nickelbasislegierungen sind für viele Anwendungen zu teuer.So far come as materials for mechanical and corrosion chemical strong stressed parts of the plant construction once austenitic and ferritic austenitic steels and other nickel-based alloys. The mechanical strength of austenitic steels is different for a large number of Applications insufficient. A disadvantage of ferritic-austenitic Steel is its unfavorable processing behavior, especially when it comes to Hot forming and welding, and their sometimes insufficient corrosion resistance. Nickel based alloys are too expensive for many applications.
Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, einen für den eingangs genannten Zweck geeigneten Werkstoff zu finden, der eine hohe 0,2-Dehngrenze bei Raumtempertur aufweist, dessen Zähigkeit über einen breiten Temperaturbereich erhalten bleibt und der eine hohe Beständigkeit bei einer kombiniert mechanischen und korrosionschemischen Belastung zeigt. So soll der Werkstoff beständig gegen eine Vielzahl verschiedener korrosiver Medien sein. Er soll gut schweißbar, gut warmverformbar und preiswert sein. In der Technik werden beispielsweise Stähle oder Legierungen verlangt, die nicht nur korrosionsbeständig, sondern wegen der hohen mechanischen Beanspruchung auch hochfest und insbesondere auch verschleißbeständig sein müssen. Die Verschleißbeständigkeit läßt sich einerseits durch eine höhere Festigkeit steigern, sie wird andererseits auch durch den Gefügeaufbau und die Legierungszusammensetzung beeinflußt.The invention is based on the object, one for the above The purpose of finding suitable material that has a high 0.2 proof stress at room temperature has toughness over a wide temperature range remains and which combines high durability with one mechanical and corrosion-chemical stress shows. So the material should resistant to a variety of different corrosive media. He should easy to weld, good hot formable and inexpensive. In technology For example, steels or alloys are required that are not only corrosion-resistant, but because of the high mechanical stress must also be high-strength and in particular also wear-resistant. The Resistance to wear can be achieved on the one hand through higher strength increase, on the other hand, it is also due to the structure and Alloy composition influenced.
Zur Lösung dieser Aufgabe wird erfindungsgemäß ein vollaustenitischer Stahl
mit
max. 0,04% C
0 bis 0,69% Si
5,4 bis 8,9% Mn
max. 0,01% S
15 bis 30% Cr
10,1 bis 24,9% Ni
2,01 bis 7% Mo
0,31 bis 0,8% N
Rest Fe einschließlich üblicher Verunreinigungen
für korrosionschemisch und mechanisch stark beanspruchte Teile von Rauchgasreinigungsanlagen,
Abwasser- und Schlammaufbereitungsanlagen und von Einrichtungen
zum Fördern, Transportieren und Lagern kontaminierter Schlämme
vorgeschlagen. Ein solcher Stahl hat sich nicht nur in korrosiver Hinsicht
als hervorragend geeignet erwiesen, sondern hat mit einer 0,2-Dehngrenze
von mindestens 350 N/mm² auch eine sehr gute mechanische Festigkeit.According to the invention, a fully austenitic steel is used to achieve this object
Max. 0.04% C
0 to 0.69% Si
5.4 to 8.9% Mn
Max. 0.01% S
15 to 30% Cr
10.1 to 24.9% Ni
2.01 to 7% Mo
0.31 to 0.8% N
Balance Fe including usual impurities
proposed for parts of flue gas cleaning systems, sewage and sludge treatment systems and devices for conveying, transporting and storing contaminated sludge which are subject to high levels of corrosion and mechanical stress. Such a steel has not only proven to be extremely suitable in a corrosive manner, but also has very good mechanical strength with a 0.2 proof stress of at least 350 N / mm².
Eine derartige Zusammensetzung ist bereits aus der US-PS 38 54 937 bekannt.Such a composition is already from the US-PS 38 54 937 known.
Bevorzugte Zusammensetzungen des Stahls innerhalb des obengenannten Bereichs sind in den Unteransprüchen angegeben.Preferred compositions of the steel within the above range are specified in the subclaims.
In einem austenitischen Werkstoff wird mit zunehmendem Mangangehalt die Stapelfehlerenergie abgesenkt, als Folge hiervon werden mehr Stapelfehler gebildet, und bei einer mechanischen Beanspruchung tritt eine starke Verfestigung in der hochbeanspruchten Zone ein. Der Stahl schützt sich sozusagen selbst. Je stärker die Beanspruchung, umso stärker wird das Material in der beanspruchten Zone verfestigt. Tritt gleichzeitig zur mechanischen eine korrosive Beanspruchung auf, so tritt als Schadensmechanismus häufig die sogenannte Erosionskorrosion auf. Auf diesem Mechanismus beruht die Verschleißbeständigkeit des erfindungsgemäß zu verwendenden Stahls.In an austenitic material, the manganese content increases Stack error energy lowered, as a result of which, more stack errors formed, and a strong occurs under mechanical stress Consolidation in the highly stressed zone. The steel protects itself itself, so to speak. The greater the stress, the stronger it becomes Material solidified in the stressed zone. Enter at the same time mechanical a corrosive stress occurs as a damage mechanism often the so-called erosion corrosion. On this mechanism is based on the wear resistance of the material to be used according to the invention Steel.
Zur Verbesserung der Beständigkeit gegenüber Schwefelsäure kann dem erfindungsgemäß zu verwendenden Stahl 0,2 bis 1,0% Cu zugesetzt werden.To improve the resistance to sulfuric acid, the invention can steel to be used 0.2 to 1.0% Cu are added.
Bei einem erfindungsgemäß zu verwendenden Stahl mit
0,025% C
0,14% Si
6,90% Mn
0,007% P
0,005% S
23,7% Cr
4,47% Mo
17,61% Ni
0,63% Cu
0,46% N
Rest FeWith a steel to be used according to the invention with
0.025% C
0.14% Si
6.90% Mn
0.007% P
0.005% S
23.7% Cr
4.47% Mo
17.61% Ni
0.63% Cu
0.46% N
Rest of Fe
und einer 0,2-Dehngrenze von 395 N/mm² wurde unter simulierten Rauchgasbedingungen festgestellt, daß dieser Stahl ein um den Faktor 2 besseres Korrosionsverhalten zeigte als bekannte hochlegierte austenitische Stähle, wie der X1 NiCrMoCu 25 20 5, Werkstoff-Nr. 1.4539 und der X1 NiCrMoCu 31 27 4; Werkstoff-Nr. 1.4563. Diese Werkstoffe werden neben anderen in Rauchgasentschwefelungsanlagen eingesetzt, siehe VDI-Berichte Nr. 674, 1988, Seiten 41 bis 63. Erosionskorrosion tritt vor allem in strömenden korrosiven Medien auf, insbesondere wenn diese Feststoff enthalten. and a 0.2 proof stress of 395 N / mm² was under simulated flue gas conditions found that this steel is better by a factor of 2 Corrosion behavior showed as well-known high-alloyed austenitic steels, like the X1 NiCrMoCu 25 20 5, material no. 1.4539 and the X1 NiCrMoCu 31 27 4; Material number. 1.4563. These materials are used alongside others in flue gas desulfurization plants, see VDI reports No. 674, 1988, Pages 41 to 63. Erosion corrosion occurs mainly in flowing corrosive Media, especially if they contain solids.
Soll die 0,2-Dehngrenze des erfindungsgemäß zu verwendenden Stahls auf mindestens 450 N/mm² angehoben werden, wird der Zusatz von 0,01 bis 1,0% Nb und/oder V vorgeschlagen.Should the 0.2-proof limit of the steel to be used according to the invention at least 450 N / mm² are raised, the addition of 0.01 to 1.0% Nb and / or V proposed.
Die Einhaltung der zusätzlichen Bedingung im Anspruch 9 bezüglich des Verhältnisses von Chrom- zu Nickeläquivalent stellt eine deutliche Verbesserung der Schweißbarkeit sicher. Diesbezüglich wird auf Fig. 1 verwiesen, welche die kritische Lochfraßtemperatur in Abhängigkeit der Wirksumme %Cr+3 (%Mo)+15 (%N) austenitischer nichtrostender Chrom-Nickel-Molybdän- Stähle mit und ohne Anschmelzen mittels eines WIG-Schweißbrenners in 10%iger FeCl₃-Lösung nach ASTM G 48 zeigt. Zum einen ist aus Fig. 1 zu erkennen, daß die kritische Lochfraßtemperatur mit steigender Wirksumme erhöht wird. Darüber hinaus zeigt der Verlauf der unteren Kurve, daß die kritische Lochfraßtemperatur bei herkömmlichen Stählen mit zunehmender Wirksumme nach dem Anschmelzen deutlich abfällt, z. B. bei 40 von rd. 70°C auf 35°C. Dagegen zeigen erfindungsgemäß zu verwendende Stähle - es wurden drei Proben der in Tafel 1 aufgerührten Legierung Nr. 14 herangezogen - einen wesentlich geringeren Abfall der kritischen Lochfraßtemperatur beim Anschmelzen. z. B. von 90°C auf rd. 80°C. Dies ist ein Hinweis auf die besonders gute Schweißeignung der erfindungsgemäß zu verwendenden Stähle.Compliance with the additional condition in claim 9 regarding the ratio of chromium to nickel equivalent ensures a significant improvement in weldability. In this regard, reference is made to FIG. 1, which shows the critical pitting temperature as a function of the effective sum% Cr + 3 (% Mo) +15 (% N) of austenitic stainless chromium-nickel-molybdenum steels with and without melting using a TIG welding torch in FIG. 10 % FeCl₃ solution according to ASTM G 48 shows. On the one hand, it can be seen from FIG. 1 that the critical pitting temperature is increased as the effective sum increases. In addition, the course of the lower curve shows that the critical pitting temperature in conventional steels drops significantly with increasing active sum after melting, z. B. at 40 of approx. 70 ° C to 35 ° C. In contrast, steels to be used according to the invention - three samples of alloy No. 14 listed in Table 1 were used - show a significantly smaller drop in the critical pitting temperature during melting. e.g. B. from 90 ° C to approx. 80 ° C. This is an indication of the particularly good weldability of the steels to be used according to the invention.
Tafel 1 enthält die Zusammensetzung von 11 Vergleichslegierungen, nämlich die Legierungen Nr. 1 bis 11, und von neun erfindungsgemäß zu verwendenden Legierungen, nämlich die Legierungen 12 bis 20. Proben der Legierungen Nr. 1 bis 20 wurden verschiedenen Korrosionstests unterworfen. Die Ergebnisse sind in den Fig. 2 bis 5 grafisch dargestellt.Table 1 contains the composition of 11 comparative alloys, namely alloys No. 1 to 11, and of nine alloys to be used according to the invention, namely alloys 12 to 20. Samples of alloys No. 1 to 20 were subjected to various corrosion tests. The results are shown graphically in FIGS. 2 to 5.
Fig. 2 zeigt die Grenztemperaturen für die Lochfraßbeständigkeit verschiedener Stähle in drei chloridhaltigen Medien, nämlich einer 3% NaCl-Lösung bei 950 mVH, in 10% FeCl₃ · 6 H₂O und schließlich in synthetischem Rauchgaskondensat (7 Vol.-% H₂SO₄, 3 Vol.-% HCl) nach einer Prüfdauer von 24 h. Deutlich zu erkennen ist aus Fig. 2 die Überlegenheit der erfindungsgemäß zu verwendenden Legierungen Nr. 12, 14, 15, 17 und 18, bei denen die Grenztemperatur gegenüber allen drei chloridhaltigen Medien über 60°C lag. Lediglich der Vergleichsstahl 7 konnte hier in etwa mithalten. Bei allen übrigen Vergleichslegierungen liegt die Grenztemperatur bei 55°C und darunter. Fig. 2 shows the limit temperatures for the pitting resistance of various steels in three chloride-containing media, namely a 3% NaCl solution at 950 mV H , in 10% FeCl₃ · 6 H₂O and finally in synthetic flue gas condensate (7 vol .-% H₂SO₄, 3 vol .-% HCl) after a test period of 24 h. Can be clearly seen from Fig. 2, the superiority of the present invention to be used in alloys Nos. 12, 14, 15, 17 and 18, in which the limit temperature to all three media containing chloride over 60 ° C was. Only the comparative steel 7 could roughly keep up here. The limit temperature for all other comparative alloys is 55 ° C and below.
Fig. 3 zeigt die Grenztemperaturen für die Spaltkorrosionsbeständigkeit verschiedener Stähle bei der Prüfung in 10% FeCl₃ · 6 H₂O (Spaltbedingungen entsprechend der MTI-Vorschrift). Die Prüfdauer betrug wiederum 24 h. Aus Fig. 3 geht deutlich die Überlegenheit der erfindungsgemäß zu verwendenden Stähle 13, 17 und 18 hervor. Gleich gut verhielten sich der Vergleichsstahl 7 und die Vergleichs-Nickellegierung 11. Fig. 3 shows the limit temperatures for the crevice corrosion resistance of various steels when tested in 10% FeCl₃ · 6 H₂O (cleavage conditions according to the MTI regulation). The test duration was again 24 hours. From Fig. 3 is the superiority of the present invention to be used steels 13, 17 and 18 clearly visible. The comparative steel 7 and the comparative nickel alloy 11 behaved equally well.
Fig. 4 dokumentiert für die Legierung Nr. 15 das Korrosionsverhalten im Huey-Test (65% Salpetersäure). Auch nach 15 Kochungen war noch kein Anstieg des Massenverlustes der Probe festzustellen. Fig. 4 documented for alloy no. 15, the corrosion behavior in the Huey-test (65% nitric acid). Even after 15 cookings, there was no increase in the mass loss of the sample.
Fig. 5 enthält die Ergebnisse der Prüfung von Proben in Schwefelsäure. Nach einer Prüfdauer von 24 h wurde die Massenverlustrate in g/h · m² ermittelt. Die erfindungsgemäß zu verwendenden Legierungen verhielten sich dabei mit am besten. Figure 5 contains the results of testing samples in sulfuric acid. After a test period of 24 h, the mass loss rate was determined in g / h · m². The alloys to be used according to the invention were among the best.
Die Grenzwerte für Kohlenstoff, Chrom, Nickel und Molybdän wurden in erster Linie zur Sicherung der Korrosionsbeständigkeit festgelegt. Für die Festlegung der Grenzwerte von Mangan stand die Stabilisierung des austenitischen Gefüges und die Erhöhung der Löslichkeit für Stickstoff im Vordergrund. Hierfür war eine Mindestmenge von 5,4% erforderlich. Höhere Gehalte als 8,9% erwiesen sich in verarbeitungstechnischer Hinsicht als ungünstig. Nickel erhöht in den angegebenen Grenzen zusätzlich die Beständigkeit gegen Spannungsrißkorrosion. Kupfer sichert in dem angegebenen Bereich die Korrosionsbeständigkeit in schwefelsäurehaltigen Medien. Stickstoff in der angegebenen Menge erhöht die Festigkeit, Austenitstabilität und Korrosionsbeständigkeit. Ein niedriger Gehalt an Silizium führt zu einer Erhöhung der Gefügestabilität und bewirkt eine gute Beständigkeit gegenüber salpetersäurehaltigen Medien. The limits for carbon, chromium, nickel and molybdenum were first Line designed to ensure corrosion resistance. For fixing The limit values of manganese were the stabilization of the austenitic Structure and increasing the solubility for nitrogen in the foreground. A minimum quantity of 5.4% was required for this. Higher levels than 8.9% proved to be unfavorable in terms of processing technology. Nickel also increases the resistance to within the specified limits Stress corrosion cracking. Copper ensures corrosion resistance in the specified range in media containing sulfuric acid. Nitrogen in the specified amount increases the strength, austenite stability and corrosion resistance. A low silicon content leads to an increase in Structural stability and good resistance to nitric acid Media.
Durch die Einhaltung niedriger Schwefelgehalte, verbunden mit einer gezielten Einformung des restlichen Schwefels wird die Korrosionsbeständigkeit erhöht. Erst durch die Summe dieser legierungstechnischen Maßnahmen ist es gelungen, das Korrosionsverhalten des erfindungsgemäß zu verwendenden Stahls gegenüber einer breiten Palette von korrosiv wirkenden Medien günstig zu gestalten. Ein Zusatz von Niob und/oder Vanadium in der angegebenen Menge erhöht die Festigkeit der Stähle. Durch Zusatz dieser beiden Elemente kann infolge Ausscheidungshärtung die 0,2-Dehngrenze mindestens um 100 N/mm² angehoben werden. Diese Festigkeitserhöhung wird allerdings durch Einbuße an Zähigkeit und eine gewisse Verschlechterung der Korrosionsbeständigkeit erkauft. Bei Anwendungsfällen mit starker mechanischer Belastung, wie in Rauchgasreinigungsanlagen, oder beim Auftreten von Erosionskorrosion, wie z. B. bei der Aufbereitung von Abwasser oder Schlamm, kann der Zusatz von Niob und/oder Vanadium zu einer erheblichen Standzeitverlängerung führen. By maintaining low sulfur levels, combined with a targeted Reshaping the remaining sulfur increases the corrosion resistance. Only through the sum of these alloying measures has it been possible to the corrosion behavior of the steel to be used according to the invention a wide range of corrosive media cheap. Adding niobium and / or vanadium in the specified amount increases the Strength of the steels. The addition of these two elements can result Precipitation hardening raised the yield strength by at least 100 N / mm² will. This increase in strength is, however, due to a loss in toughness and bought some deterioration in corrosion resistance. At Applications with heavy mechanical loads, such as in flue gas cleaning systems, or when erosion corrosion occurs, such as B. at the treatment of waste water or sludge, the addition of niobium and / or Vanadium lead to a considerable increase in tool life.
Claims (10)
max. 0,04% C
0 bis 0,69% Si
5,4 bis 8,9% Mn
max. 0,01% S
15 bis 30% Cr
10,1 bis 24,9% Ni
2,01 bis 7% Mo
0,31 bis 0,8% N
Rest Fe einschließlich üblicher Verunreinigungen
mit einer 0,2-Dehngrenze von mindestens 350 N/mm² als Werkstoff für korrosionschemisch und mechanisch stark beanspruchte Teile von Rauchgasreinigungsanlagen.1.Use a fully austenitic steel with
Max. 0.04% C
0 to 0.69% Si
5.4 to 8.9% Mn
Max. 0.01% S
15 to 30% Cr
10.1 to 24.9% Ni
2.01 to 7% Mo
0.31 to 0.8% N
Balance Fe including usual impurities
With a 0.2 proof stress of at least 350 N / mm² as a material for parts of flue gas cleaning systems subject to high levels of corrosion and mechanical stress.
max. 0,04% C
0 bis 0,69% Si
5,4 bis 8,9% Mn
max. 0,01% S
15 bis 30% Cr
10,1 bis 24,9% Ni
2,01 bis 7% Mo
0,31 bis 0,8% N
Rest Fe einschließlich üblicher Verunreinigungen
mit einer 0,2-Dehngrenze von mindestens 350 N/mm² als Werkstoff für korrosionschemisch und mechanisch stark beanspruchte Teile von Abwasser-Aufbereitungsanlagen. 2.Use a fully austenitic steel with
Max. 0.04% C
0 to 0.69% Si
5.4 to 8.9% Mn
Max. 0.01% S
15 to 30% Cr
10.1 to 24.9% Ni
2.01 to 7% Mo
0.31 to 0.8% N
Balance Fe including usual impurities
with a 0.2 proof strength of at least 350 N / mm² as a material for parts of wastewater treatment plants that are subject to high chemical and mechanical stress.
max. 0,04% C
0 bis 0,69% Si
5,4 bis 8,9% Mn
max. 0,01% S
15 bis 30% Cr
10,1 bis 24,9% Ni
2,01 bis 7% Mo
0,31 bis 0,8% N
Rest Fe einschließlich üblicher Verunreinigungen
mit einer 0,2-Dehngrenze von mindestens 350 N/mm² als Werkstoff für korrosionschemisch und mechanisch stark beanspruchte Teile für Einrichtungen zum Fördern, Transportieren und Lagern kontaminierter Schlämme.3.Use a fully austenitic steel with
Max. 0.04% C
0 to 0.69% Si
5.4 to 8.9% Mn
Max. 0.01% S
15 to 30% Cr
10.1 to 24.9% Ni
2.01 to 7% Mo
0.31 to 0.8% N
Balance Fe including usual impurities
With a 0.2 proof stress of at least 350 N / mm² as material for parts subject to high chemical and mechanical stresses for facilities for conveying, transporting and storing contaminated sludge.
max. 0,03% C
max. 0,01% S
0 bis 0,2% Si
5,4 bis 8,9% Mn
20,1 bis 26,9% Cr
16 bis 20% Ni
3,1 bis 4,9% Mo
0,31 bis 0,6% N
Rest Fe einschließlich üblicher Verunreinigungen
für den Zweck nach Anspruch 1 bis 3. 6.Using a steel with
Max. 0.03% C
Max. 0.01% S
0 to 0.2% Si
5.4 to 8.9% Mn
20.1 to 26.9% Cr
16 to 20% Ni
3.1 to 4.9% Mo
0.31 to 0.6% N
Balance Fe including usual impurities
for the purpose of claims 1 to 3.
und NiÄqui = %Ni+0,31 (%Mn)+22 (%C)+14,2 (%N)+Cu
erfüllt, für den Zweck nach Anspruch 1 bis 3.10. Use of a steel of the composition according to any one of claims 1 to 9, the condition with Cr equi =% Cr + 1.37 (% Mo) +1.5 (% Si) +2 (% Nb) +3 (% Ti)
and Ni equi =% Ni + 0.31 (% Mn) +22 (% C) +14.2 (% N) + Cu
fulfilled, for the purpose of claims 1 to 3.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19883837456 DE3837456C1 (en) | 1988-05-17 | 1988-11-04 | Use of a fully austenitic steel for components which are severely stressed corrosion-chemically and mechanically |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3816744 | 1988-05-17 | ||
DE19883837456 DE3837456C1 (en) | 1988-05-17 | 1988-11-04 | Use of a fully austenitic steel for components which are severely stressed corrosion-chemically and mechanically |
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Publication Number | Publication Date |
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DE3837456C1 true DE3837456C1 (en) | 1990-03-29 |
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ID=25868172
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DE19883837456 Expired - Fee Related DE3837456C1 (en) | 1988-05-17 | 1988-11-04 | Use of a fully austenitic steel for components which are severely stressed corrosion-chemically and mechanically |
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DE (1) | DE3837456C1 (en) |
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- 1988-11-04 DE DE19883837456 patent/DE3837456C1/en not_active Expired - Fee Related
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