DE3822873C1 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung gemäß dem
Oberbegriff des Anspruches 1.
Die umgebungs- und betriebsbedingte Erwärmung von
Lagern, Führungen und Motoren etc. führt bei Ma
schinen dazu, daß sich diese verformen. Bei Werk
zeugmaschinen beeinträchtigen solche Verformungen
die Arbeitsgenauigkeit erheblich. Aus diesem Grund
ist man bestrebt, diese Verformungen zu verhindern,
zu minimieren oder auszugleichen.
Thermische Störeinflüsse an Werkzeugmaschinen kön
nen mit konstruktiven oder kompensatorischen Maß
nahmen verringert werden.
Konstruktive Maßnahmen können darin bestehen, daß die
die Arbeitsgenauigkeit bestimmenden Bauteile in einer
verformungsneutralen Lage angeordnet werden (Spur, G.;
Hoffmann, E; Paluncic, Z: "Reduzierung thermisch
bedingter Verformungen von Drehmaschinen-Spindel
stöcken durch konstruktive Maßnahmen", Konstruktion
38 (1986) 8, S. 292-296) oder daß man zwei Bauteile
mit verschiedenen Wärmeausdehnungskoeffizienten sich
gegeneinander ausdehnen läßt (US-PS 34 29 224,
DE-PS 16 27 038). Die erste Lösung ist aus funktio
nellen Gründen oft nicht möglich, die zweite beein
trächtigt das statische und dynamische Verhalten so
stark, daß sie bisher keine praktische Bedeutung er
langt hat. Beide sind zudem sehr teuer. Deshalb sind
bei numerisch gesteuerten Fertigungssystemen Kompen
sationsmaßnahmen erforderlich.
Unter kompensatorisch arbeitenden Verfahren versteht
man solche, bei denen geregelt oder gesteuert versucht
wird, keine durch die Maschine verursachten thermisch
bedingten Fehler am Werkstück entstehen zu lassen
(Haas, P. de; Heisel, U.: "Kompensation thermischer
Deformationen an Werkzeugmaschinen", ZwF 73 (1978) 11,
S. 555-560).
Um den Fehler, der sich aufgrund der thermischen Ver
formungen ergibt, zu verkleinern, wurden bisher zwei
unterschiedliche Verfahren angewandt:
- - gezielte Beeinflussung des thermischen Verhaltens der Maschine durch geregelte Kühlung oder Heizung (DD-PS 145 074).
- - gesteuert oder geregelt kompensierendes Nachstellen des Werkzeugs, Werkstücks oder Koordinatensystems in Abhängigkeit von signifikanten Parametern ohne Eingriff in den Energiehaushalt der Maschine (Pascher, M.: "Kompensation thermisch bedingter Verlagerungen an Werkzeugmaschinen", Ind. Anz. 106 (1984) 75, S. 55-56).
Der erhebliche apparative Aufwand beim ersten Ver
fahren hatte zur Folge, daß es sich in der Praxis
noch nicht durchgesetzt hat. Es wird nur bei Präzi
sionsmaschinen eingesetzt, wo andere Kompensations
verfahren keine ausreichende Genauigkeit erzielen.
Die Entwicklung auf dem Gebiet der Mikroprozessor
technik spricht für das kompensierende Nachstellen.
Dabei hat man die Möglichkeit, den Korrekturwert di
rekt in den Lageregelkreis oder in die Steuerung der
Maschine einzugeben. Bisher wurden jedoch nur wenige
Berichte über Untersuchungen veröffentlicht, die sich
mit Kompensationsmöglichkeiten an konkreten Systemen
befaßten (Mathes, H.: "Steuerungstechnische Maßnahmen
zur Steigerung der Arbeitsgenauigkeit von numerisch
gesteuerten Mehrspindeldrehmaschinen", Ind. Anz. 103
(1981) 32, S. 24-25).
Gemeinsamkeiten weisen diese Versuche bei der Vorge
hensweise auf. Es wird davon ausgegangen, daß die Ver
lagerung der Wirkpaarzuordnung (Werkzeug-Werkstückzu
ordnung) ausschließlich mit Temperaturen in ganz be
stimmten Meßpunkten zusammenhängt.
Diese Verfahren basieren meist auf mehreren Tempera
turmeßstellen und einer Korrelationsfunktion zwischen
diesen Temperaturen und der Verlagerung. Für diesen
Zusammenhang werden lineare aber auch nichtlineare An
sätze benutzt. Die Koeffizienten dieser Ansätze werden
experimentell bestimmt, indem gemessene Verlagerun
gen mit gemessenen Temperaturen korreliert werden.
In die Korrekturfunktion gehen momentane Tempera
turen ein, aber auch solche, die zeitlich zurücklie
gen.
Die Kompensation wird durchgeführt, indem während
des Betriebes Temperaturen gemessen werden. Daraus
werden mit der Korrelationsfunktion die Verlagerungen
berechnet und über die Steuerung das Werkzeug, das
Werkstück oder das Koordinatensystem um den betreffen
den Betrag verschoben.
Bei allen instationären Vorgängen genügt es aber nicht,
das gesamte Temperaturfeld mit wenigen gemessenen Tem
peraturen zu charakterisieren. Beim Drehzahlwechsel
kommt die Information über die veränderte Wärmebe
lastung an den Temperaturmeßstellen mit einer Zeit
verzögerung an, während sich das Bauteil in der Nähe
der Wärmequelle schon stark erwärmt und ausgedehnt hat.
Diese Verzögerung zu berücksichtigen, erfordert eine
Vermehrung der Temperaturmeßstellen. Die Zahl der Meß
stellen kann aber nicht beliebig erhöht werden, weil
dann das Aufsuchen der Korrelationsfunktion einen un
verhältnismäßig hohen Aufwand erfordert, die Meßwert
übertragungen namentlich bei bewegten Bauteilen zu teuer
ausfielen und der benötigte Platz für mehrere berührungs
los arbeitende Übertragungseinheiten nicht zur Verfügung
steht.
Der Ausgleich thermisch bedingter Ausdehnungen an Linear
maßstäben, wie sie beispielsweise an Meß- oder Werkzeug
maschinen eingesetzt werden, ist in der DE 36 20 118 A1
beschrieben.
Thermische Deformationen wurden auch durch hologra
phische Aufnahmen ganzer Baugruppen gemessen (Sata, T.;
u. a.: "Measurement of Three-Dimensional Displacement
of Machine Tool Structure by Means of Holography",
Annals of CIRP 23 (1974) 1, S. 137, 138). In einem
weiteren Fall ist die Rechtwinkligkeit verschiedener
Baugruppen zueinander mit einem Laser an einer Groß
werkzeugmaschine überprüft worden (Rogel, E.: "Sta
tisches und thermisches Verformungsverhalten von
Fräsmaschinen", VDI-Z 126 (1984) 8, S. 47-52). Dabei
stand die statische Deformation im Vordergrund. Diese
optischen Verfahren sind jedoch nur in beschränktem
Maße für Messungen im Betrieb geeignet.
An einer Flachschleifmaschine wurde die Verlagerung
der Spindelachse in Y-Koordinatenrichtung mit einem
Dehnstab aus Invarstahl gemessen (Brinksmeier, E.;
Wulfsberg, J. P.: "Diagnose thermischer Verlagerungen
in Schleifmaschinen", wt 77 (1987) 6, S. 311-314).
Dazu wurde der Stab über seine gesamte Länge wärme
leitend mit dem Maschinenbett verbunden und an seinen
Enden durch eine Klemmvorrichtung an der Maschine be
festigt. Die Dehnung des Stabes wurde mittels Dehnungs
meßstreifen gemessen. Die Nachteile dieses Verfahrens
liegen darin, daß:
- - es ungeeignet ist, um Verformungen an rotierenden Bauteilen zu messen,
- - sich Krümmungen des Maschinengestells auf die Meß genauigkeit auswirken,
- - Verformungen der Klemmstücke die Meßgenauigkeit beeinträchtigen,
- - aufgrund der Stabklemmung die Hysteresegefahr groß ist.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die ther
misch bedingten Verlagerungen der Wirkpaarzuordnung (Werkzeug-Werkstückzuordnung)
mit Hilfe eines Meßsignals auszugleichen, welches
in unmittelbarer Beziehung zu dem Temperaturfeld
steht, das diese Verlagerungen bewirkt. Es sollen
Verlagerungen in X-, Y- und Z-Richtung sowie Win
kelverlagerungen ausgeglichen werden.
Diese Aufgabe wird von einer Vorrichtung mit den
Merkmalen des Anspruches 1 gelöst.
Gegenüber den bisher bekannten Lösungen hat die
Erfindung mehrere Vorteile:
- - Der Meßfühler ist gegen Verschmutzung und Er schütterungen unempfindlich.
- - Die prozentuale Verlängerung eines Bauteils aus Kohlenstoffstahl ist ca. 0,0012% pro Kelvin (linearer Wärmedehnungskoeffizient). Die rela tive Widerstandserhöhung eines Leiters aus Pla tin ist aber ca. 0,4% pro Kelvin. Zu messen ist eine Größe, die sich mit der Temperatur ca. 330 mal stärker verändert als die Verlagerung selbst.
- - Die Widerstandsmessung ergibt ein elektrisches Meßsignal, das sehr einfach übertragen werden kann. Es kann z. B. bei CNC-Werkzeugmaschinen durch einfache Umformung zur Korrektur der Wirk paarzuordnung verwendet werden.
- - Das Signal ist der Ausdehnung direkt proportio nal.
- - Eine Korrelationsfunktion aufzustellen ist über flüssig.
- - Werden als Widerstände übliche Materialien mit bekannter Temperaturcharakteristik verwendet, so muß der Meßfühler nicht kalibriert werden.
- - Zur Verlagerungsmessung eines Bauteils wird nur ein Meßsignal benötigt.
- - Indem Widerstände in Reihe geschaltet werden, können auch Verlagerungen von kompliziert zu sammengesetzten Teilen gemessen werden.
- - Es ist möglich, Winkelverlagerungen an Bauteilen zu messen.
Mit Hilfe von Ausführungsbeispielen soll die Erfin
dung nachstehend anhand der schematischen Zeichnung noch näher
erläutert werden.
Es zeigt
Fig. 1 ein Spindelmodell,
Fig. 2 ein Diagramm,
Fig. 3 eine Werkzeugmaschinen-Spindel
einheit,
Fig. 4 einen Spindelstock und
Fig. 5 einen Linearmaßstab.
Bei der Erwärmung um Δϑ ist die Ausdehnung eines
Längenelements dz seiner Länge und der Übertempera
tur proportional. α L ist der Temperaturkoeffizient
des Längenelementes.
Δ dz = α L Δϑ dz (1)
Für kleine Temperaturbereiche, 0°C bis 100°C,
kann man die Zunahme des Widerstands mit der Tempe
ratur als linear ansehen:
Δ dR = α 0;100 Δϑ dR. (2)
α 0;100 ist der mittlere Temperaturkoeffizient. Er
gibt die mittlere relative Widerstandsänderung
eines Meßwiderstands je Grad zwischen 0 und 100°C
an.
Der Vergleich zwischen der Ausdehnung, Gl. (1) und
der Widerstandserhöhung, Gl. (2), zeigt, daß beide
einander proportional sind. Ist diese Charakteri
stik temperaturunabhängig, so gilt das auch für die
integralen Größen:
L ist die Länge des zu messenden Bauteiles, R₀ ist
ein Bezugswiderstand.
Aus Gl. (3) kann man eine Vorschrift zur Messung
von Längenausdehnungen entnehmen. Ein Bauteil, des
sen Ausdehnung man messen will, wird mit einem Wi
derstand in Ausdehnungsrichtung in thermischen Kon
takt gebracht. Bei Erwärmung ist die Widerstandser
höhung des elektrischen Leiters der linearen Aus
dehnung des Bauteils proportional. Es ist unerheb
lich, ob das Bauteil eine einheitliche Temperatur
hat oder nicht, ob die Temperaturen sich zeitlich
ändern oder konstant sind. Der Widerstand ist zu
jedem Zeitpunkt ein Maß für die augenblickliche
Ausdehnung bzw. die mittlere Temperatur des Bau
teils. Diese Zusammenhänge wurden an einem Spindel
modell, Fig. 1, überprüft. Dazu ist eine erwärmte
Flüssigkeit mit einer maximalen Temperatur von
70°C durch die am rechten Ende der Spindel S ange
ordnete Bohrung 1 gepumpt worden, wodurch sich auf
der linken Spindelseite ein axiales Temperaturpro
fil einstellte. Dieses wurde indirekt durch
die mittlere Widerstandsänderung eines Platinwider
standes 2, der längs der Spindel S eingebettet ist,
erfaßt und zudem die Ausdehnung der Strecke mit
zwei induktiven Wegaufnehmern 3 und 4 gemessen.
Das Ergebnis hierzu ist in Fig. 2 dargestellt. Fig. 2
zeigt die lineare Abhängigkeit zwischen der Wider
standsänderung Δ R und der gemessenen Längenänderung
Δ z. Diese Abhängigkeit wurde während eines Erwär
mungsvorgangs gemessen.
Eine Anwendung der Erfindung zum Ausgleich von
Axial-Verlagerungen an einer Werkzeugmaschinen-Spin
deleinheit zeigt Fig. 3. In einen Kragarm 5 ist eine
Nut 6 eingearbeitet und in diese ein Platinwiderstand
7 appliziert. Seine wirksame Länge entspricht der
Kragarmlänge. Die Stromversorgung des Platinwider
stands 7 und die Meßwertübertragung erfolgen be
rührungslos durch nicht näher zu beschreibende Ele
mente 8 und 9. Ein Prozessor 10 berechnet den Kor
rekturwert und stellt das entsprechende Signal einer
Steuerung bzw. einem Lageregelkreis zur Verfügung,
die hier nicht gezeigt sind.
Eine Anwendung der Erfindung zur Kompensation von
Winkelverlagerungen einer Spindel S in einem Spin
delstock 11 zeigt Fig. 4. Im Betrieb erwärmt sich
die arbeitsseitige Lagerung 12 stärker als die an
triebsseitige Lagerung 13, da sie mehr belastet und
in der Regel als Festlagerung größer ausgeführt ist.
Die arbeitsseitige Spindelstockwand 14 dehnt sich
deshalb stärker aus als die antriebsseitige Spin
delstockwand 15. Die Folge ist eine Schrägstellung
der Spindel S bzw. die daraus resultierenden Bear
beitungsfehler. Die Ausdehnungen der für die Bear
beitungsfehler maßgebenden Bauteile werden mit Wider
ständen 16 und 17 gemessen. Der Widerstand 16 mißt
die Verlagerung des arbeitsseitigen Lagers 12 und
der Widerstand 17 die Verlagerung des antriebssei
tigen Lagers 13. Ein Prozessor 18 berechnet die Nei
gung der Spindel S und den Korrekturwert.
In Fig. 5 ist dargestellt, wie die Erfindung an
einem Linearmaßstab M realisiert ist. Ein Platinwi
derstand 19 ist über die gesamte Länge des Linearmaß
stabes M mit innigem thermischen Kontakt aufgebracht.
Mittels Spannpratzen 20, 21 22 ist der Linearmaßstab
M an einem Maschinen-Bauteil 23 befestigt. Über An
schlußkabel 24 ist ein nicht dargestellter Prozessor
angeschlossen, der die Hilfsenergie liefert und den
Korrekturwert berechnet.
Claims (7)
1. Vorrichtung zum Messen und Ausgleichen von ther
misch bedingten Ausdehnungen an Maschinen, insbe
sondere Werkzeugmaschinen, und Apparaten mit einer
Meßeinrichtung und einer Kompensationseinrichtung,
dadurch gekennzeichnet, daß das für die Ausdehnung
verantwortliche Temperaturfeld eines Bauteils (S;
5; 14; 15; M), dessen Ausdehnung kompensiert werden
soll, mit einem linear im innigen thermischen Kon
takt zum Bauteil (S; 5; 14; 15; M) verlegten Wider
stand (2; 6; 16; 17; 19) gemessen wird, dessen Aus
gangssignal proportional der mittleren Temperatur
und damit proportional zur Ausdehnung des Bauteils
(S, 5; 14; 15; M) ist und der Kompensationseinrich
tung zuführbar ist.
2. Vorrichtung nach
Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge
des Widerstands (2; 6; 16; 17, 19) gleich der
Länge des Bauteils (S; 5; 14; 15; M) ist, dessen
Ausdehnung gemessen werden soll.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß mit dem Ausgangssignal des Widerstands (2; 6;
16; 17; 19) eine Einrichtung gesteuert wird, die
den Eingriffsort eines Werkzeugs um die diesem Aus
gangssignal entsprechende Strecke verschiebt.
4. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß mit dem Ausgangssignal des Widerstands (2; 6;
16; 17; 19) eine Einrichtung gesteuert wird, die
die Position eines Werkstücks um die diesem Ausgangs
signal entsprechende Strecke verschiebt.
5. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß mit dem Ausgangssignal des Widerstands (2; 6;
16; 17; 19) eine Einrichtung gesteuert wird, die
die Position eines Meßsystems korrigiert.
6. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß mit dem Ausgangssignal des Widerstands (19)
eine Einrichtung gesteuert wird, die die Ausdeh
nung eines Maßstabs (M) korrigiert.
7. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß aus den Ausgangssignalen mehrerer Widerstände
ein Steuerungssignal für die Kompensationseinrichtung berech
net wird.
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