DE3737500A1

DE3737500A1 - Wet-treatment process for heat recovery and pollutant removal from flue gases and exhaust gases

Info

Publication number: DE3737500A1
Application number: DE19873737500
Authority: DE
Inventors: Peter Dipl Phys Hartmann; Klaus Dr Ing Fieback; Gunter Dipl Ing Schertz; Guenter Recha; Horst Passin
Original assignee: Bauakademie der DDR
Current assignee: Bauakademie der DDR
Priority date: 1986-11-19
Filing date: 1987-11-05
Publication date: 1988-05-26
Also published as: DD253575B1; JPS63178828A; SE8704534L; SE468076B; RU1789250C; SE8704534D0; DD253575A1

Abstract

The invention relates to a wet-treatment process for purification and heat utilisation of all the flue gases and exhaust gases (off-gases) resulting from the combustion of solid, liquid and gaseous fuels, and is particularly suitable for use in medium-size and small heat plants. The purpose of the invention is to specify an effective and universal process in which the flue gases or exhaust gases are brought into contact, by means of a jet scrubber or jet-driven appliance, with a scrubbing fluid, and which ensures optimal provision of the momentum exchange conditions and of the purification and heat exchange process while minimising the investment and operating cost balance. According to the invention, for this purpose, admixture takes place, either to a circulating scrubbing fluid in the region between liquid pump and jet nozzle of the jet scrubber or appliance, or to a scrubbing fluid generated outside the wet-treatment installation, in the vicinity of a separate discharge line run to the jet nozzle, of a high-temperature gas or gas mixture whose temperature is above the boiling temperature of the scrubbing fluid. The gas or gas mixture is preferably taken from the ambient air, the flue gas stream or the purified exhaust gas stream.

Description

Field of application of the invention

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur intensiven Reinigung und Wärmenutzung aller aus der Verbrennung flüssi ger, gasförmiger sowie fester Brennstoffe resultierender Rauch- und Abgase. Das erfindungsgemäße Verfahren mit direk tem Wärme- und Stoffaustausch zwischen Rauch- und Abgas und Waschflüssigkeit ist für Heizkessel- bzw. Verbrennungsanla gen unterschiedlicher Heizleistung und Bauausführung, vor zugsweise jedoch für eine Realisierung in mittleren und kleineren Heizzentralen bis ca. 12 MW Heizleistung, univer sell und effektiv anwendbar.The invention relates to a method for intensive Cleaning and heat use of all from the liquid combustion resulting in gaseous and solid fuels Smoke and exhaust gases. The inventive method with direct heat and mass exchange between smoke and exhaust gas and Washing liquid is for boiler or incineration plants different heating output and construction type preferably for a realization in medium and smaller heating centers up to approx. 12 MW heating output, univer sell and apply effectively.

Characteristic of the known technical solutions

Es sind eine Vielzahl von Prinziplösungen bekannt, welche eine Reinigung, insbesondere zur Verminderung der umwelt belastenden Staub-, Ruß- und Schwefeldioxidemission, und eine Wärmenutzung von Rauch- und Abgasen mittels verschie denartiger Waschflüssigkeiten und technischer Systeme zur direkten Kontaktierung von Gas und Flüssigkeit beinhalten. Für eine Anwendung in kleineren und mittleren Heizkessel- bzw. Verbrennungsanlagen haben sich bisher solche Rauch- bzw. Abgasbehandlungsanlagen bevorzugt durchgesetzt, die unter Verwendung von Strahlapparaten einen intensiven Wärme- und Stoffaustausch zwischen Rauch- oder Abgasen (Schleppmedium) und Waschflüssigkeit (Treibmedium) bewir ken. Zur günstigeren Gestaltung der spezifischen Abwärme- und Abscheideleistung werden dazu im Vorratsbehälter für die Waschflüssigkeit Gas- oder Luftblasen geringen Volu mens erzeugt. Diese Bläschenproduktion wird durch mecha nischen Energieeintrag (z. B. Rührwerkanordnung) in den Vorratsbehläter des Strahlapparates, u. a. dokumentiert in der DE-OS 21 61 476, durch Zugabe von Flotationsmitteln (z. B. Tenside) oder zum Teil durch die im Vorratsbehälter stattfindenden chemischen Umsetzungen des Schwefeldioxids zu Sulfaten realisiert. Zur Aufrechterhaltung eines funktions sicheren Waschkreislaufes sind hierbei nur Spezialpumpen, welche zwischen Vorratsbehälter und Strahldüse des Strahl apparates installiert werden, geeignet. Diese Pumpen für gashaltige Flüssigkeiten sind als Zentrifugalpumpen ausgeführt und z. B. im DD-WP 1 01 947 sowie DD-WP 1 36 287 beschrieben. Gegenüber konventionellen Kreiselpumpen wird die in Naben nähe des Laufrades stattfindende Gas- bzw. Schaumkernbildung, welche zur Verringerung der Förderleistung oder zum voll ständigen Aussetzen des Förderstroms führen kann, verhin dert. Entscheidend nachteilige Merkmale erwachsen jedoch aus dem vergrößerten Geräuschpegel, Elektroenergiebedarf sowie den erhöhten Herstellungskosten derartiger Zentrifugalpum pen. Dagegen bietet eine in der SU-PS 3 70 440 vorgeschlage ne Systemlösung insgesamt vorteilhaftere energetische und öko nomische Anwendungsverhältnisse. Hierbei wird ein Teilstrom eines gasförmigen Kühlmittels (Schleppmedium) nach dessen Kontakt mit einer auszukühlenden Zirkulationsflüssigkeit (Treibmedium) im Strahlrohr des Strahlapparates in die Ver bindungsleitung zwischen der Strahldüse und einer herkömm lichen Flüssigkeitspumpe eingespeist. Das unter Druck ver düste Gas-Flüssigkeits-Gemisch erbringt zwar einen verbes serten, aber keinen optimalen Wärme- und Stoffaustausch so wie Schleppmedientransport. Daraus resultierend ergibt sich u. a. auch keine wesentliche Reduzierung der Strahlrohrlän ge bzw. des Materialbedarfs (z. B. Edelstahl oder Spezial glas). Des weiteren können bei Anwendung dieser Behandlungs methode für Kleinkesselanlagen im Hausbereich die auf Grund der Bauhöhe entstehenden Anordnungsprobleme nicht bemerkens wert beseitigt werden.A variety of principle solutions are known, which cleaning, especially to reduce the environment polluting dust, soot and sulfur dioxide emissions, and heat use of smoke and exhaust gases by means of various such washing liquids and technical systems for involve direct contact between gas and liquid. For use in small and medium-sized boilers or incineration plants have such smoke or exhaust gas treatment systems are preferred, the an intense using blasting apparatus Heat and mass exchange between smoke or exhaust gases (Entraining medium) and washing liquid (propellant) ken. To make the specific waste heat and separation performance are in the reservoir for the washing liquid gas or air bubbles low volume mens generated. This vesicle production is carried out by mecha African energy input (e.g. agitator arrangement) in the Storage container of the jet apparatus, u. a. documented in DE-OS 21 61 476, by adding flotation agents (e.g. surfactants) or partly through those in the storage container chemical reactions taking place of the sulfur dioxide Sulfates realized. To maintain a functional safe washing cycle are only special pumps, which is between the reservoir and the jet nozzle of the jet be installed, suitable. These pumps for Gas-containing liquids are designed as centrifugal pumps and Z. B. in DD-WP 1 01 947 and DD-WP 1 36 287 described. Compared to conventional centrifugal pumps, this is in hubs gas or foam core formation taking place near the impeller, which to reduce the output or to full constant suspension of the flow can lead to different. However, decisive disadvantageous features grow out the increased noise level, electrical energy requirements and the increased manufacturing costs of such centrifugal pumps pen. In contrast, the SU-PS offers 3 70 440 ne system solution overall more advantageous energetic and eco nominal application conditions. Here is a partial flow a gaseous coolant (entrainment medium) after it Contact with a circulating fluid to be cooled (Propellant) in the jet pipe of the jet apparatus in the ver binding line between the jet nozzle and a conventional liquid pump fed in. The under pressure The dark gas-liquid mixture yields a better result serter, but no optimal heat and mass transfer like this like drag media transport. The result of this is u. a. also no significant reduction in the length of the jet pipe ge or material requirements (e.g. stainless steel or special Glass). Furthermore, when using this treatment method for small boiler systems in the house area on the ground not notice the arrangement problems arising from the height worth being eliminated.

Aim of the invention

Ziel der Erfindung ist es, ein effektives und universell anwendbares Naßbehandlungsverfahren mit direktem Wärme- und Stoffaustausch zwischen Rauch- oder Abgas und Waschflüssig keit für alle Leistungsbereiche von Verbrennungsanlagen an zugeben, welches sich im Vergleich zu den bekannten Lösun gen einerseits durch eine optimale Gestaltung der Impuls austauschbedingungen sowie des Reinigungs- und Wärmetausch prozesses auszeichnet und zum anderen minimale Investitions- und Betriebskosten gewährleistet.The aim of the invention is to be effective and universal applicable wet treatment process with direct heat and Mass exchange between smoke or exhaust gas and washing liquid for all performance areas of incineration plants admit which is compared to the known solution on the one hand through an optimal design of the impulse exchange conditions as well as cleaning and heat exchange process and secondly minimal investment and operating costs guaranteed.

Presentation of the nature of the invention

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, das Verfahren zur Rauchgasbehandlung so zu konzipieren, daß die Impuls-, Wär me- und Stoffaustauschbedingungen derjenigen Naßwaschanla gen, bei denen die Rauch oder Abgase insbesondere durch Strahl wäscher bzw. Strahlapparate mit einer Waschflüssigkeit in Kontakt gebracht werden, erheblich intensiviert und demzufol ge die energetischen Betriebsaufwendungen und/oder die Bau größe der Anlage zur Durchführung des Verfahrens bei unver änderter Abwärme- und Abscheideleistung deutlich reduziert werden. In erster Linie soll die Erfindung sowohl eine Her absetzung der Abmessungen der Naßwaschanlage, insbesondere der Bauhöhe von Strahlapparaten, als auch den Einsatz von konventionellen Flüssigkeitspumpen und Begasungselementen einfachster Bauart ermöglichen.The invention has for its object the method for To design flue gas treatment so that the impulse, heat me- and mass exchange conditions of those wet washing plant conditions in which the smoke or exhaust fumes, in particular by jet washer or jet apparatus with a washing liquid in Be brought into contact, significantly intensified and consequently the energetic operating expenses and / or the construction size of the plant to carry out the process at changed waste heat and separation performance significantly reduced will. First and foremost, the invention is intended to be a Her Settling the dimensions of the wet washer, especially the height of blasting apparatus, as well as the use of conventional liquid pumps and fumigation elements enable the simplest design.

Erfindungsgemäß wird die Aufgabe dadurch gelöst, indem ent weder einer zirkulierenden Waschflüssigkeit in dem Bereich zwischen Flüssigkeitspumpe und Strahldüse des Strahlwäschers bzw. -apparates oder einer außerhalb der Naßbehandlungsan lage erzeugten Waschflüssigkeit im Bereich einer zur Strahl düse geführten separaten Druckleitung ein hochtemperiertes Gas- oder Gasgemisch, dessen Temperatur über der Siedetem peratur der Waschflüssigkeit liegt, zugegeben wird. Das Gas oder Gasgemisch wird dazu der Umgebungsluft, dem Rauch gasstrom, dem gereinigten Abgasstrom, einem separat aufbe reiteten oder industriell anfallenden Gasvorrat entnommen oder aus einer beliebigen Mischung der genannten Gase hergestellt. Das Eintragen des hochtemperierten Gases oder Gasgemisches in die Waschflüssigkeit, welches in Abhängigkeit von der geförderten Waschflüssigkeitsmenge durchgeführt wird, er erfolgt dabei entweder direkt oder nach rekuperativer Aufheizung mittels eines hochtemperierten Gases oder Gasgemisches oder/und nach Aufheizung mittels zusätzlicher Wärmeerzeugungsquellen. Das hochtemperierte Gas oder Gasgemisch bewirkt unmittelbar nach der Zugabe in den Waschflüssigkeitsstrom, welche vorzugs weise mittels Flüssigkeitsstrahlpumpen realisiert wird, eine Kolbenblasen-, Ring- oder Blasenströmung mit hohem Dampfgehalt in der Gasphase und demzufolge einen außerordentlich turbulen ten Strömungszustand. Die thermische Blasenanreicherung redu ziert den zur optimalen Sprühstrahlerzeugung erforderlichen Gasmengeneintrag auf ein Minimum. Infolge der Dampfblasenex pansion vollzieht sich ein auffallend intensiver Strahlzerfall zur Tropfen- oder Sprühdüsenmündung. Überraschenderweise ent stehen im Vergleich zu denjenigen Verfahren, die eine Einlei tung von niedrigtemperierten Gasen oder Gasgemischen in den Waschflüssigkeitsstrom beinhalten, derart vorteilhafte Wärme-, Stoff- und Impulsaustauschbedingungen, daß z. B. unter der Vor aussetzung gleicher Rausch- oder Abgasbehandlungsmengen und Schadstoffabscheideleistungen beträchtlich kürzere Strahlrohr längen bei gleicher Gesamtenergiebilanz erreicht werden. Dies ist theoretisch darauf zurückzuführen, daß eine intensive An fachung der Treibstrahlverwirbelung mit hohen Winkelgeschwind igkeiten sowie stabilen Wirbelkonfigurationen im gesamten Strahlrohrbereich zu verzeichnen ist. Die mit der Strahlrohr länge zeitlich anwachsenden großen und kleineren Wirbelkerne werden in vergrößerter Anzahl in der Mischzone, im sogenann ten Übergangsgebiet und in der ausgebildeten Sprühströmung erzeugt und kollidieren in der Weise miteinander, daß sie sich verstärkt tangential berühren, leicht ineinander eindringen und wieder voneinander lösen, da die kleinen gegenüber den großen Wirbelgebieten eine größere massebezogene kinetische Energie besitzen. Dabei werden infolge der Ablösung von den großen Wirbelgebieten kleine Mischzonen mit neuen kleinen Wir beln gebildet. Die vorliegenden optimalen Verdrallungsbedin gungen verlängern somit nicht nur die Wirbelzerfallsstrecken, sondern erbringen auch verringerte Tropfengrößen bzw. eine verbesserte Zerstäubung. Daraus resultieren große Oberflächen und damit eine deutliche Steigerung des Wärme- und Stoffaus tausches zwischen Waschflüssigkeit und Rauch- oder Abgas.According to the invention the object is achieved by ent neither a circulating washing liquid in the area between the liquid pump and the jet nozzle of the jet washer or apparatus or one outside of the wet treatment position generated washing liquid in the area of a jet nozzle-guided separate pressure line a high temperature Gas or gas mixture whose temperature is above the boiling point temperature of the washing liquid is added. The For this purpose, gas or gas mixture becomes the ambient air, the smoke gas stream, the cleaned exhaust gas stream, one separately mounted or industrially produced gas supply or made from any mixture of the gases mentioned. Entering the high-temperature gas or gas mixture into the washing liquid, which depending on the delivered washing liquid amount is carried out, he takes place either directly or after recuperative heating by means of a high-temperature gas or gas mixture or / and after heating using additional heat generation sources. The high temperature gas or gas mixture has an immediate effect after the addition to the washing liquid stream, which is preferred is realized by means of liquid jet pumps, a Piston bubble, ring or bubble flow with high vapor content in the gas phase and therefore an extremely turbulent flow condition. The thermal bubble enrichment redu adorns the one required for optimal spray jet generation Gas input to a minimum. As a result of the vapor bubble ex pansion is a strikingly intense beam decay to the drop or spray nozzle mouth. Surprisingly ent stand in comparison to those procedures that are a single issue processing of low-temperature gases or gas mixtures in the Include washing liquid stream, such advantageous heat, Mass and momentum exchange conditions that z. B. under the front exposure to equal amounts of noise or exhaust gas treatment and Pollutant separation performance considerably shorter jet pipe lengths can be achieved with the same total energy balance. This is theoretically due to the fact that an intensive An increase the swirling of the propulsion jet with high angular velocity and stable vortex configurations throughout Radiant tube area is recorded. The one with the jet pipe length of large and small vertebral cores growing in time are in increased numbers in the mixing zone, in the so-called th transition area and in the formed spray flow generated and collide in such a way that they collapse touch more tangentially, penetrate easily and separate from each other again, because the little ones opposite the large vertebrae have a larger mass-related kinetic Possess energy. As a result of the replacement of the large vortex areas small mixed zones with new small we beln formed. The present optimal swirl conditions Thus, not only do the lengthening of the vertebral decay but also produce reduced drop sizes or one improved atomization. This results in large surfaces and thus a significant increase in heat and material output exchange between washing liquid and smoke or exhaust gas.

Embodiment

Nachstehend wird das erfindungsgemäße Naßbehandlungsverfah ren an Hand eines Strahlwäschersystems näher erläutert. In den Zeichnungen zeigtThe wet treatment method according to the present invention will be described below ren explained in more detail using a jet washer system. In the drawings shows

Fig. 1 Gesamtansicht eines auf der Grundlage des erfindungs gemäßen Verfahrens arbeitenden Strahlwäschers, Fig. 1 overall view of a working on the basis of the method according modern jet scrubber,

Fig. 2 Beispielvariante für eine rekuperative Gasaufheizung im Bereich I entsprechend Fig. 1. FIG. 2 example variant for a recuperative gas heating in area I corresponding to FIG. 1.

Der in Fig. 1 dargestellte Strahlwäscher bzw. -apparat 1 be steht im wesentlichen aus einem Strahlrohr 2, einer Strahl düse 3, einem Vorratsbehälter 4 für die Waschflüssigkeit W, einem Schornsteinrohr 5, einer Kreiselpumpe 6 und einer Flüs sigkeitsstrahlpumpe 12. Die Flüssigkeitsstrahlpumpe 12 ist in der Verbindungsleitung 13 zwischen Kreiselpumpe 6 und Strahldüse 3 installiert und dient zur Einspeisung eines Rauchgasteilstromes RT, welcher im Rauchgaseintrittsrohr 7 abgezweigt und über die Anschlußleitung 14 in die Flüssig keitsstrahlpumpe 12 eingeleitet wird. Die Menge des einzu tragenden Rauchgasteilstromes RT wird zweckmäßigerweise in Ab hängigkeit von der Drehzahl der Kreiselpumpe 6 bzw. der Menge der zirkulierenden Waschflüssigkeit W durch Betätigung einer Drosselklappe 8 geregelt. Im Hinblick auf eine optimale Wär merückgewinnung (Brennwertnutzung) und Schadstoffbeseitigung ist die Größe des Waschflüssigkeitsstromes hauptsächlich ge mäß der entsprechenden Lastzustände der Verbrennungsanlage, des Schadstoffgehaltes der Brennstoffe bzw. der Verbrennungs produkte, der Art der benutzten Neutralisationsmittel, dem vorgesehenen Verwendungszweck für die chemischen Reaktions- oder Abprodukte C und der Wärmebedarfsträger zu bemessen.The jet scrubber shown in FIG. 1 or ™ apparatus 1 be essentially consists of a lance 2, a jet nozzle 3, a reservoir 4 for the washing liquid W, a chimney pipe 5, a centrifugal pump 6 and a flues sigkeitsstrahlpumpe 12th The liquid jet pump 12 is installed in the connecting line 13 between the centrifugal pump 6 and the jet nozzle 3 and is used for supplying a flue-gas partial stream RT, which is branched off in the flue gas inlet pipe 7 and keitsstrahlpumpe into the liquid via the connecting line 14 is introduced 12th The amount of the partial smoke flow RT to be carried is expediently regulated as a function of the speed of the centrifugal pump 6 or the amount of circulating washing liquid W by actuating a throttle valve 8 . With a view to optimal heat recovery (calorific value utilization) and pollutant removal, the size of the washing liquid flow is mainly according to the corresponding load conditions of the incineration plant, the pollutant content of the fuels or combustion products, the type of neutralizing agent used, the intended use for the chemical reaction or to measure waste products C and the heat demand medium.

Der in die Verbindungsleitung 13 eingeleitete hochtemperier te Rauchgasteilstrom RT bewirkt eine Kolbenblasen-, Ring- oder Blasenströmung mit hohem Dampfgehalt in der Gasphase, womit bereits auf der Wegstrecke bis zur Strahldüse 3 eine Inten sivierung des Wärme- und Stoffaustausches zu verzeichnen ist. Der Hauptstrom des Rauchgases R wird durch den Treib strahl, der infolge der Dampfblasenexpansion und der damit verbindenden intensiven Zerstäubung eine größtmögliche Impuls übertragung gewährleistet, in das Strahlrohr 2 transportiert und dort mit der Waschflüssigkeit W innig in Kontakt gebracht. Das Rauchgas R gelangt anschließend über das Schornsteinrohr 5 als gereinigtes und nahezu bis auf die Waschflüssigkeits temperatur gekühlte Abgas A in die Atmosphäre.The introduced into the connecting line 13 hochtemperier te flue gas partial flow RT causes a piston bubble, ring or bubble flow with a high vapor content in the gas phase, so that intensification of the heat and material exchange is already on the way to the jet nozzle 3 . The main stream of the flue gas R is the propellant jet, which ensures the greatest possible impulse transmission as a result of the expansion of the vapor bubbles and the associated intensive atomization, transported into the jet pipe 2 and brought there intimately with the washing liquid W. The flue gas R then passes into the atmosphere via the chimney pipe 5 as cleaned exhaust gas A cooled almost to the temperature of the washing liquid.

Die Kühlung der Waschflüssigkeit erfolgt mittels rekuperati ver Wärmeübertragung an einen Nutzwasserstrom N. Vor dem Ein tritt der Waschflüssigkeit W in den Wärmetauscher 11 wird diese durch ein Filterelement 10 weitgehend von CO₂-Bläschen, anderen Gasbläschen und Feststoffpartikeln befreit.The washing liquid is cooled by means of recuperative heat transfer to a process water stream N. Before the washing liquid W enters the heat exchanger 11 , it is largely freed of CO ₂ bubbles, other gas bubbles and solid particles by a filter element 10 .

Die Zugabe frischer Waschflüssigkeit WF in den Vorratsbehäl tern 4 ist mittels Schwimmerventileinrichtung 9 durchführbar.The addition of fresh washing liquid WF in the storage containers 4 can be carried out by means of the float valve device 9 .

Der Austrag der chemischen Reaktions- oder Abprodukte C er folgt im unteren Teil des Vorratsbehälters 4.The chemical reaction or waste products C are discharged in the lower part of the storage container 4 .

Fig. 2 zeigt eine Variante zur Erzeugung von heißer Umgebungs luft LN aus kalter Umgebungsluft LK mittels hochtemperiertem Rauchgas R . Dazu wird ein Rauchgasteilstrom RT im Rauchgas eintrittsrohr 7 über die Vorlaufleitung 15 abgezweigt, durch einen rekuperativen Wärmeübertrager 17 geleitet und über die Rücklaufleitung 16 wieder dem Rauchgashauptstrom zugeführt. Die aufgeheizte Umgebungsluft LN wird auf Grund der Saugwir kung der Flüsigkeitsstrahlpumpe 12 über die Anschlußleitung 14 in die Verbindungsleitung 13 zwischen Strahldüse 3 und Kreiselpumpe 6 eingespeist. Eine derartige Lösung kommt ins besondere dann in Frage, wenn für Neutralisationszwecke ein nicht verunreinigtes oder/und sauerstoffreiches Gas oder Gasgemisch notwendig ist. Außerdem bietet sich gegenüber das in Fig. 1 aufgezeigten Erfindungsvorschlages der Vorzug, daß die Instandhaltungszyklen für Flüssigkeitsstrahlpumpe 12, Verbindungsleitung 13, Anschlußleitung 14 und Strahldüse 3 wegen ihrer verringerten Verunreinigungsgrade beträchtlich vergrößert werden können. Fig. 2 shows a variant for the generation of hot ambient air LN from cold ambient air LK by means of high-temperature flue gas R. For this purpose, a partial flue gas stream RT in the flue gas inlet pipe 7 is branched off via the feed line 15 , passed through a recuperative heat exchanger 17 and fed back to the main flue gas stream via the return line 16 . The heated ambient air LN is fed due to the suction effect of the liquid jet pump 12 via the connecting line 14 into the connecting line 13 between the jet nozzle 3 and the centrifugal pump 6 . Such a solution is particularly suitable if an uncontaminated or / and oxygen-rich gas or gas mixture is necessary for neutralization purposes. In addition, compared to the inventive proposal shown in FIG. 1, there is the advantage that the maintenance cycles for liquid jet pump 12 , connecting line 13 , connecting line 14 and jet nozzle 3 can be increased considerably because of their reduced levels of contamination.

List of reference numerals 1 used - jet washer or apparatus
2 - jet pipe
3 - jet nozzle
4 - storage container
5 - chimney pipe
6 - centrifugal pump
7 - Flue gas inlet pipe
8 - throttle valve
9 - Float valve device
10 - filter element
11 - heat exchanger
12 - Liquid jet pump
13 - connecting line
14 - connecting line
15 - flow line
16 - return line
17 - heat exchanger
A - Exhaust gas (cleaned)
W - washing liquid
WF - fresh washing liquid
LK - ambient air (cold)
LN - ambient air (hot)
R - flue gas
RT - partial flue gas flow
C - chemical reaction or waste products
N - process water flow

Claims

1. Wet treatment process for heat recovery and pollutant removal from smoke and exhaust gases with direct heat, material and pulse exchange between the gases to be treated in one or more wet treatment systems, preferably jet washers or apparatuses, and suitable washing liquids, characterized in that either a circulating washing liquid (W) in the area between the liquid pump, preferably a rotary pump ( 6 ), and wet treatment system, preferably jet nozzle ( 3 ) of the jet washer or apparatus ( 1 ) or a washing liquid (W) generated outside the wet treatment system in the area of a Jet nozzle ( 3 ) guided separate pressure line a hochtem pereted gas or gas mixture, the temperature of which is above the boiling point of the washing liquid (W) is added.

2. The method according to item 1, characterized in that the gas or gas mixture of the ambient air (KL, HL) , the flue gas (R) , the cleaned exhaust gas (A) , a separately prepared or industrially obtained gas supply or taken from any mixture these gases is produced.

3. The method according to points 1 and 2, characterized in that the gas or gas mixture in the scrubbing liquid either directly or after regenerative or recupera tive heating by means of a high-temperature river liquid or a high-temperature gas or gas mixture, preferably by means of the to be treated Smoke or exhaust gas or after being heated by others Heat sources is introduced.

4.Procedure according to point 1. . . 3, characterized in that the addition of the high-temperature gas or gas mixture takes place as a function of the amount of washing liquid conveyed by the liquid pump, preferably a centrifugal pump ( 6 ).