DE3608616A1 - - Google Patents
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Description
a) mit ionisierender Strahlung bestrahlt,
b) zur teilweisen Vernetzung auf eine erste Temperatur und
c) auf eine zweite Temperatur oberhalb ihrer Verwendungstemperatur, wenigstens oberhalb
der ersten Temperatur erhitzt werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß Thermoplaste aus der Gruppe lineare
Polyaryloxide, -sulfide, -sulfone und -ether verwendet werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein Thermoplast aus der Gruppe
Polysulfon, Polyethersulfon, Polyetheretherketon, Polyetherimid verwendet wird.
4. Verfahren nach Anspruch t bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Thermoplast mit Beta-Strahlen
bestrahlt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Thermoplast mit einer Dosis
von 0,5 bis 2 MJ/kg beaufschlagt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Dosis stufenweise aufgebrachtwird.
7. Verfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Thermoplast bei einer Temperatur
unterhalb der Glasübergangstemperatur bestrahlt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der bestrahlte Thermoplast auf
eine erste Temperatur oberhalb der Glasübergangstemperatur erhitzt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Thermoplast in Granulatform
bestrahlt, das bestrahlte Granulat zu Formungen verarbeitet und die Formlinge auf eine erste
Temperatur oberhalb der Glasübergangs-Temperatur und auf eine zweite Temperatur oberhalb der
Verwendungstemperatur wenigstens aber oberhalb der ersten Temperatur erhitzt werden.
10. Verfahren nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Thermoplast zu Formungen
verarbeitet wird, die Formlinge bestrahlt, auf eine erste Temperatur oberhalb der Glasübergangstemperatur
und auf eine zweite Temperatur oberhalb der Verwendungstemperatur, wenigstens aber
oberhalb der ersten Temperatur erhitzt werden.
11. Verfahren nach Anspruch 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet,
daß ein mit Fasern verstärkter Thermoplast verwendet wird.
12. Verfahren nach Anspruch 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet,
daß ein mit Kohlenstoffasern verstärkter Thermoplast verwendet wird.
13. Verfahren nach Anspruch 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet,
daß ein geschäumter Thermoplast verwendet wird.
14. Verfahren nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Thermoplast in Granulatform
bestrahlt und gelöst wird, mit der Lösung poröse Körper imprägniert und die Körper zum Verdampfen
des Lösemittels und zur teilweisen Ver-
netzung des Thermoplasten auf eine erste Temperatur und anschließend auf eine zweite Temperatur
oberhalb ihrer Verwendungstemperatur, wenigstens aber oberhalb der ersten Temperatur erhitzt
werden.
15. Verfahren nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der in Granulatform bestrahlte,
in einem Lösemittel gelöste Thermoplast als Kleber auf sich berührende Flächen eines Verbundkörpers
aufgetragen, das Lösemittel verdampft und der Körper zur teilweisen Vernetzung des Thermoplasten
auf eine erste Temperatur und anschließend auf eine zweite Temperatur oberhalb seiner
Verwendungstemperatur, wenigstens aber oberhalb der ersten Temperatur erhitzt wird.
16. Verfahren nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der in Granulatform bestrahlte
Thermoplast gelöst, die Lösung auf die Oberfläche eines zu schützenden Körpers aufgetragen und der
Körper zum Verdampfen des Lösemittels und zur teilweisen Vernetzung auf eine erste Temperatur
und anschließend auf eine zweite Temperatur oberhalb der Verwendungstemperatur, wenigstens aber
oberhalb der ersten Temperatur erhitzt wird.
Beschreibung
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines temperatur- und spannungsrißbeständigen Kunst-Stoffs.
Duroplastische Kunststoffe, die allgemein eine vergleichsweise große Beständigkeit bei höheren Temperaturen
aufweisen, sind weniger leicht formbar, als thermoplastische Kunststoffe, die Herstellung von Formlingen
ist vergleichsweise aufwendig und zudem müssen die Formlinge zur Aushärtung des Harzes einer besonderen
Wärmebehandlung unterzogen werden. Sogenannte Standard-Thermoplaste, z.B. Polyvinylchlorid
oder Polyethylen, sind einfach zu verarbeiten, Formlinge aus diesen Materialien sind jedoch bei höheren Temperaturen
nicht beständig. Es sind schließlich Thermoplastsorten bekanntgeworden, die vergleichsweise hohe
Glasübergangstemperaturen bzw. Kristallit-Schmelztemperaturen haben und bis zu Temperaturen von etwa
200° C beständig sind. Beispiele derartiger Thermoplaste sind lineare Polyarylverbindungen.
Besonders die amorphen Kunststoffe aus der Gruppe der temperaturbeständigeren Thermoplaste sind im
Kontakt mit Flüssigkeiten, Lösungen und anderen Fluiden extrem spannungsrißempfindlich und können entsprechend
nur sehr begrenzt verwendet werden. Es ist daher eine erste Aufgabe der Erfindung, die Spannungsrißempfindlichkeit
dieser Kunststoffe wesentlich zu vermindern. Nach einer zweiten der Erfindung zugrundeliegenden
Aufgabe soll die Temperaturbeständigkeit thermoplastischer Kunststoffe erhöht werden.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß aromatische Ringstrukturen enthaltende strahlungsbeständige
Thermoplaste
a) mit ionisierender Strahlung bestrahlt,
b) zur teilweisen Vernetzung auf eine erste Temperatur und
c) auf eine zweite Temperatur oberhalb ihrer Ver-Wendungstemperatur,
wenigstens oberhalb der ersten Temperatur erhitzt werden.
Für das erfindungsgemäße Verfahren geeignet sind
OS 36 09 616
aromatische Ringstrukturen enthaltende Thermoplaste, wie Polycarbonat, Polyterephthalate und Polyarylate,
besonders Thermoplaste mit Polyarylgruppen in linearer Anordnung, wie Polyaryloxide, -sulfide, -sulfone und
-ether, soweit die Thermoplaste strahlungsbeständig sind und auch Mischungen dieser Stoffe. Beim Bestrahlen
von Polymeren mit ionisierender Strahlung laufen gleichzeitig mehrere Reaktionen ab, im wesentlichen
Vernetzungs-, Abbau- und bei Bestrahlung in Luft auch Oxidationsreaktionen. Der Anteil der einzelnen Reaktionen
wird neben der Art des bestrahlten Polymeren durch die Bestrahlungsbedingungen bestimmt, wie Dosis,
Dosisleistung in Verbindung mit der Diffusion von Luftsauerstoff in das bestrahlte Material und die Bestrahlungstemperatur.
Diese müssen für jeden Thermoplast durch Versuche festgelegt werden. Einige Polymere
mit aromatischen Ringstrukturen haben einen großen Stabilitätsbereich, wie z.B. Polyethersulfon, andere,
wie Polycarbonat, sind nur in einem schmalen Bereich beständig. Ähnlich unempfindlich gegen die Bestrahlungsbedingungen
wie Polyethersulfon sind Thermoplaste aus der Gruppe Polysulfon, Polyetheretherketon
und Polyetherimid, die deshalb bevorzugt verwendet werden. Die Dauergebrauchstemperatur dieser Kunststoffe
beträgt ca. 200° C.
Es ist bekannt, daß die Gebrauchseigenschaften der strahlungsbeständigen Thermoplaste, wie Polysulfon,
Polyethersulfon, Polyetherketon oder Polyetherimid sich durch Bestrahlung mit ionisierenden Strahlen wenig
ändern. Auch nach einer Bestrahlungsdosis von mehr als 1 MJ/kg können sie wie unbestrahlte Thermoplaste
verarbeitet und in bestimmten Lösemitteln gelöst werden. Zugfestigkeit, Sprödigkeit, Temperaturbeständigkeit
(bzw. Wärmeformbeständigkeit) und das Verhalten gegen spannungsrißauslösende Fluide werden
durch die Bestrahlung wenig bzw. erst bei höheren Strahlendosen beeinflußt, wobei insbesondere die mechanischen
Eigenschaften verschlechtert werden. Ursache sind die bei der Bestrahlung gebildeten gasförmigen
Produkte, der Aufbau innerer Spannungen und andere strukturelle Defekte. Bei den als strahlungsbeständig
geltenden aromatischen Thermoplasten lassen sich somit durch die Bestrahlung keine besseren Gebrauchseigenschaften
erreichen.
Es wurde gefunden, daß durch eine besondere thermische Behandlung des bestrahlten Guts die Verschlechterung
der mechanischen Eigenschaften aufgehoben und die Beständigkeit der Kunststoffe gegen Spannungsrißkorrosion
und gegen höhere Temperaturen verbessert wird.
In dem ersten Verfahrensschritt werden die Thermoplaste in Form von Halbzeug — wie Rohren, Stäben,
Platten, oder Folien, von Fertigteilen oder von Granulat einer ionisierenden Strahlung ausgesetzt. Geeignet sind
beispielsweise UV-, Gamma- und Neutronenstrahlen und wegen der einfachen Handhabung und günstigen
Wirkung insbesondere Beta-Strahlen. Gammastrahlen sind wegen ihrer großen Härte besonders zweckmäßig
für die Bestrahlung von dickwandigen Fertigteilen. Die Bestrahlungsdosis ist wie oben erläutert gegebenenfalls
auf die Art des Thermoplasten einzustellen, bevorzugt beträgt sie 0,5 bis 2 MJ/kg. Die Strahlungsdosis ist dabei
insbesondere derart zu bemessen, daß bei der Bestrahlung die Glasübergangstemperatur des bestrahlten
Thermoplasten nicht überschritten wird. Zur Regelung der Temperatur wird man entsprechend die Strahlendosis
in mehreren Stufen aufbringen und das bestrahlte Gut zwischen diesen Stufen kühlen.
Durch die Bestrahlung werden die mechanischen Eigenschaften der Thermoplaste wie oben beschrieben
geändert, ohne daß die Beaufschlagung mit ionisierender Strahlung die Temperatur- und Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit
der Thermoplaste verbessert. Nach den der Erfindung zugrundeliegenden Erkenntnissen ist
es zur Erfüllung dieser Aufgabe nötig, die durch die Bestrahlung induzierten "latenten" Strukturänderungen
durch eine wenigstens zweistufige Temperaturbehandlung zu aktivieren. In einer ersten Stufe, deren Temperatur
vorzugsweise größer als die Glasübergangstemperatur ist, wird der Thermoplast nachvernetzt. Zweckmäßig
ist die Temperatur der ersten Stufe 30 bis 80 K größer als die Glasübergangstemperatur bei einer Erhitzungsdauer
von etwa 3 bis 24 h. Ist der Thermoplast teilkristallin, muß naturgemäß eine Temperatur unterhalb
der Kristallitschmelztemperatur gewählt werden.
Nach einer ersten Stufe der Temperaturbehandlung sind die Thermoplasten geringfügig temperaturbestandiger
und weniger empfindlich gegen Spannungsrißkorrosion als unbehandelte Materialien. Eine wesentliche
Verbesserung und Stabilisierung der Materialeigenschaften wird erfindungsgemäß durch die Erhitzung des
Thermoplasten auf wenigstens seine Verwendungstemperatur erzielt, oder falls die Verwendungstemperatur
kleiner als die Temperatur der ersten thermischen Behandlungsstufe ist, auf. wenigstens diese Temperatur.
Die Erhitzungsdauer sollte zweckmäßig 1 bis 12 h betragen.
Es ist nicht nötig, zwischen der ersten und zweiten Behandlungsstufe die Temperatur des Thermoplasten
auf Raumtemperatur zu senken, der Thermoplast kann vielmehr von der Temperatur der ersten Stufe nach
einer ausreichenden Haltezeit direkt auf die zweite Stufe erhitzt werden. Bei einer vergleichsweise hohen Temperatur
der ersten Stufe und einer langen Haltezeit ist für die zweite Stufe eine sehr geringe Temperatursteigerung
ausreichend. Wesentlich ist, die bestrahlten Thermoplaste in der ersten Stufe durch partielle Vernetzung
derartig thermisch zu stabilisieren, daß Formlinge aus diesen Thermoplasten beim Erhitzen auf die
Temperatur der zweiten Stufe nicht deformiert werden.
Das Verfahren kann auf Thermoplaste in beliebiger
Form angewendet werden. Granulat wird als Schüttung bestrahlt und dabei zweckmäßig umgewälzt, z.B. in einem
Fließbett oder durch ein besonderes Rührwerk. Mit vergleichsweise kleinem Aufwand erzielt man dabei
eine konstante Dosis über jedes Volumenteil der Schüttung. Die Zunahme des Gelgehalts mit der Bestrahlung
behindert die Verarbeitung der Granulate zu Halbzeug oder Fertigteilen kaum.
Nach einer anderen Ausführungsform werden die Thermoplaste zunächst mit Hilfe der in der Kunststofftechnik
üblichen Formgebungsverfahren, z.B. Extrudieren oder Spritzgießen, zu Formungen verarbeitet und
diese mit der ionisierenden Strahlung bestrahlt. Durch Relativbewegungen von Strahlenquelle und Formling
ist dabei Sorge zu tragen, daß jedes Volumenelement etwa mit der gleichen Dosis beaufschlagt wird. Gegebenenfalls
muß auch die Strahlungsenergie an die Wandstärke des Formlings angepaßt werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist insbesondere auch zur Herstellung temperatur- und spannungsrißbeständiger
Thermoplaste mit Faserverstärkung geeignet. Geeignete Fasern sind Glasfasern, Keramikfasern und
vor allem Kohlenstoffasern in Form von Kurzschnittfasern oder Endlosgarnen. Analog zu den unverstärkten
Thermoplasten bestrahlt man die Kurzschnittfasern enthaltenden Granulate, Halbzeug in Form von Prepreg
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oder flächigen Schichtkörpern oder Fertigteile wie Rohre, die Mono- oder Multifilamentgarne in räumlicher
Anordnung enthalten. Die bestrahlten Elemente verwendet man beispielsweise zur Herstellung von Wabenstrukturen
und ähnlich tragenden Teilen, das Granulat verarbeitet man z.B. durch Spritzgießen oder Extrudieren
zu Formteilen. Bei der Herstellung größerer Körper oder von Körpern mit komplizierten Formen, Hinterschneidungen
und dgl. ist es von Vorteil, mehrere einfachere oder kleinere Teile zu bestrahlen und die bestrahlten
Körper miteinander zu einem Verbundkörper zu verkleben. Zu diesem Zweck löst man bestrahltes Granulat
in einem Lösemittel, trägt die Lösung auf die zu verbindenden Flächen der Teilkörper auf, preßt die Flächen
zusammen läßt das Lösemittel verdampfen und erhitzt zur teilweisen Vernetzung des Thermoplasten
auf eine erste Temperatur oberhalb seiner Giasübergangstemperatur und dann auf eine zweite höhere Temperatur.
Der Verbundkörper ist homogen und über sein gesamtes Volumen temperatur- und spannungsrißbeständig.
In bekannter Weise ist es möglich, die Verbindung auch durch Ultraschallschweißen herzustellen.
Nach einer anderen Ausführungsform der Erfindung wird der Thermoplast in Granulatform bestrahlt, das
bestrahlte Granulat gelöst und die Lösung als Imprägniermittel zur Imprägnierung poröser Körper verwendet,
beispielsweise zur Imprägnierung faserporöser Gelege, Filze und dgl. aus Kohlenstoffasem oder zum Imprägnieren
poröser Kohlenstoff- und Graphitkörper. Der zu imprägnierende Körper wird in bekannter Weise
entlüftet, das Imprägniermittel eingebracht, das Lösungsmittel verdampft und die imprägnierten Körper in
einer ersten Verfahrensstufe zur teilweisen Vernetzung des Thermoplasten auf eine erste und in einer zweiten
Verfahrensstufe auf eine zweite höhere Temperatur erhitzt. Die imprägnierten Körper sind vergleichsweise
temperaturbeständiger als Kohlenstoffkörper, die mit Phenolformaldehydharz oder Furanharz imprägniert
sind und als kohlenstoffaserverstärkte Körper mit einer Epoxid- oder Polyesterharz-Matrix. Das Imprägniermittel
eignet sich auch zum Beschichten mannigfaltiger Materialien, beispielsweise von Metallrohren, deren
Korrosionsfestigkeit durch die Beschichtung verbessert werden soll. Das Imprägniermittel kann ebenfalls als
Kleber verwendet werden, der auf zu verklebende Flächen aufgetragen und nach Verdampfen des Lösemittels
der Temperaturbehandlung unterworden wird.
Erfindungsgemäß hergestellte Kunststoffe zeichnen sich aus durch ihre Formbeständigkeit bei hohen Temperaturen
und die geringe Empfindlichkeit gegen Spannungsrißkorrosion. Sie eignen sich für eine Vielzahl von
Anwendungen, die für die bekannten thermoplastischen Kunststoffe nicht zugänglich sind, insbesondere bei höheren
Temperaturen und im Kontakt mit spannungsrißauslösenden Fluiden.
Die Erfindung wird im folgenden anhand von Beispielen und fünf Zeichnungen erläutert, die den Schubmodul
der in den Beispielen beschriebenen Thermoplaste darstellen. Der Schubmodul wurde im Torsionsschwingversuch
nach DIN 53 445 bestimmt.
In Fig. 1 ist die Änderung des Schubmoduls G eines Thermoplasten mit einem hohen Anteil amorpher Phase
schematisch dargestellt. Log G ist in Teil A der Figur gegen die Temperatur und in Teil B gegen die Zeit
aufgetragen. Kurve I gibt die Änderung des Schubmoduls des unbestrahlten, Kurve II des bestrahlten Thermoplasten
wieder. Nach Erhitzung des bestrahlten Thermoplasten auf eine Temperatur Tx vorzugsweise
oberhalb der Glasübergangstemperatur erhält man die in Kurve III wiedergegebene Änderung des Schubmoduls,
der ein Minimum durchläuft. Erwärmt man weiter auf T2 und hält diese Temperatur, steigt der Schubmodul
und erreicht bei einigen Sorten nahezu den Raumtemperaturwert. Für die auf Raumtemperatur abgekühlten
Materialien gibt die Kurve IV die Abhängigkeit des SchubmodulsvonderTemperaturwieder(logG=f(7)).
Ein handelsübliches Polysulfon mit einer Wärmeformbeständigkeit von 174° C, Glasübergangstemperatur
etwa 187° C wurde in Form von Plättchen mit den
ig Maßen 60x10x1,3 mm in normaler Luftatmosphäre
mit Beta-Strahlen bestrahlt. Die Strahlspannung betrug 3 MV, die Dosisleistung 0,05 MJ/kg · min. Bei der Bestrahlung
erwärmten sich die Plättchen, deren spezifische Schichtdicke etwa 1,2 g/cm2 war, pro 0,1 MJ/kg um
etwa 50 K. Die Plättchen wurden dann auf Raumtemperatur abgekühlt und die Bestrahlung bis zu einer Gesamtdosis
von 1,6 MJ/kg fortgesetzt. Die Plättchen wurden in einer ersten Stufe auf 250° C, Verweilzeit 6 h, und
in einer zweiten Stufe auf 350°C, Verweilzeit 12 h, erhitzt.
In Teil A von Fig. 2 ist die Änderung des Schubmoduls mit der Temperatur (log G=f (T) ) aufgetragen.
Kurve I gilt für das unbestrahlte, Kurve II für das bestrahlte Polysulfon. Kurve HI gibt das Schubmodul nach
Erhitzung der Probe auf die erste Erhitzungsstufe von 250° C wieder. Nach einer Haltezeit von 6 h wurde die
Temperatur auf 350° C erhöht. Die Änderungen des Schubmoduls bei dieser Temperatur mit der Verweilzeit
ist in Teil B der Figur dargestellt. Nach Abkühlung auf Raumtemperatur erhält man ein Material, dessen
Schubmodul durch die Kurve IV wiedergegeben ist.
Unter den im Beispiel 1 beschriebenen Bedingungen wurden etwa 1,8 mm dicke Platten aus einem mit Kohlenstoffasergewebe
verstärkten Polysulfon bestrahlt, wobei die Bestrahlungsdosis 0,5, 1,0 und 2,0 MJ/kg betrug.
Der Fasergehalt der laminatartig strukturierten Platten war etwa 60 Gew.%. Nach der Bestrahlung wurden
die Platten in einer ersten Stufe auf 250° C und in einer zweiten Stufe auf 400° C erhitzt, Verweilzeiten wie
in Beispiel 1.
Die Ergebnisse sind in Fig. 3 dargestellt. Die Kurve I
Die Ergebnisse sind in Fig. 3 dargestellt. Die Kurve I
so gibt die Änderung des Schubmoduls unbestrahlter Platten wieder, die oberhalb etwa 240° C delaminierten. Die
Kurven III und IV stellen wie oben erläutert den Schubmodulverlauf (log G=f (T)) der Platten nach der ersten
Erhitzungsstufe bzw. nach der zweiten Erhitzungsstufe dar.
Polyethersulfon mit Kohlenstoffaserverstärkung, Fasergehalt
ca. 60 Gew.%, unidirektional angeordnete Kurzschnittfasern, wurden unter den in Beispiel 1 beschriebenen
Bedingungen mit einer Dosis von 2,0 MJ/kg bestrahlt. Die Temperaturbehandlungen erfolgten bei
25O0C, 18 h und 420° C, 1 h. In Fig. 4 sind die Ergebnisse
dargestellt. Die Dicke der unbestrahlten Probe (Kurve I) wächst bei 250° C auf etwa 4 mm und delaminiert bei
etwa 270° C. Der Schubmodul ist aus diesen Gründen nicht vergleichbar mit den Kurven III und IV, die die
OS 36 09
7,
Änderung des Schubmoduls mit der Temperatur nach Ein zweiter Satz CFC-Platten wurde zweimal mit der
der ersten bzw. nach der zweiten Erhitzungsstufe wie- polysulfonhaltigen Lösung imprägniert und nach Verdergeben.
dampfen des Lösungsmittels der Wärmebehandlung un
terworfen. Der Permeabilitätskoeffizient dieser Platten Beispiel 4 5 war nur 6 · 10-7cm2/s.
Ein kohlenstoffaserverstärktes Laminat mit einer Matrix
aus Polyetheretherketon, Fasergehalt etwa 69 %, Dicke ca. 1,1 mm wurde wie in Beispiel 1 beschrieben
mit einer Dosis von 2 MJ/kg bestrahlt und in einer ersten Stufe auf 3000C erhitzt, Verweilzeit 8 h, und in einer
zweiten Stufe auf 4200C, Verweilzeit 3 h. In Fig. 5 ist der
Verlauf des Schubmoduls (log G- f (T)) der unbestrahlten Probe (Kurve I) mit dem von Proben nach der
ersten Temperaturbehandlung (Kurve III) und nach der zweiten Temperaturbehandlung (Kurve IV) verglichen.
Zur Bestimmung der Spannungsrißbeständigkeit von Polysulfon, das wie in Beispiel 2 beschrieben bestrahlt
und einer thermischen Behandlung unterworfen war, wurden Proben mit den Maßen 30 χ 10 χ 1,3 mm in eine
Prüfvorrichtung eingespannt, Randfaserspannung 50 bis 70 N/mm2, und in Spannungsrisse auslösende Flüssigkeiten
getaucht. Zum Vergleich wurden unbehandeite Proben geprüft.
a) unbehandeite Polysulfon
30
Aceton
Methylethylketon
Toluol
Morpholin
sofortiger Bruch (innerhalb einer Minute)
Spannungsrisse nach etwa 10 min n-Hexan — Spannungsrisse nach etwa 20 min
b) bestrahltes (0,5 MJ/kg) und thermisch behandeltes
Polysulfon
Aceton j
Isopropanol I· keine Spannungsrisse
η-Hexan j
Methylethylketon — keine Spannungsrisse,
Morpholin leichte Anlösungen
Toluol — Bruch nach 3 h
Salpetersäure — Bruch nach 18 h
c) bestrahltes (2 MJ/kg) und thermisch behandeltes
Polysulfon
keine Spannungsrisse
keine Anlösungen
keine Anlösungen
55
Mit etwa 0,6 und 0,8 MJ/kg bestrahltes Polysulfon-Granulat
wurde in Methylenchlorid gelöst und mit der Lösung Platten aus kohlenstoffaserverstärktem Kohlenstoff
(CFC) imprägniert, deren offene Porosität ca. 20 bis 30% betrug. Der Permeabilitätskoeffizient der imprägnierten
Platten war im Mittel 1 · 10-4 cm2/s gegen
2 · 10-2 der Vergleichsprobe. Die imprägnierten Platten wurden auf 24O0C erhitzt, Verweilzeit 24 h, und
dann auf 2600C, Verweilzeit 12 h. Der mittlere Permeabilitätskoeffizient
der getemperten Platten war ca. 2 · 10-4cm2/s.
Claims (1)
1. Verfahren zum Herstellen eines temperatur- und spannungsrißbeständigen Kunststoffs, dadurch ge
kennzeichnet, daß aromatische Ringstrukturen enthaltende strahlungsbeständige Thermoplaste
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