DE3305494A1 - BROADBAND MICROWAVE EMITTER - Google Patents

BROADBAND MICROWAVE EMITTER

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DE3305494A1
DE3305494A1 DE19833305494 DE3305494A DE3305494A1 DE 3305494 A1 DE3305494 A1 DE 3305494A1 DE 19833305494 DE19833305494 DE 19833305494 DE 3305494 A DE3305494 A DE 3305494A DE 3305494 A1 DE3305494 A1 DE 3305494A1
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Eberhard Dr. 8000 München Schuegraf
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    • H01P1/161—Auxiliary devices for mode selection, e.g. mode suppression or mode promotion; for mode conversion sustaining two independent orthogonal modes, e.g. orthomode transducer

Abstract

1. A wide-band microwave radiator for two polarizations, for illuminating a rotation-symmetrical parabolic reflector (12), comprising a wave-guide (1) of square or round cross-section whose first base surface faces away from the parabolic reflector (12) and is terminated by a metal plate (2) connected to two supply lines, preferably in the form of coaxial lines (3, 5), mutually offset in the direction of the waveguide axis and together forming an angle of 90 degrees in the peripheral direction, characterized in that the inner wall of the waveguide, following the opening which forms the aperture, has arranged thereon a first group of four cylinders (8, 9, 10, 11) which are mutually offset by 90 degrees in the peripheral direction, and are aligned opposite one another in pairs, forming a double capacitance, and a second group of four cylinders (8', 9', 10', 11') mutually offset by a predetermined interval in the direction of the waveguide axis, where each cylinder consists of low-loss dielectric material.

Description

SIEMENS AKTIENGESELLSCHAFT Unser ZeichenSIEMENS AKTIENGESELLSCHAFT Our mark

Berlin und München VPABerlin and Munich VPA

83 P1J QBQ DE 83 P 1 J QBQ DE

Breitbandiger MikrowellenstrahIerBroadband microwave radiator

Die Erfindung bezieht sich auf einen breitbandigen Mikrowellenstrahler (Primärstrahler) für zwei Polarisationen zur Ausleuchtung eines rotationssymmetrischen Parabolreflektor .The invention relates to a broadband microwave radiator (Primary radiator) for two polarizations to illuminate a rotationally symmetrical parabolic reflector .

Durch das "Taschenbuch der Hochfrequenztechnik" von Meinke, H.; Gundlach, F.W., 2. Auflage, 1962, Seite 599 ist es beispielsweise bekannt, das offene Ende eines Hohlleiters direkt oder trichterförmig erweitert zur Abstrahlung leitungsgebundener Mikrowellen in den freien Raum zu benützen. Ein offenes Hohlleiterende hat jedoch eine hohe Reflexion mit starkem Frequenzgang insbesondere bei Annäherung an die Hohlleitergrenzfrequenz der abzustrahlenden Welle. Daher wird beim bekannten Hornstrahler der Hohlleiterquerschnitt stetig erweitert und dadurch die Reflexion reduziert. Dies hat jedoch auch zur Folge, daß die Hauptkeule der Strahlung wesentlich schmäler wird und sich außerdem eine stärkere Abschattung durch die erweiterte Hornapertur ergibt.Through the "Pocket Book of High Frequency Technology" by Meinke, H.; Gundlach, F.W., 2nd edition, 1962, page 599, it is known, for example, the open end of a waveguide direct or funnel-shaped expanded for radiation to use conducted microwaves in free space. An open waveguide end, however, has a high one Reflection with a strong frequency response, especially when approaching the waveguide cutoff frequency of the waveguide to be emitted Wave. Therefore, in the known horn antenna, the waveguide cross-section is continuously expanded and thereby the Reduced reflection. However, this also has the consequence that the main lobe of the radiation is significantly narrower and there is also stronger shadowing due to the enlarged horn aperture.

Bei einem offenen, abrupten Hohlleiterende liegt das Hauptproblem darin, an der Übergangsstelle vom offenen .Hohlleiterende in den freien Raum den hier bestehenden, stark frequenzabhängigen Wellenwiderstandssprung breitbandig anzupassen. Während nämlich der Wellenwiderstand des freien RaumesThe main problem lies with an open, abrupt waveguide end in it, at the transition point from the open waveguide end in the free space the here existing, strongly frequency-dependent wave resistance jump broadband adapt. While the wave resistance of the free space

Z =\Μτ^— = 377Z = \ Μτ ^ - = 377

0 V £ο 0 V £ ο

frequenzunabhängig ist, hat der Quadrathoh1 leiter den für die Anpassung maßgebenden Leitungswellenwiderstandis frequency-independent, the square conductor has the for the adaptation decisive line impedance

16. Febr. 1983/Klu 1 KdgFebruary 16, 1983 / Klu 1 Kdg

VPA 83 P 1 080DEVPA 83 P 1 080DE

K ' ZQ K'Z Q

Der Wellenwiderstandssprung istThe surge in wave resistance is

Lm I Λ l> Lm I Λ l>

Z.Z.

= SZ= S Z

1 -1 -

Der beschränkte Eindeutigkeitsbereich des Quadrathohlleiters zwingt dabei oft zu Betriebsfrequenzen knapp über der H^-Grenzf requenz, wobei obiger Wellenwider-Standssprung stark ansteigt.The limited uniqueness of the square waveguide often forces operating frequencies to be tight above the H ^ limit frequency, with the above wave resistance jump increases sharply.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde-, einen einfach aufgebauten, sehr breitbandigen Mikrowellenstrahler zu schaffen, der zwei aufeinander senkrechte Linearpolarisationen von je einem separaten Antennenausgang mit hoher gegenseitiger Entkopplung und kleiner Reflexion abstrahlt und dessen offenes, abruptes Hohlleiterende breitbandig möglichst gut angepaßt ist.The invention is based on the object, a simple one built-up, very broadband microwave radiator create the two mutually perpendicular linear polarizations, each with a separate antenna output high mutual decoupling and small reflection and its open, abrupt waveguide end broadband is matched as well as possible.

Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung gelöst mit einem Hohlleiter quadratischen oder runden Querschnitts, dessen eine, dem Parabolreflektor abgewendete Bodenfläche mit einer Metallplatte abgeschlossen ist und an den, in Richtung der Hohlleiterachse gegeneinander versetzt und in Umfangsrichtung unter einem Winkel von 90° zueinander angeordnet, zwei vorzugsweise als Koaxial leitungen ausgebildete Zuleitungen angeschlossen sind und an dessen Innenwand nahe der Öffnung (Apertur), in Umfangsrichtung jeweils um 90° gegeneinander versetzt und einander gegenüberliegend, Zylinder aus dielektrischem Material mit kleinen Verlusten paarweise in Richtung der Hohlleiter-This object is achieved according to the invention with a waveguide with a square or round cross section, its a floor area facing away from the parabolic reflector a metal plate is completed and to which, offset from one another in the direction of the waveguide axis and in Circumferential direction arranged at an angle of 90 ° to each other, two feed lines, preferably designed as coaxial lines, are connected and to the inner wall thereof near the opening (aperture), in each case in the circumferential direction offset by 90 ° and opposite one another, cylinder made of dielectric material with small losses in pairs in the direction of the waveguide

- <S -- <S - VPA 83 P 4 O 8 O OEVPA 83 P 4 O 8 O OE

achse hintereinander angeordnet sind.axis are arranged one behind the other.

Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen des Anmeldungsgegenstancfs sind in den Unteransprüchen angegeben. 5Advantageous refinements and developments of the subject matter of the application are specified in the subclaims. 5

Nachstehend wird die Erfindung anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert.The invention is explained in more detail below with reference to an exemplary embodiment shown in the drawing.

Es zeigen:Show it:

Fig. 1 eine Antennenanordnung mit einem Mikrowellenstrahler und einem rotationssymmetrischen Parabolreflektor und1 shows an antenna arrangement with a microwave radiator and a rotationally symmetrical parabolic reflector and

Fig. 2 einen Mikrowellenstrahler in Einzeldarstellung.2 shows an individual representation of a microwave radiator.

In Fig. 1 ist eine Antennenanordnung mit einem Mikrowellenstrahler 1 (Primärstrahler) und einem von diesem ausgeleuchteten rotationssymmetrischen Parabolreflektor mit einer ebenen Scheitelplatte 15 in der Mitte dargestellt. Der Primärstrahler wird von einer Stütze 13 gehalten, die durch eine Öffnung 14 des Parabolreflektors 12 hindurchgreift. Der Mikrowellenstrahler 1 ist im Ausführungsbeispiel als Hohlleiter quadratischen Querschnitts ausgebildet, der in Fig. 2 in Einzeldarstellung gezeigt ist.In Fig. 1 is an antenna arrangement with a microwave radiator 1 (primary radiator) and a rotationally symmetrical parabolic reflector illuminated by this a flat apex plate 15 shown in the middle. The primary radiator is held by a support 13, which reaches through an opening 14 of the parabolic reflector 12. In the exemplary embodiment, the microwave radiator 1 is designed as a waveguide with a square cross-section, which is shown in Fig. 2 in detail.

Der Hohlleiter beim Mikrowellenstrahler ist an der dem Parabolreflektor abgewendeten Bodenfläche mit einer Metallplatte 2 abgeschlossen. Die Ein- und Auskopplung der beiden aufeinander senkrechten H^-Polarisationen erfolgt mit je einer Koaxialleitung 3,5,die, in Richtung der Hohlleiterachse gegeneinander versetzt, zwei benachbarte Seitenwände jeweils in der Mitte der Hohlleiterseite durchdringen und deren verlängerter Innenleiter 4,6 als Koaxialsonde etwa 0,3a tief in den Hohlleiter hineinragt, a ist dabei die Innenseitenlänge der quadratischen Grundfläche des Hohlleiters. Die öffnungsnahe Koaxialsonde 4 regt mit ihrem senkrechten E-FeId die vertikal polarisierte H10-WeHe an. Außerdem erzeugtThe waveguide in the microwave radiator is closed off with a metal plate 2 on the floor surface facing away from the parabolic reflector. The two mutually perpendicular H ^ polarizations are coupled in and out with a coaxial line 3, 5, which, offset from one another in the direction of the waveguide axis, penetrate two adjacent side walls in the middle of the waveguide side and their extended inner conductor 4, 6 as a coaxial probe protrudes about 0.3a deep into the waveguide, a is the inside length of the square base of the waveguide. The coaxial probe 4 near the opening excites the vertically polarized H 10 -WeHe with its vertical E field. Also generated

^ 83 P 1 0 8 0 DE^ 83 P 1 0 8 0 DE

- < - VPA- <- VPA

diese Sonde ein elektrisches Längsfeld, das im Quadrathohlleiter ein E^-Störfeld zur Folge hat. Die Länge LE des Quadrathohlleiterabschnittes von der Einmündung der öffnungsnahen Sonde 3 bis zur Apertur ist dabei so bemessen, daß seine aperiodische E..-Dämpfung gemäß der Anforderung ausreichend groß ist, insbesondere an der kritischen oberen Bandgrenze ^05(X0I)) der Bedingung genügt:This probe generates an electrical longitudinal field, which results in an E ^ interference field in the square waveguide. The length L E of the square waveguide portion of the mouth of the opening close to the probe 3 to the aperture is dimensioned so that its aperiodic E ..- damping requirement is sufficiently large as, in particular at the critical upper band limit ^ 05 (X 0 I)) the condition is sufficient:

apE11 = "V ΛapE11 = "V Λ

1 - τ^ M> 1 - τ ^ M>

KE11 wobei A vc-\< = a if? ist.KE11 where A vc - \ < = a if? is.

In den Koaxialarmen, deren Länge ca. die Hälfte der Innenseitenlänge a beträgt, sind spezielle Transformatoren mit Induktivitäten L und Kapazitäten C untergebracht, die im Zusammenwirken mit der vorkompensierten Apertur die Breitbandanpassung des Strahlers ermöglichen. Im Abstand von etwa a/2 hinter den beiden Koaxialsonden 4,6 ist jeweils ein Kurzschluß angeordnet. Dieser wird für die öffnungsnahe Sonde 4 von einem senkrechten Querblech 7 gebildet, das etwa 0,25 a breit ist, und das die' öffnungsferne Koaxialsonde praktisch nicht stört. Der Kurzschluß für die öffnungsferne Koaxialsonde 6 ist die Metallplatte 2, die den Quadrathoh1 leiter hinten abschließt. Der Abstand zwischen dieser Metallplatte 2 und der Hinterkante des Querblechs 7 muß bei der höchsten Betriebsfrequenz f , kleiner als ^uok/2 sein. Bei der %. /2 Resonanz dieses beidseitig verschlossenen Raumes tritt nämlich ein starker Einbruch der Entkopplung zwischen beiden Polarisationen auf, und die Reflexion an den Koaxialzugängen steigt resonanzartig an.Special transformers with inductances L and capacitances C are housed in the coaxial arms, the length of which is approximately half the inner side length a. A short circuit is arranged at a distance of about a / 2 behind the two coaxial probes 4, 6. For the probe 4 close to the opening, this is formed by a vertical transverse plate 7 which is approximately 0.25 a wide and which practically does not interfere with the coaxial probe remote from the opening. The short circuit for the coaxial probe 6 remote from the opening is the metal plate 2, which terminates the square conductor at the back. The distance between this metal plate 2 and the rear edge of the transverse plate 7 must be less than ^ u o k / 2 at the highest operating frequency f,. At the %. / 2 At the resonance of this space, which is closed on both sides, there is a strong break in the decoupling between the two polarizations, and the reflection at the coaxial accesses increases like a resonance.

Um die Koaxialzuleitungen gegenüber dem in Fig. 1 skizzierten Verlauf weiter zu verkürzen, ist es zweckmäßig, eine der beiden koaxialen Einkopplungen, vorzugsweise die öffnungsferne, unmittelbar vor der EinmündungIn order to further shorten the coaxial feed lines compared to the course sketched in FIG. 1, it is useful to one of the two coaxial couplings, preferably the one remote from the opening, immediately in front of the confluence

in den Hohlleiter um 90° abzuwinkein und gegebenenfalls gleich in die Richtung der schrägen Stütze 13 zu schwenken, die den Mikrowellenstrahler in seiner Position hält. Dies ermöglicht die Verwendung gerader, starrer Koaxial-Zuleitungen mit kleinstmöglicher Dämpfung und Reflexion.angled into the waveguide by 90 ° and if necessary equal to pivot in the direction of the inclined support 13, which holds the microwave heater in its position. This enables the use of straight, rigid coaxial feed lines with the lowest possible attenuation and reflection.

Zur breitbandigen Anpassung des stark frequenzabhängigen Wellenwiderstandssprunges an der Übergangsstelle vom offenen Hohlleiterende in den freien Raum sind im Bereich der Apertur Parallelkapazitäten vorgesehen, vorzugsweise um ^λ H/8 vor der Apertur im Oaudrathoh 1 leiter, wobei X, einer mittleren Frequenz des Frequenzbandes zugeordnet ist. Diese Kapazitäten sind jeweils in zwei Teilkapazitäten zerlegt und bestehen aus Zylindern aus dielektrischem Material mit kleinen Verlusten, die an den vier Innenwänden jeweils in der Mittel der Hohlleiterinnenseite einander gegenüberliegen und in Richtung der Hohlleiterachse gegeneinander versetzt angeordnet sind. Beim dargestellten Mikrowellenstrahler nach Fig. 2 sind die Zylinder 8, 8' an der Unterseite, die Zylinder 9,9' an der Oberseite, die Zylinder 10, 10' an der linken Seite und die Zylinder 11, 11' an der rechten Seite angebracht. Der Abstand zweier Teilkapazitäten bzw. der sie realisierenden Zylinder ist so gewählt, daß er an der oberen BandgrenzeFor broadband adaptation of the strongly frequency-dependent wave impedance jump at the transition point from the open waveguide end to the free space, parallel capacitances are provided in the area of the aperture, preferably around ^ λ H / 8 in front of the aperture in the Oaudrathoh 1 conductor, where X, is assigned to a mean frequency of the frequency band . These capacitances are broken down into two partial capacities and consist of cylinders made of dielectric material with small losses, which on the four inner walls face each other in the middle of the inside of the waveguide and are offset from one another in the direction of the waveguide axis. In the illustrated microwave radiator according to FIG. 2, the cylinders 8, 8 'are mounted on the underside, the cylinders 9, 9' on the top, the cylinders 10, 10 'on the left-hand side and the cylinders 11, 11' on the right-hand side . The distance between two partial capacities or the cylinders that realize them is chosen so that it is at the upper limit of the band

" angenähert^ u/4 beträgt. Hier löschen sich also beide Teilkapazitäten gegenseitig fast aus. Dagegen ist bei der wesentlich tieferen Frequenz f an der unteren Bandgrenze und bei gleichem geometrischen Abstand der Teilkapazitäten wie oben- ihr elektrischer Abstand 1/7U, viel kleiner als bei der höheren Frequenz f ., wobei nicht nur der Frequenzunterschied von f , nach f maßgebend ist, sondernder demgegenüber wesentlich größere Welienlängenunterschied im Hohlleiter. Beide Teilkapazitäten addieren sich daher bei der unteren Frequenz fu fast, und die resultierende Kapazität wirkt örtlich in der Mitte zwischen den Teilkapazitäten. Der Betrag der resultierenden Kapazität nimmt in gewünschter Weise von der"is approximately ^ u / 4. Here both partial capacitances almost cancel each other out. In contrast, at the much lower frequency f at the lower band limit and with the same geometric spacing of the partial capacitances as above, their electrical spacing is 1 / 7U, much smaller than at the higher frequency f., whereby it is not only the frequency difference from f to f that is decisive, but also the significantly larger wavelength difference in the waveguide. Both partial capacitances therefore almost add up at the lower frequency f u , and the resulting capacitance acts locally in the middle between the partial capacities

VPAVPA

83 P 1 0 8 0 DE83 P 1 0 8 0 DE

unteren Frequenzgrenze f nach der oberen Frequenzgrenze f . stark ab. Frequenzgang, Betrag und Ort der resulierenden Kapazität sind über Abstand, Größe und Lage der Einzelkapazitäten definiert beeinflußbar.lower frequency limit f after the upper frequency limit f. strong. Frequency response, amount and location of the resulting capacity are determined by the distance, size and location of the individual capacities can be influenced in a defined manner.

Sehr wichtig ist, daß die Teilkapazitäten nicht als Metallzylinder an der Hohlleiterwand realisiert sind. Solche Zylinder wirken nämlich nur für diejenige Polarisation kapazitiv, deren E-FeId parallel zur Zylinderachse liegt.It is very important that the partial capacity is not a metal cylinder are realized on the waveguide wall. Such cylinders are only effective for that polarization capacitive, the E field of which is parallel to the cylinder axis.

Dagegen wirken sie für die dazu senkrechte Polarisation induktiv, d.h. die wirksame Hohlleiterbreite für diese Polarisation ist gegenüber der lichten Hohlleiterbreite eingeengt. Somit steigt die zugehörige H.„-Grenzfrequenz im Quadrathoh1 leiter und rückt noch näher an die Banduntergrenze f , was die Anpassung hier sehr erschwert. Derartige Schwierigkeiten werden vermieden, indem die acht Zylinder hinter der Apertur aus dielektrischem Material mit kleinen Verlusten bestehen. Die dielektrischen Zylinder wirken für beide Polarisationen kapazitiv. Mit einer gezielten Korrektur der öffnungsnahen dielektrischen Zylinder kann außerdem die dielektrische Störung eines Deckels kompensiert werden, der vorzugsweise zum wetterfesten Verschluß des Strahlers etwa in der Aperturebene angeordnet ist. Die Anregung von Störwellentypen an d en dielektrischen Zylindern _wird dadurch unterbunden, daß jede Einzelkapazität symmetrisch gestaltet wird, d.h. jeweils aus zwei Hälften an beiden einander gegenüberliegenden Hohlleiterwänden gebildet wird.On the other hand, they have an inductive effect for the perpendicular polarization, i.e. the effective waveguide width for this Polarization is opposite to the clear waveguide width constricted. Thus, the associated H. “Cut-off frequency increases in the square conductor and moves even closer to the lower band limit f, which makes the adjustment very difficult here. Such difficulties are avoided by placing the eight cylinders behind the dielectric aperture Consist of material with small losses. The dielectric Cylinders act capacitively for both polarizations. With a targeted correction of the dielectric near the opening Cylinder can also be compensated for the dielectric interference of a cover, which is preferably used for Weatherproof closure of the radiator is arranged approximately in the aperture plane. The excitation of disturbance wave types at the dielectric cylinders _is suppressed in that each individual capacitance is designed symmetrically, i.e. is formed from two halves on both opposite waveguide walls.

Die Doppelkapazität zur Anpassung des Wellenwiderstandssprunges an der Übergangsstelle vom offenen Hohlleiterende in den freien Raum kann auch auf der Hohlleiterachse angebracht werden. In diesem Fall könnten dann die Zylinder aus Metall oder Dielektrikum bestehen.The double capacity for adapting the surge in wave resistance at the transition point from the open end of the waveguide to the free space can also be on the waveguide axis be attached. In this case, the cylinders could then be made of metal or dielectric.

_ f _ VPA 83Ρ ί 08 0ΟΕ_ f _ VPA 83Ρ ί 08 0ΟΕ

Die vorstehenden Erläuterungen gelten auch für den Rundhohlleiter, vorzugsweise aber für den Quadrathoh1 leiter, weil dieser den theoretischen Eindeutigkeitsbereich der relativen Brei te ~{T aufweist gegenüber nur .1,3 bei Rundhohlleitern. The above explanations also apply to the round waveguide, but preferably to the square waveguide, because this has the theoretical uniqueness of the relative width ~ {T compared to only .1,3 for round waveguides.

Die erfindungsgemäßen Maßnahmen zur Anpassung des Wellenwiderstandssprungs an der Übergangsstelle vom offenen Hohlleiterende in den freien Raum sind selbstverständlich auch anwendbar für Hohlleiter, deren Apertur, abweichend vom exakt abrupten Ende, einen z.B. trichterförmigen Ansatz aufweist.The measures according to the invention for adapting the surge in wave resistance at the transition point from the open waveguide end to the free space are a matter of course Can also be used for waveguides whose aperture, deviating from the exactly abrupt end, has, for example, a funnel-shaped approach having.

11 Patentansprüche
2 Figuren11 claims
2 figures

Claims (11)

-X - VPA83P 1 08 0 DE-X - VPA83P 1 08 0 DE PatentansprücheClaims J. Breitbandiger Mikrowellenstrahler (Primärstrahler) für zwei Polarisationen zur Ausleuchtung eines rotationssymmetrischen Parabolreflektor,J. Broadband microwave radiator (primary radiator) for two polarizations to illuminate a rotationally symmetrical parabolic reflector, gekennzeichnet durch einen Hohlleiter (1) quadratischen oder runden Querschnitts, dessen eine, dem Parabolreflektor (12) abgewendete Bodenfläche mit einer Metallplatte (2) abgeschlossen ist und an den, in Richtung der Hohlleiterachse gegeneinander versetzt und in Umfangsrichtung unter einem Winkel von 90° zueinander angeordnet, zwei vorzugsweise als Koaxialleitungen ausgebildete Zuleitungen (3,5) angeschlossen sind, und an dessen Innenwand nahe der Öffnung (Apertur), in Umfangsrichtung jeweils um 90° gegeneinander versetzt und einander gegenüberliegend, eine Doppelkapazität bildende Zylinder (8-81, 9-9', 10-10',. 11-11') aus dielektrischem Material mit kleinen Verlusten paarweise in Richtung der- Höh 1leiterachse hintereinander angeordnet sind.characterized by a waveguide (1) of square or round cross-section, the one of which the parabolic reflector (12) facing away bottom surface is closed with a metal plate (2) and on which, offset from each other in the direction of the waveguide axis and in the circumferential direction at an angle of 90 ° to each other arranged, two feed lines (3, 5), preferably designed as coaxial lines, are connected, and cylinders (8-8 1 , 9 -9 ', 10-10', 11-11 ') made of dielectric material with small losses are arranged in pairs in the direction of the height 1 conductor axis one behind the other. 2. Mikrowellenstrahler nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand zweier in Richtung der Höh 1leiterlangsachse hintereinander angeordneter dielektrischer Zylinder (8-81, 9-9', 10-10', 11-11") so gewählt ist, daß er an der oberen Bandgrenze angenähert 3V,, . /4 beträgt CA„ , ist die Hohlleiterwellenlänge der zu übertragenden Welle höchster Frequenz).
302. A microwave radiator according to claim 1, characterized in that the distance between two dielectric cylinders (8-8 1 , 9-9 ', 10-10', 11-11 ") arranged one behind the other in the direction of the Höh 1leiterlangsachse is chosen so that it at the upper band limit approximates 3V ,,. / 4 is CA ,,, is the waveguide wavelength of the highest frequency wave to be transmitted).
30th 3. Mikrowellenstrahler nach Anspruch 1 oder 2 mit einem Hohlleiter quadratischen Querschnitts, dadurch gekennzeichnet, daß die Zuleitungen (3,5) jeweils in der Mitte zweier benachbarter Seitenwände angeschlossen sind und die dielektrischen Zylinder (8-81, 9-9', 10-10', 11-11')3. Microwave radiator according to claim 1 or 2 with a waveguide of square cross section, characterized in that the supply lines (3, 5) are each connected in the middle of two adjacent side walls and the dielectric cylinders (8-8 1 , 9-9 ', 10 -10 ', 11-11') - JB - VPA 83 P 1 08 0 DE- JB - VPA 83 P 1 08 0 DE in der Mitte der vier Seitenwände und auf gegenüberliegenden Innenwänden symmetrisch zueinander angeordnet sind.in the middle of the four side walls and on opposite sides Inner walls are arranged symmetrically to one another. 4. Mikrowellenstrahler nach Anspruch 1,4. microwave radiator according to claim 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Doppelkapazität alternativ zu den acht Zylindern (8 bis 11') aus zwei auf der Hohlleiterachse angeordneten und in Richtung der Hohlleiterlängsachse gegeneinander versetzten, dielektrischen oder metallischen Scheiben gebildet ist.characterized in that the double capacity is an alternative to the eight cylinders (8 to 11 ') of two arranged on the waveguide axis and against one another in the direction of the longitudinal axis of the waveguide offset, dielectric or metallic discs is formed. 5. Mikrowellenstrahler nach Anspruch 3 oder 4, d a d u rc h ge kennzeichnet, daß bei Ausbildung der Zuleitungen (3,5) als Koaxialleitung deren Innenleiter (4, 6) verlängert sind und etwa o,3a tief in den Hohlleiter (1) hineinragen (a ist die Innenseitenlänge der quadratischen Grünfläche des Hohlleiters ).5. Microwave radiator according to claim 3 or 4, d a d u rc h indicates that that when the supply lines (3, 5) are designed as coaxial lines, their inner conductors (4, 6) are lengthened and approximately o, 3a protrude deep into the waveguide (1) (a is the inside length of the square green area of the waveguide ). 6. Mikrowellenstrahler nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der verlängerte Innenleiter (4) (Koaxialsonde) der öffnungsnahen Koaxialleitung (3) mit solchem Abstand (l_£ ) zur Apertur angeordnet ist, daß die aperiodische E,^Dämpfung des E..-Störfeldes in diesem Hohlleiterabschnitt an der oberen Bandgrenze (·&,) folgender Beziehung genügt:6. microwave radiator according to claim 5, characterized in that the elongated inner conductor (4) (coaxial probe) of the coaxial line (3) near the opening is spaced at such a distance (l_ £) is arranged to the aperture that the aperiodic E, ^ Attenuation of the E .. interference field in this waveguide section at the upper limit of the band (· &,) the following relationship enough: ?V I / v^- /ei ι ρ1 _ -, ? V I / v ^ - / ei ι ρ 1 _ -, a >Λ ^ I1 - ' )2 L^P]a> Λ ^ I 1 - ') 2 L ^ P] "KE11 Ob "KE11 Ob mit *KE11 = awith * KE11 = a 7. Mikrowellenstrahler nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß im Abstand etwa einer halben Innenseiten länge (a/2) des Hohlleiters hinter den Koaxialsonden (4,6) je ein7. microwave radiator according to claim 6, characterized in that at a distance of about half an inner side length (a / 2) of the waveguide behind the coaxial probes (4,6) J K) - VPA 83 P 1 080 DE J K) - VPA 83 P 1 080 DE Kurzschluß angebracht ist.Short circuit is appropriate. 8. Mikrowellenstrahler nach Anspruch 7, dadurch g ekennzeichnet, daß der Kurzschluß für die öffnungsnahe Koaxialsonde (4) von einem senkrecht, angeordneten Querblech (7) gebildet wird, das etwa ein Viertel der Innenseitenfläche des Hohlleiters breit ist.8. microwave radiator according to claim 7, characterized in that that the short circuit for the coaxial probe (4) close to the opening is formed by a perpendicular, arranged transverse plate (7) that is about a quarter of the inside surface of the waveguide wide. 9. Mikrowellenstrahler nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Kurzschluß für die öffnungsferne Koaxialsonde (6) von der Metallplatte (2) gebildet wird, die den Hohlleiter (1) einseitig abschließt.9. microwave radiator according to claim 7, characterized in that the short circuit for the coaxial probe remote from the opening (6) is formed by the metal plate (2) which closes off the waveguide (1) on one side. 10. Mikrowellenstrahler nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand zwischen der Metallplatte (2) und der Hinterkante des Querblechs (7) für die höchste Betriebsfrequenz f . kleiner ist als die halbe Hohlleiterwellenlänge ^w Hob ^er zu übertragenden Welle höchster Frequenz.10. Microwave radiator according to one of claims 7 to 9, characterized in that the distance between the metal plate (2) and the rear edge of the transverse plate (7) for the highest operating frequency f. is smaller than half the waveguide wavelength ^ w Hob ^ er to be transmitted wave of the highest frequency. 11. Mikrowellenstrahler nach einem der Ansprüche 5 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß in den Koaxialleitungsabschnitten (3, 5) mit einer Länge von ca. der halben Innenseitenlänge (a/2) des Hohlleiters spezielle Transformationselemente angeordnet sind.11. Microwave radiator according to one of claims 5 to 10, characterized in that in the coaxial line sections (3, 5) with a Length of about half the inside length (a / 2) of the waveguide special transformation elements are arranged.
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