DE2943729A1 - WORKING METHOD FOR A SELF-IGNITION COMBUSTION ENGINE - Google Patents
WORKING METHOD FOR A SELF-IGNITION COMBUSTION ENGINEInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Arbeitsverfahren für eine selbstzündende Brennkraftmaschine mit Merkmalen entsprechend dem Oberbegriff des Anspruches 1.The present invention relates to a method of operation for a compression-ignition internal combustion engine with features according to the preamble of claim 1.
Die CH-PS 107 453 offenbart beispielsweise in Fig. 4 eine Brennkraftmaschine mit einem mit Stauaufladung arbeitenden Abgasturbolader, bei dem der Zuströmquerschnitt von dessen Abgasturbine durch ein Stellorgan veränderbar ist. Dieses Stellorgan ist Teil einer Stelleinrichtung und einerseits unter Zwischenschaltung eines Gestänges an einen Drehzahlregler der Brennkraftmaschine sowie andererseits an einen vom Ladeluftdruck beeinflußten Druckregler angekoppelt. Der Drehzahlregler bringt das Stellorgan dabei in eine Grobeinstell-Lage, in der jeweils einer bestimmten Drehzahl zugeordnet der Zuströmquerschnitt der Abgasturbine einen bestimmten Wert einnimmt, mithin die Zunahme oder Abnahme der Drehzahl unmittelbar zur Vergrößerung bzw. Verkleinerung des Zuströmquerschnittes führt, während der auf den Ladedruck ansprechende Regler das Stellorgan in seine jeweilige Endlage entsprechend dem momentanen Ladeluftdruck bringt. In einem bestimmten Lastbereich der Brennkraftmaschine ist somit ein bestimmter, größenmäßig angepaßter Zuströmquerschnitt zur Abgasturbine freigegeben, wodurch sich in diesem Lastbereich aufgrund der vorhandenen Abgasmenge und der daraus resultierenden Abgasenergie ein bestimmter Ladeluftdruck einstellt. In dieser Vorveröffentlichung ist jedoch weder etwas über das Verhalten der Brennkraftmaschine in Bezug auf den Brennstoffverbrauch noch etwas über eine bestimmte Art der Steuerung des Zuströmquerschnittes zur Erzielung eines minimalen Brennstoffverbrauches ausgesagt.The CH-PS 107 453 discloses, for example in Fig. 4, an internal combustion engine with a working with accumulation charging Exhaust gas turbocharger, in which the inflow cross section of its exhaust gas turbine can be changed by an actuator is. This actuator is part of an actuator and on the one hand with the interposition of a linkage to a speed controller of the internal combustion engine and, on the other hand, to one influenced by the charge air pressure Pressure regulator coupled. The speed controller brings the actuator into a coarse setting position in which each assigned to a specific speed, the inflow cross-section of the exhaust gas turbine assumes a specific value, consequently the increase or decrease of the speed directly to the enlargement or reduction of the inflow cross-section leads, while the regulator responsive to the boost pressure moves the actuator into its respective Brings end position according to the current charge air pressure. In a certain load range of the internal combustion engine a certain, size-adapted inflow cross-section to the exhaust gas turbine is thus released, which in this load range due to the amount of exhaust gas present and the resulting exhaust gas energy sets a certain charge air pressure. In this pre-release, however, there is nothing about the behavior of the internal combustion engine in relation to fuel consumption is something of a certain type the control of the inflow cross-section in order to achieve a minimum fuel consumption.
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Es ist demgegenüber daher Aufgabe der Erfindung, bei einer selbstzündenden Brennkraftmaschine der eingangs genannten Art ein Arbeitsverfahren anzugeben, durch das ein optimaler Brennstoffverbrauch über den gesamten Lastbereich ohne Überschreitung des für Vollast vorgegebenen maximalen Zünddruckes erzielbar ist.In contrast, it is therefore an object of the invention to provide the type mentioned at the beginning in a compression-ignition internal combustion engine Art of specifying a working method through which an optimal fuel consumption over the entire Load range can be achieved without exceeding the maximum ignition pressure specified for full load.
Diese Aufgabe ist erfindungsgemäß durch das im Anspruch 1 angegebene Arbeitsverfahren gelöst; Details desselben sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.According to the invention, this object is achieved by what is described in claim 1 specified working procedures solved; Details of the same are characterized in the subclaims.
Durch die Anwendung des erfindungsgemäßen Arbeitsverfahrens ist ein Brennstoffverbrauch erzielbar, der erheblich unter dem einer Brennkraftmaschine liegt, die mit unverstellbarem Durchlaßquerschnitt des Leitapparates in der Hochdruckturbine des Abgasturboladers arbeitet. Für die Brennstoffverbrauchsreduzierung im oberen Lastbereich ist die Einbindung der Einspritzpumpe in das erfindungsgemäße Verfahren mit der Möglichkeit der Änderung des EinspritzZeitpunktes maßgebend beteiligt. Die Brennstoffverbrauchsreduzierung und damit auch die hieraus resultierende erhebliche Betriebskostenreduzierung ist dabei in der Praxis weitgehend durch sinnfällige Ausnutzung der in der Brennkraftmaschine ohnehin vorhandenen Aggregate und ohne unzulässige Überschreitung bestimmter konstruktiv vorgegebener Grenzwerte realisiert, so daß für eine Anwendung des erfindungsgemäßen Arbeitsverfahrens auch bei bereits bestehenden Betriebseinheiten nur geringfügige Umbaumaßnahmen im Bereich der Steuerung und der Einspritzpumpe erforderlich sind.By using the working method according to the invention a fuel consumption can be achieved that is significantly below that of an internal combustion engine with unadjustable The flow cross-section of the diffuser in the high-pressure turbine of the exhaust gas turbocharger works. For the Fuel consumption reduction in the upper load range is the integration of the injection pump in the inventive Process with the possibility of changing the injection time significantly involved. The fuel consumption reduction and thus the considerable reduction in operating costs that results from this in practice, largely by making obvious use of what is already present in the internal combustion engine Aggregates and realized without inadmissibly exceeding certain constructively specified limit values, so that for an application of the working method according to the invention even with already existing operating units only minor modifications in the area of the control and the injection pump are required.
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Nachstehend ist das erfindungsgemäße Arbeitsverfahren für eine selbstzündende Brennkraftmaschine der eingangs genannten Art anhand eines in der Zeichnung schematisch dargestellten zweistufigen Abgasturboladers und verschiedener Funktionsdiagramme näher beschrieben. Es zeigen:The working method according to the invention for a compression-ignition internal combustion engine is the one at the outset mentioned type based on a two-stage exhaust gas turbocharger shown schematically in the drawing and various Function diagrams described in more detail. Show it:
Fig. 1 einen zweistufigen Abgasturbolader inFig. 1 shows a two-stage exhaust gas turbocharger in
schematischer Darstellung mit verschiedenen Einrichtungen zur Durchführung des Arbeitsverfahrens,schematic representation with various facilities for implementation the working procedure,
Fig. 2 ein Diagramm, das die Beeinflussung der Einspritzpumpe bei Anwendung des Arbeitsverfahrens zeigt,2 is a diagram showing the influence on the injection pump when the working method is used shows,
Fig. 3 ein Diagramm mit den Leistungsbereichen der Brennkraftmaschine und einer Abszisse, auf der die Leistung in Prozent aufgetragen ist und als Abszisse für die in den Fig. 3 bis 7 dargestellten weiteren Diagramme dient,3 shows a diagram with the power ranges of the internal combustion engine and a The abscissa on which the power is plotted in percent and as the abscissa for those in FIGS. 3 to 7 further diagrams shown are used,
Fig. 4 ein Diagramm, das die Querschnittsveränderungen des Leitapparates bei Ausführung des Arbeitsverfahrens zeigt,Fig. 4 is a diagram showing the changes in cross-section of the diffuser when executed of the working process shows
Fig. 5 ein Diagramm, das den Verlauf des Zünddruckes bei Ausführung des Arbeitsverfahrens zeigt,5 is a diagram showing the course of the ignition pressure when the working method is carried out shows,
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Fig. 6 ein Diagramm, das den Verlauf des Ver-Fig. 6 is a diagram showing the course of the
brennungsluftverhältnisses bei Anwendung des Arbeitsverfahrens zeigt,combustion air ratio when using of the working process shows
Fig. 7 ein Diagramm, das die Kurve des effektiven Brennstoffverbrauches bei Anwendung des Arbeitsverfahrens zeigt.Fig. 7 is a graph showing the curve of effective fuel consumption in application of the working process shows.
Es sei eingangs erwähnt, daß das erfindungsgemäße Arbeitsverfahren bei Brennkraftmaschinen mit ein- oder mehrstufigem Abgasturbolader anwendbar ist, die Erläuterung desselben jedoch anhand eines zweistufig ausgebildeten Abgasturboladers durchgeführt ist, da diese Art der Aufladung in stärkerem Maße bei selbstzündenden Brennkraftmaschinen und insbesondere Großdieselmotoren angewandt ist.It should be mentioned at the outset that the working method according to the invention is applicable to internal combustion engines with a single or multi-stage exhaust gas turbocharger, the explanation the same, however, is carried out using a two-stage exhaust gas turbocharger, since this type of charging used to a greater extent in compression-ignition internal combustion engines and in particular large diesel engines is.
Der in Fig. 1 dargestellte zweistufige Abgasturbolader besitzt eine Hochdruckstufe 1 mit einer Hochdrucktrubine und einem hiervon angetriebenen Hochdruckverdichter 3, sowie einer Niederdruckstufe 4 mit einer Niederdruckturbine 5 und einem hiervon angetriebenen Niederdruckverdichter 6. Die Hochdruckturbine 2 sowie die Niederdruckturbine 5 sind als axial durchströmte Turbinen ausgebildet und koaxial nebeneinander angeordnet. Die Hochdruckturbine 2 und der Hochdruckverdichter 3 der Hochdruckstufe 1 sowie die Niederdruckturbine und der Niecerdruckverdichter 6 der Niederdruckstufe 4 sind jeweiJs auf einer zur andern axial fluchtenden Welle 7 bzw. 8 angeordnet; außerdem ist der Abgasauslaß 9 der Hochdrucktrubine 2 ohne Zwischenschaltung einer Umlenkvorrichtung unmittelbar in den Abgaseinlaß 10 der ent-The two-stage exhaust gas turbocharger shown in FIG. 1 has a high-pressure stage 1 with a high-pressure turbine and a high-pressure compressor 3 driven by this, as well as a low-pressure stage 4 with a low-pressure turbine 5 and a low-pressure compressor 6 driven thereby. The high-pressure turbine 2 and the low-pressure turbine 5 are designed as axially flowed turbines and arranged coaxially next to one another. the High pressure turbine 2 and the high pressure compressor 3 of the high pressure stage 1 as well as the low pressure turbine and the Low-pressure compressors 6 of the low-pressure stage 4 are each arranged on one axially aligned shaft 7 and 8, respectively; in addition, the exhaust outlet 9 is the High pressure turbines 2 without the interposition of a deflection device directly into the exhaust gas inlet 10 of the
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gegengesetzt gerichtet sich drehenden Niederdruckturbine einmündend angeordnet. Die Hochdruckturbine 2 der Hochdruckstufe 1 besteht aus einem Turbinenrad 11, einem Leitapparat 12 und einer Zuführspirale 13 mit Ansaugstutzen 14, der in nicht dargestellter, an sich bekannter Weise über einen Plansch direkt mit der Abgassammelleitung einer ebenfalls nicht dargestellten selbstzündenden Brennkraftmaschine verbunden ist. Die Hochdruckturbine 2 der Hochdruckstufe 1 wird im Betrieb mit durch einen Pfeil 15 gekennzeichneten Abgasen der Brennkraftmaschine beaufschlagt, wobei diese Abgase aus der AbgasSammelleitung kommend über den Einlaßstutzen 14 in die Zuführspirale 13 der Hochdruckturbine 2 eingespeist werden. Letztere dient zur gleichmäßigen Beaufschlagung der über den gesamten Umfang des Turbinenrades 11 der Hochdruckturbine 2 verteilten Schaufeln 16 durch die ankommenden Abgase sowie zur Erzeugung einer hohen Abgasgeschwindigkeit. Der Hochdruckverdichter 3 besteht aus einem Radialverdichterrad 17 mit entsprechend angeordneten Schaufeln 18 und einem Radialverdichtergehäuse 19 mit Abführspirale 20, welches Radialverdichtergehäuse eingangsseitig an einen dem Radialverdichterrad 17 vorgedichtete Luft - gemäß Pfeil 21 - zuführenden Zuführkanal 22 und ausgangsseitig über einen Auslaßstutzen 23 an einer Leitung 24 angeschlossen ist, durch welch letztere in Richtung des Pfeiles 70 den Brennräumen der Brennkraftmaschine jene im Hochdruckverdichter 3 hochverdichtete Ladeluft zuführbar ist. Die Leitung 24 ist dabei in nicht dargestellter Weise unter Zwischenschaltung eines ebenfalls nicht dargestellten Kühlers mit den entsprechenden Einlassen an den Zylindern der Brennkraftmaschine verbunden.oppositely directed rotating low-pressure turbine arranged converging. The high pressure turbine 2 of the High pressure stage 1 consists of a turbine wheel 11, a Guide apparatus 12 and a feed spiral 13 with suction port 14, which is known per se in not shown Way via a splash directly to the exhaust manifold of a self-igniting, also not shown Internal combustion engine is connected. The high pressure turbine 2 of the high pressure stage 1 is in operation acted upon by the exhaust gases of the internal combustion engine indicated by an arrow 15, these exhaust gases Coming from the exhaust manifold via the inlet connection 14 are fed into the feed spiral 13 of the high-pressure turbine 2. The latter is used for uniform Actuation of the distributed over the entire circumference of the turbine wheel 11 of the high-pressure turbine 2 Shovels 16 by the incoming exhaust gases and to generate a high exhaust gas velocity. The high pressure compressor 3 consists of a radial compressor wheel 17 with correspondingly arranged blades 18 and a radial compressor housing 19 with discharge spiral 20, which centrifugal compressor housing on the inlet side to an air which is pre-sealed to the centrifugal compressor wheel 17 - According to arrow 21 - feeding supply channel 22 and on the output side via an outlet port 23 on one Line 24 is connected, through which the latter in the direction of arrow 70 the combustion chambers of the internal combustion engine that in the high-pressure compressor 3 can be supplied with highly compressed charge air. The line 24 is while in a manner not shown with the interposition of a cooler, also not shown connected to the corresponding inlets on the cylinders of the internal combustion engine.
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- sr- - sr-
Der Abgasauslaß 9 der Hochdruckturbine ist unter Zwischenschaltung eines Uberleitkanales 25 mit dem Abgaseinlaß der Niederdruckturbine 5 verbunden, die aus einem Turbinenrad 26 mit axial durchströmten, gleichmäßig am Umfang verteilten Schaufeln 27 und einem Axialverdichtergehäuse 28 mit Abführspirale 29 besteht. Das Axialverdichtergehäuse 28 ist über einen Auslaßstutzen 30 in nicht dargestellter Weise mit dem Auspuff der Brennkraftmaschine verbunden, dem nach vollständiger Auswertung ihrer kinematischen Energie die Abgase in Richtung des Pfeiles 31 zugeführt werden.The exhaust gas outlet 9 of the high pressure turbine is interposed a Uberleitkanales 25 connected to the exhaust gas inlet of the low-pressure turbine 5, which consists of a turbine wheel 26 with axially flowed through blades 27 evenly distributed around the circumference and an axial compressor housing 28 with discharge spiral 29 consists. The axial compressor housing 28 is via an outlet connection 30 in not shown with the exhaust of the internal combustion engine connected, which after full evaluation of their kinematic energy the exhaust in the direction of arrow 31 are supplied.
Der Niederdruckverdichter 6 besteht aus einem Radialverdichterrad 32 mit entsprechend ausgebildeten Schaufeln 33 und einem spiralig ausgebildeten Radialverdichtergehäuse 34. Die Ladeluft wird durch den Niederdruckverdichter 6 in Richtung des Pfeiles 35 über ein Gehäuse mit Schalldämpfer und Luftfilter angesaugt, durch das Radialverdichterrad 32 des Niederdruckverdichters 6 vorverdichtet und ausgangsseitig des Radialverdichtergehäuses 34 über eine Leitung 37 in Richtung des Pfeiles 38 einem Zwischenkühler 39 zugeführt. Letzterer ist ausgangsseitig an den zum Hochdruckverdichter 3 führenden Luftzuführkanal 22 angeschlossen.The low-pressure compressor 6 consists of a radial compressor wheel 32 with appropriately designed blades 33 and a spiral-shaped radial compressor housing 34. The charge air is through the low-pressure compressor 6 sucked in in the direction of arrow 35 through a housing with a silencer and air filter through which Radial compressor wheel 32 of the low-pressure compressor 6 is pre-compressed and on the output side of the radial compressor housing 34 is fed to an intercooler 39 via a line 37 in the direction of arrow 38. The latter is Connected on the output side to the air supply duct 22 leading to the high-pressure compressor 3.
Bei diesem vorbeschriebenen zweistufigem Abgasturbolader erfolgt die Verwertung der Abgasenergie sowie die Verdichtung der Ladeluft in zwei Stufen. Das von der Brennkraftmaschine über die AbgasSammelleitung in Richtung des Pfeiles 15 ankommende Abgas wird in der Hochdruckstufe 1 erstmals ausgenutzt und von dort zur weiteren Verwertung der Niederdruckstufe 4 zugeführt. Die der Hochdruckturbine 2 der Hochdruckstufe zugeführtenIn this two-stage exhaust gas turbocharger described above, the exhaust gas energy is utilized and the compression takes place the charge air in two stages. That from the internal combustion engine via the exhaust manifold in the direction of of the arrow 15 arriving exhaust gas is used for the first time in the high pressure stage 1 and from there to the next Utilization of the low pressure stage 4 is supplied. The high pressure turbine 2 supplied to the high pressure stage
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Abgase verlieren in dieser Stufe einen ersten Teil ihrer Energie und treten ausgangsseitig derselben unmittelbar in den sich konisch erweiternden Überleitkanal 25 und von dort in den Abgaseinlaß 10 der Niederdruckstufe ein. Aufgrund der Tatsache, daß die Hochdruckstufe 1 und die Niederdruckstufe 4 mit den Stirnseiten ihrer Turbinen 2 bzw. 5 aneinandergrenzen, ist der vom Abgas zwischen den beiden Turbinenstufen zurückzulegende Weg sehr kurz. Die konische Erweiterung des Überleitkanales 25 dient zur Anpassung der Durchflußquerschnitte an die Druckverhältnisse im Abgas. Das Turbinenrad 26 ist an seinem Umfang mit Schaufeln 27 bestückt, die gegenüber den Schaufeln 16 des Turbinenrades 11 der Hochdruckstufe 1 entgegengesetzt gerichtet und gegen die Strömung des Abgases angestellt sind, wodurch sich ein entgegengesetzter Lauf der Hochdruckstufe gegenüber der Niederdruckstufe ergibt; außerdem wird durch diese Anordnung dem Abgas beim Austritt aus der Hochdruckturbine 2 genau jene Richtung erteilt, die beim Eintritt in die Niederdruckturbine 5 erwünscht ist. Infolge nicht vorhandener Umlenkung sowie äußerst platzsparender Bauweise entfallen somit im Bereich zwischen den beiden Turbinenstufen Leistungsverluste nahezu vollständig. In der Niederdruckturbine 5 der Niederdruckstufe 4 werden die Strömungsenergie der eingespeisten Gase durch das Turbinenrad 26 in Bewegungsenergie umgesetzt und anschließend die Abgase über die Abführspirale 29 in Richtung des Pfeiles 31 der nicht dargestellten Auspuffleitung zugeführt. Die Bewegungsenergie der Niederdruckturbine 5 wird im starr angekoppelten Niederdruckverdichter 6 zur VorverdichtungIn this stage, exhaust gases lose a first part of their energy and occur directly on the outlet side into the conically widening transfer channel 25 and from there into the exhaust gas inlet 10 of the low-pressure stage a. Due to the fact that the high pressure stage 1 and the low pressure stage 4 with the end faces of their Turbines 2 or 5 adjoin one another, is the path to be covered by the exhaust gas between the two turbine stages very short. The conical extension of the transfer channel 25 is used to adapt the flow cross-sections to the pressure conditions in the exhaust gas. The turbine wheel 26 is equipped on its circumference with blades 27, which are opposite to the blades 16 of the turbine wheel 11 of the high pressure stage 1 are directed in opposite directions and are employed against the flow of the exhaust gas, creating a results in opposite running of the high pressure stage compared to the low pressure stage; also through this Arrangement of the exhaust gas at the exit from the high-pressure turbine 2 is given exactly that direction that at the entrance in the low pressure turbine 5 is desired. As a result of the lack of deflection and extremely space-saving In the area between the two turbine stages, power losses are almost completely eliminated. The flow energy is fed into the low-pressure turbine 5 of the low-pressure stage 4 Gases converted into kinetic energy by the turbine wheel 26 and then the exhaust gases via the discharge spiral 29 fed in the direction of arrow 31 to the exhaust line, not shown. The kinetic energy of the low-pressure turbine 5 is rigidly coupled Low pressure compressor 6 for pre-compression
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der in Richtung des Pfeiles 35 angesaugten Ladeluft ausgenützt. Die vorverdichtete Ladeluft wird über die Leitung 37 dem Zwischenkühler 39 zugeführt, dort abgekühlt und anschließend über die Leitung 22 dem Hochdruckverdichter 3 der Hochdruckstufe 1 zugeführt. Diese zugeführte, vorverdichtete Ladeluft wird im Hochdruckverdichter 3 durch das Radialverdichterrad 17 noch weiter verdichtet und anschließend über die Abführspirale 20 und den Auslaßstutzen 23 des Radialverdichtergehäuses sowie über die Leitung 24 den Zylindern der Brennkraftmaschine zugeführt.the charge air sucked in in the direction of arrow 35 is utilized. The pre-compressed charge air is via the line 37 is fed to the intercooler 39, cooled there and then via the line 22 to the high-pressure compressor 3 of the high pressure stage 1 is supplied. This supplied, pre-compressed charge air is in the high-pressure compressor 3 is further compressed by the radial compressor wheel 17 and then via the discharge spiral 20 and the outlet connection 23 of the radial compressor housing and, via line 24, the cylinders of the internal combustion engine fed.
Bei einem Abgasturbolader dieser Gattung ergeben sich unter der Voraussetzung eines über den gesamten Lastbereich gleichbleibenden Durchlaßquerschnittes des Leitapparates 12 - entsprechend der in Fig. 4 gestrichelt dargestellten Linie 40 - und eines über den gesamten Lastbereich gleichbleibenden Einspritzzeitpunktes entsprechend der in Fig. 2 gestrichelt eingezeichneten Linie 41, die in den Diagrammen der Fig. 5, 6 und 7 gestrichelt eingezeichneten Funktionskurven, nämlich 42 für den Zünddruck pz (Fig. 5), 43 für das Verbrennungsluftverhältnis X (Fig. 6) und 44 für den effektiven Brennstoffverbrauch be (Fig. 7). In Fig. 3 sind dabei die Lastbereiche der Brennkraftmaschine eingezeichnet; ein unterer Lastbereich ULB ist dabei als von 0 bis ca. 15 % der Vollast bezeichneter Lastbereich, in dem die Brennkraftmaschine mit einem mittleren effektiven Druck ρ von etwa 4,5 bis 5,5 bar gefahren wird, definiert. Der mittlere Lastbereich MLB ist als Bereich zwischen ca. 15 bis ca. 80 % der Leistung bei Vollast definiert, während der obere Lastbereich OLB als der über ca. 80 % der Vollastleistung liegendeIn the case of an exhaust gas turbocharger of this type, provided that the flow cross-section of the diffuser 12 remains the same over the entire load range - corresponding to the line 40 shown in dashed lines in FIG. 4 - and an injection point in time that remains the same over the entire load range in accordance with the dashed line 41 in FIG. 2 , the function curves drawn in dashed lines in the diagrams of FIGS. 5, 6 and 7, namely 42 for the ignition pressure p z (FIG. 5), 43 for the combustion air ratio X (FIG. 6) and 44 for the effective fuel consumption b e (FIG 7). The load ranges of the internal combustion engine are shown in FIG. 3; a lower load range ULB is defined as a load range from 0 to approx. 15% of full load, in which the internal combustion engine is operated with an average effective pressure ρ of approx. 4.5 to 5.5 bar. The middle load range MLB is defined as the range between approx. 15 to approx. 80% of the power at full load, while the upper load range OLB is defined as that which lies above approx. 80% of the full load power
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- Al- - Al- - «r-- «r-
Lastbereich definiert ist. Für den Fall, daß der Durchflußquerschnitt des Leitapparates 12 in der Hochdruckturbine 2 der Hochdruckstufe 1 des Abgasturboladers über den gesamten Lastbereich entsprechend der in Fig. 4 gestrichelt eingezeichneten Linie 40 unverändert bleibt und auch der Einspritzzeitpunkt über dem gesamten Lastbereich entsprechend der in Fig. 2 gestrichelt eingezeichneten Linie 41 unverändert bleibt, stellt sich bei Vollast ein Ladeluftdruck ein, der höher ist als dies für den günstigsten Brennstoffverbrauch notwendig wäre. Durch diesen höheren Ladeluftdruck ergibt sich zwangsläufig insbesondere im oberen Lastbereich OLB ein für den Brennstoffverbrauch ungünstiges, relativ hohes Verbrennungsluftverhältnis λ entsprechend der in Fig. 6 gestrichelt eingezeichneten Linie 43. Der Zünddruck p„ steigt dabei entsprechend der in Fig. 5 gestrichelt eingezeichneten Linie 42 ausgehend von einem Minimum stetig bis zu einem durch die Konstruktion der Maschine vorgegebenen Maximum an. Aufgrund der in den Fig. 5 und 6 eingezeichneten charakteristischen Kurven 42 für den Zünddruck p„ und 43 für das Verbrennungsluftverhältnis \ ergibt sich ein charakteristischer Brennstoffverbrauch b entsprechend der in Fig. 7 gestrichelt eingezeichneten Kurve 44. Dieser Brennstoffverbrauch ergibt sich aus den thermodynamischen Werten, die innerhalb der Arbeitsprozesse ablaufen, und insbesondere aus dem Verhältnis des Zünddruckes pz zum mittleren effektiven Druck pme.Load range is defined. In the event that the flow cross-section of the diffuser 12 in the high-pressure turbine 2 of the high-pressure stage 1 of the exhaust-gas turbocharger remains unchanged over the entire load range in accordance with the dashed line 40 in FIG Line 41 shown remains unchanged, a charge air pressure is established at full load which is higher than would be necessary for the most favorable fuel consumption. This higher charge air pressure inevitably results, especially in the upper load range OLB, in a relatively high combustion air ratio λ, which is unfavorable for fuel consumption, corresponding to line 43 drawn in dashed lines in FIG. 6 steadily from a minimum to a maximum predetermined by the construction of the machine. On the basis of the characteristic curves 42 drawn in FIGS. 5 and 6 for the ignition pressure p "and 43 for the combustion air ratio \ , a characteristic fuel consumption b results in accordance with the curve 44 drawn in dashed lines in FIG. 7. This fuel consumption results from the thermodynamic values, which take place within the work processes, and in particular from the ratio of the ignition pressure p z to the mean effective pressure p me .
Diesen in Fig. 7 durch die Kurve 44 dargestellten Brennstoffverbrauch galt es durch entsprechende Maßnahmen um einen nennenswerten Betrag zu reduzieren. Zur LösungThis fuel consumption shown in FIG. 7 by curve 44 It was necessary to reduce it by a significant amount through appropriate measures. To the solution
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dieses Problems sind an der Brennkraftmaschine folgende Maßnahmen vorgenommen, die anhand von Fig. 1 erläutert sind.This problem, the following measures are taken on the internal combustion engine, which are explained with reference to FIG are.
Der Leitapparat 12 in der Hochdruckturbine 2 der Hochdruckstufe 1 des Abgasturboladers ist verstellbar ausgebildet, so daß dessen wirksame Durchlaßquerschriittsflache QL veränderbar ist. Diesem verstellbaren Leitapparat 12 ist eine Stelleinrichtung 45 zugeordnet, deren Stellsignal, wie schematisch durch die Linie 46 dargestellt, in den Leitapparat 12 zu dessen Verstellung einleitbar ist. Die Stelleinrichtung 45 wiederum reagiert auf Signale, die ihr von einer Steuereinrichtung 47 über einen Kanal 48 zugeführt werden. Die Steuereinrichtung 47 wiederum reagiert auf zwei verschiedene Signale, die ihr an zwei Eingängen, nämlich einem ersten Eingang 49 und einem zweiten Eingang 50, zugeführt werden. An den ersten Eingang 49 ist eine Ladeluftdruckmeßeinrichtung 51 über einen Kanal 52 angeschlossen. Die Ladeluftdruckmeßeinrichtung 51 ist eingangsseitig über ein Meßrohr 53 mit der Leitung 24 verbunden, durch welche den einzelnen Zylindern der Brennkraftmaschine ausgangsseitig des Hochdruckverdichters 3 hochverdichtete Ladeluft zuführbar ist. Die Ladeluftdruckmeßeinrichtung 51 nimmt den jeweiligen Ladeluftdruck auf und wandelt diesen anschließend in ein entsprechendes elektrisches Signal um, das der Steuereinrichtung 47 über den Kanal 52 zugeführt wird. Mit ihrem zweiten Eingang 50 ist die Steuereinrichtung 47 an ein schematisch dargestelltes Führungsgestänge 54 angeschlossen, das eingangsseitig von einem Regler 55 beeinflußt zur Verstellung desThe diffuser 12 in the high pressure turbine 2 of the high pressure stage 1 of the exhaust gas turbocharger is designed to be adjustable, so that its effective passage cross-section area QL is changeable. An adjusting device 45 is assigned to this adjustable diffuser 12, their control signal, as shown schematically by the line 46, in the diffuser 12 for its adjustment can be initiated. The adjusting device 45 in turn reacts to signals that it receives from a control device 47 are supplied via a channel 48. The control device 47 in turn responds to two different ones Signals that you have at two inputs, namely a first input 49 and a second input 50, can be supplied. A charge air pressure measuring device 51 is connected to the first input 49 via a channel 52 connected. The charge air pressure measuring device 51 is on the input side via a measuring tube 53 with the Line 24 connected through which the individual cylinders of the internal combustion engine on the output side of the High-pressure compressor 3 highly compressed charge air can be supplied. The charge air pressure measuring device 51 takes the respective charge air pressure and then converts this into a corresponding electrical signal um, which is fed to the control device 47 via the channel 52. With its second input 50 is the Control device 47 is connected to a schematically illustrated guide rod 54, the input side influenced by a controller 55 to adjust the
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Pümpenkolbens einer nachgeordneten Brennstoffeinspritzpumpe 56 dient. Letztere ist mit ihrer Zulaufleitung 57 in nicht dargestellter Weise mit einem Brennstoffreservoir und mit ihrer Ausgangsleitung 58 an einen ebenfalls nicht dargestellten Hochdruckspeicher angeschlossen, von dem BrennstoffZuleitungen in an sich bekannter Weise zu den Einspritzventilen an den Zylindern der Brennkraftmaschine wegführen. Der Steuerkolben der Brennstoffeinspritzpumpe 56 besitzt in nicht dargestellter Weise eine schräge Steuerkante, durch die im oberen Lastbereich OLB - siehe Fig. 3 - der Einspritzzeitpunkt gegenüber jenem des unteren und mittleren Lastbereiches später verlegbar ist, entsprechend der in Fig. 2 durchgezogenen Linie 57. Vom Führungsgestänge 54 werden in Abhängigkeit von dessen Verschiebung und momentaner Lage Signale abgeleitet, die dem zweiten Eingang 50 der Steuereinrichtung 4 7 über einen Kanal 59 zuführbar sind.Pump piston of a downstream fuel injection pump 56 serves. The latter is with its inlet line 57 in a manner not shown with a fuel reservoir and connected with its output line 58 to a high-pressure accumulator, also not shown, from the fuel supply lines in a manner known per se to the injection valves on the cylinders of the Lead away internal combustion engine. The control piston of the fuel injection pump 56 has a not shown Way an inclined control edge, through which in the upper load range OLB - see Fig. 3 - the injection time can be relocated later compared to that of the lower and middle load range, according to in Fig. 2, solid line 57. From the guide rod 54, depending on its displacement and instantaneous position signals derived, which the second input 50 of the control device 4 7 via a Channel 59 can be fed.
Unter Ausnutzung dieser vorbeschriebenen Einrichtungen ist bei der Brennkraftmaschine zum Erhalt eines reduzierten Brennstoffverbrauches das nachstehend beschriebene erfindungsgemäße Arbeitsverfahren anwendbar. Der Durchlaßquerschnitt QL des verstellbaren, in der Hochdruckturbine 2 der Hochdruckstufe 1 des Abgasturboladers angeordneten Leitapparates 12 wird dabei derart eingestellt, daß erBy utilizing these above-described devices, the working method according to the invention described below can be applied to the internal combustion engine in order to obtain a reduced fuel consumption. The flow cross-section Q L of the adjustable guide apparatus 12 arranged in the high-pressure turbine 2 of the high-pressure stage 1 of the exhaust-gas turbocharger is set in such a way that it
a) im unteren Lastbereich ULB - entsprechend Fig. 3 auf maximalen Durchlaßquerschnitt Qt1J13x gestellt ist - siehe Fig. 4 das mit 60 bezeichnete durchgezogene Linienteil -,a) in the lower load range ULB - according to FIG. 3, it is set to the maximum passage cross section Qt 1 J 13x - see FIG. 4, the solid line section marked 60 -,
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b) im mittleren Lastbereich MLB auf minimalen Durchlaßquerschnitt QLmin (ca. 60 bis 70 % des maximalen Durchlaßquerschnittes QLn13x) gestellt ist - siehe Fig. 4 das mit 61 bezeichnete durchgezogene Linienteil -, undb) in the middle load range MLB is set to the minimum passage cross-section QLmi n (approx. 60 to 70% of the maximum passage cross-section QLn 13x ) - see FIG. 4, the solid line section denoted by 61 -, and
c) im oberen Lastbereich OLB auf maximalen Durchlaßquerschnitt ÜLmax gestellt wird - siehe das in Fig. durchgezogene Linienteil 62 -.c) in the upper load range OLB is set to the maximum passage cross-section ÜLmax - see that in Fig. solid line part 62 -.
Darüber hinaus wird im oberen Lastbereich OLB gleichzeitig auch der EinspritzZeitpunkt gegenüber jenem im mittleren Lastbereich später verlegt, was in Fig. 2 durch das schräge, durchgezogene Linienteil 63 dargestellt ist. Der übergang von einem Durchlaßquerschnitt des Leitapparates 12 in einen anderen erfolgt vorzugsweise stetig, um einen Rückstau im Abgasturbolader mit der Folge eines etwaigen Pumpens desselben zu verhindern. Die Steuerung dieser Vorgänge erfolgt durch die Steuereinrichtung 47, die beim Übergang vom unteren in den mittleren Lastbereich aufgrund der ihren Eingängen 49 und 50 zugeführten Signale ein Steuersignal über den Kanal 48 an die Stelleinrichtung 45 abgibt, die den Leitapparat 12 daraufhin in verstetigter Weise - entsprechend dem durchgezogenen Linienteil 64 von Fig. 4 - vom vorherigen maximalen Durchlaßquerschnitt Q.Lmax auf minimalen Durchlaßquerschnitt QLmin und beim übergang vom mittleren in den oberen Lastbereich wiederum verstetigt auf den maximalen Durchlaßquerschnitt einstellt. Durch das Späterlegen des Einspritzzeitpunktes und das Einstellen des Leitapparates auf maximalen Durchlaßquerschnitt,In addition, in the upper load range OLB, the injection time is also shifted later than that in the middle load range, which is shown in FIG. 2 by the inclined, solid line part 63. The transition from one passage cross-section of the diffuser 12 to another is preferably continuous, in order to prevent a back pressure in the exhaust gas turbocharger with the consequence of any pumping of the same. These processes are controlled by the control device 47, which emits a control signal via the channel 48 to the actuating device 45 on the transition from the lower to the middle load range due to the signals fed to its inputs 49 and 50, which then the control apparatus 12 in a steady manner - accordingly the solid line part 64 of Fig. 4 - from the previous maximum passage cross-section Q.Lm ax to the minimum passage cross-section QLmin and, at the transition from the middle to the upper load range, again steadily adjusts to the maximum passage cross-section. By setting the injection time later and setting the diffuser to the maximum flow cross-section,
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welch letzteres ein Absinken des Ladeluftdruckes hervorruft, ist in den Zylindern der Brennkraftmaschine ein Zünddruck erzielbar, der im oberen Lastbereich OLB konstant einen sich bei Vollast einstellenden Wert beibehält; dieser Zustand ist in Fig. 5 durch das durchgezogene Linienteilstück 65 gekennzeichnet. Darüber hinaus ergibt sich aufgrund dieser Maßnahme im oberen Lastbereich OLB ein sich von einem Maximum bis hin zum Vollastwert stetig verringerndes Verbrennungsluftverhältnis λν, das in Fig. 6 durch das durchgezogene gekrümmte Kurventeil 66 gekennzeichnet ist. Aufgrund dieser Verringerung des Verbrennungsluftverhältnisses λ - hervorgerufen durch die Abnahme des Ladeluftdruckes - tritt im oberen Lastbereich zwangsläufig auch ein niedrigerer Kompressionsenddruck ρ beim Arbeitsprozeß auf. Der Brennstoffverbrauch ergibt sich aus den thermodynamisehen Abläufen und Verhältnissen während des Arbeitsprozesses und insbesondere aus den Verhältnissen des Zünddruckes p2 zum mittleren effektiven Druck ρ und dem Verhältnis pz / pc. Da das Verhältnis pz / ρ bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens aufgrund vorhandener thermodynamisch günstigerer Arbeitsprozeßparameter im betrachteten oberen Lastbereich OLB größer wird, ergibt sich ein niedrigerer Brennstoffverbrauch, der in Fig. 7 durch das durchgezogene Linienteil 67 gekennzeichnet ist. Bei Nennlast (100 %), wo p„ und ρ durch die Konstruktion festgelegt sind, gestattet das erfindungsgemäße Verfahren die Verbesserung des Brennstoffverbrauchs durch die Einstellung des optimalen Verhältnisses pz / pc. Aus dem Diagramm gemäß Fig. 7 ist außerdem ersichtlich, daß bei Anwendung des erfindungsgemäßen Arbeitsver-whatever the latter causes the charge air pressure to drop, an ignition pressure can be achieved in the cylinders of the internal combustion engine which in the upper load range OLB constantly maintains a value that is set at full load; this state is indicated in FIG. 5 by the solid line segment 65. In addition, this measure results in a combustion air ratio λ ν which steadily decreases from a maximum to full load value in the upper load range OLB, which is characterized in FIG. 6 by the continuous curved curve part 66. Because of this reduction in the combustion air ratio λ - caused by the decrease in the charge air pressure - a lower final compression pressure ρ inevitably also occurs during the working process in the upper load range. The fuel consumption results from the thermodynamic processes and conditions during the work process and in particular from the ratios of the ignition pressure p 2 to the mean effective pressure ρ and the ratio p z / p c . Since the ratio p z / ρ increases when the method according to the invention is used due to the thermodynamically more favorable working process parameters in the considered upper load range OLB, the result is a lower fuel consumption, which is indicated in FIG. 7 by the solid line part 67. At nominal load (100%), where p “and ρ are determined by the design, the method according to the invention allows the fuel consumption to be improved by setting the optimum ratio p z / p c . From the diagram according to FIG. 7 it can also be seen that when using the working method according to the invention
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fahrens etwa in einem bei 80 % der Vollast liegenden Lastbereich - mithin beim übergang vom mittleren Lastbereich MLB in den oberen Lastbereich OLB - die größte durch Pfeile markierte Brennstoffverbrauchsreduzierung gegenüber einer Brennkraftmaschine zu erzielen ist, deren Abgasturbolader einen Leitapparat mit unveränderbarem Querschnitt aufweist. Dieser niedrigere Brennstoffverbrauch tritt jedoch bei Anwendung des erfindungsgemäßen Arbeitsverfahrens nicht nur im oberen Lastbereich OLB, sondern,wie in Fig. 7 durch das durchgezogene Linienteil 68 gekennzeichnet, auch im mittleren Lastbereich MLB auf. Letzteres deshalb, weil in diesem mittleren Lastbereich MLB die Durchflußquerschnittsfläche des Leitapparates 12 auf minimalen Durchgang gestellt ist und somit den Brennräumen der Brennkraftmaschine trotz geringerer, dem Abgasturbolader zugeführter Abgasmenge, Ladeluft mit einem höheren Druck zuführbar ist, durch das sich ein Zünddruck p„ ergibt, der entsprechend dem in Fig. 5 eingezeichneten durchgezogenen Linienteil 69 zwar gegenüber jenem Zünddruck bei Vollast abfällt, jedoch immer noch um ein gewisses Maß höher als jener durch die gestrichelte Linie 42 dargestellte Zünddruck liegt, der sich bei einem in diesem Lastbereich auf maximalen Durchgang gestellten Leitapparat ergibt. Da demgegenüber somit auch im mittleren Lastbereich MLB bei Anwendung des erfindungsgemäßen Arbeitsverfahrens der Zünddruck pz höher ist, ergibt sich zwangsläufig auch in diesem Bereich ein größeres Verhältnis des Zünddruckes zum mittleren effektiven Druck (pz / Pme) als Kriterium für den auch in diesem Lastbereich niedrigeren Brennstoffverbrauch b .When driving, for example, in a load range at 80% of full load - i.e. at the transition from the middle load range MLB to the upper load range OLB - the greatest reduction in fuel consumption, marked by arrows, can be achieved compared to an internal combustion engine whose exhaust gas turbocharger has a diffuser with an unchangeable cross section. However, when the working method according to the invention is used, this lower fuel consumption occurs not only in the upper load range OLB but, as indicated in FIG. 7 by the solid line part 68, also in the middle load range MLB. The latter is because in this middle load range MLB the flow cross-sectional area of the diffuser 12 is set to minimum passage and thus charge air can be supplied to the combustion chambers of the internal combustion engine at a higher pressure despite the lower amount of exhaust gas supplied to the exhaust gas turbocharger, which results in an ignition pressure p ", the solid line part 69 shown in FIG. 5 falls compared to the ignition pressure at full load, but is still a certain amount higher than the ignition pressure shown by the dashed line 42, which is in a diffuser set to maximum passage in this load range results. Since, on the other hand, the ignition pressure p z is higher in the middle load range MLB when using the working method according to the invention, there is inevitably a greater ratio of the ignition pressure to the mean effective pressure (p z / P me ) as a criterion for this also in this area Load range lower fuel consumption b.
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Im untersten Lastbereich - kleiner als 10 % Last - ist gegenüber bekannten Verfahren kein nennenswerter Vorsprung hinsichtlich des Brennstoffverbrauches realisierbar, da in diesem Lastbereich infolge der relativ geringen Abgasmenge, mithin mangels hinreichend verwertbarer Abgasenergie, die Vorteile eines Abgasturboladers kaum zum Tragen kommen können.In the lowest load range - less than 10% load - is compared to known processes, no noteworthy advantage in terms of fuel consumption can be achieved, because in this load range due to the relatively small amount of exhaust gas, therefore, due to the lack of sufficient usable Exhaust energy, the advantages of an exhaust gas turbocharger can hardly come into play.
Aus den vorstehenden Erläuterungen ist ersichtlich, daß sich bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens die Vorteile desselben insbesondere im mittleren und oberen Lastbereich sowie bei Vollastbetrieb der Brennkraftmaschine - mithin von ca. 15 % bis 100 % Last - ergeben. Da es sich hierbei aber wie allgemein bekannt um die am meisten benützten Lastbereiche einer Brennkraftmaschine handelt, kommen die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens, insbesondere der dadurch erzielbare niedrigere Brennstoffverbrauch, praktisch voll zum Tragen.From the above explanations it can be seen that when the method according to the invention is used, the Advantages of the same especially in the middle and upper load range as well as with full load operation of the internal combustion engine - therefore from approx. 15% to 100% load. Since this is, as is well known, the is the most frequently used load ranges of an internal combustion engine, the advantages of the invention come Process, in particular the lower fuel consumption that can be achieved, practically full to the Wear.
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|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2601720A1 (en) * | 1986-07-18 | 1988-01-22 | Daimler Benz Ag | METHOD AND DEVICE FOR CONTROLLING THE TURBO-COMPRESSOR TURBINE TURBINE DISPENSER OF AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE BASED ON CHARGE |
| US5996347A (en) * | 1996-08-06 | 1999-12-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Variable-nozzle type turbo charger |
| US8113182B2 (en) | 2007-05-24 | 2012-02-14 | Behr Gmbh & Co. Kg | Integrated supercharger module |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0075360B1 (en) * | 1981-09-22 | 1986-08-27 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie. | Supercharging process for internal-combustion engines by a turbocharger with variable exhaust swallow capacity, and internal-combustion engine working according to this process |
| JPS6140415A (en) * | 1984-07-31 | 1986-02-26 | Mazda Motor Corp | Control device for engine with exhaust turbo supercharger |
| GB2173923B (en) * | 1985-04-15 | 1989-01-05 | Ricardo Consulting Eng | Fuel supply system for turbocharged internal combustion engine |
| JP2640757B2 (en) * | 1988-07-18 | 1997-08-13 | 株式会社いすゞセラミックス研究所 | Control device for turbocharger |
| DE19531871C1 (en) * | 1995-08-30 | 1996-11-21 | Daimler Benz Ag | Air pressure control system for turbocharged engine |
| DE50213429D1 (en) * | 2002-08-30 | 2009-05-20 | Borgwarner Inc | Charging system for an internal combustion engine |
| DE102005056797A1 (en) * | 2005-11-29 | 2007-05-31 | Man Diesel Se | Two-stage turbo charging system for high power demand e.g. in automobile sector, has two turbochargers first and second shaft which are coaxially mounted |
| DE102007017843A1 (en) * | 2007-04-16 | 2008-11-06 | Siemens Ag | turbocharger assembly |
| JP2022123697A (en) * | 2021-02-12 | 2022-08-24 | 株式会社Subaru | supercharging system |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH107453A (en) * | 1923-03-21 | 1924-11-01 | Buechi Alfred | Combustion engine with exhaust gas turbine to drive a charge pump. |
| DE2333525A1 (en) * | 1973-07-02 | 1975-01-30 | Motoren Turbinen Union | HYDRAULIC GUIDE WHEEL ADJUSTMENT DEVICE |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH242429A (en) * | 1944-07-25 | 1946-05-15 | Saurer Ag Adolph | Turbocharged two-stroke internal combustion engine for vehicle propulsion with a flushing and charging fan driven by an exhaust gas turbine. |
| DE1451987A1 (en) * | 1964-07-01 | 1969-10-16 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Injection internal combustion engine that is operated with strongly fluctuating speed and load |
| US4052971A (en) * | 1975-10-10 | 1977-10-11 | Stanadyne, Inc. | Fuel injection pump and timing control therefor |
-
1979
- 1979-10-30 DE DE2943729A patent/DE2943729C2/en not_active Expired
-
1980
- 1980-10-13 IT IT25304/80A patent/IT1133874B/en active
- 1980-10-21 ES ES496128A patent/ES8106958A1/en not_active Expired
- 1980-10-23 DD DD80224720A patent/DD153718A1/en not_active IP Right Cessation
- 1980-10-27 GB GB8034464A patent/GB2062752B/en not_active Expired
- 1980-10-30 JP JP15152880A patent/JPS5675922A/en active Granted
- 1980-10-30 FR FR8023203A patent/FR2468747A1/en active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH107453A (en) * | 1923-03-21 | 1924-11-01 | Buechi Alfred | Combustion engine with exhaust gas turbine to drive a charge pump. |
| DE2333525A1 (en) * | 1973-07-02 | 1975-01-30 | Motoren Turbinen Union | HYDRAULIC GUIDE WHEEL ADJUSTMENT DEVICE |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| DE-Z.: MTZ 1962, S. 21-27 * |
| DE-Z.: MTZ 1963, S. 321-325 * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2601720A1 (en) * | 1986-07-18 | 1988-01-22 | Daimler Benz Ag | METHOD AND DEVICE FOR CONTROLLING THE TURBO-COMPRESSOR TURBINE TURBINE DISPENSER OF AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE BASED ON CHARGE |
| US4773225A (en) * | 1986-07-18 | 1988-09-27 | Daimer-Benz Aktiengesellschaft | Method and apparatus for the charging-pressure-dependent control of a turbocharger in an internal combustion engine |
| US5996347A (en) * | 1996-08-06 | 1999-12-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Variable-nozzle type turbo charger |
| DE19734065B4 (en) * | 1996-08-06 | 2009-11-12 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha, Toyota-shi | Turbocharger of the type with adjustable nozzles |
| US8113182B2 (en) | 2007-05-24 | 2012-02-14 | Behr Gmbh & Co. Kg | Integrated supercharger module |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1133874B (en) | 1986-07-24 |
| ES496128A0 (en) | 1981-09-16 |
| DD153718A1 (en) | 1982-01-27 |
| FR2468747A1 (en) | 1981-05-08 |
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| ES8106958A1 (en) | 1981-09-16 |
| GB2062752A (en) | 1981-05-28 |
| IT8025304A0 (en) | 1980-10-13 |
| DE2943729C2 (en) | 1984-06-07 |
| GB2062752B (en) | 1983-03-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
| D2 | Grant after examination | ||
| 8363 | Opposition against the patent | ||
| 8365 | Fully valid after opposition proceedings |