DE2808475B2 - Torsionskompensator für Rohrleitungen - Google Patents
Torsionskompensator für RohrleitungenInfo
- Publication number
- DE2808475B2 DE2808475B2 DE19782808475 DE2808475A DE2808475B2 DE 2808475 B2 DE2808475 B2 DE 2808475B2 DE 19782808475 DE19782808475 DE 19782808475 DE 2808475 A DE2808475 A DE 2808475A DE 2808475 B2 DE2808475 B2 DE 2808475B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- hollow cylinder
- rings
- pipe connection
- connection according
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L27/00—Adjustable joints, Joints allowing movement
- F16L27/08—Adjustable joints, Joints allowing movement allowing adjustment or movement only about the axis of one pipe
- F16L27/0804—Adjustable joints, Joints allowing movement allowing adjustment or movement only about the axis of one pipe the fluid passing axially from one joint element to another
- F16L27/0808—Adjustable joints, Joints allowing movement allowing adjustment or movement only about the axis of one pipe the fluid passing axially from one joint element to another the joint elements extending coaxially for some distance from their point of separation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Joints Allowing Movement (AREA)
Description
ίο
Die Erfindung betrifft einen Torsionskompensator, wie er im Oberbegriff des Anspruches 1 beschrieben
und beispielsweise aus dem DE-GM 17 61 447 bekannt ist.
Bei dem bekannten Torsionskompensator ist der Hohlzylinder aus elastischem Material an seinen beiden
Enden zwischen Flanschen der drehbar miteinander zu verbindenden Rohrleitungen eingespannt. Dadurch ist
zwar eine dichte Drehverbindung geschaffen. Diese ist 2» jedoch für die Aufnahme hoher Innen- bzw. A ußendrükke
nicht geeignet, da sich der Hohlzylinder unter der Wirkung dieser Drücke verformen und dabei zu Bruch
gehen kann. Außerdem sind die beiden so drehbar miteinander verbundenen Rohrleitungen nicht gegen- >ϊ
einander geführt, so daß sich der Torsionskompensator nicht für die Drehverbindung frei beweglicher Leitungen
eignet; denn der Hohlzylinder aus elastischem Material vermag die aus derartigen freien Leitungsbewegungen
resultierenden Kräfte nicht aufzunehmen. w
Zur Stabilisierung eines Schlauches aus elastischem Material gegenüber hohem Innen- bzw. Außendruck ist
es durch die DE-PS I 64 378 oder die PS I 68 654 bekannt, den Schlauch innen oder außen durch
metallische Verstärkungsringe /u bewehren, die neben- η
einander angeordnet sind. Auch eine solche Bewehrung würde selbst bei Übertragung auf das vorgenannte
Drehgelenk und dessen Hohlzylindcr aus elastischem Material nicht die erforderliche Stabilität bringen
können, da zwar den auftretenden Drücken eine -to Bewehrung entgegengesetzt ist, nicht jedoch der durch
Bewegungen der miteinander zu verbindenden Anschlußenden auf den Torsionskompensator übertragenen
Belastungen, so daß auch hier mit einer baldigen Zerstörung eines so ausgebildeten Torsionskoinpensa- 4>
lors gerechnet werden müßte.
Aufgabe der Erfindung ist es, einen Torsionskompensator der eingangs genannien Art so auszubilden, daß er
auch bei höchster Druckbclasiung betriebssicher und wartungsfrei ist, obwohl er auf der anderen Seite große ->o
Vcrdrchwinkel, beispielsweise ±50" bewältigen können soll.
Diese Aufgabe wird erfindungsgcmäß durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruches 1 gelöst.
Die erfindungsgemäßen Maßnahmen haben zunächst r> die Wirkung, daß durch den mit den beiden einander
anzuschließenden Teilen jeweils mit seinen Enden flüssigkeits- und gasdicht verbundenen Hohlzylinder
eine absolut dichte Torsionsverbindung geschaffen ist, deren Drehwinkel über eine entsprechende Bemessung oo
der Länge des Hohlzylinders sehr groß sein kann, ohne das Material des Hohlzylinders außerhalb des zulässigen
Bereiches zu beanspruchen. Würde nun aber der Hohlzylinder unter Außendruckbelastung am mediumführenden
Rohr üder unter Innendruckbelastung einem w,
äußeren Stützrohr anliegen, so wäre die druckbelastungsbedingte Reibung zwischen Hohlzylinder und
Rohr so groß, daß sich die drehwinkelbedingte Belastung des Hohlzylinders praktisch auf einen seiner
Querschnitte auswirken würde, dort aber zur Überbeanspruchung des Materials des Hohlzylinders führen
würde. Das heißt, daß ein über eine bestimmte Länge des Hohlzylinders theoretisch ohne Überbeanspruchung
des Materials des Hohlzylinders möglicher Drehwinkel sich nicht verwirklichen ließe.
Daher ist nach einem weiteren Merkmal der Erfindung vorgesehen, daß — wie an sich bekannt —
der Hohlzylinder gegen eine Serie nebeneinander angeordneter Ringe abgestützt ist. Diese stellen nun
praktisch eine Reihe von nebeneinander angeordneten, gegenseitig verdrehbaren Rohrabschnitten dar, die
vermöge der zwischen ihnen und dem Hohizylinder herrschenden Reibung bei Verdrehen des !Compensators
sich schrittweise um gleiche Winkelbeträge gegenseitig verdrehen, so daß sie einen zwischen den
Enden des Hohlzylinders auftretenden Verdrehwinkel gleichmäOig unter sich und damit auf die ihnen
zugeordneten Querschnitte des Ho-izylinders aufteilen.
Dadurch wird der Hohlzylinder übei seine gesamte Länge abschnittweise gleichmäßig mit Teilen des
insgesamt auftretenden Verdrehwinkels beansprucht.
Damit die Ringe gegenseitig möglichst keine Reibung haben, sind sie in Axialrichtung ohne gegenseitige
Vorspannung bzw. haben in diese Richtung gegenseitig ein geringes Spiel.
Darüber hinaus ist nach der Erfindung dafür gesorgt, daß die miteinander drehbar zu verbindenden Teile
keine Lateral- und Axialbewegungen gegenseitig ausführen können, da diese die erfindungsgemäße dichte
Anordnung aus Hohlzylinder und Ringen beeinträchtigen würde und im übrigen von der genannten
Anordnung auch nicht abgestützt werden könnte, ohne dabei den Hohlzylinder aus elastischem Material
übermäßig zu beanspruchen. Auch gibt die erfindungsgemäße Lateral- und Axialabstützung eine Zentrierung
für die Stützringe, ohne daß es zu besonderen Reibungen kommen kann.
Im normalen Falle können die Stützringe gemäß Anspruch 2 vorgesehen sein. Wenn sich zwei benachbarte
Stützringe gegenseitig verdrehen, führt dies im Bereich ihrer Stoßstellen für den dort anliegenden
Hohlzylinder zu einer Scherspannungse'-höhiinp. da der
Hohlzylinder unter der Druckbelastung an den Ringen anliegt und sich vermöge des hohen Reibungskoffizienten
seines Materials einer Bewegung relativ zu dem jeweils benachbarten Ring widersetzt. Sind jedoch die
Ringe schmal und zahlreich, so treten entsprechend zahlreichere, jedoch in ihrem Maß wesentlich geringere
Scherspannungserhöhungen im Hohlzylindcr auf. ('ic dann vom Material der, Hohlzylinders leicht bewältigt
verd.T können.
Da die Stützringe in Axialrichtung nicht dicht gepackt, zumindest nicht vorgespannt sind, können sich
zwischen ihnen kleine Spalte bilden, in die das Material des Hohlzylinders bei holier Druckbelastung etwas
eindringt und wo es dann bei Drehbewegungen zerrieben bzw. beschädigt werden kann. Um dem
entgegenzuwirken, können die Maßnahmen gemäü Anspruch 3 dienen.
Eine andersartige Möglichkeit besteht mit den Maßnahmen des Anspruches 4. Die danach gegebene
Ausbildungsform rnr-cht sich den Umstand zunutze, daß
der Hohlzylinder sich bei zunehmendem Verdrehwinkel readial zu verjüngen sucht. Liegt er nun zunächst
wellenförmig in der genannten Profilierung der Stützringe, so führt die mit zunehmendem Verdrehwin-
kel ebenfalls zunehmende axiale Vorspannung des Hohlzylinders dazu, daß er sich aus den Wellentälern
heraushebt, somit zunehmend nur noch auf den Wellenbergen der Stützringe aufliegt. Damit wird der
Hohlzylinder einmal von den Stoßstellen benachbarter Stützringe entfernt, zum anderen verringert sich mit
zunehmendem Verdrehwinkel der Anschlußverbindung die reibungsverursachende Berührungsfläche zwischen
Hohlzylinder und Stützringen.
Eine weitere in diese Richtung gehende Möglichkeit ist im Anspruch 5 angegeben. Sie führt dazu, daß der
Hohlzylinder unter der Druckbelastung ebenfalls zunächst wellenförmig an den Stegringen und den
Stützringen anliegt. Tritt nun ein Verdrehwinkel auf, so wird der Hohlzylinder von den Stützringen, d. h. gerade
im Bereich der StoDstellen benachbarter Stützringe, abgehoben und zunehmend nur noch von den
Stegringen getragen bzw. abgestützt.
Auch die Stützringform gemäß Anspruch h trägt
dafür Sorge, daß der Hohlzylinder zumindest bei Auftreten eines Verdrehwinkels von Stoßstellen benachbarter
Stützringe freikommt.
Insbesondere dann, wenn die Stützringe ebene Kreisringe mit zylindrischer Außenfläche sind, sind die
Maßnahmen gemäß Anspruch 7 zweckmäßig, denn sie vermeiden, daß der Hohlzylinder gerade an der
Stoßstelle benachbarter Stützringe, die für ihn eine besondere Gefährdung darstellen, mit den Stützringen
in Berührung ist.
Für die Bauformcn gemäß Anspruch 3 bis 6 sind die Maßnahmen gemäß Ansprüche besonders vorteilhaft,
die besonders den Fällen mit hoher Druckbelastung gerecht werden.
In allen vorgenannten Fällen können die Stützringe aus Stahl bestehen, besser sind jedoch die Formen
gemäß Anspruch 10 ind 11, weil dadurch die Reibung
benachbarter Teile erheblich herabgesetzt ist.
Mit den Merkmalen des Anspruches 12 macht sich die Erfindung den Umstand zunutze, daß auch ein
Wickelschlauch in der Lage ist, große Torsionswinkel aufzunehmen, indem er bezogen auf eine bestimmte
Länge diesen Torsionswinkel auf seine einzelnen vVIindurgen gleichmäßig aufteilt. Dabei hat er ebenso
wie der dichtende Hohlzylinder aus gummielastischem Material die Tendenz, mit zunehmendem Torsionswinkel
seinen Durchmesser zu verringern. Damit kommt eine durch einen Wickelschlauch gebildete Abstützung
dem Verhalten des gummielastischen Hohlzylinders entgegen.
Andererseits muß jedoch, wie gesagt, dafür Sorge getragen werden, daß zumindest im Bereich des
zulässigen Torsionswinkels die Anordnung aus Wickelschlauch und Hohlzylinder nicht auf dem eventuell
vorhandenen Innenrohr zum Aufsitzen kommt
Eine bessere Wirkung läßt sich gemäß Anspruch 13
erzielen.
Oie beiden genannten Möglichkeiten erfordern außerdem die Maßnahmen gemäß Anspruch 15. Durch
diese wird der durch den Torsionskompensator mögliche Drehwinkel zumindest in eine Richtung
begrenzt, indem nämlich dann bei Übersteigung dieses Drehwinkels die aus Stützkonstruktion und Hohlzylinder
gebildete Einheit auf einem vorhandenen Rohr zum Aufsitzen kommt und eine weitere Erhöhung des
Verdrehwinkels verhindert
Für alle Fälle sind die Maßnahmen gemäß A.nspruch
17 zweckmäßig. Sie empfehlen sich besonders dann, wenn bei Einsatzfällen mit hohen Drücken
ringgewellte Bälge Verwendung finden.
Schließlich kann die Bauform gemäß Anspruch 19 vorteilhaft sein, um eine Anpassung an das innere oder
äußere Umgebungsmedium des Hohlzylinders vorzu-ί nehmen.
Der Gegenstand der Erfindung ist nachfolgend in seinen Einzelheiten anhand der Zeichnung näher
erläutert. In der Zeichnung zeigt
F i g. I einen erfindungsgemäßen Torsionskompensator für Außendruckbelastung;
F i g. 2 einen erfindungsgemiißen Torsionskompensator
für Innendruckbelaslung;
F i g. J eine vergrößerte Darstellung des Ausschnittes
A in Fi g. I;
π Fig. 4 eine Teilansicht gemäß der Linie IV-IV in
Fig. J:
F i g. 5 eine abgewandelte Form des Gegenstandes gemäß Fi g. 3 und 4;
2n gemäß F i g. 1;
Fig. 7 und 8 eine weitere Ausführungsform im Ausschnitt A gemäß Fig. 1 in zwei verschiedenen
Span nungszu ständen;
Fig. 9 und 10 eine weitere Ausführungsform gemäß
Ausschnitt A in Fig. 1 in zwei verschiedenen Spannungszuständen;
F i g. 11 eine weitere Ausführungsform entsprechend
Ausschnitt A gemäß F i g. 1;
Fig. 12 eine schematische Draufsicht auf den
)0 Gegenstand gemäß Fig. 11 entsprechend der gemäß F i g. 4 zur Darstellung des Sppnnungsverlaufes und
Fig. 13 bis 16 weitere Ausführungsformen gemäß
Ausschnitt A in Fig. 1.
Fig. 1 zeigt zwei ausschließlich um ihre gemeinsame Achse 1 gegenseitig drehbar miteinander verbundene
Rohre 2 und 3. Das Rohr 2 hat in einigem axialem Abstand von der Stoßstelle der beiden Rohre 2, 3 einen
angeschweißten radialen Flansch 4, das Rohr 3 neben der Stoßstelle einen Flansch 5. der die Stoßstelle in
Richtung auf das Rohr 2 übergreift.
Umgeben ist das Rohr 2 von einem Hohlzylinder 6. Dieser ist am linken Ende mit einem radialen Bund 7
über einen Ring 8 und eine Schraubverbindung 9 mit dem Flansch 4 gas- und flüssigkeitsdicht verspannt.
während er an seinem rechten Ende ebenfalls mit einem radialen Bund 10 über einen Ring H. eine Anschlagscheibe
12 und eine Schraubverbindung 13 mit dem sich axial erstreckenden Teil 14 des Flansches 5 verspannt
ist. Die Anschlagscheibe 12 ist axial gegen einen in einer Nut des Rohres 2 eingesetzten Spannring 16 gegenüber
dem Rohr 3 axial abgestützt, wobei der Spannung 16 so
angeordnet ist. daß er ein Aufeinanderzubewegen der rohre 2 und 3 verhindert, da im hier dargestellten Fall
für eine Außendruckbelastung diese dazu führt, daß sich
die Enden des Torsionskompensators aufeinander zu bewegen wollen. Die über die Teile 4, 5 und 10 bis 16
gebildete Verbindung hält die Rohre 2 und 3 aixal miteinander fluchtend ohne radiale Ausweichmöglichkeit gegenseitig drehbar zusammen.
Der Hohlzylinder 6 ist für den Fall der Außendruckbelastung
in Richtung auf die Rohrachse 1 gegen Stützringe 17 radial abgestützt, die, wie aus der
Zeichnung ersichtlich, gegenüber dem Außenumfang des Rohres 2 Spiel haben, um vom Rohr 2 bezüglich
nennenswerter Reibung frei zu sein. Das gleiche gilt für die Anschlagscheibe 12.
F i g. 2 zeigt ein der F i g. 1 entsprechendes Ausführungsbeispiel,
jedoch für den Fall der Innendruckbela-
stung. Soweit hier gleiche Teile wiederkehren, sind sie ohne nochmalige Erläuterung mit den in Fig. 1
verwendeten Bezugszeichen versehen.
Im Gegensatz zu Fig. I ist jedoch hier ein Hohlzylinder 20 mit radialen, endständigen Bünden 21,
22 über Ringe 23,24 mit den Flanschen 4,5 verschraubt,
der, wie aus der Zeichnung ersichtlich, mit Spiel das RoIn- 2 umfängt und radial nach außen durch Stützringe
25 abgestützt ist.
In diesem Falle findet außerdem die Abstützung der
Anschlagscheibe 70 gegenüber Fig. I mit Hilfe einer Ringscheibe 15 in entgegengesetzter Richtung gegen
den in das Rohr 2 eingesetzten Spannring 16 statt, da in diesem Fall der Innendruckbelastung die Folge ist, daß
sich die Flansche 4,5 voneinander fort bewegen wollen.
Damit die Stiitzringe 25 ihre zur Rohrachse 1 konzentrische Lage angenähert beibehalten, sind sie
außen durch eine Zentrierhülse 71 umgeben.
.Sowohl beim Gegenstand der Kig. 1 als auch beim
Gegenstand der F i g. 2 ist die über den Flansch 4 hinausgehende Verlängerung des Rohres 2 in Richtung
huf das Rohr 3 an sich nicht unbedingt notwendig. Sie
dient jedoch hier, wie dargestellt, über den Spannring 16 der axialen Abstützung der Rohre 2 und 3 und damit des
Torsionskompensators gegeneinander und im Falle der Fig. 1 auch der Zentrierung der Stützringe 17.
Selbstverständlich sind aber auch andere Möglichkeiten denkbar, die Rohre 2 und 3 gegeneinander und damit für
den Torsionskompensator axial gegenüber der jeweils dargestellten Belastung abzustützen.
L»ie F i g. 1 und 2 zeigen den Drehanschluß zweier
Rohre 2 und 3. Selbstverständlich ist es beispielsweise genausogut denkbar, daß das Rohr 2 auf die dargestellte
Weise mit dem Anschlußflansch eines Behälters od. dgl. verbunden wird, wobei beispielsweise auch die Möglichkeit
besteht, daß der sich axial erstreckende Teil 14 des Flansches 5 Bestandteil der Behälterwandung ist. der
radiale Teil des Steges 5 fortfällt, die Rohre 2 und 3 eine Einheit bilden, die in den Behälter hineingeführt ist und
die im Bereich der Behälterwandung radial und axial drehbar gelagert ist.
Die nachfolgenden Erläuterungen gehen ausschließlich vom Gegenstand der Fig. 1 aus, wobei jedoch der
Inhalt der Ausführungen unter der entsprechenden Umkehrung gleichermaßen für den Gegenstand der
F i g. 2 gilt.
Findet beim Gegenstand der F i g. 1 eine Verdrehung zwischen den Rohren 2 und 3 statt, so überträgt sich
diese gleichermaßen auf die Enden des Hohlzylinders 6, so daß also der Hohlzylinder 6 tordiert wird. Diese
Tordierung verteilt sich gleichmäßig über die entsprechend dem zulässigen Torsionswinkel gewählte Länge
des Hohlzylinders 6, da dieser über eine Vielzahl von Stützringen 17 gegenüber dem von außen auf ihn
wirkenden Druck abgestützt ist, wobei die Stützringe 17
sich gegenseitig in Umfangsrichtung verdrehen können. Die hierbei auftretenden Verhältnisse sind genauer
anhand der Fig.3 und 4 erläutert, die aus dem Ausschnitt A in F i g. 1 vergrößert hervorgehen.
Wird der Hohlzylinder 6 um einen bestimmten Winkel tordiert, so ergibt sich — übertrieben dargestellt
— eine theoretische oder ideale Torsionslinie des einzelnen Längsquerschnittes, die in Fig.4 mit 30
bezeichnet ist Diese Torsionslinie kann jedoch der Hohlzylinder nicht gänzlich einnehmen, da er unter der
Außendruckbelastung gegen die Peripherie der Ringe 17 gedrückt wird und diesen gegenüber eine erhebliche
Reibkraft entfaltet Wäre diese Reibkraft unendlich groß, würden die den Ringbreiten entsprechenden
Längenabschnitte des Hohlzylinders auf den Linien 31, 32 und 33 der Ringe liegenbleiben und es würde sich an
den Stoßstellen 34, 35 der Ringe eine erhebliche, das Material des Hohlzylinders dehnende Scherkraft ergeben. Tatsächlich stellt sich zwischen den beiden
geschilderten Zuständen — Idealzustand und theoretischer Zustand bei unendlich hoher Reibkraft — ein
Mittel ein, etwa entsprechend dem geschwungenen
ίο Linienverlauf 72. Das heißt, daß das Material des
Hohlzylin lers neben den Stoßstellen 34, 35 etwas n.if
den Stüt/ringen gleitet, jedoch nicht so viel, wie es finden
Idealfall sein müßte. Hierdurch bleiben an den
Stoßstellen 34,35 Scherspannungen erhalten, die jedoch bei entsprechender Bemessung der Länge des Hohlzylinders
6 und der Zahl der Ringe 17 eine Überbeanspruchung des Materials des Hohlzylinders vermeiden.
Gemäß Fig. 5 kann man insbesondere für größere
Verdrehwinkei eine störende .Scherkraltgröüe dadurch
vermeiden, daß man die Ringe 36 möglichst schmal ausbildet, so daß sich zwischen zwei benachbarten
Ringen jeweils nur ein sehr kleiner relativer Verdrehwinkel als Anteil des insgesamt am Torsionskompensator
auftretenden Verdrehwinkels ergibt.
Um bei Torsionskompensatoren. für die sehr große Verdrehwinkel zu erwarten sind, die geschilderten,
reibkraftbedingten Verhältnisse zu verbessern, kann grundsätzlich vorgesehen sein, daß die Ringe aus
Polytetrafluoräthylen bestehen oder mit diesem Mateso rial beschichtet sind. Damit wird der Reibkraft sowohl
zwischen den Ringen als auch zwischen den Ringen und Hohlzylirider herabgesetzt.
Der in F i g. 4 zwischen den Ringen veranschaulichte Spalt 34, 35. der daher rührt, daß die Ringe ir,
)-> Axialrichtung gegenseitig nicht vorgespannt, sondern dort mit geringem Spiel angeordnet sind, kann für unter
Außendruck darin eindringendes Material bei gegenseitigem Verdrehen benachbarter Ringe zum Materialverschleiß
am Hohlzylinder 6 führen. Dem kann man
«ο gemäß Fig. 6 dadurch entgegenwirken, daß /.wischer
die Ringe 17 Distanzringe 37 eingesetzt werden, die ebenfalls aus Tetrafluoräthylen bestehen können oder
damit beschichtet sein können und die andererseits die ihnen zugewandten, auf der Seite des Hohlzylinders 6
liegenden Kanten der Stützringe 17 mit einer in Richtung auf den Hohlzylinder 6 im wesentlichen
halbkreisförmig abgerundeten Profilierung 38 übergreifen.
Eine weitere Lösung gemäß Ausschnitt A in Fig. 1
zeigen die F i g. 7 und 8. Hier haben die Stützringe 40 an ihrer mit dem Hohlzylinder 41 in Berührung stehenden
Zylinderfläche eine im axialen Querschnitt gesehen wellenförmige Profilierung, die an den Seitenkanten 42
der Stützringe in einem Wellental endet Außerdem ist der Hohlzylinder 41 als der Profilierung der Stützringe
angepaßter, ringgewellter Balg ausgebildet und er ist mit über seine ganze Länge durchgehend in ihm
eingelegten, beim Verdrehwinkel null achsparallel verlaufenden Verstärkungsfäden 43 versehen.
ω Als zweckmäßig hat es sich erwiesen, wenn von den
Verstärkungsfäden mehr als eine Lage im Material des Hohlzylinders eingebettet ist Außerdem ist es besonders zweckmäßig, wenn der Hohlzylinder 41 beim
Torsionswinkel null innen im Bereich des Wellentales
einen geringen Abstand gegenüber den Stützringen 40
hat also auf diesen nicht aufliegt worauf nachstehend noch eingegangen wird.
F i g. 7 zeigt diese Bauform in unverdrehtem Zustand.
Wird nun derTorsionskompensator verdreht, so wird
der Hohlzylinder 41 gestreckt, was dazu führt, daß er sich aus den Wellentälern 44 zwischen den Ringen
heraushebt und dort noch weiter von der Möglichkeit eines Verschleißes durch gegenseitige Relativbewegung
benachbarter Ringe entfernt wird. Damit eine solche Verschleißmöglichkeit auch zu Beginn der Torsionsbewegung
bereits nicht eintreten kann, ist die vorerwähnte Maßnahme ergriffen, daß der Hohlzylinder 41 bei
unverdrehtem Kompensator im Bereich des Wellentales nicht an den Stützringen 40 anliegt.
Außerdem verringert sich mit zunehmendem Drehwinkel die Berührungsfläche zwischen Ringen 40
einerseits und Hohlzylinder 41 andererseits, so daß der Hohlzylinder in angenähert idealer Form den Verdrehwinkel
über seine gesamte Länge verteilt aufnehmen kann.
Es hat sich gezeigt, daß Bauformen mit gewelltem Hohlzylinder-. 56 abgerundeter Schenkel 54 sich radial
zur Rohrachse 1 erstreckt und dessen anderer Schenkel 55 zur Rohrachse parallel verlaufend sich gegen den
nächstfolgenden Stützring abstützt. Diese sich aus dem
ο Gegenstand gemäß Fig. 11 ableitende Form bedeutet
eine konstruktiv besonders einfache und billige Variante. Selbstverständlich können auch hier wieder die
Stützringe aus Polytetrafluoräthylen bestehen oder damit beschichtet sein.
ίο Außerdem ist hier wieder der Hohlzylinder 56 als
gewellter Balg ausgebildet und mit einer Einlage von Verstärkungsfaden 57 versehen.
Fig. 14 zeigt wiederum im Ausschnitt A gemäß F i g. 1 eine Variante, bei der die Stützringe durch einen
durch schraubengangförmiges Wickeln eines profilierten Bandes aus Metall oder Kunststoff hergestellten
Wickelschlauch 58 gebildet sind. Dieser Wickelschlauch hat die Eigenschaft, daß sich seine einzelnen Windungen
und 8 dargestellt sind, sehr hohen Drücken standhalten.
Eine andere Lösung des Problems des Verschleißes des Hohlzylinders an den Stoßstellen der Stützringe
stellt der Gegenstand gemäß Fig.9 und 10 dar, der
ebenfalls wieder ein Ausschnitt gemäß A der F i g. 1 ist. Hier hat der Hohlzylinder 45 im Bereich der Stoßstellen
der Ringe 17 Ausnehmungen 46, die sich in außendrucklosem
Zustand wie in F i g. 9 und in außendruckbelastetem Zustand wie in Fig. 10 darteilen. Auf diese Weise
liegt also der Hohlzylinder 45 nur im mittleren Bereich der Ringe 17 auf diesen auf, wodurch ebenfalls einmal
die Reibfläche zwischen Ringen und Hohlzylinder verringert ist und zum anderen verhindert ist, daß der
Hohlzylinder verschleißfördernd mit der Stoßstelle zwischen benachbarten Ringen 17 in Berührung
kommen kann.
Die Fig. 11 und 12 zeigen eine andere Variante gemäß dem Ausschnitt A in Fi g. 1. Nach F i g. 11 ist in
der Reihenfolge der Sttützringe 47 gesehen in jeden Stützring an seiner Stoßstelle 48 zum nächstfolgenden
Stützring ein ihn in Richtung auf den Hohlzylinder 49 radial überragender, aufseiten des Hohlzylinders abgerundeter
Stegring ;0 konzentrisch eingesetzt, der selbstverständlich ebenfalls wieder aus Polytetrafluoräthylen
bestehen kann oder damit beschichtet sein kann. Der Hohlzylinder 49 legt sich nun um diese Stegringe 50.
Findet nun eine Verdrehung des Torsionskompensators statt, so wird diese im wesentlichen von den radialen
Flanken 51 des Hohlzylinders unschädlich aufgenommen, da diese bei Torsion von den radialen Flanken der
Stegringe 50 abheben. Dadurch ergibt sich anstelle der 'heoretischen bzw. idealen Torsionslinie 52 des Hohlzylinders
in Fig. 12die Verformungslinie53.
Fig. 13 zeigt eine Ausbildung der Stüizringe in Form
von rechten Winkeln, deren einer, aufseiten des gigi.ii3t.iug in uiiiiaiigai Innung vciuicncti nuillicil, M)
daß er der Verdrehbewegung des Hohlzylinders 6 entgegenkommt, wenn der erfindungsgemäße Torsionskompensator
einen Verdrehwinkel aufzunehmen hat. Er kommt von allem auch insofern der Verdrehbewegung
des Hohlzylinders 6 in einer Drehrichtung entgegen, als er sich bei Verdrehung in Richtung auf eine Erhöhung
seiner Windungszahlen ebenfalls radial verjüngt. Daher muß sein Innendurchmesser so bemessen werden, daß
er im Bereich zulässigen Verdrehwinkels nicht auf dem gegebenenfalls vorhandenen Rohr 2 zum Aufsitzen
kommt. Andererseits kann man hiermit, wenn man die nicht dargestellten Enden des Wickelschlauches 58
zusammen mit den Enden des Hohlzylinders 6 festlegt, den Verdrehwinkel in eine Richtung beschränken,
indem nämlich dann bei entsprechender Innendurch-
J5 messerauslegung des Wickelschlauches dieser auf dem
Rohr 2 aufsitzt.
Anstelle des Wickelschlauches 58 gemäß Fig. 14 kann auch, wie in Fig. 15 dargestellt, vorgesehen sein,
daß die Stützringe durch eine schraubengangförmig
-to nach Art einer Feder gewickelte Drahtwendel 59
gebildet sind. Für diese gelten bezüglich des Innendurchmessers und der Drehwinkelbeschränkung die
gleichen Gesetzmäßigkeiten, wie sie anhand der Fig. 14
erläutert sind. Wesentlich ist hier, daß die Drahtwendel 59 möglichst enggewickelt ist.
Schließlich kann, wie dies in F i g. 16 dargestellt ist, die
Wendel gemäß Fig. 15 als in den Hohlzylinder 60 eingebettete Wendel 61 ausgebildet sein.
Auch die Bauformen gemäß Fig. 14 bis 16 haben
μ gemeinsam, daß die Reibkraft zwischen Hohlzylinder
und Stützkonstruktion erheblich herabgesetzt ist, wenn auch andererseits die maximal aufnehmbare Druckbelastung
nicht so hoch liegen kann, wie dies bei den Beispielen gemäß den F i g. 3 bis 12 der Fall ist.
Hierzu 8 Blatt Zeichnungen
Claims (21)
1. Gas- und flOssigkeitsdichter, innen- oder auOendruckbelasteter Torsionskompensator, der
zwischen zwei mediumführenden Rohren mit Kreisquerschnitt oder einem Rohr mit Kreisquerschnitt
und dem Anschlußflansch eines Behälters od. dgl. angeordnet ist, wobei zur Verbindung ein Hohlzylinder
aus elastischem Material mit je an einem seiner Enden mit einem der gegenseitig verdrehbar
aneinander anzuschließenden Teile gas- und flüssigkeitsdicht verbunden ist, dadurch gekennzeichnet,
daß der Hohlzylinder (6,20,41,45,49,
56, 60) zwischen seinen Enden in Richtung auf die der Druckbelastung abgewandte Seite durch wenigstens
mit geringem axialem Spiel nebeneinander angeordnete, zur Rohrachse (1) konzentrische Ringe
(17,25,37,40,47,50,54,55,58,59,61) abgestützt ist
und daß das anzuschließende Rohr (2) gegen das andere Kohr (3), gegenüber dem Anschlußflansch
od. dgl. radial geführt drehbar axial abgestützt ist, wozu wenigstens ein Rohr (2) die aus Hohlzylinder
und Ringen gebildete Anordnung konzentrisch durchragt oder umgibt und die aus Hohlzylinder und
Ringen gebildete Anordnung gegenüber dem Rohr wenigstens geringes radiales Spiel hat.
2. Rohrverbindung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens ein Rohr (2) die aus
Hohlzylinder (b, 20,41,45,49,56,60) und Ringen (17,
25, 37, 40, 47, 50, 54, 55, 58, 59, 61) gebildete Anordnung konzentrisch durchragt und daß die aus
Hohlzylinder und Ringen gebildete Anordnung das Rohr wenigstens mit geringem Spiel umgibt.
3. Rohrverbindung räch Anspruch I. dadurch gekennzeichnet, daß die Stützringe (17, 25, 40)
nebeneinander angeordnete, ebene Kreisringe sind.
4. Rohrverbindung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen die Stützringe (17) zur
Rohrachse (1) konzentrische Distanzringe (37) eingesetzt sind und daß die Distanzringe die ihnen
zugewandten, auf der Seite des Hohlzylinders (6) liegenden Kanten der Stützringe mit einer in
Richtung auf den Hohlzylinder im wesentlichen halbkreisförrriig abgerundeten Profilierung (38)
übergreifen.
5. Rohrverbindung nach Anspruch I oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Stützringe (40) an
ihrer mit dem Hohlzylinder (41) in Berührung stehenden Zylinderfläche eine im axialen Querschnitt
gesehen wellenförmige Profilierung aufweisen und daß die Profilierung an den Seitenkanten
(42) der Stützringe in einem Wellental (44) endet.
6. Rohrverbindung nach Anspruch 1 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß in der Reihenfolge der
Stützringe (47) gesehen in jeden Stützringe an seiner Stoßstelle (48) zum nächstfolgenden Stützring ein
ihn in Richtung auf den Hohlzylinder (49) radial überragender, auf der dem Hohlzylinder zugewandten
Seite abgerundeter Stegring (50) konzentrisch eingesetzt ist.
7. Rohrverbindung nach Anspruch I, dadurch gekennzeichnet, daß die Stützringe (54,55) die Form
eines rechten Winkels aufweisen, dessen einer, auf der dem Hohlzylinder (56) zugewandten Seite
abgerundeter Schenkel (54) sich radial zur Rohrachse (1) erstreckt und dessen anderer Schenkel (55) zur
Rohrachse parallel verlaufend sich gegen den nächstfolgenden Stützring abstützt.
' ■
8. Rohrverbindung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Hohlzylinder (45) im
Bereich der Stoßstellen benachbarter Stützringe (17) Aussparungen (46) aufweist
9. Rohrverbindung nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Hohlzylinder
(41,49,56) als der Profilierung der Stützringe (17,37,
38; 40; 47,50; 54,55) angepaßter, ringgevellter Balg
ausgebildet ist
10. Rohrverbindung nach einem der Ansprüche 3 bis 7, dadurch gekennzeichnet daß die Ringe aus
Stahl bestehen.
11. Rohrverbindung nach einem der Ansprüche 3
bis 7 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Ringe
wenigstens teilweise aus Polytetrafluorethylen bestehen.
12. Rohrverbindung nach einem der Ansprüche 3 bis 7 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Ringe
wenigstens teilweise mit Polytetrafluorethylen beschichtet sind.
13. Rohrverbindung nach Anspruch i, dadurch
gekennzeichnet, daß die Stützringe durch einen durch schraubengangförmiges Wickeln eines S-förmig
profilierten Bandes aus Metall oder Kunststoff hergestellten Wickelschlauch (58) gebildet sind und
daß der Innendurchmesser des Wickelschlauches so bemessen ist, daß die aus Wickelschlauch und
Hohlzylinder (6) gebildete Anordnung innerhalb des zulässigen Drehwinkels der Rohrverbindung gegenüber
dem gegegebenenfalls vorhandenen Innenrohr (2) berührungsfrei bleibt.
14. Rohrverbindung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Stützringe durch eine
schraubengangförmig nach Art einer Feder enggewickelte
Drahtwendel (59, 61) gebildet sind und daß der Innendurchmesser der Wendel so bemessen ist,
daß die aus Hohlzylinder (6, 60) und Wendel gebildete Anordnung innerhalb des zulässigen
Drehwinkels der Rohrverbindung gegenüber dem gegebenenfalls vorhandenen Innenrohr (2) berührungsfrei
bleibt.
15. Rohrverbindung nach Anspruch 14, dadurch
gekennzeichnet, daß die Wendel (61) in das Material des Hohlzylinders (60) eingebettet ist.
16. Rohrverbindung nach Anspruch 13 oder 14,
dadurch gekennzeichnet, daß die Enden des
Wickelschlauches (58) bzw. der Wendel (59, 61) zusammen mit den Enden des Hohlzylinders (6, 60)
an den drehbar aneinander anzuschließenden Teilen (2,3) festgelegt sind.
17. Rohrverbindung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Stützringe mit Abstand
voneinander angeordnet und wenigstens teilweise in das Material des Hohlzylinders einvulkanisiert sind.
18. Rohrverbindung nach einem der vorhergehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Hohlzylindcr (41, 56) mit über seine ganze Länge
durchgehend in ihn eingelegten, beim Verdrehwinkel null achsparallel verlaufenden Verstärkungsfäden
(43,57) versehen ist.
19. Rohrverbindung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß bei
Innendruckbelastung die aus Stützringen (25) und Hohlzylinder (20) gebildete Anordnung von einer
hohlzylindrischen Zentrierhülse (71) mit geringem Spiel umgeben ist.
20. Rohrverbindung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der
Hohlzylinder mehrwandig aus Lagen unterschiedlichen Materials hergestellt ist.
21. Rohrverbindung nach Anspruch 5 und 9, dadurch gekennzeichnet, daG der Hohlzylinder (41)
bei unverdrehter Rohrverbindung im Bereich der Wellentäler (44) einen geringen Abstand gegenüber
den Stützringen (40) hat.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19782808475 DE2808475C3 (de) | 1978-02-28 | 1978-02-28 | Torsionskompensator für Rohrleitungen |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19782808475 DE2808475C3 (de) | 1978-02-28 | 1978-02-28 | Torsionskompensator für Rohrleitungen |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2808475A1 DE2808475A1 (de) | 1979-09-06 |
DE2808475B2 true DE2808475B2 (de) | 1980-03-27 |
DE2808475C3 DE2808475C3 (de) | 1980-11-13 |
Family
ID=6033112
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19782808475 Expired DE2808475C3 (de) | 1978-02-28 | 1978-02-28 | Torsionskompensator für Rohrleitungen |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE2808475C3 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0037113A2 (de) * | 1980-04-01 | 1981-10-07 | Fmc Corporation | Drehbare Rohrverbindung für ständige Bewegung |
-
1978
- 1978-02-28 DE DE19782808475 patent/DE2808475C3/de not_active Expired
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0037113A2 (de) * | 1980-04-01 | 1981-10-07 | Fmc Corporation | Drehbare Rohrverbindung für ständige Bewegung |
EP0037113A3 (en) * | 1980-04-01 | 1982-07-28 | Fmc Corporation | Constant motion swivel joint |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2808475A1 (de) | 1979-09-06 |
DE2808475C3 (de) | 1980-11-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0210271B1 (de) | Biegbares wellrohr mit zueinander parallelen, ringförmigen wellen und axialabstützung | |
DE3431635C2 (de) | ||
DE2139717A1 (de) | Kupplung zur verbindung der enden eines rohres und einer stange | |
DE102009056975B3 (de) | Rohrförmiges Bauteil | |
DE2257263A1 (de) | Kompensator fuer grosse winkelmaessige deformationen | |
EP0709558B1 (de) | Leitungselement, insbesondere für die Abgasleitung von Verbrennungskraftmaschinen | |
EP0111169A2 (de) | Mehrlagenrohr | |
DE2529508C3 (de) | Ringgewellter Schlauch oder Balg | |
DE2808475C3 (de) | Torsionskompensator für Rohrleitungen | |
DE602004006399T2 (de) | Schnellverbindungskupplung für Leitungen mit in Bezug auf die Buchse drehbar angeordneter Sperrvorrichtung | |
DE3643038C2 (de) | ||
DE2557713C2 (de) | Rohrgelenk | |
DE2540273A1 (de) | Mehrlagiger wellschlauch | |
DE7805990U1 (de) | Um die rohrachse drehbare rohrverbindung | |
EP0568835B1 (de) | Kompensationselement für Kunststoffmantelrohrleitungen | |
EP3670997B1 (de) | Flexible vakuumisolierte leitung | |
WO2011000509A1 (de) | Spannring für schläuche | |
DE2617242B2 (de) | Rohrschlangen-Wärmetauscher bestehend aus mindestens einem Mehrfachrohr | |
DE1162141B (de) | Gelenkige Rohrverbindung | |
DE2135514B2 (de) | Rohrmuffe für winkelbewegliche Rohrleitungen | |
DE2364380C3 (de) | ||
DE1266576B (de) | Bowdenzughuelle | |
DE3050562A1 (de) | Waermetauscher | |
CH343376A (de) | Hochdruckzylinder | |
AT85124B (de) | Papierschlauch. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OAP | Request for examination filed | ||
OD | Request for examination | ||
BI | Miscellaneous see part 2 | ||
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
8340 | Patent of addition ceased/non-payment of fee of main patent |