DE2700573A1 - Austenitic manganese steel castings - quenched after casting to eliminate long and expensive heat treatment process - Google Patents
Austenitic manganese steel castings - quenched after casting to eliminate long and expensive heat treatment processInfo
- Publication number
- DE2700573A1 DE2700573A1 DE19772700573 DE2700573A DE2700573A1 DE 2700573 A1 DE2700573 A1 DE 2700573A1 DE 19772700573 DE19772700573 DE 19772700573 DE 2700573 A DE2700573 A DE 2700573A DE 2700573 A1 DE2700573 A1 DE 2700573A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- casting
- steel
- heat treatment
- mold
- mould
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 19
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title abstract description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 21
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 3
- 239000011822 basic refractory Substances 0.000 abstract 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 abstract 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 25
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- VSZWPYCFIRKVQL-UHFFFAOYSA-N selanylidenegallium;selenium Chemical compound [Se].[Se]=[Ga].[Se]=[Ga] VSZWPYCFIRKVQL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/04—Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Verfahren zur Herstellung austenitischen Manganhartstahls Process for the production of austenitic manganese steel
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung austenitischen Manganhartstahls.The invention relates to a method for producing austenitic Manganese steel.
Dieser sogenannte Hadfieldstahl, der in seinem Verwendungszustand eine reine austenitische Mikrostruktur aufweist, enthält: 0,9 - 1,5 % Kohlenstoff (C), 9 - 20 % Mangan (Mn), 0,2 - 1,5 %Silicium(Si), folgende Elemente als mögliche Zusatzstoffe: 0 - 4 % Chrom (Cr), o - 4 % Nickel (Ni), 0 - 3 % Molybdän (Mo), o - 3 % Kupfer (Cu) und/oder folgende Elemente als Mikrokomponenten: 0 - 0, 15 Titan (Ti), 0 - 0,15% Niobium (Nb), 0 - 0,15% Vanadium (V), 0 - 0,1 % Zirkonium (Zr) oder 0 - 0,5 % Bor (B).This so-called Hadfield steel, in its state of use has a pure austenitic microstructure, contains: 0.9 - 1.5% carbon (C), 9-20% manganese (Mn), 0.2-1.5% silicon (Si), following elements Possible additives: 0 - 4% chromium (Cr), o - 4% nickel (Ni), 0 - 3% molybdenum (Mo), o - 3% copper (Cu) and / or the following elements as microcomponents: 0 - 0, 15 titanium (Ti), 0-0.15% niobium (Nb), 0-0.15% vanadium (V), 0-0.1% zirconium (Zr) or 0-0.5% boron (B).
Das Verfahren, das gegenwärtig zur Herstellung von Hadfieldstahl angewendet wird, kann in folgende Ablaufschritte zerlegt (eingeteilt) werden: 1. Schmelzen in einem Ofen mit basischer Auskleidung bei einer Temperatur von 1.400 - 1.6000C; 2. Eingießen in eine Sand- oder Metallform bei einer Temperatur von 1.375 - 1.5250 C; 3. Abkühlung in der Gußform auf Raumtemperatur; 4. Öffnen der Gußform und Reinigung des Gußstuckes; 5. Aufheizen auf eine Wärmebehandlungstemperatur von 1.000 - 1.1000 C bei einer Erwärmungsgeschwindigkeit von maximal 1000C/h; 6. Aufrechterhaltung der Wärmebehandlungstemperatur von 1.000 - 1.1000 C über einen Zeitraum von 1 - 6 Stunden, je nach Größe des Gußstückes; 7. Schnelles Abkühlen auf Raumtemperatur, z.B. durch Wasserkühlung.The process currently used to manufacture Hadfield steel can be broken down (divided) into the following process steps: 1. Melting in a furnace with a basic lining at a temperature of 1,400 - 1,6000C; 2. Pouring into a sand or metal mold at a temperature of 1.375 - 1.5250 C; 3. Cooling in the mold to room temperature; 4. Open the mold and clean it of the casting; 5. Heating to a heat treatment temperature of 1,000 - 1,1000 C at a heating rate of max. 1000C / h; 6. Maintenance the heat treatment temperature of 1,000 - 1,1000 C over a period of 1 - 6 hours, depending on the size of the casting; 7. Rapid cooling to room temperature, e.g. by water cooling.
Mit Hilfe des obigen Verfahrens erhält man austenitischen Hadfieldstahl mit gleichmäßiger Mikrostruktur. Dieser Stahl wird hauptsächlich für Teile benutzt, die einer starken Stoßbeanspruchung ausgesetzt werden.Using the above procedure, Hadfield austenitic steel is obtained with a uniform microstructure. This steel is mainly used for Parts used, which are exposed to strong shock loads.
Der Hadfieldstahl ist unter diesen Bedingungen deshalb am besten geeignet, da er folgende vorteilhafte Eigenschaften besitzt: a) Er ist wegen seiner austenitischen Mikrostruktur extrem widerstandsfähig und erträgt Schlagbeanspruchungen selbst bei tiefen Temperaturen ohne Bruch.Hadfield steel is therefore best suited under these conditions, as it has the following advantageous properties: a) It is austenitic because of its The microstructure is extremely resistant and can withstand impact loads low temperatures without breaking.
b) Er läßt sich bei der Bearbeitung extrem verhärten. Beispielsweise verhärten Schlagbeanspruchungen die Oberfläche des Stahls mit einer Grundhärte von etwa 200 HB bis zu einer Härte von 550 HB, bei der die Verschleißfestigkeit des Stahls hervorragende Werte erreicht. Die Härtung erreicht nicht das Innere des Stahls - das Innere bleibt bruchfest und somit das gesamte Stahlstück.b) It can be extremely hardened during processing. For example impacts harden the surface of the steel with a basic hardness of about 200 HB to a hardness of 550 HB, at which the wear resistance of the Stahls achieved excellent values. The hardening does not reach the inside of the steel - the inside remains unbreakable and thus the entire piece of steel.
Damit der Stahl ein bruchfestes Verhalten zeigt, ist eine gleichmäßige austenitische Struktur notwendig. Wenn der Stahl nach dem Gießen oder nach der Warmbearbeitung langsam auf Zimmertemperatur abkühlt, sondert sich Karbid bei einem Temperaturbereich von 960 - 3000 C an den Korngrenzen des Austenits ab und bildet ein zusammenhängendes Netz, das den Stahl vollständig spröde werden läßt. Dieses Karbidnetz kann durch Erhitzen des Stahls auf eine Temperatur über 9600 C, bei der das Karbid nicht mehr stabil ist, zerstört werden. Dabei geht es in eine austenitische Matrix über. Ein Wiederabtrennen des Karbids wird durch ein rasches Abkühlen des Stahls durch den kritischen Temperaturbereich ° von 960 - 300 C hindurch verhindert. Dies erklärt sich damit, daß der Absonderungsprozeß von Karbiden durch Diffusion geregelt wird und durch schnelles. Kühlen ein Ablaufen dieses Prozesses verhindert werden kann.So that the steel shows a break-proof behavior, a uniform Austenitic structure necessary. If the steel after casting or after hot working slowly cools to room temperature, carbide secretes over a range of temperatures from 960 - 3000 C at the grain boundaries of the austenite and forms a coherent Network that makes the steel completely brittle. This carbide network can through Heating the steel to a temperature above 9600 C, at which the carbide ceases is stable, be destroyed. It changes into an austenitic matrix. A The carbide is separated again by rapidly cooling the steel through the through the critical temperature range of 960 - 300 ° C. This explains with the fact that the process of separating carbides is regulated by diffusion and by fast. Cooling can prevent this process from occurring.
Der einzige Zweck der Wärmebehandlung - Aufheizen auf 1.000 - 1. 1000 C/ Wasserkühlen - ist darin zu sehen, daß das Karbidnetz, das in den vorangegangenen Stufen des Verfahrens gebildet wurde, aufgelöst wird. Die Merkmale des Verfahrens gemäß der Erfindung werden in den Ansprüchen dargelegt.The only purpose of heat treatment - heating to 1,000 - 1,100 C / water cooling - can be seen in the carbide mesh that was used in the previous Stages of the process was formed, is resolved. the characteristics of the method according to the invention are set out in the claims.
Bei dem Verfahren gemäß der Erfindung wird der Aufbau des nachteiligen Korngrenzen-Karbids vollständig verhindert, so daß die Wärmebehandlung mit dem Ziel, die besagten Karbide zu entfernen, überhaupt nicht mehr erforderlich ist. Dementsprechend läuft das Verfahren gemäß der Erfindung in folgenden Schritten ab: 1. Schmelzen in einem Ofen mit basischer Auskleidung - bei einer Temperatur von 1.400 - 1.6000 C; 2. Eingießen in eine Sand- oder Metalllorm bei einer Temperatur von 1.375 - 1.5250 C; 3. Abkühlung zusammen mit der Gußform auf die normale Wärmebehandlungstemperatur des Hadfield-Stahls, d.h. etwa 1.1000 C; 4. schnelles Entfernen des Gußstücks aus der Form; 5. sofortiges schnelles Abkühlen auf Raumtemperatur, beispielsweise durch Wasserkühlen; 6. Säuberung des Gußstücks.In the method according to the invention, the structure of the disadvantageous Grain boundary carbide completely prevented, so that the heat treatment with the aim of removing said carbides is no longer necessary at all. Accordingly the method according to the invention takes place in the following steps: 1. Melting in a furnace with a basic lining - at a temperature of 1,400 - 1,6000 C; 2. Pouring into a sand or metal mold at a temperature of 1.375 - 1.5250 C; 3. Cooling together with the mold to the normal heat treatment temperature of Hadfield steel, i.e. about 1,1000 C; 4. Quick removal of the casting off the form; 5. immediate rapid cooling to room temperature, for example by Water cooling; 6. Cleaning the casting.
Das direkte Abkühlen von Hadfield-Stahl beruht auf der Erkenntnis, daß man den Stahl nach Erstarrung der Stahlschmelze abkühlt, ehe die energetischen Bedingungen zur Absonderung der nachteiligen Korngrenzenkarbide vorhanden sind, was etwa ab 9600 C geschehen kann. Eine besondere zusätzliche Wärmebehandlung des Stahls erübrigt sich daher.The direct cooling of Hadfield steel is based on the knowledge that the steel is cooled after the molten steel has solidified, before the energetic one Conditions for the separation of the disadvantageous grain boundary carbides are present, which can happen from about 9600 C. A special additional heat treatment of the Steel is therefore unnecessary.
Das Verfahren der direkten Abkühlung gemäß der Erfindung zeichnet sich im Vergleich zu den bekannten Verfahren durch folgende Vorteile aus: 1. Einsparung an Verfahrenszeit Die Verfahrenszeit wird um 70 - 90 % verringert, je nach Größe des Gußstückes. So beansprucht z.B. das bekannte Verfahren zur Herstellung eines Hadfield-Stahlgusses mit einer Dicke von 100 mm folgende Zeiten: Schmelzen 3 Stunden + Gießen 0,2 Stunden + Abkühlen in der Gußform auf Raumtemperatur 20 Stunden + Aufheizen auf eine austenitisierende Temperatur 10 Stunden + Aufrechterhalten der austenitisierenden Temperatur 3 Stunden + Abkühlen in Wasser 0, 3 Stunden, zusammen also 36, 5 Stunden.The method of direct cooling according to the invention is characterized has the following advantages compared to the known processes: 1. Saving of process time The process time is reduced by 70 - 90%, depending on according to the size of the casting. For example, the known method of manufacture claims of a Hadfield steel casting with a thickness of 100 mm the following times: Melting 3 hours + pouring 0.2 hours + cooling in the mold to room temperature for 20 hours + Heating up to an austenitizing temperature for 10 hours + Maintaining the austenitizing temperature 3 hours + cooling in water 0.3 hours together so 36.5 hours.
Bei Anwendung des direkten Abkühlverfahrens werden, um zum glei -chen Endergebnis zu kommen, folgende Zeitdauern erforderlich (in Klammern ist die benötigte Zeit für Zwischenaufheizen zur Bestimmung der Qualität angegeben): Schmelzen 3 Stunden + Gießen 0,2 Stunden + Abkühlen in der Gußform auf Kühltemperatur 1 Stunde + Entfernen der Gußform 0,3 Stunden (+ Zwischenaufheizen 1 Stunde) + Abkühlen im Wasser 0,3 Stunden. When using the direct cooling method, the same The following time periods are required to arrive at the end result (in brackets is the required Time indicated for intermediate heating to determine the quality): Melting 3 hours + Pouring 0.2 hours + cooling in the mold to cooling temperature 1 hour + removal the mold 0.3 hours (+ intermediate heating 1 hour) + cooling in water 0.3 Hours.
Das ergibt eine Gesamtzeit von 4, 8 Stunden (5,8 Stunden). Mit anderen Worten: Die Verfahrenszeit wird bei der Erfindung um etwa 87 % (84 %) verkürzt. That makes a total of 4.8 hours (5.8 hours). With others In other words, the process time is shortened by about 87% (84%) with the invention.
2. Einsparung von Energie Theoretisch erfordert das Schmelzen eines Kilogramms Hadfield-Stahl eine Energie von etwa 1,05 MJ (Erhitzen und Schmelzen). Der übliche Wirkungsgrad eines Stahlschmelzofens liegt bei etwa 0, 5, so daß in der Praxis zum Schmelzen eines Kilogramms Hadfield-Stahls eine Energie von etwa 2 MJ aufgewendet werden muß.2. Saving Energy Theoretically, melting one requires Kilograms of Hadfield steel have an energy of about 1.05 MJ (heating and melting). The usual efficiency of a steel melting furnace is around 0.5, so that in In practice, to melt one kilogram of Hadfield steel, an energy of about 2 MJ must be spent.
Das Aufheizen von Hadfield-Stahl auf die Wärmebehandlungstemperatur erfordert theoretisch eine Energie von etwa 0, 5 MJ. Üblicherweise variieren die Wirkungsgrade der Wärmebehandlungsöfen zwischen 0,1 - 0,3, so daß eine Wärmebehandlung eine Energie von 1,5 - 5 MJ/kg verbraucht. Wird der Wirkungsgrad des Ofens mit 0,25 angenommen, so erfordert das Verfahren zur Herstellung von Hadfield-Stahlguß eine Energie pro Kilogramm entsprechend folgender Aufstellung: Bekanntes Verfahren: Schmelzen 2 MJ + Wärmebehandlung 2 MJ zusammen 4 MJ Direktes Abkühlverfahre n: Schmelzen 2 MJ, folglich spart das direkte Abkühlverfahren 50 % der Energie ein. The heating of Hadfield steel to the heat treatment temperature theoretically requires an energy of about 0.5 MJ. Usually they vary Heat treatment furnace efficiencies between 0.1 - 0.3, so that a heat treatment consumes an energy of 1.5 - 5 MJ / kg. If the efficiency of the furnace is 0.25 Assuming the process of making Hadfield cast steel requires one Energy per kilogram according to the following list: Known process: melting 2 MJ + heat treatment 2 MJ together 4 MJ direct cooling process: melting 2 MJ, consequently the direct cooling process saves 50% of the energy.
3. Verringerung der Rißgefahr Beim langsam abkühlenden Hadfield-Stahl wird ein Korngrenzenkarbidnetz, das den Stahl vollständig spröde macht, innerhalb eines Temperaturbereichs von 960 - 3000 C aufgebaut. Falls dieser spröde Stahl durch hohe Spannungen beansprucht wird, kann der Stahl leicht entlang der Korngrenzen einreißen. Solche Spannungen können bei den bekannten Verfahren dadurch auftreten, - daß die gehärtete Gußform das freie Verfestigungsschrumpfen des Stahls verhindert, wodurch Risse schon während des Abkühlens in der Gußform entstehen, - außerdem belm Aufheizen auf die Wärmebehandlungstemperatur.3. Reduction of the risk of cracks in slowly cooling Hadfield steel a grain boundary carbide mesh that makes the steel completely brittle becomes within built in a temperature range of 960 - 3000 C. If this brittle steel comes through When high stresses are applied, the steel can easily move along the grain boundaries tear down. Such tensions can occur with the known methods by - that the hardened mold prevents the free solidification shrinkage of the steel, whereby cracks develop in the mold while it is cooling, - also belm Heating up to the heat treatment temperature.
Die Wärmeleitfähigkeit des Hadfield-Stahls ist sehr gering. Im Falle eines schnellen Erhitzens können somit sehr große Spannungen aufgrund von Temperaturunterschieden im Gußstück auftreten, wodurch Rißbildungen hervorgerufen werden. Je größer ds Gußstück, desto größer ist die Bruchgefahr. Hadfield steel's thermal conductivity is very low. In the event of Rapid heating can therefore result in very large stresses due to temperature differences occur in the casting, whereby cracks are caused. The larger the casting, the greater the risk of breakage.
Mit Hilfe des direkten Abkühlverfahrens werden beide Risiken ausgescillossen, da in keinem Abschnitt des Verfahrens Karbide an den Korngrenzen, welche die Hauptursache für Rißbildung sind, auftreten. Außerdem wird einer Rißbildung während der Wärmebehandlung einfach dadurch entgangen, daß die Wärmebehandlung entfällt. With the help of the direct cooling process, both risks are eliminated, because in no section of the process carbides at the grain boundaries, which is the main cause for cracking occur. In addition, cracking occurs during heat treatment simply escaped in that the heat treatment is omitted.
4. Vermeidung von Kohlenstoffverlusten Auf der Oberfläche des Hadfield-Stahls entstehen während der Wärmeoehandlung bedeutende Kohlenstoffverluste, mit dem Ergebnis, daß die nach der Abkühlung folgende Austenitisierung der Oberfläche nicht erhalten bleibt, sondern in Martensit übergeht und damit als eine feste aber spröde Strukturkomponente Oberflächenrisse in dem Gußstück hervorruft. Wird hingegen das direkte Abkühlverfahren benutzt, so entstehen infolge des Fehlens einer speziellen Wärmebehandlung diese beschriebenen Kohlenstoffverluste nicht.4. Avoidance of carbon loss on the surface of Hadfield steel Significant carbon losses occur during the heat treatment, with the result that the austenitization of the surface that follows after cooling is not preserved remains, but turns into martensite and thus as a solid but brittle structural component Causes surface cracks in the casting. On the other hand, the direct cooling method is used used, they arise due to the lack of a special heat treatment carbon losses described not.
5. Kleinhalten der Korngröße Die Verschleißfestigkeit ist umgekehrt proportional zu der Korngrö-Be des Stahls. Da der Hadfield-Stahl bei allen Temperaturen austenitisch ist und keine Phasenumwandlung stattfindet, kann die Korngröße mit Hilfe einer Wärmebehandlung nicht verkleinert werden.5. Keeping the grain size small The wear resistance is reversed proportional to the grain size of the steel. Because the Hadfield steel at all temperatures is austenitic and no phase transformation takes place, the grain size can be with Cannot be reduced in size using heat treatment.
Die die Qualität bestimmende Korngröße wird schon im Stadium der Erstarrung festgelegt. Eine spätere Wärmebehandlung hingegen vergrDlA( rt nur die Korngröße. Mit Hilfe des direkten Abkühlverfahrens, zenit den keine separate Wärmebehandlung mehr verbunden ist, wird die h)rllgr(Mße, die beim Gießen festgelegt wird, beibehalten - wohingegen bei den bekannten Verfahren die Korngröße mehr oder weniger stark während der Wärmebehandlung zunimmt, was zu einer schlechteren Stahlqualität führt. The grain size determining the quality is already in the stage of Solidification set. Subsequent heat treatment, on the other hand, only increases the Grain size. With the help of the direct cooling process, there is no separate heat treatment is more connected, the h) rllgr (dimension, which is determined during casting, is retained - whereas in the known methods the grain size is more or increases less rapidly during heat treatment, resulting in poorer steel quality leads.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI760019A FI760019A (en) | 1976-01-07 | 1976-01-07 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE2700573A1 true DE2700573A1 (en) | 1977-07-21 |
Family
ID=8509671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE19772700573 Pending DE2700573A1 (en) | 1976-01-07 | 1977-01-07 | Austenitic manganese steel castings - quenched after casting to eliminate long and expensive heat treatment process |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE2700573A1 (en) |
| FI (1) | FI760019A (en) |
| NO (1) | NO770028L (en) |
| SE (1) | SE7700017L (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0119365A1 (en) * | 1983-03-14 | 1984-09-26 | Thomas Di Serio | Method of producing pieces of aluminium or aluminium alloy |
| US4789786A (en) * | 1984-11-20 | 1988-12-06 | Fujitsu Limited | Method of projecting photoelectron image |
| DE10352182A1 (en) * | 2003-11-05 | 2005-06-16 | Dihag Deutsche Giesserei- Und Industrie-Holding Ag | Low pressure casting method for producing a thin walled steel cast part comprises guiding a cast part into a water bath directly after removing from the casting mold at a temperature above the annealing temperature and cooling |
-
1976
- 1976-01-07 FI FI760019A patent/FI760019A/fi not_active Application Discontinuation
- 1976-12-31 SE SE7700017A patent/SE7700017L/en unknown
-
1977
- 1977-01-06 NO NO770028A patent/NO770028L/en unknown
- 1977-01-07 DE DE19772700573 patent/DE2700573A1/en active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0119365A1 (en) * | 1983-03-14 | 1984-09-26 | Thomas Di Serio | Method of producing pieces of aluminium or aluminium alloy |
| US4789786A (en) * | 1984-11-20 | 1988-12-06 | Fujitsu Limited | Method of projecting photoelectron image |
| DE10352182A1 (en) * | 2003-11-05 | 2005-06-16 | Dihag Deutsche Giesserei- Und Industrie-Holding Ag | Low pressure casting method for producing a thin walled steel cast part comprises guiding a cast part into a water bath directly after removing from the casting mold at a temperature above the annealing temperature and cooling |
| DE10352182B4 (en) * | 2003-11-05 | 2008-10-02 | Dihag Deutsche Giesserei- Und Industrie-Holding Ag | Method for producing a thin-walled cast steel component made of stainless steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI760019A (en) | 1977-07-08 |
| NO770028L (en) | 1977-07-08 |
| SE7700017L (en) | 1977-07-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE69329243T2 (en) | ROLLS FOR SHAPING METAL | |
| DE69523268T2 (en) | Method of manufacturing a one-piece high-pressure, low-pressure turbine rotor | |
| DE102006041146A1 (en) | Steel and processing methods for the manufacture of high-strength fracture-breakable machine components | |
| DE19712020A1 (en) | Fully martensitic steel alloy | |
| DE3812624A1 (en) | BALL GRAPHITE CAST IRON AND METHOD FOR PRODUCING IT | |
| EP1274872B1 (en) | Method for the production of nitrogen alloyed steel, spray compacted steel | |
| DE60006304T2 (en) | Cast steel for pressure vessels and method of manufacturing pressure vessels using this cast steel | |
| EP0141804B1 (en) | Hadfield type manganese steel and process for the manufacture thereof | |
| DE1922314A1 (en) | Process for tempering alloys | |
| CH648353A5 (en) | HIGH-IMPACT CASTING PARTS AND A METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF. | |
| DE2700573A1 (en) | Austenitic manganese steel castings - quenched after casting to eliminate long and expensive heat treatment process | |
| DE2842019C3 (en) | Operating mode for die casting of stainless steel with a low melting point | |
| DE69502609T2 (en) | CAVITATION RESISTANT FLUIDUM VAN WHEELS AND METHOD FOR THEIR PRODUCTION | |
| DE2700574A1 (en) | Austenitic stainless steel ingot or continuous castings - hot worked after casting to eliminate long and expensive heat treatment | |
| DE2326882A1 (en) | PROCESS FOR PRODUCING HIGH STRENGTH STEEL WITH LOW PROPORTION TO DELAYED BREAKAGE | |
| DE102008050152A1 (en) | Preparing ductile and highly solid cast iron comprises e.g. completely melting and heating a precursor at specific temperature, overheating, deslagging, adjusting tapping temperature, subjecting to magnesium treatment, casting and molding | |
| AT411069B (en) | WIRE-SHAPED PRODUCT, THE USE THEREOF AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF | |
| DE69938617T2 (en) | Steel for casting molds and method of manufacture | |
| AT277300B (en) | Steel that can be hardened in the martensitic state | |
| DE1508127B2 (en) | Process for the production of fine carbide tool and high-speed steels | |
| DE1014577B (en) | Process for the production of hot work tools using a hardening steel alloy | |
| DE3116227A1 (en) | Work roll of high chromium content and process for producing it | |
| DE689192C (en) | Procedure to shorten the tempering process | |
| EP0253061A2 (en) | Method of producing piston rings | |
| AT57610B (en) | Process for the production of manganese steel moldings and for rolling the same. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| OHJ | Non-payment of the annual fee |