DE2547034A1 - PROCESS FOR INDIRECT COOLING OF HOT GASES, IN PARTICULAR COK OVEN GASES - Google Patents
PROCESS FOR INDIRECT COOLING OF HOT GASES, IN PARTICULAR COK OVEN GASESInfo
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Description
Dr.F/Bk Recklinghausen, -2o.lo.1975Dr F / Bk Recklinghausen, -2o.lo.1975
-3. 25A7034-3. 25A7034
derthe
Firma Carl Still, RecklinghausenCarl Still company, Recklinghausen
Verfahren zur indirekten Kühlung von heißen Gasen, insbesondere Koksofen— gasen.Process for indirect cooling of hot gases, especially coke ovens gas.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur indirekten Kühlung von heißen Gasen, insbesondere Köksofengasen, mit verhältnismäßig «armen Kühlwasser und zum Wärmeaustausch im Kreislauf über eine mit verdampfenden und kondensierenden Kältemitteln arbeitende Kältemaschine geführten Kühlmitteln auf eine Endtemperatur unter oder mindestens auf die Kühlwassertemperatur.The invention relates to a method for indirect cooling of hot gases, especially stove gases, with relative «Poor cooling water and for heat exchange in the circuit via a refrigerating machine operating with evaporating and condensing refrigerants reduces the refrigerants guided to a final temperature or at least to the cooling water temperature.
Solche Verfahren sind wichtig für Industrieländer mit verhältnismäßig hohen Jahresdurchschnittstemperaturen, in denen das ganze Jahr hindurch Kühlwasser aus Flüssen und Seen sowie anderen Vorkommen ζ·Β. nur mit Temperaturen zwischen 2Qr- Und 30 C und auch höher zur Verfügung stehen·Such processes are important for industrialized countries with relatively high annual average temperatures, in which cooling water from rivers and lakes and other deposits throughout the year ζ · Β. are only available with temperatures between 2Qr- and 30 C and also higher
In diesen Ländern werden heiße Gase, auch Koksofengase, in der eingangs beschriebenen Art gekühlt, jedoch dieses Verfahren 1st verhältnismäßig kostenaufwendig, weil für den Betrieb der Kompressoren einer Verdichter-Kältemaschine oder die Verdampfungsstufe einer Absorber—Desorber—Kältemaschine viel Energie in Form von elektrischem Strom bzw. Dampf aufgewendet werden muß. Die hohen Kosten für die Kühlung gehen in die Kosten des ausgeübten GesamtVerfahrens ein und beeinflussen seine Wirtschaftlichkeit ungünstig.In these countries, hot gases, including coke oven gases, are cooled in the manner described above, but this method is used relatively expensive, because there is a lot of energy in the form of operating the compressors of a compressor refrigerating machine or the evaporation stage of an absorber-desorber refrigerating machine electrical power or steam must be used. the high costs for cooling are included in the costs of the overall process practiced and affect its economy unfavorable.
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Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe besteht ; däxin*, für Länder mit hohen Jahresdurchschnittstemperaturen ein Kühlver— fahren für heiße Gase zu finden und vorzuschlagen, bei dem wenigstens ein Teil der bei bekannten Verfahren aufzuwendenden Energie eingespart wird.The object on which the invention is based is; däxin *, for Countries with high annual average temperatures a cooling drive for hot gases to find and propose in which at least a part of the known methods to be expended Energy is saved.
Die Aufgabe wird dadurch gelöst, daß das heiße Gas in mindestens drei Stufen gekühlt wird und zwar in der ersten imit eine« Kühlmittel, das in der Desorber—Stufe einer Absorber—Oesorber—Kältemaschine als Heizmittel dient, in der zweiten mit dem verhältnismäßig warmen Kühlwasser und in der dritten mit einem Kühlmittel, das in der Verdampferstufe der Absorber-Desorber—Kältemaschine als Heizmittel dient.The object is achieved in that the hot gas is cooled in at least three stages, namely in the first with a «coolant, which is used as heating means in the desorber stage of an absorber-esorber refrigeration machine, in the second with the relatively warm cooling water and in the third with a coolant, that in the evaporator stage of the absorber-desorber refrigeration machine serves as a heating medium.
Dabei kann es zweckmäßig sein, die zweite Kühlstufe, die Kühl— wasserstufe, in mehrere Stufen, z.B. zwei Stufen, zu unterteilen. Als Kühlmittel können in der ersten und dritten Stufe, den an die Kältemaschine gebundenen Kühlstufen, Lösungen, die Salze, z.B. Kalziumchlorid, oder Verbindungen die mehrwertige Alkohole, z.B· Gykole, enthalten zwischen den Wärmeaustauschern und der Kältemaschine umlaufen. Die Kältemaschine wird zweckmäßig mit wässrigem Ammoniak als Kältemittel betrieben.It can be useful to use the second cooling stage, the cooling water level, divided into several levels, e.g. two levels. As a coolant can be used in the first and third stage to the Cooling stages bound to the refrigeration machine, solutions containing salts, e.g. calcium chloride, or compounds containing polyhydric alcohols, e.g. Glycols, contained circulating between the heat exchangers and the chiller. The refrigeration machine is expedient with aqueous Ammonia operated as a refrigerant.
Dabei hat sich für Kühlwassertemperaturen zwischen 20 und 30° C wässriges Ammoniak mit einem Gehalt von 60 bis 70 % NH3 als besonders günstig erwiesen. Aqueous ammonia with a content of 60 to 70% NH 3 has proven to be particularly favorable for cooling water temperatures between 20 and 30 ° C.
Energie wird bei dem Verfahren gemäß der Erfindung nur zum Antrieb von Umlaufpumpen und sonst zu keinem anderen Zwecke benötigt; an anderen Stellen dieses Kühlverfahrene findet kein Energieeinsatz statt. Dieser Energiebetrag ist vergleichsweise niedrig; er beträgt beispielsweise 60 bis 70 kW, wohingegen für den gleich Kühleffekt bei bekannten Verfahren 160 bis 170 kW aufgewendet werden müssen.In the method according to the invention, energy is only used for propulsion by circulation pumps and not required for any other purpose; No energy is used at other points in this cooling process instead of. This amount of energy is comparatively low; it is for example 60 to 70 kW, whereas for the same Cooling effect in known methods 160 to 170 kW must be used.
Die Erfindung wird durch ein Beispiel zu dem eine Schemaskizze g< hört, näher erläutert.The invention is illustrated by an example in which a schematic diagram g < hears, explained in more detail.
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Es sollen stündlich 16 250 Km wassergesättigtes Koksofengas von 81° C auf 20° C gekühlt werden und es steht Kühlwasser von 28° C zur Verfügung. Mit diesem Kühlwasser allein ist eine Gaskühlung unter 30° C nicht erreichbar· Durch Leitung 1 tritt da3 Gas in den Gasvorkühler 2 ein um durch Leitung 3 treten 20 ta Spülwasser von 80° C (sogf ΝΗ,,-Wasser, Kohlewasser) ein und werden durch eine nicht gezeichnete Verteilereinrichtung so in den Vor— kühler verteilt, daß das gesamte Gas in dem Querschnitt de» Vor— kühlers berieselt wird· "----"> . ·'Every hour 16,250 km of water-saturated coke oven gas is to be cooled from 81 ° C to 20 ° C and cooling water of 28 ° C is available. Gas cooling below 30 ° C cannot be achieved with this cooling water alone. Gas enters gas precooler 2 through line 1 and 20 ta rinsing water at 80 ° C (so-called f ,, - water, coal water) through line 3 and are distributed into the pre-cooler by a distributor device (not shown) in such a way that all the gas in the cross-section of the pre-cooler is sprinkled with water. · '
Vorteilhaft wird teerhaltiges Ammoniakwasser verwendet, weil dieses die Entstehung von Naphthalinansätzen im Gasvorkühler und an seinen Einbauten verhindert.It is advantageous to use tar-containing ammonia water because this prevents the formation of naphthalene deposits in the gas precooler and on its internals.
Die erste Stufe der Kühlung, die Warmwasserstufe, besteht aus dem mit 340r|ft Weichwasser beschickten Kreislauf der Kältemaschine, der aus den Kühlaggregaten 4 sowie den Zu— und Ableitungen 5-8, der Umlaufpumpe 31 und den Wärmetauschern 9 und 10 in dem Niederdruckabsorbersystem 11 und dem Kochdruckabsorber 12 der Kältemaschine besteht. Das Weichwasser fließt den Kühlaggregaten 4 mit 70° C zu und tritt mit 75° C wieder aus. Das Gas wird in der ersten Stufe auf etwa 77,5° C gekühlt. In der zweiten Stufe, der Kühlwasserstufe, wird das Gas in den Kühlwasseraggregaten 13 rait den Zu- und Ableitungen 14 und 15 mit dem 28° warmen Kühlwasser auf etwa 35° C gekühlt, wobei es auf etwa 40° C angewärmt wird· In der dritten Stufe, der Kaltwasserstufe der Kältemaschine wird es weiter gekühlt auf 20° C durch die Kühlaggregate 16 in dem Kreislauf mit den Zu- und Ableitungen 17 und 18, der Umlaufpumpe 33 sowie dem Verdampfer 19. Das gekühlte Gas tritt durch Leitung 20 aus dem Vbrkühler 2 aus und durch Leitung 21 werden mit 20 m Spül-The first level of cooling, the hot water level, consists of the refrigeration machine circuit filled with 340r | ft soft water, from the cooling units 4 and the supply and discharge lines 5-8, the circulation pump 31 and the heat exchangers 9 and 10 in the Low pressure absorber system 11 and the cooking pressure absorber 12 of the refrigeration machine. The soft water flows to the cooling units 4 at 70 ° C and exits again at 75 ° C. The gas is in the first stage cooled to about 77.5 ° C. In the second stage, the cooling water stage, the gas in the cooling water units 13 is raised the supply and discharge lines 14 and 15 with the 28 ° warm cooling water chilled to about 35 ° C while warmed to about 40 ° C · In In the third stage, the cold water stage of the refrigeration machine, it is further cooled to 20 ° C. by the cooling units 16 in the circuit with the supply and discharge lines 17 and 18, the circulation pump 33 and the evaporator 19. The cooled gas exits through line 20 the Vbrkühler 2 and through line 21 with 20 m of flushing
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wasser 12,1 m Gaskondensat, insgesamt also 32,1 m Wasser abgezogen· Vervollständigt wird die Anlage durch die Kühlaggregate und 23 in dem Hochdruck und Niederdrucksystemen 12 und 11 lait den Zuleitungen 24 und 25 und nicht gezeichneten Ableitungen. Das hierfür verwendete Kühlwasser hat vorher den Ammoniakkondensator 27 passiert, der durch die Leitungen 26 und 2Ö sowie das Ventil 29 mit dem Verdampfer 19 verbunden ist, der verdampftes Ammoniak durchwater 12.1 m gas condensate, a total of 32.1 m water drawn off · The system is completed by the cooling units and 23 in the high and low pressure systems 12 and 11 lait the Leads 24 and 25 and leads not shown. That for this The cooling water used has previously passed the ammonia condenser 27, which passes through the lines 26 and 20 and the valve 29 connected to the evaporator 19, the evaporated ammonia through
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Leitung 30 in das Hiedardruckabsorbersystem 11 liefert. Der Desorberteil 9 des Niederdruckabsorbersystems 11 ist durch die Leitung 31 dem Bochdruckabsorbersystetn 12 verbunden, schließlich besteht auch noch die Rücklauf leitung 34 zwischen d&n Hochdruck— ab sorber system 12 und dem Niederdruckabsorbersystem 11·Line 30 in the high pressure absorber system 11 supplies. The Desorberteil 9 of the low pressure absorber system 11 is connected through line 31 to the Bochdruckabsorbersystetn 12, finally, there is also line or the return line 34 between d n high pressure from sorber system 12 and the low pressure absorber system 11 ·
Wesentliche Energien werden lediglich für den Antrieb der Umlauf pumpen 32. und 3:2 benötigt« Essential energies are only required to drive the circulation pumps 32nd and 3: 2 «
Daten und Angaben, soweit sie für das Verständnis der Erfindung notwendig sind, befinden sich in der schematischen Figur. Data and information provided for the understanding of the invention are in the schematic figure.
BilanzBalance sheet
Eingangswärme des Gases 8.400.000 KcalInput heat of the gas 8,400,000 Kcal
Eingangswärme des Spülwassers 1.600.000 KcalInput heat of the rinsing water 1,600,000 Kcal
Summe der Warme 10.000.000 KcalSum of heat 10,000,000 Kcal
Diese Wärmemenge wird in einem dreistufigen System,bestehend aus einer Warmwasser—,Kühlwasser urriKaltwasserstufe abgeführt, wovon die erste und die dritte Stufe über eine Kältemaschine geführte Kreisläufe sind*This amount of heat is in a three-stage system consisting of a hot water, cooling water or cold water stage, of which the first and the third stage are guided by a refrigeration machine Circuits are *
Die Kühlung des Gases mit dem Kühlwasser von 28° C erfolgt bis auf 35° C, dabei beträgt die Restwärme im Gas und Wasser noch 1.780.000 Kcal/h. Die weitere Abkühlung des Gases auf 25° C erfolgt mittels Kaltwasser von 18° C aus der Absorberkälteraa— schine. Die Restwärme im Gas und Wasser bei 25° C beträgt 1.090.000 Kcal/h, d.h. es müssen 690 000 Kcal/h mit dem Kaltwasser abgeführt werden. Die Kaltwassermenge beträgt bei einer Anwärnrung von 7° C 99 t/h. Das Kaltwasser wird in dem. NH,-The cooling of the gas with the cooling water of 28 ° C takes place up to to 35 ° C, the residual heat in the gas and water is still 1,780,000 Kcal / h. The further cooling of the gas to 25 ° C takes place by means of cold water of 18 ° C from the absorber cooler machine. The residual heat in the gas and water at 25 ° C is 1,090,000 Kcal / h, i.e. 690,000 Kcal / h must be removed with the cold water. The amount of cold water is at one Warming of 7 ° C 99 t / h. The cold water is in the. NH, -
Verdampfer 16 erzeugt. Das flüssige NH- verdampft bei + 10 C und 6,2 bar. Die NH3-Menge beträgt 2»660 Kg/h.Evaporator 16 is generated. The liquid NH- evaporates at + 10 C and 6.2 bar. The amount of NH 3 is 2 »660 kg / h.
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Zur Erzeugung von 690 000 Kcal/h Kälte von + 10° C sind ca· 1.700.000 Kcal/h Wärme notwendig, welche, in Forin von Warm— wasser mit 75 C in den oberen Teil des Gasvorkühlers 2 erhalten wird, wobei sich das Gas auf 77,5° C abkühlt. Die Wärmemenge für die Kühlwasser stufe 9 der Vorkühlers 2 reduziert sich somit von 8.220.000 Kcal/h auf 6,522.000 Kcal/h. To generate 690,000 Kcal / h of cold at + 10 ° C, approx. 1,700,000 Kcal / h of heat are required, water at 75 C is obtained in the upper part of the gas precooler 2, the gas cooling to 77.5 ° C. the The amount of heat for cooling water level 9 of precooler 2 is therefore reduced from 8,220,000 Kcal / h to 6,522,000 Kcal / h.
Diese Kühlwassermenge ist somit 543 m /h bei einer Anwänaung um 12° C.This amount of cooling water is 543 m / h with an increase around 12 ° C.
Das verdampfte NH, des Verdampfers 19.der K-altwasserstufß wird in dem Niederdruck-Absorber Ii. bei 6,2 bar und 35/45° C "absorbiert. Das Konzentrationsgefälle im Absorber liegt bei 5G auf 57 Gew.%. Im Desorberteil wird die Lösung bei 10 bar re-*v ^ generiert und das NH^-HpO-Gemisch vom Hochdruck—Absorber ab— *· sorbiert. Die SiGdeterrperatur im Niederdruckdesorber ist 62°'C bei 10 bar.The evaporated NH, the evaporator 19. der K-Altwasserstufß is in the low pressure absorber Ii. at 6.2 bar and 35/45 ° C "% absorbed. The concentration gradient in the absorber is 5G to 57 wt.. In Desorberteil the solution is re- at 10 bar * v ^ NH ^ -HpO generated, and the mixture of High pressure absorber absorbed. The SiGdeterrperatur in the low pressure desorber is 62 ° C at 10 bar.
Ίχα Hochdruckäb'sorber 12 beträgt' das Konzentrationsgefälle 63 auf 80 Gew.%. Im Hochdruck-Desorber wird die Losung bei 16 bar mit dem umgekehrten Gefälle regeneriert. Die Siedetemperatur ist bei 16 bar ebenfalls 62° C. Das NH~ wird bei 16 bar kondensiert und mit 40 C zum Verdampfer 19 gefördert. Gegebenenfalls kann das flüssige NH^ (70° C) im Gegenstrom mit dem dampfförmigen NH3'-! v(i0° C) unterkühlt werden. Ίχα high pressure absorber 12 is' the concentration gradient 63 to 80 wt.%. In the high pressure desorber, the solution is regenerated at 16 bar with the opposite gradient. The boiling temperature is also 62 ° C at 16 bar. The NH ~ is condensed at 16 bar and conveyed to the evaporator 19 at 40 ° C. If necessary, the liquid NH ^ (70 ° C) in countercurrent with the vaporous NH 3 '- ! v (i0 ° C) are supercooled.
Die Beheizung der beiden Absorbersystem Ii und 12 erfolgt mit Warmwasser von 75° C, welches dabei auf 70° C abkühlt. ·The two absorber systems Ii and 12 are heated with Hot water of 75 ° C, which cools down to 70 ° C. ·
Das Kühlwasser von 28° C wird erst durch den Kondensator 26 ge-*- schickt und anschließend durch die beiden Absorber 12 und 11, welche bei einer Aborptionstemperatur von 35 bis 45° C arbeiten«The cooling water of 28 ° C is first passed through the condenser 26 - * - sends and then through the two absorbers 12 and 11, which work at an absorption temperature of 35 to 45 ° C «
Die Absorberkälteanlage, im Prinzip bekannter Bauart, kann ohne Schwier:The absorber cooling system, in principle of a known type, can without difficulty:
werden.will.
Schwierigkeiten bei Kühlwassertemperatur von 30° C betriebenDifficulties operated at cooling water temperature of 30 ° C
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Publications (2)
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1010954A1 (en) * | 1998-12-18 | 2000-06-21 | Linde Aktiengesellschaft | Method and device for cooling a gas flow |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415634B1 (en) * | 1999-12-23 | 2004-01-31 | 재단법인 포항산업과학연구원 | A cooling method of coke oven gas |
| ES2265744B1 (en) * | 2004-12-16 | 2008-02-01 | Jimenez Belinchon, S.A. | PASSIVE COOLING SYSTEM FOR HOUSES, PREMISES, CARAVANS AND SIMILAR. |
| US8800498B2 (en) * | 2010-12-30 | 2014-08-12 | Kellogg Brown & Root Llc | Systems and methods for exchanging heat in a gasification system |
| JP6243836B2 (en) * | 2014-12-26 | 2017-12-06 | エア・ウォーター株式会社 | Coke oven gas cooling method and apparatus |
| CN105925278B (en) * | 2016-06-30 | 2021-05-11 | 中国重型机械研究院股份公司 | Stepping type pushing high-temperature coke breeze cooling system |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1015455B (en) * | 1953-12-04 | 1957-09-12 | Gottfried Bischoff G M B H | Process for cooling raw coke oven gas |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB422150A (en) * | 1932-12-21 | 1935-01-07 | Siemens Ag | Improvements relating to heat converters comprising absorption apparatus |
| US2495625A (en) * | 1947-02-05 | 1950-01-24 | Carrier Corp | Wort processing |
| US2903861A (en) * | 1957-09-23 | 1959-09-15 | Felix L Alcus | System and apparatus for drying air |
| US3300991A (en) * | 1964-07-07 | 1967-01-31 | Union Carbide Corp | Thermal reset liquid level control system for the liquefaction of low boiling gases |
-
1975
- 1975-10-21 DE DE2547034A patent/DE2547034C2/en not_active Expired
-
1976
- 1976-10-15 US US05/732,958 patent/US4045970A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-10-20 GB GB43514/76A patent/GB1532079A/en not_active Expired
- 1976-10-20 FR FR7631518A patent/FR2328932A1/en active Granted
- 1976-10-21 JP JP51126755A patent/JPS5250975A/en active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1015455B (en) * | 1953-12-04 | 1957-09-12 | Gottfried Bischoff G M B H | Process for cooling raw coke oven gas |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Plank, R., Handbuch der Kältetechnik, Bd. 7, S. 17, Springer-Verlag, 1959 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1010954A1 (en) * | 1998-12-18 | 2000-06-21 | Linde Aktiengesellschaft | Method and device for cooling a gas flow |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2328932A1 (en) | 1977-05-20 |
| FR2328932B1 (en) | 1980-06-13 |
| US4045970A (en) | 1977-09-06 |
| DE2547034C2 (en) | 1984-11-15 |
| GB1532079A (en) | 1978-11-15 |
| JPS5250975A (en) | 1977-04-23 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| OGA | New person/name/address of the applicant | ||
| 8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
| D2 | Grant after examination | ||
| 8364 | No opposition during term of opposition | ||
| 8320 | Willingness to grant licences declared (paragraph 23) | ||
| 8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |