DE2403888A1

DE2403888A1 - DETECTION AND TRIP CIRCUIT FOR A CIRCUIT BREAKER

Info

Publication number: DE2403888A1
Application number: DE2403888A
Authority: DE
Inventors: Alfred E Maier; Alan B Shimp
Original assignee: Westinghouse Electric Corp
Current assignee: CBS Corp
Priority date: 1973-01-30
Filing date: 1974-01-28
Publication date: 1974-08-01
Also published as: GB1447313A; AR201303A1; ZA739582B; AU6449574A; ES422575A1; IT1005742B; FR2215735A1; BE810341A; CA1024641A; BR7400578D0

Description

DiPL-ING. KLAUS NEUBECKERDiPL-ING. KLAUS NEUBECKER

Patentanwalt
4 Düsseldorf 1 · Schadowplatz 9Patent attorney
4 Düsseldorf 1 Schadowplatz 9

Düsseldorf, 24. Jan. 1974Düsseldorf, Jan. 24, 1974

Westinghouse Electric Corporation
Pittsburgh, Pa., V. St. A. Westinghouse Electric Corporation
Pittsburgh, Pa., V. St. A.

Erfassungs- und Auslöseschaltung für
einen StromkreisunterbrecherDetection and trigger circuit for
a circuit breaker

Die vorliegende Erfindung bezieht sich allgemein auf Regel- oder Steuerschaltungen für Strorakreisunterbrecher, insbesondere auf
Zeitkreise für Stromkreisunterbrecher, um zu verhindern, daß der Stromkreisunterbrecher aufgrund sporadischer oder Einschwingbzw, überschwing-überlastströme ausgelöst wird.The present invention relates generally to regulation or control circuits for power circuit breakers, and more particularly to
Time circuits for circuit breakers to prevent the circuit breaker from tripping due to sporadic or transient or overshoot overload currents.

Es sind schon Steuer- oder Regelanordnungen für Stromkreisunterbrecher entwickelt worden, um die Auslösezeit des Stromkreisunterbrechers in Abhängigkeit von der Größe eines Überlaststromes zu verzögern, der in den durch den Stromkreisunterbrecher zu
schützenden elektrischen Leitungen fließt. Die entsprechendeControl or regulating arrangements for circuit breakers have already been developed in order to delay the tripping time of the circuit breaker as a function of the magnitude of an overload current which is to be passed through the circuit breaker
protective electrical lines flows. The corresponding

Zeitverzögerungsfunktion ist häufig unter dem Begriff IT (kon-Time delay function is often referred to under the term IT (con-

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stante Funktion) oder I t (konstante Funktion) geläufig. Solche Schutzeinrichtungen sind beispielsweise in den US-PSen 3 543 094 und 3 590 326 beschrieben. In beiden Fällen sind verhältnismäßig verwickelte, veränderliche langzeitverzögernde Aulöseschaltungen vorgesehen, die speziell darauf abgestimmt sind, eine Auslöse-Charakteris'tik zur Verfügung zu stellen, die in einer genauen Beziehung zu einer Strom-/Zeit-Auslösefunktion, wie sie etwa zuvor beschrieben wurde, steht.2
constant function) or I t (constant function). Such protective devices are described, for example, in U.S. Patents 3,543,094 and 3,590,326. In both cases, relatively complex, variable long-time delayed release circuits are provided, which are specially designed to provide a release characteristic that is in a precise relationship to a current / time release function, such as was described above, stands.

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Der Stand der Technik lehrt auch bereits Anordnungen zur Bestimmung oder Beeinflussung der Auslöse-Charakteristik eines statischen Zeit-/Überstrom-Relais oder ähnlicher Einrichtungen unter Verwendung von Widerstands-ZZenerdioden-Netzwerken. Solche Widerstands-/Zenerdioden-Netzwerke liefern eine Zext-/Strom-Kurve bestimmter Gestalt. Durch die Formgebung wird die Auslöse-Charakteristik des Stromkreisunterbrechers von einer verhältnismäßig genau konturierten Kurve auf eine andere, ebenfalls verhältnismäßig genau konturierte Kurve geändert.The prior art also already teaches arrangements for determination or influencing the tripping characteristics of a static time / overcurrent relay or similar devices Use of resistor-Zener diode networks. Such resistor / zener diode networks deliver a Zext / Strom curve more specific Shape. Due to the shape, the trigger characteristics of the circuit breaker are relatively accurate contoured curve changed to another, also relatively precisely contoured curve.

Aufgabe vorliegender Erfindung ist es, für eine langsame Auslösung bei kleinen überlastströmen und für eine rasche Auslösung bei großen überlastströmen zu sorgen.The object of the present invention is for a slow release to ensure rapid tripping in the event of small overload currents and large overload currents.

Zur Lösung dieser Aufgabe ist eine Erfassung- und Auslöseschaltung für einen Stromkreisunterbrecher, mit einer Erfassungsanordnung zur Erfassung des Stromes in mindestens einer durch den Stromkreisunterbrecher zu schützenden Leitung, einer Vergleichsanordnung zum Vergleich des Stromes oder aller Ströme mit einer vorgegebenen Funktion der Amplitude und Zeit des Stroms und zur Abgabe eines Auslösesignals bei Überschreiten dieser Funktion sowie einer Auslöseeinrichtung zur Auslösung des Stromkreisunterbrechers in Abhängigkeit von dem Auslöse-Signal erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß die Vergleichsanordnung eine Einrichtung zur Verzögerung des Auslösesignals für in einem ersten vorgegebenen Bereich erfaßte Ströme und zur Verkürzung der Verzögerung des Auslösesignals für in einem den ersten Bereich übersteigenden, angrenzenden zweiten Bereich erfaßte Ströme, ferner eine Einrichtung zur Erzeugung eines unverzögerten Auslösesignals für in einem den zweiten Bereich übersteigenden dritten Bereich erfaßte Ströme aufweist.A detection and triggering circuit is used to solve this problem for a circuit breaker, with a detection arrangement for detecting the current in at least one through the Circuit breaker to be protected line, a comparison arrangement for comparing the current or all currents with a predetermined function of the amplitude and time of the current and to issue a trigger signal when this function is exceeded as well a triggering device for triggering the circuit breaker as a function of the triggering signal according to the invention characterized in that the comparison arrangement includes a device for delaying the trigger signal for a first predetermined one Range detected currents and to shorten the delay of the trigger signal for in a range exceeding the first, adjacent second area detected currents, furthermore a device for generating an instantaneous tripping signal for has detected currents in a third area exceeding the second area.

Insofern haben verhältnismäßig niedrige kurzzeitige Übergangsoder Überschwangströme keine Auslösung des Stromkreisunterbrechers zur Folge, während verhältnismäßig niedrige überlastströme verhältnismäßig langer Dauer ebenso wie unabhängig von der Dauer verhältnismäßig hohe überlastströme in wünschenswerter WeiseIn this respect, relatively low short-term transient currents or overshoot currents do not trigger the circuit breaker result, during relatively low overload currents, relatively long duration as well as regardless of the duration relatively high overload currents in a desirable manner

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eine Auslösung des Stromkreisunterbrechers hervorrufen.cause the circuit breaker to trip.

Die Erfindung wird nachstehend anhand von Auführungsbeispielen in Verbindung mit der zugehörigen Zeichnung erläutert. In der Zeichnung zeigen:The invention is explained below with reference to examples in connection with the accompanying drawing. In the Drawing show:

Fig. 1 ein elektrisches Schaltbild einer dreiphasigen elektrischen Schaltungsanordnung einer Stromkreisunterbrecher-Steuer- bzw. Überwachungseinrichtung;Fig. 1 is an electrical circuit diagram of a three-phase electrical Circuit arrangement of a circuit breaker control or monitoring device;

Fig. 2 ein typisches Beispiel der Aufzeichnung der Auslösezeit in Abhängigkeit vom Nennstrom für die Anordnung nach Fig. 1; undFIG. 2 shows a typical example of the recording of the tripping time as a function of the rated current for the arrangement according to FIG Fig. 1; and

Fig. 3 ein weiteres Ausführungsbeispiel einer Steuereinrichtung für einen Stromkreisunterbrecher, nach der Erfindung. Fig. 3 shows a further embodiment of a control device for a circuit breaker, according to the invention.

Im einzelnen zeigt Fig. 1 schematisch ein elektrisches Schaltbild einer Halbleiter-Erfassungs- und Auslöseschaltung 10 in ihrer Zuordnung zu einem Stromkreisunterbrecher CB zum Schutz einer dreiphasigen elektrischen Leitung mit Strängen L1, L2 und L3, durch die Ströme 11, 12 bzw. 13 fließen. Dabei kann der Schutz durch die ERfassungs- und Auslöseschaltung 10 sich auch nur auf einen Strang, etwa den Strang L1, der Leitung erstrecken. In dem mit Fig. 1 veranschaulichten Ausführungsbeispiel sind drei Stromwandler CT1, CT2 und CT3 für die Stränge L1, L2 bzw. L3, vorzugsweise über entsprechende Widerstände, an die Eingänge von Vollweg-Brückengleichrichtern BR1, BR2 bzw. BR3 angeschlossen. Die Ausgänge der Vollweg-Brückengleichrichter sind parallel zu dem übrigen Teil der Erfassungs- und Auslöseschaltung 10 geführt. Wenn elektrische Ströme 11, 12 oder 13 in den Strängen L1, L2 bzw. L3 fließen, ist die Spannung VF dem höchsten der drei Ströme proportional.In detail, Fig. 1 shows schematically an electrical circuit diagram of a semiconductor detection and trigger circuit 10 in their assignment to a circuit breaker CB for the protection of a three-phase electrical line with strands L1, L2 and L3 the currents 11, 12 and 13 respectively flow. The protection can by the detection and triggering circuit 10 also extend only to one strand, such as strand L1, of the line. In the with Fig. 1 illustrated embodiment are three current transformers CT1, CT2 and CT3 for the strings L1, L2 and L3, preferably Via appropriate resistors, to the inputs of full wave bridge rectifiers BR1, BR2 or BR3 connected. The outputs of the full wave bridge rectifiers are in parallel with the rest of the Detection and trigger circuit 10 out. When electrical currents 11, 12 or 13 flow in strands L1, L2 or L3, is the voltage VF proportional to the highest of the three currents.

Es versteht sich, daß die Ausgänge der verschiedenen Gleichrichter in unterschiedlicher Weise durch Reihen-, Parallel- oder auch Reihen-/Parallel-Schaltung zusammengefaßt werden können, sofernIt goes without saying that the outputs of the various rectifiers can be combined in different ways by series, parallel or series / parallel connection, provided

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der übrige Teil der Erfassungs- und Auslöseschaltung 10 auf das Ausgangssignal IT der so zusammengeschalteten Gleichrichter ansprechen kann.the remaining part of the detection and triggering circuit 10 respond to the output signal IT of the rectifier interconnected in this way can.

An die Ausgänge der Vollweg-Gleichrichter BR1, BR2 und BR3 ist eine Reihenschaltung aus drei Widerständen R1, R2 und R3 angeschlossen, wobei das eine Ende des Widerstands R1 mit einer Leitung 12 und das eine Ende des Widerstands R3 mit einer weiteren Leitung 14 verbunden sind. Bei diesem Ausführungsbeispiel der Erfindung liegt die Leitung 12 auf einem höheren elektrischen Potential als die Leitung 14. Mit dem anderen Ende des Widerstands R1 ist ein Ende des Widerstands R2 verbunden, während mit dem anderen Ende des Widerstands R3 das andere Ende des Widerstands R2 in Verbindung steht. Der Widerstand R2 kann ein Potentiometer oder ein Dreipunkt-Widerstand sein, d. h. ein Widerstand mit zwei Eingängen und einem Ausgang T, wobei der Widerstand entfern- und austauschbar sein kann, um die Auslösecharakteristiken des Stromkreisunterbrechers zu ändern. Der Ausgang T kann wie für den Fall eines Potentiometers einstellbar oder feststehend sein. Mit dem Ausgang T sind die Anoden von zwei Dioden D1 und D2 verbunden. Die Kathode der Diode D2 ist mit dem einen Ende eines Kondensators C1 und dem einen Ende eines Widerstands R4 verbunden. Mit dem anderen Ende des Widerstands R4 ist ein Widerstand R5 verbunden, der von einem Potentiometer ähnlich dem Widerstand R2 gebildet ist. Mit dem anderen Ende des Widerstands R5 ist ein Ende eines Widerstands R6 verbunden, dessen anderes Ende an die gemeinsame Leitung 14 angeschlossen ist. Der Anschluß T1 des Widerstands R5 ist mit der Basis eines Transistors Q1 verbunden, dessen Kollektor an der Kathode der vorerwähnten Diode D1 liegt. Mit dem Emitter des Transistors Q1 ist die Basis eines Transistors Q2 verbunden. Der Kollektor des Transistors Q2 ist ebenfalls mit der Kathode der Diode D1 verbunden, während der Emitter des Transistors Q2 mit dem regelnden Anschluß bzw. der Kathode einer Zener-Diode ZD1 verbunden ist. Die Transistoren Q1 und Q2 wirken somit so zusammen, daß sie eine Darlington-Schaltung bilden. Mit der Anode der Zener-Diode ZD1 bzw. einer sonstigen spannungsregelnden Einrichtung ist die Gate-Elektrode eines gesteuerten Siliziumgleichrichters SCR1 oder einer ähnlichenAt the outputs of the full wave rectifiers BR1, BR2 and BR3 is a Series connection of three resistors R1, R2 and R3 connected, one end of the resistor R1 being connected to a line 12 and one end of the resistor R3 being connected to a further line 14 are. In this exemplary embodiment of the invention, the line 12 is at a higher electrical potential than the line 14. To the other end of resistor R1, one end of resistor R2 is connected, while to the other end of the resistor R3 the other end of the resistor R2 is connected. The resistor R2 can be a potentiometer or a three-point resistor be, d. H. a resistor with two inputs and one output T, whereby the resistor can be removable and replaceable, to change the trip characteristics of the circuit breaker. The output T can as in the case of a potentiometer adjustable or fixed. The anodes of two diodes D1 and D2 are connected to the output T. The cathode of the diode D2 is connected to one end of a capacitor C1 and one end a resistor R4 connected. At the other end of the resistor R4 a resistor R5 is connected, which is controlled by a potentiometer is formed similar to the resistor R2. To the other end of the resistor R5, one end of a resistor R6 is connected, the other end of which is connected to the common line 14. The terminal T1 of the resistor R5 is connected to the base of a transistor Q1, the collector of which is connected to the cathode of the aforementioned Diode D1 is connected. The base of a transistor Q2 is connected to the emitter of the transistor Q1. The collector of the transistor Q2 is also connected to the cathode of diode D1, while the emitter of transistor Q2 is connected to the regulating terminal or the cathode of a Zener diode ZD1 is connected. The transistors Q1 and Q2 thus work together to form a Darlington pair form. The gate electrode is one with the anode of the Zener diode ZD1 or another voltage regulating device controlled silicon rectifier SCR1 or a similar one

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gegateten Schalteinrichtung wie einem Thyristor verbunden. Mit der Anode der Zener-Diode ZD1 ist ferner das eine Ende eines Widerstands R9 verbunden, der als Lastwiderstand angesehen werden kann. Das andere Ende des Widerstands R9 ist mit der Leitung 14 verbunden. Der gesteuerte Siliziumgleichrichter SCR1 liegt mit seiner Anode am einen Ende einer Auslösespule TC eines Stromkreisunterbrechers CB. Das andere Ende der Auslösespule TC ist mit der Leitung 12 verbunden. Mit der Kathode des gesteuerten Siliziumgleichrichters SCR1 ist die Leitung 14 verbunden.gated switching device such as a thyristor connected. With the One end of a resistor R9, which can be viewed as a load resistor, is also connected to the anode of the Zener diode ZD1. The other end of resistor R9 is connected to line 14. The controlled silicon rectifier SCR1 lies with its anode at one end of a trip coil TC of a circuit breaker CB. The other end of the trip coil TC is connected to the line 12. The line 14 is connected to the cathode of the controlled silicon rectifier SCR1.

Zwischen den Leitungen 12 und 14 liegen in Reihenschaltung ein Widerstand R7 und R8.. Das der Leitung 12 abgewandte Ende des Widerstands R7 ist mit der Kathode einer Zener-Diode ZD2 verbunden. Die Anode der Zener-Diode ZD2 liegt an der· Gate-Elektrode des gesteuerten Siliziumgleichrichters SCR1. Der Stromkreisunterbrecher CB kann einen geeigneten Betätigungsmechanismus 15 und trennbare Hauptkontakte AA, BB sowie CC für die drei Stränge L1, L2 bzw. L3 haben. Wenn die Auslösespule TC erregt wird, wird der Betätigungsmechanismus 15 so ausgelöst, daß die Hauptkontakte öffnen und Ströme 11, 12 bzw. 13 unterbrechen, die in den Strängen L1, L2 bzw. L3 fließen.Between the lines 12 and 14 are connected in series Resistors R7 and R8 .. The end of the resistor R7 facing away from the line 12 is connected to the cathode of a Zener diode ZD2. the The anode of the Zener diode ZD2 is connected to the gate electrode of the controlled Silicon rectifier SCR1. The circuit breaker CB can have a suitable operating mechanism 15 and separable Have main contacts AA, BB and CC for the three strands L1, L2 and L3. When the trip coil TC is energized, the operating mechanism 15 triggered in such a way that the main contacts open and currents 11, 12 and 13 interrupted in the strands L1, L2 and L3 flow.

Es sei angenommen, daß ein Strom mit normalem oder darunter liegendem Wert in einem der Stränge L1, L2 und L3 fließt, während in den anderen Strängen kein Strom fließt. Der Strom des zugeordneten Strangs wird durch einen der Vollweg-Brückengleichrichter BR1, BR2 bzw. BR3 gleichgerichtet. Der entsprechende Gleichrichter beaufschlagt die Reihenschaltung mit den Widerständen R1, R2 und R3 der-Fig. 1 mit einer Spannung VF. Durch die Auslösespule TC fließt im wesentlichen kein Strom, weil der gesteuerte Siliziumgleichrichter SCR1 nicht leitend ist, während ein sehr niedriger Strom durch die Reihenschaltung aus dem Widerstand R7 und der Zener-Diode ZD2 fließt. Die Zener-Diode ZD2 leitet nur, wenn eine übermäßig große Spannung VF auftritt. Die Spannung VF kann pulsierend und unidirektional sein. Ein Teil der Spannung VF wird zwischen dem Anschluß T des Widerstands R2 und der Leitung 14 eingeprägt. Die Zeitkonstante des Ladungskreises des Kondensators C1 wird im Verhält-It is assumed that a current with normal or below Value flows in one of the strands L1, L2 and L3, while no current flows in the other strands. The current of the assigned String is through one of the full wave bridge rectifiers BR1, BR2 or BR3 rectified. The corresponding rectifier acts on the series circuit with the resistors R1, R2 and R3 of FIG. 1 with a voltage VF. Substantially no current flows through the trip coil TC because the silicon rectifier is controlled SCR1 is not conductive, while a very low current through the series connection of the resistor R7 and the Zener diode ZD2 flows. The Zener diode ZD2 only conducts when an excessively large voltage VF occurs. The voltage VF can be pulsating and unidirectional be. Part of the voltage VF is impressed between the terminal T of the resistor R2 and the line 14. The time constant of the charge circuit of the capacitor C1 is

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nis zu der Dauer einer halben Periode der Spannung VF relativ groß gewählt. Geht man von einer Frequenz von 60 Hz für die Ströme 11, 12 oder 13 aus, so beträgt eine halbe Periode etwa 8 ms. Infolgedessen wird für den Ladungskreis des Kondensators C1 eine Zeitkonstante willkürlich gewählt oder vorgegeben, so daß sie 25 ms oder mehr beträgt. Der Ladekreis des Kondensators C1 enthält die drei Widerstände R1, R2 und R3 sowie den Kondensator C1. Da die Zeitkonstante dieses Ladekreises gegenüber einer halben Periode der Spannung VF verhältnismäßig groß ist, wird der Kondensator C1 während einer vollen Halbperiode der Spannung VF nicht vollständig geladen. Nimmt man an, daß der Kondensator C1 zu Beginn im wesentlichen ungeladen war, so lädt er sich während einer Halbperiode des Stroms IT nur auf einen Bruchteil der Spannung zwischen dem Anschluß T und der Leitung 14 auf. Wenn weiter die Entladungszextkonstante für den Entladungspfad des Kondensators C1 noch größer gemacht wird, so hält der Kondensator C1 seine Ladung während der Zeit fest, während der die Halbperiode der Spannung VF infolge der Sperrwirkung der Diode D2 nicht zur Ladung zur Verfügung steht. Dies bedeutet, daß die Widerstände R4, R5 und R6 Werte haben müssen, so daß sie mit dem Kondensator C1 derart zusammenarbeiten, daß sich eine sehr große Entladungszeitkonstante ergibt. Die Entladungszeitkonstante des Kondensators C1 ist daher vorzugsweise erheblich größer als 8 ms, wobei sie entsprechend einem Ausführungsbeispiel der Erfindung in der Größenordnung von 1(X) ms liegen kann.nis relative to the duration of half a period of the voltage VF chosen large. Assuming a frequency of 60 Hz for currents 11, 12 or 13, half a period is about 8 ms. Consequently a time constant is chosen arbitrarily or predetermined for the charge circuit of the capacitor C1 so that it 25 ms or more. The charging circuit of the capacitor C1 contains the three resistors R1, R2 and R3 as well as the capacitor C1. Since the time constant of this charging circuit is relatively large compared to half a period of the voltage VF, the capacitor C1 not fully charged during a full half cycle of voltage VF. Assume that capacitor C1 is initially was essentially uncharged, it will only charge to a fraction of the voltage during one half cycle of the current IT between the terminal T and the line 14. If further the discharge rate constant for the discharge path of the capacitor C1 is made even larger, the capacitor C1 holds its charge during the time during which the half-cycle of the voltage VF is not available for charging due to the blocking effect of the diode D2. This means that the resistors R4, R5 and R6 have values must have so that they cooperate with the capacitor C1 in such a way that there is a very large discharge time constant. The discharge time constant of the capacitor C1 is therefore preferably considerably greater than 8 ms, whereby it is in accordance with an exemplary embodiment of the invention can be on the order of 1 (X) ms.

Während der Ladung des Kondensators C1 fließt der Ladestrom IC durch den Widerstand R1, einen Teil des Widerstands R2, über den Anschluß T und über die in Durchlaßrichtung vorgespannte Diode D2 in den Kondensator C1. Wenn der Kondensator C1 teilweise aufgeladen worden und der Wert der Spannung VF nahezu auf O abgesunken ist, so sperrt die Diode D2, und es kommt zu einer Entladung des Kondensators C1 über die Reihenschaltung mit den Widerständen R4, R5 und R6.While the capacitor C1 is being charged, the charging current IC flows through the resistor R1, part of the resistor R2, across the Terminal T and through the forward biased diode D2 into capacitor C1. When the capacitor C1 is partially charged and the value of the voltage VF has dropped almost to 0, the diode D2 blocks, and a discharge of the occurs Capacitor C1 via the series connection with resistors R4, R5 and R6.

Bei der vorstehenden Untersuchung war davon ausgegangen worden, daß nur in einem der Stränge L1, L2 oder aber L3 ein Strom fließt.The above investigation assumed that A current flows only in one of the strands L1, L2 or L3.

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Die gleichen Vorgänge spielen sich aber auch ab, wenn Ströme in allen drei Strängen fließen, abgesehen davon, daß die Ladungszeit des Kondensators C1 um einen Faktor von etwa 3 verringert würde.The same processes also take place when currents flow in all three strands, apart from the fact that the charge time of capacitor C1 would be reduced by a factor of about 3.

Wenn in den Strängen L1, L2 bzw. L3 kein Überlaststrom fließt, so reicht die in dem Kondensator C1 während des Ladungsteils der Halbperiode der Spannung VF gespeicherte Ladungsmenge nur aus, um den Kondensator auf eine sehr niedrige Spannung aufzuladen. Wenn daher die Diode D2 dadurch gesperrt wird, daß die Spannung VF auf den Wert O oder aber einen Wert nahe O abfällt, so steht dem Kondensator C1 genügend Zeit zur Verfügung, um sich über die Reihenschaltung mit den Widerständen R4, R5 und R6 vollständig zu entladen. Der Entladestrom ist mit ID bezeichnet. Infolgedessen wird im wesentlichen keine Ladung über eine längere Zeitdauer in dem Kondensator C1 akkumuliert, so daß die zwischen dem Anschluß T1 und der Leitung 14 eingeprägte Spannung VB nicht ausreicht, um den Transistor Q1 in den leitenden Zustand zu überführen. Durch die Zener-Diode ZD1 kann im wesentlichen kein Strom fließen, so daß auch der gesteuerte Siliziumgleichrichter SCR1 im nichtleitenden Zustand bleibt.If no overload current flows in strings L1, L2 or L3, then so the amount of charge stored in the capacitor C1 during the charge portion of the half cycle of the voltage VF is only sufficient for the Charging capacitor to a very low voltage. Therefore, when the diode D2 is blocked by the fact that the voltage VF to the If the value of O or a value close to O falls, then the capacitor stands C1 has enough time to completely discharge itself via the series circuit with resistors R4, R5 and R6. The discharge current is labeled ID. As a result, there is essentially no charge in the for a prolonged period of time Capacitor C1 accumulates, so that the voltage VB impressed between the terminal T1 and the line 14 is insufficient to generate the Transfer transistor Q1 into the conductive state. Essentially no current can flow through the Zener diode ZD1, so that the controlled silicon rectifier SCR1 also remains in the non-conductive state.

Wenn in inem der Stränge L1, L2 oder L3 oder auch in allen drei Strängen ein Überlaststrom fließt, der zwischen 500 % und 1000 % des Nennwerts ausmacht, so soll der Stromkreisunterbrecher CB innerhalb einer angemessenen Zeit nach der ersten Erfassung des Überlastzustands in dem Strang ausgelöst werden. Eine angemessene Zeit kann dabei die Dauer von drei bis zehn Halbperioden sein. Der Einfachheit halber soll angenommen werden, daß der in dem Strang L fließende Strom zwischen 500 % und 1000 % des Strang-Nennstroms ausmacht. Infolgedessen steigt die Spannung VF um einen verhältnismäßig großen Wert über den normalen Wert an, so daß der Ladestrom IC größer wird. Die Spannung VC am Kondensator C1 ist ebenfalls größer. Wenn dies der Fall ist, so ist es unwahrscheinlich, daß der Kondensator C1 sich über die Widerstände R4, R5 und R6 vollständig entlädt, ehe die nächste Halbperiode des Stroms IC beginnt, den Kondensator C1 erneut zu laden. Die Spannung VC nimmt somit stufenweise zu, wie aus dem eingezeichneten Diagramm für VC er-If in one of the strands L1, L2 or L3 or in all three Strings an overload current flows, which is between 500% and 1000% of the nominal value, the circuit breaker CB be triggered within a reasonable time after the first detection of the overload condition in the string. A reasonable one Time can be from three to ten half-periods. For the sake of simplicity, it should be assumed that the one in the strand L flowing current is between 500% and 1000% of the nominal string current. As a result, the voltage VF increases proportionally by one large value above the normal value, so that the charging current IC becomes larger. The voltage VC on capacitor C1 is also greater. If so, then it is unlikely that capacitor C1 will pass completely through resistors R4, R5 and R6 discharges before the next half cycle of the current IC begins to charge the capacitor C1 again. The voltage VC thus increases gradually, as shown in the diagram for VC

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sichtlich. Zu gegebener Zeit wird, vorzugsweise innerhalb von drei bis zehn Halbperioden des Ladestroms IC, ein Punkt erreicht, zu dem die mit VB bezeichnete Spannung am Anschluß T1 ausreicht, um den Transistor Q1 einzuschalten bzw. leitend werden zu lassen. Dadurch wird der Transistor Q2 eingeschaltet, so daß die Diode D1 leitet und dementsprechend auch die Zener-Diode ZD1 in einen leitenden bzw. Spannungsstabilisierenden Zustand übergeht. Dadurch wird der Widerstand R9 mit einem Spannungsabfall beaufschlagt, der ausreicht, um den gesteuerten Siliziumgleichrichter SCR1 leitend werden zu lassen. Die Auslösespule TC wird durch die Spannung zwischen den Leitern 12 und 14 mittels von den Brückengleichrichtern BR1, BR2 bzw. BR3 zugeführter Energie aktiviert, so daß die trennbaren Hauptkontakte AA, BB und CC dazu gebracht werden,zu öffnen und so die Ströme 11, 12 und 13 unterbrechen. Wie ersichtlich, ist die Verzögerung, die dabei auftritt, wenn der Stromkreisunterbrecher CB zur Auslösung gebracht werden soll, auf die Größe des Überlaststroms bezogen, wobei diese Beziehung jedoch allgemein keiner genauen mathematischen Funktion entspricht. Das Auslösen des Stromkreisunterbrechers CB kann so beeinflußt oder bestimmt werden, daß es innerhalb von drei bis zehn Halbperioden vom Beginn des Fließens eines Überlaststroms in mindestens einem der Stränge in dem vorerwähnten Bereich erfolgt.visibly. In due course, preferably within three to ten half cycles of the charging current IC, reaches a point at which the voltage labeled VB at the terminal T1 is sufficient to turn on the transistor Q1 or let it become conductive. This turns on the transistor Q2, so that the diode D1 conducts and accordingly also the Zener diode ZD1 into a conductive one or voltage-stabilizing state passes. As a result, the resistor R9 is subjected to a voltage drop, the sufficient to make the controlled silicon rectifier SCR1 conductive. The trip coil TC is activated by the voltage between the conductors 12 and 14 activated by means of the bridge rectifiers BR1, BR2 and BR3 supplied energy, so that the separable Main contacts AA, BB and CC are made to open and so interrupt currents 11, 12 and 13. As can be seen is the delay that occurs when the circuit breaker CB is to be tripped, equal to the size of the Relative overload current, but this relationship generally does not correspond to an exact mathematical function. Triggering of the circuit breaker CB can be influenced or determined to be within three to ten half cycles from the beginning the flow of an overload current takes place in at least one of the strands in the aforementioned area.

Der Stromkreisunterbrecher CB soll nicht schon wegen eines verhältnismäßig kleinen ÜberlastStroms ausgelöst werden, wie er durch eine Einschaltstromspitze beim Anschluß einer neuen Last an den Strang oder durch ähnliche Erscheinungen hervorgerufen werden kann, die nur verhältnismäßig kurz andauern. Es sei angenommen, daß eine überlast-überschwingung in dem Strang L1 auftritt. Dann steigt die Spannung VF an, so daß der Strom IC wächst und die Spannung VC an dem Kondensator C1 stufenweise anwachsen läßt, und zwar jeweils um eine Stufe pro Halbperiode der Spannung VF, bis der Überschwing-Überlastzustand verschwindet. Geht man davon aus, daß der Einschwing-Überlaststrom-Zustand innerhalb von drei Halbperioden des Ladestroms IC verschwindet, so ist die Zahl der Spannungsstufen, die dem Kondensator C1 eingeprägt werden, bevor dieser sich vollständig entlädt, nicht ausreichend, um die Spannung VB zwischenThe circuit breaker CB is not supposed to be because of a relative small overload current can be triggered by a Inrush current peak when connecting a new load to the string or by similar phenomena can only be caused last relatively short. It is assumed that an overload overshoot occurs in strand L1. Then the voltage VF increases, so that the current IC increases and the voltage VC increases allows the capacitor C1 to increase in steps, one step per half cycle of the voltage VF, until the overshoot overload condition disappears. Assume that the transient overload current condition disappears within three half cycles of the charging current IC, then the number of voltage levels, which are impressed on the capacitor C1 before it is fully discharged, not sufficient to keep the voltage VB between

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dem Anschluß T1 und der Leitung 14 dazu zu bringen, einen vorgegebenen Wert zu rreichen, der genügt, um den Transistor Q1 leitend werden zu lassen. Dies hat die günstige WWirkung, daß kurzlebige Einschwing-überlastströme mit niedrigem oder mäßigem Niveau, die für den Strang bzw. die Leitung nicht gefährlich sind, ausgefiltert werden.to bring the terminal T1 and the line 14 to a predetermined To reach a value which is sufficient to make the transistor Q1 conductive. This has the beneficial effect of being short-lived Transient overload currents with a low or moderate level that are not dangerous for the string or line, be filtered out.

Wenn der Überlaststrom-Zustand sehr groß wird, auch nur für eine kurze Zeitdauer, so ist es nicht wünschenswert, die Stromkreisunterbrecher-Auslösung innerhalb der ersten Halbperiode des Überlaststroms zu verzögern. Bei einer Ausführung der Erfindung können in jedem der Stränge große überlastströme im Bereich von mehr als 1000 % des Nennstroms auftreten. Wenn dies der Fall ist, dann liefern die den jeweiligen Höchstwert ermittelnden Brückengleichrichter BR1, BR2 und BR3 eine Spannung VF, die extrem groß im Vergleich zu der Spannung VF ist, die dann auftritt, wenn nur ein begrenzter Überlaststrom in den Strängen L1, L2 oder L3 fließt. Die Werte des Widerstandes R7 und die Zünd- oder öffnungsspannung der Zener-Diode ZD2 sind so gewählt, daß es zu einem Zusammenwirken mit den Widerständen R7, R8 und R9 dahingehend kommt, daß der gesteuerte Siliziumgleichrichter SCR1 infolge des Durchbruchs in der Zener-Diode ZD2 bei Stromwerten im zuvor erwähnten Bereich leitet. Wenn der Wert der Spannung VF genügend groß wird, steigt die an der Zener-Diode ZD2 abfallende Spannung auf einen solchen Wert an, daß die Zener-Diode ZD2 nahezu augenblicklich durchbricht. Wenn dies stattfindet, so sind an der Gate-Elektrode des gesteuerten Siliziumgleichrichters SCR1 ausreichende Strom- und Spannungswerte vorhanden, um diesen einen Auslösestrom von seiner Anode zur Kathode fließen zu lassen. Dieser Vorgang sorgt für eine Umgehung des zuvor beschriebenen verhältnismäßig langsamen Vorgangs. Infolgedessen wird bei verhältnismäßig hohen Werten des Überlaststroms in den Strängen L1, L2 und/oder L3 für eine im wesentlichen augenblickliche Auslösung des Stromkreisunterbrechers gesorgt.If the overload current condition gets very large, even for one short period of time, it is undesirable for the circuit breaker to trip to delay within the first half cycle of the overload current. In one embodiment of the invention can large overload currents in the range of more than 1000% of the nominal current occur in each of the strings. If so, then deliver the bridge rectifiers BR1, BR2 and BR3 determining the respective maximum value have a voltage VF which is extremely large in comparison to the voltage VF, which occurs when only a limited overload current flows in the strings L1, L2 or L3. the Values of resistor R7 and the ignition or opening voltage of the Zener diodes ZD2 are chosen so that there is an interaction with the resistors R7, R8 and R9 to the effect that the controlled Silicon rectifier SCR1 as a result of the breakdown in the Zener diode ZD2 at current values in the aforementioned range directs. When the value of the voltage VF becomes sufficiently large, the voltage drop across the Zener diode ZD2 rises to such a value Value indicates that the Zener diode ZD2 breaks down almost instantly. When this takes place, so are at the gate electrode of the controlled Silicon rectifier SCR1 sufficient current and voltage values are available to trigger a current from its Let the anode flow to the cathode. This process avoids the relatively slow process described above. As a result, at relatively high values of the overload current in the strings L1, L2 and / or L3 for a substantially instant tripping of the circuit breaker ensured.

Mit Fig. 2 ist eine beispielhafte Aufzeichnung der Strom-/Zeitbeziehungen für den Stromkreisunterbrecher der Fig. 1 mit einerWith FIG. 2 is an exemplary recording of the current / time relationships for the circuit breaker of Fig. 1 with a

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Kurve 18 wiedergegeben. Auf der linken Seite der Kurve 18 ist eine schwach geneigte Linie LD zu erkennen, die als langzeitverzögernde Auslöselinie bezeichnet werden kann. Dies ist die Strom-/Auslösezeit-Charakteristikkurve für eine Stromkreisunterbrecher-Auslöseschaltung mit einem langzeitverzögernden Auslösebereich. Typischerweise ist die Auslösezeit vom Quadrat des Stroms abhängig. Bei den Schaltungen nach dem Stand der Technik fand, nachdem einmal der Leitungsstrom in einer Phase einen genügend hohen Wert, wie er durch den vertikalen Bereich der Kurve 18 angedeutet ist, erreicht hatte, ein augenblicklicher Auslösevorgang statt, und die Auslösezeit fiel auf einen nahezu augenblicklichen Wert ab, wie er mit der Linie 24 angedeutet ist. Das bedeutet, daß ein Stromkreisunterbrecher-Steuer- oder überwachungssystem so programmiert werden kann, daß der Stromkreisunterbrecher für jeden Wert oberhalb eines bestimmten Wertes (in Fig. 1 auf der rechten Seite der Kurve 18 gezeigt) augenblicklich auslöst. Es ist jedoch möglich, ein augenblickliches Auslösen zu verzögern, um sporadischen Strömen hoher Energie Rechnung zu tragen bzw. diese.zu berücksichtigen, die in den Strängen bzw. der Leitung nur eine verhältnismäßig kurze Zeit fließen. Die ebenfalls schwach geneigte Kurve VSD repräsentiert die sehr kurze Verzögerung, wie sie der zuvor erläuterten Schaltung zugeordnet ist. Eine Auswertung der Kurve VSD ergibt, daß, wenn für die Kurve 18 eine augenblickliche oder nahezu augenblickliche Auslösung gewünscht wird, die Auslösung dennoch für eine Zeit ΔT verzögert werden kann, um dem sporadischen Überlaststrom ein Verschwinden zu ermöglichen. Wenn der sporadische kurzzeitige Überlaststrom rasch verschwindet, erfolgt kein augenblickliches Auslösen, und der langzeitverzögernde Bereich LD der Kurve sorgt erneut für die maßgebliche Bestimmung der Strom-/Zeit-Auslösecharakteristik. Für den Fall, daß ein Fehlstrom solcher Größe in einem der Stränge fließt, daß ein unmittelbares Öffnen des Stromkreisunterbrechers notwendig wird (größer als I), dann wird die augenblickliche Auslösecharakteristik, die dem zuvor erwähnten Widerstand R7 und der Zener-Diode ZD2 zugeordnet ist, maßgeblich, und der Augenblickswert IT der Auslösekurve wird rasch erreicht.Curve 18 reproduced. On the left side of curve 18 is one slightly inclined line LD to be recognized as a long-term retarding Trip line can be designated. This is the current / trip time characteristic curve for a circuit breaker trip circuit with a long time delay trip area. Typically the tripping time depends on the square of the current. In the prior art circuits found after once the line current in one phase has a sufficiently high value, as indicated by the vertical area of curve 18, had reached an instantaneous trip, and the trip time dropped to a near instantaneous value like it did with the line 24 is indicated. This means that a circuit breaker control or monitoring system can be programmed to open the circuit breaker for any value above a certain value (shown in Fig. 1 on the right side of the curve 18) triggers instantaneously. However, it is possible to have a to delay instantaneous tripping in order to take account of sporadic currents of high energy or to take them into account, which only flow for a relatively short time in the strands or the line. The also slightly inclined curve VSD represents the very short delay associated with the circuit discussed above. An evaluation of the VSD curve shows that if for curve 18 an instantaneous or nearly instantaneous Tripping is desired, but tripping can still be delayed for a time ΔT in order to compensate for the sporadic overload current to make a disappearance possible. If the sporadic short-term overload current disappears quickly, there is no instantaneous Tripping, and the long-term delay area LD of the curve again ensures the decisive determination of the current / time tripping characteristic. In the event that a fault current of such a size flows in one of the strands that an immediate opening of the Circuit breaker becomes necessary (greater than I), then the instantaneous tripping characteristic will be the same as the one mentioned above Resistor R7 and the Zener diode ZD2 is assigned, decisive, and the instantaneous value IT of the tripping curve is reached quickly.

Fig. 3 zeigt eine weitere Ausführungsform der Erfindung, in derFig. 3 shows a further embodiment of the invention in which

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Widerstände R13 und R14 in entsprechender Weise wie die in Fig. 1 gezeigten Widerstände R1, R2 und R3 arbeiten. Ein Widerstand R11 arbeitet entsprechend den in Fig. 1 dargestellten Widerständen R4, R5 und R6. Ein Kondensator C2 wirkt in einer dem in Fig. 1 dargestellten Kondensator C1 entsprechenden Weise. Der Widerstand R12 und die Diode D3 bilden eine Entladestrecke für den Kondensator C2. Im allgemeinen ist die Ladezeitkonstante des Kondensators C2, die die Widerstände R12_f R13 und R14 und die Diode D3 umfaßt, viel größer als die Entladezeitkonstante der den Widerstand R11 enthaltenden Entladestrecke. Die Gründe hierfür und die allgemeine Wirkungsweise bei der Ladung und Entladung des Kondensators C2 wurden bereits im Hinblick auf den Kondensator C1 der Fig. 1 beschrieben. Das Transistoren Q8 und Q9 enthaltende Darlington-Paar entspricht dem die Transistoren Q1 und Q2 enthaltenden Darlington-Paar der Fig. 1. Wenn an dem Kondensator C2 eine ausreichend hohe Spannung anliegt, um die Transistoren Q8 und Q9 leitend zu machen, bricht die Zener-Diode ZD3 durch, und der gesteuerte Siliziumgleichrichter SCR1 wird gezündet. Somit wird die Auslösespule TC erregt, und die Unterbrecherkontakte AA, BB und CC werden geöffnet. Der Widerstand R1O ist ein Strombegrenzungswiderstand. Die Widerstände R7 und R9 und die Zener-Diode ZD4 wirken mit der restlichen Schaltung in entsprechender Weise zusammen wie die Widerstände R7 und R9 sowie die Zener-Diode ZD2 mit der restlichen Schaltung der Fig 1 zusammenwirken, um so bei einem überlaststrom, der in dem zu schützenden Strang auftritt und einen sehr hohen Wert von beispielsweise 1000 % des Nennstroms hat, für ein rasches Auslösen des Stromkreisunterbrechers B zu sorgen.Resistors R13 and R14 operate in a manner similar to that of resistors R1, R2 and R3 shown in Figure 1. A resistor R11 operates in accordance with the resistors R4, R5 and R6 shown in FIG. A capacitor C2 acts in a manner corresponding to that of the capacitor C1 shown in FIG. The resistor R12 and the diode D3 form a discharge path for the capacitor C2. In general, the charging time constant of the capacitor C2 which comprises the resistors R12 and R14 and _f R13, the diode D3 is much greater than the discharge time constant of the resistor-containing discharge path R11. The reasons for this and the general mode of operation during the charging and discharging of the capacitor C2 have already been described with regard to the capacitor C1 in FIG. 1. The Darlington pair containing transistors Q8 and Q9 corresponds to the Darlington pair of FIG. 1 containing the transistors Q1 and Q2. Diode ZD3 through, and the controlled silicon rectifier SCR1 is ignited. Thus, the trip coil TC is energized and the breaker contacts AA, BB and CC are opened. Resistor R1O is a current limiting resistor. The resistors R7 and R9 and the Zener diode ZD4 cooperate with the rest of the circuit in the same way as the resistors R7 and R9 and the Zener diode ZD2 cooperate with the rest of the circuit of FIG to be protected occurs and has a very high value of, for example, 1000% of the rated current, to ensure rapid tripping of the circuit breaker B.

Es versteht sich, daß, wenngleich die vorstehende Erläuterung sich auf mehrphasige elektrische Systeme bezog, ebenso einphasige elektrische Systeme in Verbindung mit der Erfindung Einsatz finden können. Ebenso versteht es sich, daß, wenngleich die verschiedenen in Fig. 1 eingetragenen Diagramme jeweils einphasige Ströme bzw. Spannungen wiedergeben, mehrphasige Ströme bzw. Spannungen zu geringfügig abweichenden Kurvenformen führen können und daß die Wahl der Kurvenformen lediglich aus Gründen der Klarheit und der Erläuterung erfolgte, ohne jedoch in irgendeiner Form eine Ein-It will be understood that while the preceding discussion referred to multi-phase electrical systems, single-phase ones as well electrical systems can be used in connection with the invention. It is also understood that, although the different Diagrams entered in FIG. 1 each show single-phase currents or voltages, multiphase currents or voltages can lead to slightly different curve shapes and that the choice of curve shapes is only for the sake of clarity and the Explanation was given without, however, in any form

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schränkung darzustellen, und schließlich brauchen die Kurvenformen auch nicht genau so zu verlaufen, wie das gezeigt ist, um die beschriebene Arbeitsweise der Anordnung zu veranschaulichen. Die vorgegebenen gewählten Zeiten wie die 25 ms-Verzögerung können verlängert oder verkürzt werden, soweit dies aus anderen Gründen wünschenswert erscheint. Die Zeitkonstanten können nach Bedarf verändert werden, indem entweder die Widerstands- oder aber die Kondensatorwerte bzw. Kombinationen daraus geändert werden.constraint to represent, and finally need the curve shapes nor to proceed exactly as shown to the one described To illustrate the operation of the arrangement. The preset times selected such as the 25 ms delay can be used be extended or shortened if this appears desirable for other reasons. The time constants can be changed as required by changing either the resistor or the capacitor values or combinations thereof.

Die den Erfindungsgedanken verwirklichende Anordnung weist viele Vorteile auf. Ein Vorteil liegt in der Tatsache begründet, daß der Stromkreisunterbrecher daran gehindert werden kann auszulösen, obwohl für kurze Zeitdauern überlastströme auftreten, wobei davon ausgegangen wird, daß diese Überlastströme für die kurze Zeitdauer nicht gefährlich sind. Ein weiterer Vorteil liegt in der Tatsache, daß, obwohl der Stromkreisunterbrecher an einer Auslösung gehindert werden kann, wenn sporadische kurzzeitige Einschwing-Ströme in dem Strang bzw. der Leitung erscheinen, dennoch ein rasches Auslösen des Stromkreisunterbrechers beim Auftreten hoher Fehlerströme gewährleistet ist. Ein weiterer Vorteil liegt in der Tatsache, daß der Stromkreisunterbrecher und sein Steuersystem gegenüber kurzen Einschalt-Überschwingungen, wie sie beim Auftreten einer zusätzlichen Belastung des Strangs oder der Leitung durch eine Glühlampen-Last auftreten können, unempfindlich gemacht werden. Ein weiterer Vorteil besteht darin, daß mit dem zuvor beschriebenen System die Koordination eines kaskadenartig aufgebauten Stromkreisunterbrecher-Systems über einen weiten Strombereich möglich ist. Ein weiterer Vorteil ist es, daß eines der Potentiometer oder einer der veränderlichen Widerstände R2 oder R5 eingestellt werden können, um den wirksamen Stromwert des Stromkreisunterbrechers zu ändern. In einigen Fällen können beide Widerstände geändert werden, wenn dies angebracht ist. Wenn Festwiderstände mit festen Anzapfungen verwendet werden, so lassen sie sich leicht entfernen und gegen andere austauschen, um den wirksamen Stromwert des Stromkreisunterbrechers zu ändern.The arrangement realizing the idea of the invention has many advantages. One advantage lies in the fact that the Circuit breakers can be prevented from tripping, although overload currents occur for short periods of time, of which It is assumed that these overload currents for the short period of time are not dangerous. Another advantage lies in the fact that although the circuit breaker is prevented from tripping If sporadic short-term transient currents appear in the line or the line, a rapid triggering can nevertheless occur circuit breaker is guaranteed in the event of high fault currents. Another advantage lies in the fact that the circuit breaker and its control system against brief switch-on overshoots, such as those encountered when an additional one occurs Load on the line or the cable caused by an incandescent lamp load can be made insensitive. Another The advantage is that with the system described above, the coordination of a cascade-like circuit breaker system is possible over a wide current range. Another advantage is that one of the potentiometers or one the variable resistors R2 or R5 can be adjusted to the effective current value of the circuit breaker change. In some cases, both resistors can be changed if appropriate. If fixed resistors with fixed Taps are used so they can easily be removed and exchanged for others in order to obtain the effective current value of the Change circuit breaker.

Patentansprüche; 409831/088 5 Claims; 409831/088 5

Claims

Claims;

Detection and trip circuit for a circuit breaker, with a detection arrangement for detecting the current in at least one through the circuit breaker line to be protected, a comparison arrangement for comparing the current or individual further currents with a specified function of the amplitude and time of the current and for the output of a trip signal when this function is exceeded as well as a triggering device for triggering the circuit breaker as a function of the triggering signal, thereby characterized in that the comparison arrangement includes means for delaying the trigger signal for in a first predetermined range detected currents and to shorten the delay of the trigger signal for in a first range exceeding, adjacent second area, detected currents, furthermore a device for generating an undelayed triggering signal for currents detected in a third area exceeding the second area.

2. detection and triggering circuit according to claim 1, characterized in that that the device for delaying the trigger signal and for shortening the delay of the trigger signal has at least one capacitor (C1).

3. detection and trigger circuit according to claim 1 or 2, characterized characterized in that the detection arrangement (CT1, CT2, CT3, BR1, BR2, BR3) has at least one rectifier (BR).

4. detection and trigger circuit according to one of the claims 1-3, characterized in that the detection arrangement has at least one current transformer (CT).

5. detection and trigger circuit according to any one of claims 1-4, characterized in that the device for generating an instantaneous trigger signal is at least one

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Has element that abruptly changes its conductivity characteristic.

6. detection and triggering circuit according to claim 5, characterized in that . that this element or all of these elements are a Zener diode (ZD2).

KN / sg 3

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