DE2361498C3

DE2361498C3 - Device for the smokeless combustion of combustible exhaust gases

Info

Publication number: DE2361498C3
Application number: DE19732361498
Authority: DE
Inventors: Robert Dehart; Schwartz Robert Eugene; Tulsa OkIa. Reed (V.St.A.)
Original assignee: John Zink Co
Current assignee: Zinklahoma Inc
Filing date: 1973-12-10
Publication date: 1977-08-18

Description

Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur rauchlosen Verbrennung von verbrennbaren Abgasen, mit einer Einrichtung zur Förderung der Abgase innerhalb eines Fackelkamins zur Kaminspitze, einer Einrichtung zum Zünden und Unterhalten der Verbrennung der Abgase an oder über der Kaminspitze, ferner mit mehreren Dampfeinblasdüsen, die rund um den Umfang des Kamins an dessen Spitze verteilt und auf die brennenden Abgase gerichtet sind, und mit einer Einrichtung zum Zuführen von unter Druck stehendem Dampf zu den Düsen.The invention relates to a device for smokeless combustion of combustible exhaust gases, with a Device for promoting the exhaust gases within a flare chimney to the chimney top, a device for Igniting and maintaining the combustion of the exhaust gases on or above the top of the chimney, furthermore with several Steam injection nozzles that are distributed around the perimeter of the chimney at its top and on the burning exhaust gases are directed, and with a device for supplying pressurized Steam to the nozzles.

Bei der bekannten Vorrichtung werden durch die oberhalb des Ausströmendes eines Hauptbrenners endenden und schräg nach innen geführten Düsen Dampfstrahlen in die Abgasflamme eingeblasen, die dabei große Luftmengen mitreißen und sich beim Eintritt in das brennende Abgas mit verhältnismäßig großer Geschwindigkeit bewegen (DT-AS 11 44 869),In the known device are through the above the outlet end of a main burner ending and inclined inwardly guided nozzles blow steam jets into the exhaust gas flame, which it entrains large amounts of air and when entering the burning exhaust gas with relatively move at high speed (DT-AS 11 44 869),

Bei der bekannten Vorrichtung wird die kinetische Energie des Dampfes nicht zufriedenstellend genutzt, um eine vollständige Verbrennung der Kohlenwasserstoffe des Abgases zu erreichen. Außerdem erfordern die bisher in derartigen Vorrichtungen verwendeten Düsen einen erheblichen Herstellungsaufwand, um den Düsenquerschnitt unter genauer Einhaltung der gesetzten Maßtoleranzen auszubilden.In the known device, the kinetic energy of the steam is not used satisfactorily, to achieve complete combustion of the hydrocarbons in the exhaust gas. Also require the nozzles previously used in such devices a considerable manufacturing effort to the Form the nozzle cross-section in strict compliance with the dimensional tolerances set.

Dabei ist davon auszugehen, daß beim Ausströmen von Gasen aus einer öffnung oder Mündung die strömenden Gase unmittelbar nach dem Austreten eine latente kinetische Energie besitzen, die durch die Geschwindigkeit erzeugt wird. Die Strömungsgeschwindigkeit ist eine Funktion des Verhältnisses von zustromseitigenn Absolutdruck zu abstromseitigem Absolutdruck. Wenn der zustromseitige Absolutdruck das Doppelte des abstromseitigen beträgt, wird die Strömungsgeschwindigkeit des Gases kritisch, d. h. das Gas besitzt Schallgeschwindigkeit, wenn es durch die öffnungseinschnürung hindurchtritt. Da die Geschwindigkeit »kritisch« wird, wenn das Gas die Öffnungseinschnürung passiert, ist es unmöglich, den Gasstrom an dieser Stelle weiter zu beschleunigen. Wenn jedoch das Absolutd.-uckverhältnis den Wert 2 übersteigt, tritt abstromseitig der öffnung oder Mündung Überschallgeschwindigkeit auf. Dadurch ergibt sich ein Geschwindigkeitsanstieg, wenn die zusätzliche Masse, die sich bereits auf kritischer Geschwindigkeit befindet, weiter expandiert. Beispiele für dieses Verhalten zeigen Turbinendüsen für Dampf und Raketendüsen für Überschall- oder überkritische Energienutzung. Aufgrund der Tatsache, daß bei bekannten mit Dampfeinblasung arbeitenden Fackelbrennvorrichtungen die überkritische Expansion nicht begrenzt oder gerichtet wird, ist nur ein Teil der überkritischen Energie in dem unmittelbar abstromseitig der öffnung oder Mündung befindlichen Bereich nutzbar.It is to be assumed that when gases flow out of an opening or mouth, the flowing gases have a latent kinetic energy immediately after exiting, which is caused by the Speed is generated. The flow rate is a function of the ratio of Upstream absolute pressure to downstream absolute pressure. When the upstream absolute pressure is twice that of the downstream, the gas flow rate becomes critical; H. that Gas has the speed of sound when it passes through the constriction of the opening. Because the speed It becomes "critical" when the gas passes the constriction of the opening, making it impossible to start the gas flow this point to accelerate further. However, if the absolute pressure ratio exceeds 2, occurs Downstream of the opening or mouth, supersonic speed on. This results in an increase in speed when the additional mass that is is already at a critical speed, continues to expand. Show examples of this behavior Turbine nozzles for steam and rocket nozzles for supersonic or supercritical energy use. Because of the fact that in known working with steam injection torch burners supercritical expansion is not limited or directed, is only part of the supercritical energy in which The area located directly downstream of the opening or mouth can be used.

Die radiale Lage der Dampfeinblasöffnungen, die von der äußeren Grenze der Fackelgase mit Abstand getrennt sind, ist ein kritischer Faktor, was die Energieabgabe für die Turbulenz anbelangt, deir durch sich auf Forschungsergebnisse stützende Werte vorgegeben wird, derart, daß bei der abstromsekig der Öffnung erfolgenden Vorwärtsbewegung im wesentlichen 90 % der Öffnungsstromenergie in einer Entfernung von annähernd 9 Öffnungsdurchmessern aufgebraucht sind. Da die Turbulenz proportional der Energie ist, werden daher in diesem Falle nur 10% der kinetischen Energie genutzt. Aus dieser Tatsache läßt sich schließen, daß im Hinblick auf das Potential der kinetischen Energie die öffnung unmittelbar neben der Gasstromgrenze liegen sollte. Dies ist dann der Fall, wenn die Turbulenz allein in Betracht gezogen wird. Da aber der Endzweck der Turbulenz darin besteht, die Reaktionstemperatur zu erhöhen, muß der Turbulenzzustand daran gemessen werden, ob die bevorzugte Reaktionstemperatur erreicht wird.The radial position of the steam injection openings, which is at a distance from the outer limit of the flare gases are separated is a critical factor in terms of the energy output for the turbulence, deir through values based on research results are given in such a way that the downstream sec Opening occurs forward movement at a distance of substantially 90% of the opening current energy of approximately 9 opening diameters are used up. Because the turbulence is proportional to the energy is, therefore only 10% of the kinetic energy is used in this case. From this fact lets conclude that with regard to the potential of the kinetic energy, the opening is immediately next to the Gas flow limit should be. This is the case when the turbulence alone is taken into account. There but the ultimate purpose of the turbulence is to increase the reaction temperature, the state of turbulence must be be measured by whether the preferred reaction temperature is reached.

Beim Einblasen von Dampf allein würde die Potentialreaktion nur die endotherme Umformung betreffen, wobei diese Reaktion ohne Vorhandensein eines entsprechenden Temperaturniveaus kein wesentliches Ausmaß erreicht. Daher muß der Dampfstrom zur Verfolgung einer angemessenen Wärmemenge für die exotherme Direktoxidation von KohlenwasserstoffenIf only steam is blown in, the potential reaction would only be the endothermic transformation concern, this reaction without the presence of a corresponding temperature level is not essential Extent reached. Therefore, the steam flow must keep track of an adequate amount of heat for the exothermic direct oxidation of hydrocarbons

Luft einsaugen, damit es zum Auftreten von Turbulenz kommt. Somit werden bisher vorzugsweise nahezu 50 % der Dampfstromenergie für Turbulenzenergie und die anderen 50 % für das Einführen oder Ansaugen von Luft verbraucht. Die Dampföffnung muß in radialer Richtung außerhalb der Grenze des Gasstromes liegen, und zwar in einer Entfernung, die den Zutritt von Luft in die Nähe des austretenden Dampfstromes ermöglicht, wo der Druck unmittelbar an der öffnung kleiner als 1,029 kp/cm² ist. In einigen Fällen, in denen das Problem der Rauchunterdrückung besonders dringlich ist, soll das Einblasen von Dampf und Luft in waagerechter Strömungsrichtung erfolgen.Suck in air to create turbulence. Thus, up to now nearly 50% of the steam flow energy is preferably used for turbulence energy and the other 50% for the introduction or suction of air. The steam opening must lie in the radial direction outside the limit of the gas flow, namely at a distance that allows air to enter the vicinity of the exiting steam flow, where the pressure immediately at the opening is less than 1.029 kp / cm ² . In some cases where the problem of smoke suppression is particularly urgent, the steam and air should be blown in in a horizontal direction of flow.

Bei einer anderen bekannten Vorrichtung zur rauchlosen Verbrennung von Abgasen (DT-OS 19 46 526) wird innerhalb der Vorrichtung ein zentrales Dampfabgaberohr verwendet, dessen abgabeseitiges Ende durch einen Deckel verschlossen ist, in dem sich einige öffnungen befinden, die jedoch keine Düsen bilden und daher auch nicht zur Erzeugung überkritischer Druckverhältnisse bzw. Geschwindigkeiten brauchbar sind.In another known device for smokeless combustion of exhaust gases (DT-OS 19 46 526) a central steam delivery pipe is used within the device, its delivery side End is closed by a lid in which there are some openings, but no nozzles and therefore not to generate supercritical pressure conditions or speeds are useful.

Bei einer anderen bekannten Vorrichtung der genannten Art (US-PS 31 34 424) erfolgt die Dampfverteilung im Bereich der Kaminöffnung mit Hilfe mehrerer senkrechter, an eine gemeinsame Ringleitung angeschlossener Rohre, auf deren oberen Ende eine Haube aufgesteckt ist, deren dem Kamin zugekehrte Wandung mit Dampfaustrittsöffnungen versehen ist, die jedoch ebenfalls keine Düsen bilden. J₀ In another known device of the type mentioned (US-PS 31 34 424) the steam is distributed in the area of the chimney opening with the help of several vertical pipes connected to a common ring line, on the upper end of which a hood is attached, the wall facing the chimney with Steam outlet openings are provided which, however, also do not form nozzles. J ₀

Die Aufgabe der Erfindung besteht deshalb darin, bei einer Vorrichtung zur rauchlosen Verbrennung von verbrennbaren Abgasen, die mit einer Einrichtung zum Zuführen von unter Druck stehendem Dampf zu mehreren um die Kaminspitze angeordneten Dampfeinblasdüsen versehen ist, die Düsen so auszubilden, daß die kinetische Energie des Dampfes besser genutzt wird, um eine möglichst vollständige Verbrennung der Kohlenwasserstoffe des Abgases zu erreichen, und dabei die Düsen ihrer Form nach zu vereinfachen und so auszubilden, daß sie sich wesentlich kostengünstiger herstellen lassen als die zur Erzeugung einer überkritischen Dampfgeschwindigkeit bekannte Lavaldüse.The object of the invention is therefore in a device for the smokeless combustion of combustible exhaust gases with a device for supplying pressurized steam to a plurality of steam injection nozzles arranged around the chimney tip is provided to form the nozzles so that the kinetic energy of the steam is better used to ensure the most complete possible combustion of the To achieve hydrocarbons in the exhaust gas, while simplifying the shape of the nozzles and so on to train that they can be produced much cheaper than the generation of a supercritical Steam speed known Laval nozzle.

Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß jede Düse als zylindrischer Einsatz ausgebildet ist, der einen inneren, verjüngten, zylindrischen Halsteil der Länge X und des Durchmessers D und einen sich an diesen über einen konischen Übergangsteil anschließenden zylindrischen Expansionsteil der Länge Z und des Durchmessers Y aufweist, welcher den Dampf mit überkritischer Geschwindigkeit ausströmen läßt, wobei X 0,5 D bis 2,0 D, Y 1,05 D bis 1,50 D und Z 0,2 D bis 0,6 D betragen.This is achieved according to the invention in that each nozzle is designed as a cylindrical insert which has an inner, tapered, cylindrical neck part of length X and diameter D and a cylindrical expansion part of length Z and diameter Y adjoining this via a conical transition part , which allows the steam to flow out at supercritical speed, where X is 0.5 D to 2.0 D, Y is 1.05 D to 1.50 D and Z is 0.2 D to 0.6 D.

Besonders vorteilhafte Anwendungsfälle der erfindungsgemäßen Vorrichtung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.Particularly advantageous applications of the device according to the invention are set out in the subclaims marked.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand des in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. In der Zeichnung zeigtThe invention is explained in more detail below with reference to the exemplary embodiment shown in the drawing explained. In the drawing shows

F i g. 1 und 2 eine Draufsicht und eine Teilschnittansieht der Vorrichtung zur rauchlosen Verbrennung von Abgasen,F i g. 1 and 2 are a plan view and a partial section the device for smokeless combustion of exhaust gases,

F i g. 3 eine Längsschnittansicht der erfindungsgemäßen Düse undF i g. 3 shows a longitudinal sectional view of the nozzle according to the invention and

F i g. 4A, 4B und 4C Darstellungen von Anordnungen der erfindungsgemäßen Dampfdüsen.
"~ ln''den'Trg7\'"uh'a'2''beze1ehn"iiriG--ä;iii·- FackelkaminsDitze. während das Bezugszeichen 12 auf die Sammelleitung und Steigerrohre gerichtet ist, die Dampf in die brennenden Gase einspeisen. Der Fackelkamin ist als senkrechte, rohrförmige Säule 16 dargestellt, an dessen oberem Ende mit Hilfe eines Bandes 20 auf der Kaminaußenwand eine Spitze 18 befestigt ist. Diese Spitze 18 weist in bekannter Weise mehrere rund um den Umfang mit Abstand verteilte öffnungen 21 und 22 auf.F i g. 4A, 4B and 4C representations of arrangements of the steam nozzles according to the invention.
"~ ln''den'Trg7 \ '"uh'a'2''beze1ehn"iiriG - ä; iii · - Torch chimney Ditze. while reference numeral 12 is directed to the manifold and riser pipes that feed steam into the burning gases. The flare chimney is shown as a vertical, tubular column 16, at the upper end of which a tip 18 is attached to the outer wall of the chimney with the aid of a band 20. This tip 18 has, in a known manner, several openings 21 and 22 spaced around the circumference.

Ein ringförmiges Sammelleitungsrohr 24 umgibt den Kamin in Spitzennähe. Dieses Rohr weist einen großen Durchmesser auf und wird über ein senkrechtes Zufuhrrohr 25 von einer Dampfquelle mit Dampf gespeist, wobei das Zufuhrrohr 25 ebenfalls einen größeren Durchmesser hat, so daß dann, wenn Dampf aus der Quelle, beispielsweise aus einem Boiler, durch die Sammelleitung 24 strömt, ein nur minimaler Druckverlust auftritt. In ähnlicher Weise sind einen großen Durchmesser aufweisende, senkrechte Steigerrohre 28 vorgesehen, und zwar gewöhnlich mehrere Rohre dieser Art, die rund um die Sammelleitung 24 in einem Winkelabstand verteilt sind. Diese Steigerrohre erstrecken sich senkrecht bis zu einer Stelle über der Spitze des Fackelkamins und sind dann nach innen gebogen, und zwar unter einem Winkel zu der Senkrechten, der eine Funktion der Lage der Düsenspitze in radialer Richtung außerhalb des Fackelgasstroms und des senkrechten Abstandes über der Spitze ist, wie dies im folgenden in Verbindung mit den Fig.4A, 4B und 4C erläutert wird.An annular manifold tube 24 surrounds the chimney near the tip. This tube has a large Diameter and is via a vertical supply pipe 25 from a steam source with steam fed, the supply pipe 25 also has a larger diameter, so that when steam from the source, for example from a boiler, flows through the manifold 24, only a minimal one Pressure loss occurs. Similarly, are large diameter, vertical riser tubes 28, usually a plurality of tubes of this type extending around the manifold 24 in are distributed at an angular distance. These riser pipes extend vertically to a point above the Top of the torch chimney and are then bent inward, at an angle to the Vertical, which is a function of the position of the nozzle tip in the radial direction outside of the flare gas flow and the perpendicular distance above the tip is as follows in connection with Figures 4A, 4B and Fig. 4C will be explained.

Im Idealfall soll die Dampfdüsenkonstruktion so ausgelegt sein, daß das Verhältnis des zustromseitigen Druckes P\ zum abstromseitigen Druck P₂ (alle Drücke sind Absolutdrücke) größer als 2 ist (F i g. 3). Dadurch ist in der Düse die Strömungsgeschwindigkeit im Bereich des Halses 44 kritisch bzw. entspricht der Schallgeschwindigkeit, während sie im Expansionsteil 48 eine zusätzliche Beschleunigung erfährt, weil abstromseitig des Halses 44 eine Expansion eintritt, wodurch sich bei Pi eine gerichtete überkritische Strömungsgeschwindigkeit einstellt. Diese Strömungsenergie zieht zusätzliche Verbrennungsluft in die brennende Fackel hinein und erzeugt zusammen mit den brennenden Fackelgasen eine Turbulenz und ein Gemisch, das eine v/irksame rauchlose Verbrennung gewährleistet.Ideally, the steam nozzle construction should be designed so that the ratio of the upstream pressure P \ to the downstream pressure P ₂ (all pressures are absolute pressures) is greater than 2 (FIG. 3). As a result, the flow velocity in the nozzle in the area of the neck 44 is critical or corresponds to the speed of sound, while it experiences an additional acceleration in the expansion part 48 because an expansion occurs downstream of the neck 44, resulting in a directed supercritical flow velocity at Pi. This flow energy draws additional combustion air into the burning flare and, together with the burning flare gases, creates turbulence and a mixture that ensures effective smokeless combustion.

Anstelle der bekannten Lavaldüse zur Erzeugung überkritischer Dampfgeschwindigkeiten läßt sich die in F i g. 3 gezeigte, wesentlich einfacher herzustellende und einen guten Wirkungsgrad aufweisende Düse 48 verwenden. Sie besteht aus einem zylindrischen Einsatz 42, in dem sich an dem einen Ende 43 ein innerer, verjüngter, zylindrischer Halsteil 44 befindet und an dem Austrittsende 47 eine Axialöffnung größeren Durchmessers. Der Durchmesser des Halsteiles 44 beträgt D, und seine Länge ist mit X bezeichnet. Der Expansionsteil weist die Länge Z auf, und sein Durchmesser ist mit Vbezeichnet.Instead of the known Laval nozzle for generating supercritical steam speeds, the method shown in FIG. Use nozzle 48 shown in FIG. 3, which is much easier to manufacture and has a high degree of efficiency. It consists of a cylindrical insert 42 in which there is an inner, tapered, cylindrical neck part 44 at one end 43 and an axial opening of larger diameter at the outlet end 47. The diameter of the neck portion 44 is D and its length is denoted by X. The expansion part has the length Z and its diameter is denoted by V.

Jede Abmessung X, Y und Z kann zur Erzielung otpimaler Bedingungen einen begrenzten Bereich haben. So kann beispielsweise X im Bereich zwischen 0,5 D und 2 D Hegen. Y kann im Bereich von 1,05 D und 1,50 D liegen, während für Z ein Wert im Bereich 0,2 D bis 0,60 D gewählt werden kann.Each dimension X, Y and Z can have a limited range to achieve optimal conditions. For example, X can be in the range between 0.5 D and 2 D. Y can be in the range from 1.05 D to 1.50 D, while a value in the range from 0.2 D to 0.60 D can be selected for Z.

Bezüglich der Lage der Düse 48 ist ein gewisser Spielraum gegeben, obgleich die Beziehung zwischen den Abständen und dem Winkel von wesentlicher Bedeutung ist, wie in den F i g. 4A, 4B und 4C entnommen werden kann. Wenn die Düsenaustrittsöffnung nahe an dem Gasstrom plaziert wird, beispielswei-There is some latitude as to the location of the nozzle 48, although the relationship between the spacing and angle is essential, as shown in Figs. 4A, 4B and 4C can be taken. If the nozzle outlet opening is placed close to the gas flow, for example

se in einem Außenabstand von D, wobei D der Durchmesser des Halsteiles 44 ist, dann sollte der Winkel, den die Düse mit der Horizontalen einschließt, zwischen 50 und 80° liegen, und die Düse sollte in geringer Entfernung, vorzugsweise etwa 2,54 cm über dem Spitzenrand des Kamins 60 angeordnet sein. Dies ist in F i g. 4A dargestellt, wo das Bezugszeichen 60 die Kaminspitze bezeichnet, während 62 auf die hochsteigende Fackelgassäule gerichtet ist, und der Punkt 64 die Lage der Austrittsöffnung der Dampfdüse anzeigt. Wie in Fig.4B dargestellt ist, sollte dann, wenn die Düse in radialer Richtung um einen Abstand 20 nach innen verschoben wird, die Düse in eine Lage 7,6 cm über der se at an outer distance of D, where D is the diameter of the neck portion 44, then the angle that the nozzle makes with the horizontal should be between 50 and 80 °, and the nozzle should be at a short distance, preferably about 2.54 cm be arranged over the top edge of the chimney 60. This is shown in FIG. 4A, where the reference numeral 60 denotes the chimney tip, while 62 is directed towards the rising flare gas column, and the point 64 indicates the position of the outlet opening of the steam nozzle. As shown in Figure 4B, when the nozzle is displaced in the radial direction by a distance 20 inward, the nozzle should be in a position 7.6 cm above the

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Fackelkaminspitze angehoben werden, und der Winkel der Düse sollte kleiner sein, nämlich im Bereich zwischen 30 und 45° liegen. Geht man noch weiter nach außen, und zwar etwa um eine Entfernung von 4 D, dann sollte der Punkt 64 oder die Lage der Austrittsöffnung der Düse um eine Strecke von 10 cm angehoben werden, und der Düsenwinkel sollte auf einen Wert zwischen 20 und 30° verkleinert werden. Dieser Zusammenhang von Winkel und Lage der Düse ist imFlare chimney tip should be raised, and the angle of the nozzle should be smaller, namely in the area be between 30 and 45 °. If one goes even further outwards, namely by a distance of 4 D, then the point 64 or the position of the outlet opening of the nozzle should be raised by a distance of 10 cm and the nozzle angle should be reduced to a value between 20 and 30 °. This The relationship between the angle and position of the nozzle is in

ίο Hinblick auf die Erreichung einer maximalen Verbrennungsluftmenge und einer maximalen Turbulenz für die Gasverbrennung bestimmt worden.ίο with a view to achieving a maximum amount of combustion air and a maximum turbulence for gas combustion has been determined.

Hierzu 2 Blatt ZeichnungenFor this purpose 2 sheets of drawings

Claims

23 61 claims:

1. Device for smokeless combustion of combustible exhaust gases, with a device for conveying the exhaust gases within a flare to the chimney top, a device for igniting and maintaining the combustion of the exhaust gases at or above the chimney top, also with several steam injection nozzles around the circumference of the Chimneys are distributed at the tip thereof and directed at the burning exhaust gases, and with a device for supplying pressurized steam to the nozzles, characterized in that each nozzle (48) is designed as a cylindrical insert (42) tapering an inner one , cylindrical neck part (44) of length X and diameter D and a cylindrical expansion part (48) of length Z and diameter Kauf adjoining this via a conical transition part (46), which allows the steam to flow out at supercritical speed, where X 0.5 D to 2.0 D, Y 1.05 D to 1.50 D, and Z 0.2 D to 0.6 D.

2. Arrangement of the device according to claim 1 in the vicinity of an ascending gas flow above the Flare chimney tip, characterized in that the outlet opening of the nozzle (48) extends from the circumference of the ascending gas stream (62) has a distance D and the outlet opening of the nozzle approximates 2.5 cm above the top of the torch chimney ((50) at an angle between 50 and 80 ° to the Is arranged horizontally.

3. Arrangement of the device according to claim 1 in the vicinity of an ascending gas flow above the Flare chimney tip, characterized in that the 'outlet opening of the nozzle (48) extends from the circumference of the ascending gas stream (62) has a distance 2 D and the outlet opening of the nozzle approximately 5 cm above the top of the torch chimney (60) at an angle between 30 and 45 ° to the Is arranged horizontally.

4. Arrangement of the device according to claim 1 in the vicinity of an ascending gas flow above the Flare chimney tip, characterized in that the outlet opening of the nozzle (48) extends from the circumference of the ascending gas stream (62) has a distance 4 D and the outlet opening of the nozzle approximately 10 cm above the top of the torch chimney (6 (D) at an angle between 20 and 30 ° to the Is arranged horizontally.