DE2335113A1

DE2335113A1 - ALUMINUM WICKED ALLOYS

Info

Publication number: DE2335113A1
Application number: DE19732335113
Authority: DE
Inventors: Ivor Kirman
Original assignee: Olin Corp
Current assignee: Olin Corp
Priority date: 1972-07-10
Filing date: 1973-07-10
Publication date: 1974-01-24
Also published as: IT1045781B; JPS4943811A; FR2192183B2; GB1427603A; US3762916A; FR2192183A2

Description

Zusatz zu Patentanmeldung P 2 127 17*1.9Addition to patent application P 2 127 17 * 1.9 Priorität: 10. Juli 1972, V.St.A., Nr. 270Priority: July 10, 1972, V.St.A., no.270

Die Erfindung betrifft Aluminium-Knetlegierungen, die gemäß Patent ...... (Patentanmeldung P 2 127 17^.9) ¹I bis 9 % Zink,The invention relates to wrought aluminum alloys, which according to patent ...... (patent application P 2 127 17 ^ .9) ¹ I to 9 % zinc, 1 bi3 k % Magnesium und 0,05 bis 0_t ^l\ % Zirkonium aufweisen.1 to 3 k% magnesium and 0.05 to 0 _t ¹ \% zirconium.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Aluminium-Knetlegierungen mit verbesserter Zähigkeit und hoher Festigkeit zur Verfügung zu stellen.The invention is based on the object of wrought aluminum alloys with improved toughness and high strength To make available.

Zur Lösung dieser Aufgabe ist bei Aluminium-Knetlegierungen der eingangs genannten Art vorgesehen, daß sie außerdem aus 0,5 bis 3,5 % Kupfer, 0,01 bis 0,05 % Bor und Rest im wesentlich Aluminium bestehen. To solve this problem, wrought aluminum alloys of the type mentioned at the beginning are provided that they also consist of 0.5 to 3.5 % copper, 0.01 to 0.05 % boron and the remainder essentially aluminum.

309884/0621309884/0621

Die erfindungsgemäßen Legierungen besitzen im wärmebehandelten und ausgehärteten Zustand hohe Festigkeit und verbesserte Zähig keit. Eb ist ein überraschendes Ergebnis der Erfindung, daß die Zulegierung von Zirkonium und Bor zu kupferhaltigen Aluminium legierungen die Erreichung hoher Festigkeit und verbesserter Zähigkeit im wärmebehandelten und ausgehärteten Zustand ermöglicht. . The alloys according to the invention have high strength and improved toughness in the heat-treated and hardened state. Eb is a surprising result of the invention that the addition of zirconium and boron to copper-containing aluminum alloys enables high strength and improved toughness to be achieved in the heat-treated and hardened state. .

Gemäß der Erfindung wird die Zähigkeit der vorstehend genannten Aluminium-Knetlegierungen im wärmebehandelten bzw. geglühten und ausgehärteten Zustand überraschend durch die Zulegierung von Zirkonium und Bor in den oben genannten Bereichen verbessert. Es ist insbesondere überraschend, daß diese Kombination von Zirkonium und Bor derart wirksam ist, da von Bor normalerweise derartige Auswirkungen nicht erwartet werden, weil es normalerweise in kleinen Mengen zur Erzeugung feinen Korns beim Gießen verwendet wird.According to the invention, the toughness becomes as mentioned above Wrought aluminum alloys in the heat-treated or annealed and hardened state surprisingly due to the addition of Improved zirconium and boron in the above areas. It is particularly surprising that this combination of zirconium and boron is so effective that such effects are not normally expected from boron because it is normally in small amounts are used to produce fine grain in casting.

Um die verbesserte Zähigkeit der erfindungsgemäßen Legierungen zu erhalten, ist es nicht notwendig, Chrom zuzulegieren, wie das normalerweise zur Erhöhung der Widerstandsfähigkeit gegen Span nungsrißkorrosion geschieht, woraus jedoch im allgemeinen niedrige Zähigkeit im ausgehärteten Zustand resultiert. Chromgehalte oberhalb von 0,1 % führen zur Ausscheidung von chromreichen Phasen, welche die Zähigkeit nachteilig beeinflussen. Deshalb ist bevorzugt, daß die erfindungsgemüßen Legierungen im wesentlichen frei von Chrom sind. In order to obtain the improved toughness of the alloys according to the invention, it is not necessary to add chromium, as is normally done to increase the resistance to stress corrosion cracking , which, however, generally results in low toughness in the hardened state. Chromium contents above 0.1 % lead to the precipitation of chromium-rich phases, which adversely affect the toughness. It is therefore preferred that the alloys of the invention be substantially free of chromium.

309884/0621309884/0621

Die erfindungsgemäßen Legierungen bestehen im wesentlichen aus Aluminium, Zink, Magnesium, Kupfer, Zirkonium und Bor, jeweils in den vorstehend genannten Grenzen. So soll Zink in einer Menge von Ί bis 9 J, vorzugsweise von 5_s0 bis 6,5 %, Magnesium in einer Menge von 1,0 bis 4,0 %_t vorzugsweise von 2,0 bis 3,0 %, Zirkonium in einer Menge von 0,05 bis 0,^0 %_t vorzugsweise von 0,1 bis 0,2 %_y Kupfer in einer Menge von 0,5 bis 3,5 %, vorzugsweise von 1 bis 3 %» Bor in einer Menge von 0,01 bis 0,05 %_t vorzugsweise von 0,01 bis 0,02 % vorhanden sein. Alle in der Beschreibung und den Ansprüchen gegebenen Zusammensetzungsangaben verstehen sich in Gewichtsprozent.The alloys according to the invention essentially consist of aluminum, zinc, magnesium, copper, zirconium and boron, in each case within the limits mentioned above. So to zinc in an amount of Ί to 9 J, preferably of 5 _s 0 to 6.5%, magnesium in an amount of 1.0 to 4.0% _t preferably from 2.0 to 3.0%, zirconium in an amount of 0.05 to 0, ^ 0% _t preferably from 0.1 to 0.2% _y copper in an amount of 0.5 to 3.5%, preferably from 1 to 3% "boron in an amount of 0.01 to 0.05 % _t, preferably from 0.01 to 0.02 % . All of the compositional information given in the description and the claims are given in percent by weight.

Kupfer ist ein besonders wichtiger Legierungszusatz, da die Aus-Zirkonium/ 'Copper is a particularly important alloy additive because the aus-zirconium / '

wirkung der Zulegierung von / . und Bor zusammen mit dem Kupferzusatz am stärksten zur Geltung kommt. Wie weiter unten gezeigt werden wird, xierden die bedeutenderen Verbesserungen gemäß der Erfindung mit den kupferfreien Legierungen nicht erreicht. Legierungszugaben von Zirkonium und Bor zusammen gemäß der Erfindung zu kupferfreien Legierungen ergeben hohe Festigkeiten ohne die Notwendigkeit kritischer oder spezieller Behandlung! hierdurch wird jedoch nicht die überraschend erhöhte Zähigkeit der kupferhaltigen, erfindungsgemäßen Legierungen erreicht. Es hat sich erfindungsgemäß herausgestellt, daß die erfindungsgemäßen kupferhaltigen Legierungen transkristallin brechen, so daß die gemeinsame Zulegierung von Zirkonium und Bor die Zähigkeit merklich verbessern, während die kupferfreien Legierungen interkristallin brechen, oo daß die gemeinsame Zulegierung vcn Zirkonium und Bor diese Wirkung nicht hat.effect of the addition of /. and boron along with the copper additive comes into its own. As will be shown below, the more significant improvements are in accordance with FIG Invention with the copper-free alloys not achieved. Alloy additions of zirconium and boron together according to the invention to copper-free alloys result in high strengths without the need for critical or special treatment! through this However, the surprisingly increased toughness of the copper-containing, Alloys according to the invention achieved. It has been found according to the invention that the copper-containing Alloys break transcrystalline, so that the joint addition of zirconium and boron noticeably improves the toughness, while the copper-free alloys break intergranularly, oo that the common alloy of zirconium and boron does not have this effect.

30988A/0621
8AD ORIGINAL30988A / 0621
8AD ORIGINAL

Die erfindungsgemftßen Legierungen können noch weitere Zusätze enthalten, um bestimmte Eigenschaften oder besondere Ergebnisse zu erzielen, und können außerdem die bei Legierungen dieses Typs üblichen Verunreinigungen enthalten. So kann Titan in einer Menge von 0 bis 0,1 Ji, vorzugsweise bis 0,05 % maximal, Mangan in einer Menge*von 0 bis 0,2 %_t vorzugsweise bis 0,1 % maximal, Silicium bis 0,¹I % maximal und Eisen bis zu 0,5 % maximal vorhanden sein. Hohe Titangehalte sollten ähnlich wie hohe Chromgehalte vermieden werden, da titanreiche Phasen die Zähigkeit verschlechtern. Es ist außerdem bevorzugt, den Gesamtgehalt von Eisen und Silicium unter 0,'l % zu halten, um eine hohe Zähigkeit sicher zu erreichen.The alloys of the invention may contain other additives to achieve particular properties or results, and may also contain the impurities common to alloys of this type. Thus, titanium can be in an amount of 0 to 0.1 Ji, preferably up to a maximum of 0.05%, manganese in an amount from 0 to 0.2% * _t preferably up to 0.1% maximum, silicon up to 0, ^1% I maximum and iron up to 0.5 % maximum. Similar to high chromium contents, high titanium contents should be avoided, since titanium-rich phases worsen the toughness. It is also preferable to keep the total iron and silicon content below 0.1 % in order to surely achieve high toughness.

Wie bei der Hauptanmeldung "As with the main registration "

können die erfindungsgemäßen Legierungen nach Verfahren, die typisch für Legierungen dieses Type sind, gegossen, homogenisiert, warmgewalzt und kaltgewalzt werden.can the alloys according to the invention by processes that typical for alloys of this type are cast, homogenized, be hot rolled and cold rolled.

Danach werden die erfindungsgemäßen Legierungen wärmebehandelt und ausgehärtet, um ihnen die erhöhte Festigkeit und verbesserte Zähigkeit su verleihen. Zur Lösungsglühung werden sie auf eine Temperatur von 399 bis 538°C (750 bis 1000°P) erhitzt und in diesem Temperaturbereich mindestens 5 Minuten lang eine derartige Zeit gehalten, daß im wesentlichen das Zink, das Magnesium und auch das Kupfer vollständig in Lösung gehen. Normalerweise finden Zeiten von 5 Minuten bis H8 Stunden Verwendung.The alloys according to the invention are then heat-treated and age-hardened in order to give them the increased strength and improved toughness. For solution annealing, they are heated to a temperature of 399 to 538 ° C (750 to 1000 ° P) and kept in this temperature range for at least 5 minutes for a time such that essentially the zinc, the magnesium and also the copper completely dissolve . Usually times from 5 minutes to H8 hours are used.

Am Ende der Lösungsglühung soll das Material rasch, beispielsweise durch Abschrecken, auf etwa Raumtemperatur abgekühlt werden,At the end of the solution treatment, the material should be quick, for example by quenching, cooled to about room temperature,

3 09884/06213 09884/0621

um einen wesentlichen Anteil der gelösten Elemente in den Legierungen in Lösung zu halten.a substantial proportion of the dissolved elements in the alloys keep in solution.

Danach wird das Material ausgehärtet, indem man es bei einer Temperatur von 93 bis 2OH°C (200 bis 400°F) 30 Minuten bis Stunden lang häl«t. Natürlich können auch kompliziertere •Aushärtungsbehandlungen Verwendung finden.The material is then cured by holding it at a temperature of 93 to 20 ° C (200 to 400 ° F) for 30 minutes to hours. Of course, more complicated curing treatments can also be used.

Die Erfindung wird im folgenden anhand von Beispielen noch näher ." erläutert:The invention is explained in more detail below by means of examples. " explained:

example 1

Aus einer Aluminiumlegierung (5,6 % Zn, 2,5 % Mg, 1,7 % Cu, 0,11 % Fe, 0,015 % Si, 0,2 % Zr, Reet Al und herstellungsbedingte Verunreinigungen; Legierung I) wird bei einer Gießtemperatur von 76O°C (I¹IOO⁰F) ein '2000 g schwerer Durville-Gußbarren gegossen. Der Gußbarren wird dann 24 Stunden bei 463⁰C (865⁰F) homogenisiert, wobei die Aufheiz- bzw. Abkühlgeschwindigkeit zwischen 10 und 27,8°C/h (50°F/h) beträgt. Anschließend wird der Gußbarren bei 371 ^ IH⁰C. (700 +_ 25°F) bis zu einer Dicke von 5,08 mm (0,2") warmgewalzt und danach zu einem Blech einer Dicke von 1,57 mm (0,062") kaltgewalzt. Es werden dann Prüfbleche aus der vorgenannten Legierung 1 Stunde bei 482°C (900°F) lösungsgeglüht, anschließend im Wasser abgeschreckt und schließlich durch Warmauslagern ausgehärtet. Tabelle I zeigt die nach der Warmauslagerung erzielten Werte.An aluminum alloy (5.6 % Zn, 2.5 % Mg, 1.7 % Cu, 0.11 % Fe, 0.015 % Si, 0.2 % Zr, Reet Al and production-related impurities; alloy I) is used in a Casting temperature of 76O ° C (I ¹ 100 ⁰ F) poured a 2000 g Durville ingot. The cast ingot is then homogenized 24 hours at 463 ⁰ C (865 ⁰ F), wherein the heating and cooling rate from 10 to 27.8 ° C / h (50 ° F / h) is. The ingot is then hot rolled at 371 ^ IH ⁰ C. (700 + _ 25 ° F) to a thickness of 5.08 mm (0.2 ") and then rolled into sheet metal with a thickness of 1.57 mm (0.062" ) cold rolled. Test panels made of the aforementioned alloy are then solution annealed for 1 hour at 482 ° C (900 ° F), then quenched in water and finally age hardened. Table I shows the values achieved after artificial aging.

30988 4/062130988 4/0621

WarmauslagerungArtificial aging

Table I.

0,2 ί - Streckgrenze Spezifische Rißausbreitungsarbeit 0.2 ί - Yield strength Specific work of crack propagation

kp/mmkp / mm

(ksi) kp/cm² *> (lb/in²)(ksi) kp / cm ² *> (lb / in ² )

21» h bei 121°C (250⁰P) 10' h bei l49°C (300⁰P) 1 h bei 177⁰C (350⁰F) .48,321 »h at 121 ° C (250 ⁰ P) for 10 hours' at l49 ° C (300 ⁰ P) for 1 hour at 177 ⁰ C (350 ⁰ F) .48,3

56,756.7

52,552.5

(81) 42
(75) 31,5
(69) 52,5(81) 42
(75) 31.5
(69) 52.5

7 (6oo ^ ioo) 7 (450 ^ 100) 7 (750 ⁺ 100)7 (6oo ^ ioo) 7 (450 ^ 100) 7 (750 ⁺ 100)

^bestimmt gemäß dem "Kahn-Type Notches Tear Test"; gemessen in kp.cm/cm3 (Arbeit pro Volumeneinhej^;) = kp/cm^.^ determined according to the "Kahn-Type Notches Tear Test"; measured in kp.cm/cm3 (work per volume unit ^;) = kp / cm ^.

Es werden Gußbarren aus einer chromhaltigen Vergleichslegierung (5,6 % Zn, 2,5 % Mg, 1,6 % Cu, 0,11 % Fs, 0,015 3 Si, 0,3 * Cr, Rest Al und her3tellungsDedingte Verunreinigungen; Legierung II) bei einer Gießtemperatur vor. 7Ql)⁰C (1300°F) gegossen. Die Gußbarren werden dann gemäß Beispiel 1 zu Blechen mit einer Stärke von 1,65-mm (0,065") verarbeitet. Aus Tabelle II sind die nach' der Warmauslagerung erzielter. Ergebnisse ersichtlich.The cast ingots are made from a chromium-containing comparison alloy (5.6 % Zn, 2.5 % Mg, 1.6 % Cu, 0.11 % Fs, 0.015 3 Si, 0.3 * Cr, the remainder Al and impurities from the manufacturing process; alloy II ) at a casting temperature. 7Ql) ⁰ C (1300 ° F) poured. The cast ingot is then processed in accordance with Example 1 to sheets with a thickness of 1.65 mm (0.065 "). From Table II, the scored by 'artificial aging. Results are shown.

Table II

WarmauslagerungArtificial aging

0,2 % - Streckgrenze Spezifische Riß-0.2 % - yield strength Specific crack

P ausbreitungsarbeitP propagation work

kp/mnr (ksi) kp/cm2 (Ib/in2)kp / mnr (ksi) kp / cm2 (Ib / in2)

2Ü h bei 121°C (250⁰F)2 hours at 121 ° C (250 ⁰ F)

53,953.9

(77) 24,5 1 7 (350 ^ 100)(77) 24.5 1 7 (350 ^ 100)

309884/0621309884/0621

Example 2

Es werden Gußbarren aus einer weiteren Aluminiumlegierung (5,6 % Zn, 2,5 % Mg, 1,7 % Cu, 0,11 Ji Pe, 0,015 % Si, 0,2 % Zr, : 0,02 % B, Rest Al und herstellungsbedingte Verunreinigungen; Legierung III) bei einer Gießtemperatur von 76O⁰C (ll|OO°F) gegossen und gemäß Beispiel 1 verarbeitet. Aus Tabelle III sind die nach der Warmauslagerung erzielten Ergebnisse ersichtlich.There are cast bars made of another aluminum alloy (5.6 % Zn, 2.5 % Mg, 1.7 % Cu, 0.11 Ji Pe, 0.015 % Si, 0.2 % Zr,: 0.02 % B, remainder Al and production-related impurities; alloy III ^{) cast at a casting temperature of 76O 0} C (11 OO ° F) and processed according to Example 1. The results obtained after artificial aging can be seen from Table III.

Tabelle III % Table III %

V/armaus lagerung 0,2 %-Streckgrenze Spezifische Rißausbreitungsarbeit V / arm support 0.2 % - yield strength Specific work of crack propagation

kp/mm² (kai)- kp/cm² (lb/in²) 2k h bei 121°C (25O°F) 5M (78) 63 1 7 (900 ♦ 100)kp / mm ² (kai) - kp / cm ² (lb / in ² ) 2k h at 121 ° C (25O ° F) 5M (78) 63 1 7 (900 ♦ 100)

Example 3

Es werden Gußbarren aus Aluminiumlegierungen der in Tabelle IV aufgezeigten Zusammensetzung hergestellt und gemäß Beispiel 1 verarbeitet. Die Warmauslagerung wird 24 Stunden bei 121⁰C (250⁰F) durchgeführt. Die erzielten Eigenschaften sind aus Tabelle V ersichtlich. In Tabelle IV sind auch die Zusammensetzung der Legierungen der vorhergehenden Beispiele und zusätzlicher Legierungen XI und XII angegeben, die in der Patentanmeldung P 2 127 17^.9 nicht beschrieben waren. Die erfindungsgemäßen Legierungen III, VII, VIII und IX zeigen bedeutend verbesserte Eigenschaften, insbesondere Zähigkeit.Cast ingots of aluminum alloys of the composition shown in Table IV are produced and processed according to Example 1. The artificial aging is ^{carried out at 121 °} C. (250 ^° F) for 24 hours. The properties achieved are shown in Table V. Table IV also shows the composition of the alloys of the preceding examples and additional alloys XI and XII which were not described in patent application P 2 127 17 ^ .9. The alloys III, VII, VIII and IX according to the invention show significantly improved properties, in particular toughness.

30988 4/062130988 4/0621

Legierungalloy ^Zn, % ^Zn , % Mg, % Mg, % 1,7"1.7 " Tabelle IVTable IV ^si,* ^si , * Weitere
Legierungs-
elemente Further
Alloy
elements 0,020.02 % B % B Gießtemperatur
⁰C (⁰P) Pouring temperature
⁰ C ( ⁰ P) (1400)(1400) coco II. 5,65.6 2,52.5 1,61.6 0,0150.015 0,2 % Zr0.2 % Zr 760760 (1300)(1300) II. IIII 5,65.6 2,52.5 1,7
1,61.7
1.6 0,110.11 0,0150.015 0,3 % Cr0.3 % Cr 704704 (1400)
(I3OO)(1400)
(I3OO) . Ill
IV. Ill
IV 5,6
5,65.6
5.6 2,5
2,52.5
2.5 1,571.57 0,110.11 0,0150.015 0,2 % Zr +
0,3 % Cr0.2 % Zr +
0.3 % Cr 0,020.02 % B % B 76O
70476O
704 (I3OO)(I3OO) 30983098 VV 5,625.62 2,482.48 1,721.72 0,110.11 0,020.02 -- 0,010.01 % B % B 704704 (1400)(1400) CDCD VIVI 5,485.48 2,452.45 1,721.72 '0,062'0.062 0,0150.015 0,2 % Zr0.2 % Zr 0,020.02 % B % B 76O76O (1400)(1400) OO VIIVII 5,485.48 2,452.45 1,721.72 0,1080.108 0,0150.015 0,2 % Zr +0.2 % Zr + 76O76O (13OO)(13OO) VIIIVIII 5,485.48 2,452.45 1,61.6 0,1080.108 0,0150.015 0,1 % Zr +0.1 % Zr + 704704 (1475)(1475) IXIX 5,65.6 2,52.5 1,721.72 0,1080.108 -- 0,3 % Zr +0.3 % Zr + 0,010.01 % B % B 802802 (1300)(1300) XX 5,485.48 2,452.45 0,100.10 -- 0,0150.015 0,49 % Ti0.49 % Ti 704704 (1400)(1400) XIXI 5,355.35 2,592.59 0,100.10 0,1080.108 0,0300.030 0,20 % Zr0.20 % Zr 76O76O (1400)(1400) XIIXII 5,365.36 2,672.67 0,110.11 0,0300.030 0,20% Zr +0.20% Zr + 76O76O 0,110.11

0,2 ί-Streckgrenze0.2 ί yield point (ksi) .(ksi). TabelleTabel (ksi)(ksi) VV BruchdehnungElongation at break Spezifische Rißaue
brei tungsarbeitSpecific crack size
expansion work ( Ib./in²)(Ib./in ² ) I
VOI.
VO Legierungalloy 2
kp/mm2
kp / mm (81,0)(81.0) Zugfestigkeittensile strenght tt ο
kp/cmο
kp / cm (600)(600) II. 56,756.7 (77,0)(77.0) 2
kp/mm2
kp / mm -- __ 42,042.0 (350)(350) II. 53,953.9 (78,0)(78.0) -- -- 24,524.5 (900)(900) IIII 54,654.6 (77,0)(77.0) -- (87,0)(87.0) -- 63,063.0 (340)(340) •III• III 53,953.9 (66,0)(66.0) -- (75,0)(75.0) 9,59.5 23,823.8 (560)(560) IVIV 46,246.2 (81,0)(81.0) 60,960.9 (91,5)(91.5) 9,09.0 39,239.2 (620)(620) VV 56,756.7 (77,5)(77.5) 52,552.5 (86,0)(86.0) 10,5 _φ 10.5 _φ 43,443.4 (850)(850) VIVI 54,3 ■54.3 ■ (69,0)(69.0) 64,164.1 (80,5)(80.5) 11,011.0 59,559.5 (890)(890) Ca)
cnCa)
cn VIIVII 48,348.3 (86,0)(86.0) 60,260.2 (94,0)(94.0) 12,012.0 62,362.3 (500)(500) VIIIVIII 60,260.2 (69,5)(69.5) 56,956.9 (80,0)(80.0) 9,59.5 35,035.0 (185)(185) IXIX 48,748.7 (76,3)(76.3) 65,365.3 (81,9)(81.9) 9,09.0 13,013.0 (140)(140) XX 53,553.5 (72,0)(72.0) 56,056.0 (78,1)(78.1) 9,09.0 9,89.8 (180)(180) XIXI 50,550.5 57^457 ^ 4 10,010.0 12,6'12.6 ' XIIXII 54,754.7

Claims

1. Aluminum wrought alloys, which according to patent (patent application P 2 127 174.9) have 4 to 9 % zinc, 1 to k% magnesium and 0.05 to 0, ^ 0 % zirconium, characterized in that they also consist of 0, 5 to 3.5 % copper, 0.01 to 0.05 % boron and the remainder essentially consist of aluminum.

2. Aluminium-Xnetlegierungen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß 3ie im wesentlichen frei von Chrom sind.2. Aluminum-Xnet alloys according to claim 1, characterized in that 3ie is essentially free of Chrome are.

3. Aluminium-Knetlegierungen nach Anspruch 1 oder '2 , dadurch gekennzeichnet, daß sie 5 bis 6,5 % Zink enthalten.3. Wrought aluminum alloys according to claim 1 or 2, characterized in that they contain 5 to 6.5% zinc.

ή. Wrought aluminum alloys according to one of Claims 1 to 3, characterized in that they contain 2 to 3 % magnesium.

5. Wrought aluminum alloys according to one of claims 1 to ¹ I, characterized in that 3ie contain 0.1 to 0.2 % zirconium.

6. wrought aluminum alloys according to one of claims 1 to 5,

characterized in that it contains from 0.01 to

309884/0621309884/0621

Contains 0.02 % boron.

7. Aluminum-Xnet alloys according to one of claims 1 to 6, characterized in that they contain 1 to 3% copper.

8. Wrought aluminum alloys according to one of claims 1 to 7, characterized in that they contain up to 0.1 JE titanium, up to 0.2 % manganese, up to 0.4 % silicon and up to 0.5 % iron .

9. A method for treating wrought aluminum alloys according to any one of claims 1 to 8, characterized in that the alloys are first hot-rolled; that the alloys are subsequently descaled; that the alloys are then unannealed at 399 to 538 ° C (750 to 1000 ° P) for at least 5 minutes and then rapidly cooled; that the alloys are aged at "93 to 2OH- ⁰ C (200 to 40O ⁰ P) for at least 30 minutes.

10. The method according to claim 9, characterized that the alloyed elements magnesium, zinc and copper are ira essential in solution after the rapid cooling being held.

11. The method according to claim 9 or 10, characterized in that the alloys 5 minutes to

309884/0621309884/0621

Solution heat treatment for Ί8 hours.

12. The method according to any one of claims 9 to 11, characterized characterized in that the alloys are quenched to approximately room temperature after the solution heat treatment.

13 · Method according to one of claims 9 to 12, characterized marked that the alloys are aged for 30 minutes to Ί8 hours *

I ¹ K Use of wrought aluminum alloys according to one of Claims 1 to 8 in the heat-treated and aged state for objects of high strength and improved toughness.

303884/0621