DE2241815A1 - Niedrige verluste aufweisender leiter fuer die wechsel- oder gleichstromuebertragung - Google Patents
Niedrige verluste aufweisender leiter fuer die wechsel- oder gleichstromuebertragungInfo
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Description
ü. S. Atomic Energy Comission
Washington, D.C, U.S.A.
Washington, D.C, U.S.A.
Niedrige Verluste aufweisender Leiter für die Wechsel- oder Gleichstromübertragung.
Die Erfindung bezieht sich auf einen Leiter bzw. eine Leitung mittels welchem elektrische Ströme zwischen zwei Orten
übertragen werden können, und zwar unter Verwendung
superleitender Materialien.
superleitender Materialien.
Auf dem Gebiet der Superleiter besteht ein Bedürfnis nach
Ubertragungsleitungen für Wechselströme im Frequenzbereich bis zu 60 Hz und mehr. Mögliche Superleiter, die auf der
Basis ihrer relativ hohen kritischen Ströme I , relativ
hohen kritischen Felder H und/oder ihrer relativ hohen
Ubertragungsleitungen für Wechselströme im Frequenzbereich bis zu 60 Hz und mehr. Mögliche Superleiter, die auf der
Basis ihrer relativ hohen kritischen Ströme I , relativ
hohen kritischen Felder H und/oder ihrer relativ hohen
kritischen Temperaturen T in Betracht gezogen wurden,sind
Nb, Nb^5Sn und NbTi. Diese und die anderen bekannten Superleiter
sind jedoch schwierig und teuer herzustellen und/oder zu betreiben. Darüberhinaus bildeten hohe Pulsverluste ein
Problem, und zwar insbesondere bei hohen Strömen und/oder
Feldern. Ein weiteres Problem bildeten Stomsprunginstabilitäten, wie die in der Märzausgabe 1967 von "Scientific
America" beschrieben ist; diese Stromsprünge sind dort als zeitweilige oder nicht vorraussagbare Normalwiderstansflä-
Feldern. Ein weiteres Problem bildeten Stomsprunginstabilitäten, wie die in der Märzausgabe 1967 von "Scientific
America" beschrieben ist; diese Stromsprünge sind dort als zeitweilige oder nicht vorraussagbare Normalwiderstansflä-
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chen von örtlicher Natur beschrieben, beispielsweise infolge des Vorhandenseins von magnetischen Feldern, Temperaturen
und/oder Strömen, die allein oder in Kombination ergeben oder die das Oberschreiten des kritischen
Stromes I an einer lokalisierten Superleiterfläche verursachten. Zudem können manchmal große Flächen des Superleiters
"normal" werden, was eine gefährliche und plötzliche Freisetzung großer Mengen gespeicherter Energie bewirkt.
Die Erfindung bezweckt Superlelter für sich ändernde Ströme und/oder Wechselströme verwendbar zu machen, und auch
eine übertragungsleitung für Wechselströme und gepulste Ströme vorzusehen, wobei die superleitende Vorrichtung
kompakt und einfach herstellbar ist. Ferner soll der oben erwähnte Nachteil des "normal" Werdens vermieden werden.
Ferner sollen minimale Streufelder und Wechselstromverluste erreicht werden.
Gemäß der Erfindung wird dies erreicht durch die Kombination matrixstabilisierter ineinandergreifender Bänder, die superleitend
sind, mit Mitteln zur kyrogenen Kühlung dieser Bänder. Weitere bevorzugte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben
sich insbesondere auch aus den Unteransprüchen. Die Erfindung sieht insbesondere eine superleitende Leitung
für gepulste Ströme oder Wechselströme bis 60 Hz und mehr vor,
Insbesondere arbeitet die Leitung bei Temperaturen bis zu den kritischen Temperaturen des verwendeten Superleiters.
Gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung sind die superleitenden Bänder parallel und mit Abstand,ineinandergreifend
angeordnet, um niedrige Leistungsverluste aufzuweisen. Gemäß
einem anderen Aspekt der Erfindung sind die Bandkanten so geformt, daß eine maximale Zwischenbandspannung möglich
ist. Es ist ferner vorteilhaft verbesserte Verbindungen für und niedrige Vibrationen in der Leitung vorzusehen. Die
richtige Auswahl und Anordnung der Elemente ist im folgenden beschrieben.
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Im folgenden seien ferner einige der Vorteile der Erfindung
zusammengefasst. Verluste werden niedrig gehalten; Fabrikations- und Verblndungsprobleme werden gelöst; induktive
Verluste und nachteilige Wirkungen von Magnetfeldern an den Oberflächen der Superleiter werden vermieden; Beschränkungen
hinsichtlich des kritischen Stromes und der Stomsprunginstabilitäten üblicher Superleiter werden überwunden; die bei
herkömmlichen Superleitern auftretenden Probleme mit gepulsten und veränderlichen Strömen, der gespeicherten Energie
und ihrer Freisetzung, der Kühlung, der Frequenzbeschränkung, der Vibration (einschl. anderer Betriebsprobleme), der
Leistungsabgabebeschränkung und den Stabilisierungsmitteln werden gelöst. Die Erfindung sieht insbesondere geflochtene
Superleiter vor und formt die Bänder. Bisher auftretende Isolationsschwierigkeiten sind beseitigt und dreiphasige
Übertragung ist möglich.
Weitere Vorteile und Einzelheiten der Erfindung ergeben
sich aus der folgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen an Hand der Zeichnung; in der Zeichnung zeigt:
Fig. 1 eine dreidimensionale Teilansicht eines Ausführungsbeispiels;
Fig. 2 eine graph. Darstellung des Wechselstromverlustes von Ausführungsbeispiel eins mit parallelen strei-•fenförmigen Superleitern;
Fig. 2 eine graph. Darstellung des Wechselstromverlustes von Ausführungsbeispiel eins mit parallelen strei-•fenförmigen Superleitern;
Fig. 3 eine graph. Darstellung der Wechselstromverluste des ersten Ausführungsbeispiels mit geflochtenem
superleitendem Band;
Fig. 4 eine dreidimensionale Teilansicht eines weiteren Äusführung-sbeispiels der in Fig. 1 gezeigten Vorrichtung;
Fig. 5 eine teilweise dreidimensionale Ansicht wiederum eines v/eiteren Ausführungsbeispiels der in Fig. 1
gezeigten Vorrichtung.
Die vorliegende Erfindung ist besonders vorteilhaft bei der Übertragung von Wechselströmen und kann daher auf dem
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-4-Gebiet der Ubertragungsleitungen angewandt werden. Wie man
aus dem folgenden im einzelnen jedoch erkennen wird, hat die Erfindung viele Anwendungsmöglichkeiten, wo Wechselströme
oder gepulste Ströme erforderlich sind. So ist die Erfindung bei-spielsweise auf dem Gebiet der Beschleuniger anwendbar,
wo gepulste Ströme zur Erzeugung gepulster Magnetfelder erforderlich sind, um geladene Teilchen abzulenken und/oder
zu fokussieren. Diese Beschleuniger sind in U.S. Patent 3,638,154 beschrieben und verwenden zur Beeinflussung der
Teilchen gleichförmig oben abgeflachte oder xJeränderl. Magnetfelder.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung kann auch zu Übertragung von Gleichströmen benutzt werden. In diesem Zusammenhang
arbeitet die Vorrichtung besonders vorteilhaft, wenn Änderungen des Gleichstromlastpegels auftreten. Bei Anwendung
der Erfindung in einer Übertragungsleitung für Wechselströme können kyrogen gekühlte superleitende Bänder zum leiten
gepulster Ströme verwendet werden, wie dies in U.S. Patent 3,638,154 beschrieben ist. Dabei sind die superleitenden
Bänder mit einer Normalwiderstansmatrix (einer Grundmasse mit normalem Widerstand) überzogen um die Stabilisierung
der Superleiter zu erhöhen, beispielsweise durch Reduzierung der Wirkungen der Stromsprünge. Vorteilhafterweise
besitzen diese Bänder matrixstabilisierte geflochtene superleitende Fäden, wobei sie jedoch gemäß dieser Erfindung abwechseld
einen im wesentlichen streifenförmigen rechteckigen Querschnitt besitzen, der durch ein kyrogenes Kühlmittel gekühlt
wird.
Geignete Matrix- oder Grundmassematerialien sind Kupfer oder Silber, obschon andere Materialien mit einem Widerstand
größer als der Superleiter und/oder solche, die eine Wärmefalle bilden verwendet werden können. Derartige andere Matrixmaterialien
sind Blei, Kadmium? Indium, Aluminium, Thallium, Zinn-, Ti, Nb, V, Hf, Mg, Fe, Ni, Bi, Co, Zr, Be und
Legierungen dieser Materialien, sowie andere Legierungen, wie rostfreier Stahl und Nichrome. Schlußmittel, welche Metallglieder
aufweisen die mit den geflochtenen Bändern ineinandergreifen, können vorgesehen sein. Auch können Verstärkungsmittel,
Metallglieder und/oder thermisch aushärtbare in den geflochtenen Bändern impreqnierte Kunststoffe
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verwendet werden.
Die beschriebenen ,superleitenden Bänder und auch eine. dafür
geeignete kyrogene Kühlvorrichtung kann der US Patentschrift 3,638,154 entnommen werden. Derartige superleitende
'Bänder und kyrogene Kühlmittel werden in der hier vorliegenden Erfindung verwendet. Die gemäß dieser Erfindung
verwendeten rechteckigen Querschnitt aufweisenden, streifenförmigen
matrixstabilisxerten superleitenden Bänder sind in den US Patenten 3,432,783-und 3,423,7o6 beschrieben.
Wenn mehrere der oben beschriebenen kyrogen gekühlten matrixstabilisxerten
superleitenden Bänder parallel und ineinandergreifend zur Bildung von Hin- und Rückleitern
(wie im einzelnen im folgenden beschrieben" wird) geschaltet -werden, so werden an den Leiteroberfachen minimale Magnetfelder
erzeugt. Derartige parallele ineinandergreifende Hin- und Rückleiter ergeben eine niedrige Induktivität,
geringe gespeicherte magnetische Energie, sehr geringe Streuoder Interferenzfelder, kompakte Abmessungen und eine einfache
Herstellung. Derartige parallel ineinandergreifende Leiterbänder können zur übertragung von Wechselströmen
verwendet werden, wie z. B. in kyrogenen Erdkabeln zur Wechselstromleistungsübertragung im Bereich bis zu 5ooo
MWatt und mehr.
In Fig. 1 ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt; die superleitende Übertragungsleitung 11 leitet
Wechselstrom bei 6oHz. In einem Beispiel hatte eine o,5m lange simulierte Leitung mit 5o hinleitenden Nb3Sn superleitenden
Bändern 15 und 5o rückleitenden Bändern 17 und
2 einer Querschnittsfläche 13 von annähernd 3cm, einen Leistungsverlust
von o,15 Watt bei einem I0000A Strom. Bei geeigneter
Bemessung hat die erfindungsgemäße Leitung 11 einen Verlust von 3 Watt/m für I0000A mit einer Querschnittsfläche
13 von 3ocm . Um die Leitung 11 herum sind geeignete kyrogene
Kühlmittel vorgesehen.
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Im Betrieb weist die Leitung 11 eine einen Behälter 23 bildende Vorrichtung 21 mit einem darin umlaufenden kyrogenen Kühlmittel
24 auf, welches beispielsweise voneiner Quelle 25 für flüssiges Helium kommt und von einem Einlaß 27 des Behälters
längs der Leitung 11 zwischen dieser und einem kyrogenen Isolator 3o zu einem Auslaß 29 strömt. Im Behälter
23 bilden die parallelen Bänder 15 und 17 vorteilhafterweise mehrere Schichten 31 in einer ineinandergreifenden zusammengesetzten
Struktur 33 mit einer rechteckigen streifenförmigen Querschnittsfläche 34 und zwischen den Schichten 31 sandwichartig
angeordneten Isoliermitteln 35. Diese Isoliermittel sind vorteilhafterweise organische elektrische Isolatoren,
wie beispielsweise Polytetrafluoräthylen, Polykarbonat, Füllstoffe
mit Polyolefin oder Polyäthylenteraphtalat; es können jedoch auch andere Isolatoren, wie beispielsweise keramische
Isolatoren als Isolationsmittel 35 verwendet werden.
Die im Querschnitt rechteckigen streifenförmigen matrixstabilisierten
Bänder 15 und 17 besitzen vorteilhafterweise glatt gekrümmte abgerundete Kanten 36 und sie sind elektrisch
durch Ineinandergreifvorrichtungen 37 verbunden, um zwei diskrete elektrisch leitende parallel entgegengesetzte
Pfade 39 und 41 zu bilden. Zu diesem Zweck ist beispielsweise jedes der Bänder 15 parallel mit den anderen gleichartigen
Bändern gekoppelt, um einen ersten Pfad 39 zu bilden, der vom anderen Pfad 41 getrennt und verschieden ist, in dem die
benachbarten Bänder 17 parallel gekoppelt sind, um so die Induktanz zwischen den parallelen entgegengestzten Pfaden
39 und 41 zu minimieren. Ferner weist die Vorrichtung 37 Verbindungen 43 zwischen Innen- und Außenseite des Behälters
23 auf, um die ersten und zweiten Pfade 39 und 41 am einen Ende 47 der Leitung 11 mit einer Leistungsquelle/und am
anderen Ende 51 der Leitung 11 mit einer Last 49 zu verbinden. Somit wird eine Wechselstromquelle 45 einen ersten Strom hervorrufen,
der in Serie in einer ersten Richtung in Verbindung 43 fließt, die ein Kabel 53 und einen ersten Schuh 55
aufweist, und sodann durch parallel geschaltete Hinleiter 57, 59, 61 bildende Bänder 15,einen zweiten Schuh 55" und
ein Kabel 53' zu der Last 49 strömt; ein zweiter parallel
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und entgegengesetzter Strom von entgegengesetzter Polarität fließt durch ähnliche Mittel parallel in den Bändern 17. Dieser
Strom fließt in Serie von rder Last 49 durch ■.·.:, Kabel
71, Schuh 73, parallel geschaltete Rückleiter 75, 77 und 79, Schuh 81 und Kabel 83 zur Quelle 45. Die parallel geschalteten
Leiter 75, 77 und 79 bilden somit den Pfad 41 paralleler Bänder 17, um so die Felder von den parallelgeschalteten
Leitern 57, 59 und 61 auszugleichen, welche den Pfad 39 paralleler Bänder 15 bilden. Es fließen daher gleiche und
entgegengesetzte Ströme in den beiden Pfaden 39 und 41. Anders ausgedrückt, die Ströme in den Pfaden 39 und 41 steigen
und fallen gemeinsam und erzeugen entsprechende gleiche^und
entgegengesetzte Felder, die bestrebt sind einander auszulöschen; auf diese Weise wird minimale Induktion zwischen den
beiden Pfaden 39 und 41, sowie zwischen den benachbarten
Bändern und deren Leitern erzeugt.
Es wurden fünf Arten von Bändern 15 und 17 geprüft. Drei waren
im Handel verfügbare streifenförmige Nb-Sn Bänder von
1,27 cm Breite, die im Hinblick auf den Hersteller bzw. ihr kritisches Gleichstromfeld H in einem Querfeld von 1ookG
als RCA 6oo, RCA 9oo und GE 6oo bezeichnet sind. Die RCA Bänder bestehen aus einem Hasteloy-Substrat oder Träger,
welches von einer aufgedampften Nb^Sn-Schicht umgeben ist, die einen elekt·roplatierten Ag-Belag besitzt, der die abgerundeten
Kanten 36 bildet, die allerdings auch durch Walzen hergestellt werden können. Die nominelle Stärke der Nb~Sn-Schicht
war 6,4 Mikron für das RCA 6oo Band und 9,5 Mikron für das RCA 9oo Band. Das GE (General Electric) Band war durch
Diffusion von 2inn in ein Nb-Substrat. hergestellt, um eine
Reaktions-Zwischenschicht (Interface) zu erhalten, die nominell 6,4 Mikron stark war. Das ganze Band bestand aus zwei solchen
Substraten die verlötet und mit Kupfer als Matrixstabilisator überzogen waren. Alle drei Nb.,Sn-Bänder hatten eine
Gesamtdicke von ungefähr o,o12 cm. Die Bänder der Fig. 1
waren vorzugsvzeise streifenförmig mit glatt abgerundeten Kanten 36, um die Konzentration von Spannungsgradienten an den
Kanten 36 zu vermeiden. Alternativ können jedoch auch-geflochtene
Superleiter verwendet werden. Die beiden letzten,
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als Bänder "A" und "B" bezeichneten Proben, waren aus gedrehtem vielfädigem NbTi-Draht geflochten, wie dies in US-Patent3,638,154
beschrieben ist.
Im Band "A" hatte der von Airco gelieferte Draht eine o,o2o cm Durchmesser Kupfermatrix oder Grundmasse, die 121 NbTi
Kerne von jeweils 9,1 Mikron Durchmesser enthielt. Vor dem Flechten war dieser Draht axial mit 1,2 Drehungen pro cm
gedreht worden. Band "B" bestand aus Supercon-brand Draht, der 4oo Kerne von jeweils 7,1 Mikron Durchmesser enthielt,
und zwar gedreht mit 5/cm. Jedes Geflecht (im folgenden auch Zopf genannt) war 1,7 cm breit und enthielt 132 Drähte , die nach
jeweils 15 cm ihre Lage änderten.
Das Volumen superleitenden Materials pro Meter Band in den
obigen Proben war o,161, o,242, o,323, 1,o5 und 2,1ο cm
für RCA 6oo, bzw. RCA 9oo, bzw. GE 6oo, Zopf "A" bzw. Zopf 11B" .
Die Verluste wurden durch Messung des verdampften kyrogenen Strömungsmittels bestimmt.Ein derartiges System wurde von
G. H. Morgan et al. in J. Appl. Phys. _4o, 1821 (1969) beschrieben.
Die Streuung der Daten in einem gegebenen Durchlauf lagen in der Größenordnung von 1omW, waren aber möglicherweise zweimal so hoch bei mehreren wiederholten Durchläufen.
Messungen wurden bis zu einem Maximalstrom von 1ooo A ff durchgeführt. Frequenzen zwischen 2o und 6o Hz wurden
mit einem üblichen Motorfrequenzwandler 45 erreicht. Der Gehalt an Harmonischen war in der Größenordnung von 5%. Bei
Verwendung des 6o Hz Netzes als Quelle 45 wurden die gleichen Resultate wie mit dem Frequenzwandler erreicht.
Die Versuche mit den oben beschriebenen Bändern wurden unter Verwendung bifilarer auf Phenolkörper von 15 cm Durchmesser
gewickelter Spulen ausgeführt. Die Spulenwicklungen waren voneinander isoliert, und zwar entweder durch PoIyathylenteraphtalatharzband
oder durch Glasfaserband. Die Gesamtwicklungsdicke lag zwischen 1,5 und 2,5 cm, was von
der Anzahl der Wicklungen (zwischen 4o und 1oo) und der Isolationsdicke
(zwischen ofo12 und o,o51 cm) abhing. Die zu-
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sammengebaute Wicklung war eng mit dem Phenolkörper verschnürt
.
Das Magnetfeld in dem eine gegebene Windung der beschriebenen Bänder 15 und 17 umgebenden Raum ist sehr nahe dem
des isolierten Bandes solange die Windungszahl in der Grössenordnung von 4o oder größer -.list. Für die 1,27 cm breiten
Bänder 15 und/oder 17 beträgt der Spitzenwert dieses Feldes für einen gleichförmig verteilten Sinusstrom von Quelle 45
annähernd H =0,7 I _,., wobei H in Oersted und I ^4= in Amm
eff. m eff.
pere gemessen ist. Die beobachteten Induktivitäten der 4o Windungen aufweisenden Spulen mit o,o51, o,o25 und o,o12
dicken Isolationen 35 betrugen o,41.bzw. o,26 bzw. o,i7 jiH.
Andererseits besitzt Leitung 11 gemäß der Erfindung gepaarte,
ineinandergreifende bandförmige Leiter 15 und 17, die parallel
ineinandergreifende Wechselstrompfade 39 und 41 bilden und parallel und entgegengesetzt geschaltet sind. Die Lei-
tungsinduktivität ist in diesem besonderen Falle (2o) =4oo mal kleiner für dieselbe Anzahl von Bändern mit der gleichen '
Länge wie in den obigen Versuchen.
Eine Serie von Durchläufen ergab; daß die Verluste proportional
zur Länge der Bänder 15 und 17 sind, und zwar unabhängig
von der Dicke der Isolation/in dem verwendeten Dicken-
und Längenbereich. Die Ergebnisse wurden quantitativ aufgetragen (Leistungsverlust/Einheitsfläche), wobei als Fläche die
Bandoberfläche, d. h. 2 χ die Breite χ die Länge genommen wurde. Diese Quantität steht in keiner Beziehung zum Superleiterelement.
Im Falle des Zopfes steht sie in keiner Beziehung zur Superleiteroberfläche.
In Fig. 2 sind die Verluste für das Nb-Sn superleitende
Band von streifenförmiger Gestalt in Proben der Leitung ". Ί.
11 bei 6o Hz dargestellt. Die Meßpunkte bei 2o Hz, auf .
die Bezug genommen wird, sind aus Gründen der Klarheit nicht dargestellt. Für die RCA Bänder waren die Verluste für alle
verv/endeten Ströme proportional der Frequenz und änderten sich langsamer als I . Bei 1ooA bzw. 15oA fielen für die
RCA 6oo bzw. RCA 9oo Bänder die Verluste sehr schnell unter
2 einen meßbaren Wert, d. h. unter ungefähr 1jaW/cm . Eine
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Probe des RCA 600 Materials wurde nach Entfernung des Silberüberzugs
verwendet, und hatte bis ungefähr I80 A, wo die Spule in den Normalzustand überging, einen nicht feststellbaren
Leistungsverbrauch. Da dieser Strom in der Zone liegt, wo die Verluste für das überzogene Band zuerst feststellbar
wurden, deutet dies -so wurde theoretisiert- eine Diskontinuität im Verlustmechanismus an.
Die Verluste im GE Band waren oberhalb 3oo A proportional zur Frequenz und halb so groß wie die des RCA 600 Bandes.
Dies wurde theoretisch so erklärt, daß dies eine inverse Korrelation zwischen Verlusten und der Menge von Nb3Sn zeigt.
Bei niedrigeren Strömen hatte das GE Material verhältnismäßig große Verluste, die sich mit dem Strom quadratisch änderten
und bei 2o Hz etwa 5 mal kleiner waren als bei 6oHz. Auf Grund von Berechnungen und der Tatsache, daß sich diese
Verluste oberhalb 3oo A nicht fortsetzten, wurden Wirbelströme als Ursache ausgeschlossen. Ferner wurde theoretisch
angenommen, daß diese Verluste mit den großen Mengen von nichtreagiertem Nb in dem für diese speziellen Versuche verwendeten
Material zusammenhängen.
Ferner wurde festgestellt, daß bei hohen Strömen mechanische Vibrationen oder Schwingungen eine große Rolle spielen. Das
überziehen der Bänder 15 und 17 in Leitung 11 mit Fett 91 vermindert
die Verluste um 15% bei I000 A. Somit bewirken die erfindungsgemäßen mit Fett überzogenen Bänder die Verringerung
der Wechselstromverluste in Leitung 11 infolge der darin fließenden veränderlichen Stöxne, und zwar entsprechend
der Verminderung der Vibration in der Leitung.
Fig. 3 zeigt die Meßwerte für geflochtene, mehrfädige und
kyrogen gekühlte matrixstabilisierte Bänder 15 und 17, wie sie beispielsweise in US-Patent 3,638,154 beschrieben sind,
wobei gemäß der vorliegenden Erfindung die verwendeten Bänder 15 und 17 ineinandergreifend wie in Leitung 11 angeordnet sind.
Die Fläche, duroh welche die Verluste geteilt wurden, entspricht der oben beschriebenen Fläche. Die tatsächliche
o,o2o cm Drahtoberfläche war jedoch ungefähr 3 mal die
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glatte Bandoberfläche.
Die Verluste für Band "A" waren verhältnismäßig hoch und änderten sich mit I sowohl bei 60 Hz als auch bei 2o Hs.
Die wiederum aus Gründen der Klarheit nicht dargestellten 2o Hz Verluste waren 5 mal kleiner als die bei 60 Hz. Durch
eine Gleichstrommessung wurde festgestellt, daß ein wesentlicher Teil des 60 Hz Verlustes auf dem Kontaktwiderstand
zwischen dem Zopf und dem Nb^Sn Bandzuleiter beruht. Dieser Kontaktwiderstand wird daher vorteilhafterweise eliminiert;
gemäß der Erfindung werden Zuleiter vorgesehen, die widerstandsfreie
Fortsetzungen der Bänder 15 bzw. 17 sind. Zu diesem Zweck besitzen die Schuhe 55, 55", 73 und 81 eine
vielfache U-förmige Gestalt und weisen ein superleitendes Metall auf, welches sorgfältig mit gleichmäßigem Kontakt
mit den vielfädigen Superleitern oder den abgerundeten Kanten
36 der Bänder 15 bzw. 17 und mit den Zuführungskabeln .53,53',71 und 83 hartverlötet ist.
Für Band "B" änderten sich die Verluste oberhalb I - 3oo A
mit I und waren proportional zur Frequenz. Bei niedrigeren
Strömen änderten sich die Verluste annähernd mit I und waren unabhängig von der Frequenz, wobei die Verluste infolge
-7 eines unechten Kontaktwiderstandes von 2x1ο Ohm auftraten.
Dies wird jedoch durch Verwendung von Bändern 15 und 17 mit
geformten abgerundeten Kanten 36 durch Flechten zur Beseitigung von freiliegenden Stellen und durch widerstandsfreie
superleitende Verbindungen vermieden. Sämtliche Nb^Sn Bänder und Zopf "B" hatten kritische Wechselströme oberhalb 1öoo A.
Zopf "A" ging bei 5oo A in seinen Normalwiderstandszustand über.
Bei einem praktischen Ausführungsbeispiel der gemäß der Erfindung
ausgebildeten übertragungsleitung 11 werden vorteil-^
hafterweise niedrige Spannungen für hohe Ströme verwendet. Auf der Grundlage der Ergebnisse von Fig·. 2 und 3 führt Leitung
11 1o5ooo A hin und zurück in den Pfaden 39 und 41, wobei
(bei 4,2K) ein Verlust von o,39 W/m auftritt. Für eine
2
Querschnittsfläche 13 von 37o cm betx^ägt die Induktivität
Querschnittsfläche 13 von 37o cm betx^ägt die Induktivität
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dieser Leitung 2x1o~1° H/m (1o~4 Ohm/Meile bei 60 Hz). Da
die Kapazität ungefähr ο,27 uF/m beträgt, ist der Ladestrom
in diesem Beispiel für eine bei 1okV und 60 Hz betriebene Leitung 11 98o A/km. Die Leitung 11 des Ausfürungsbeispiels
der Fig. 1 macht somit die mit der Quelle 45 verbundenen parallelen, geformte Kanten aufweisenden, isolierten matrixstabilisierten
Bänder ineinandergreifend, um so durch das Ineinandergreifen eine Verminderung der an der Oberfläche
der Bänder erzeugten Magnetfelder zu bewirken.
In Fig. 4 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen
Vorrichtung gezeigt, bei welcher die Isolation 35 ein kyrogenes Kühlstromungsmittei, wie beispielsweise flüssiges
Helium ist. Bei diesem Ausführungsbeispiel tritt das Kühlstromungsmittei am Ende 47 der Leitung 11 durch ein Rohr
Ιο! in den Isolator 1o3 ein und zirkuliert serpentinenartig
an den Flächen 1o5 der parallelen Bänder 15 und 17 vorbei, die gleiche Durchlässe 39 und 41 bilden; die Strömung erfolgt
von Seite 1o7 zu Seite 1o9 der Leitung 11 und längs der Leitung 11 zum Ende 51 zurück zu einer Kühlquelle 111.
In diesem Ausführungsbeispiel werden durch bis zu 1o Meilen voneinander entfernt liegende Kühlvorrichtungen Kühlabschnitte
113 der Leitung 11 gebildet. Ein Isolator 115 mit Abdeckungen
117 und 119 längs der oben beschriebenen kleinen
Schuhe 55 und 81 usw. enthält die Kühlmittelisolierung 35 innerhalb der Leitung 11, während ein evakuierter isolierter
Kasten 121 eine große Wärmeströmung von der Umgebung 123 in
die Leitung verhindert. Die Leitung 11 des Ausführungsbeispiels
gemäß Fig. 4 sieht somit mit der Quelle 45 verbundene ineinandergreifende (abwechselnd angeordnete) mit parallelem
Abstand angeordnete kantengeformte isolierte matrixstabilisierte Bänder vor, um die Verminderung der an den Oberflächen
der Bänder erzeugten Magnetfelder durch das erfindungsgemäße Ineinandergreifen zu bewirken.
In Fig. 5 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung gezeigt, wo die Quelle 45 einen sinusförmigen Dreiphasenwechselstrom
in den parallelen Bändern 15 und/oder 17 erzeugt, die so angeordnet sind, daß in Leitung 11 parallele
Strompfade A, B und C gebildet werden; die Summe der Strö-
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-13-me in A+B+C=Null. Dies liefert einen Gleichgewxchtszustand
in Leitung 11 und in den Pfaden A, B und C, die eine dreiphasig
ausgeglichene Last 49 auch dann haben, wenn ein Ausfall auftritt, mit der Ausnahme eines Erdfehlers, z. B.eines
Nullsequenzstromes. Die Leitung 11 des Ausführungsbeispiels
gemäß Fig. 5 sieht somit ineinandergreifende parallel mit Abstand angeordnete, kantengeformte, isolierte matrixstabilisierte
Bänder vor, um die veränderlichen Ströme der Quelle 45 zu leiten, und um entsprechend dem Ineinandergreifen
die an den Oberflächen der Bänder erzeugten Magnetfelder zu vermindern.
Die Isolation 35 in Fig. 5 ist kyrogenes flüssiges He; es kann aber auch das flüssige He der Fig. 4 oder alternativ
der feste Isolator 35 der Fig. 1 verwendet werden; in diesen Fällen werden die in den Figuren 1 und 4 verwendeten Vorrichtungen
mit der ineinandergreifenden Vorrichtung gemäß Fig. verwendet.
Die obigen drei Ausführungsbeispiele wurden bei niedrigen Temperaturen gerade unterhalb der kritischen Temperatur
des Superleiters der Bänder 15 und.17 betrieben; alternativ
können die Bänder 15 und 17 zur Verbesserung des Gesamtwirkungsgrades bei superkritischen Heliumtemperaturen betrieben
werden. Somit ist die erfindungsgemäße nicht induktive Leitung 11 ideal für die Übertragung hoher Leistung von gepulsten,
Gleich- und auch Wechselströmen geeignet.
Die Erfindung hat den Vorteil eine kompakte, leicht herstellbare, nicht induktive, niedrige Verluste aufweisende
superleitende übertragungsleitung zu schaffen, und zwar für parallele, ineinandergreifende (verschachtelte) im Gleichgewicht
befindliche Wechsfeiströme, gepulste Ströme und/oder"
Gleichströme. Die parallele ineinandergreifende Anordnung der mit Abstand angeordneten Bänder gemäß dieser Erfindung
ergibt minimale Streufelder. Anders ausgedrückt, verschachtelt (ordnet ineinandergreifend an) parallel isolierte mit
Abstand angeordnete matrixstabilisierte superleitende Bänder, indem darin parallel im Gleichgewicht befindliche Ströme
geleitet werden, um so die Verminderung der Magnetfelder
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an den Oberflächen der Bänder entprechend dem Ineinandergreifen
der Bänder zu vermindern. Zudem sind Mittel vorgesehen, um Vibrationen, Wirbelströme und Leitverluste zu
vermindern, und um die maximale Zwischenbänderspannung in der superleitenden übertragungsleitung zuzulassen.
3 0 9 9 10/1010
Claims (1)
- PatentansprücheÜbertragungsleitung zur Leitung elektrischer Ströme sehen zwei durch diese Leitung verbundener Orte mittels einer. Vielzähl von magnetische Felder erzeugenden Leiter, gekennzeichnet durch die folgenden an sich bekannten"Elemente in Kombination:matrixstabilisierte superleitende Bänder, die ineinandergreifen, um Ströme zwischen den Orten parallel und entgegengesetzt zu leiten, um so die Verminderung der Magnetfelder an den Oberflächen der entsprechenden Bänder entsprechend dem Ineinandergreifen zu bewirken,Mittel zur kyrogenen Kühlung der Bänder auf niedrige Temperaturen.2. Leitung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,daß die Bänder parallel und mit Abstand angeordnet sind und glatt gekrümmte abgerundete Kanten (36) aufweisen, und daß Mittel das superleitende Material auf einer Temperatur unterhalb der kritischen Temperatur halten.3. Leitung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Bänder streifenförmige im wesentliehen rechteckige Querschnitte mit abgerundeten Kanten haben.1K Leitung nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch vielfädige Superleiter, die zur Bildung der genannten Bänder geflochten sind.5. Leitung nach Anspruch H3 gekennzeichnet durch eine Drei- . phasenstromquelle.6. Leitung nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel, welche das superleitende Material auf einer Temperatur unterhalb der kritischen halten, eine elektrischen Isolator zwischen den Bändern bilden.309810/1010- ar-71 .Leitung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch Gekennzeichnet, daß ein fester (solider) vibrationsgedämpfter Isolator sandv/ichartig zwischen den parallel mit Abstand angeordneten Bändern vorgesehen ist.8. Verfahren zur Verminderung der Verluste von stark veränderlichen Strömen in einer superleitenden übertragungsleitung, die durch solide Isolatoren gebildet wird, die sandwichartig zwischen parallelen superleitenden Bändern vorgesehen sind, dadurch gekennzeichnet, daß die Bänder mit Fett überzogen werden, um die Verluste entsprechend der Verringerung der Vibrationen in den Bändern infolge der erwähnten veränderlichen Ströme zu vermindern.9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet,daß die superleitenden Bänder auf superkritischen Temperaturen des flüssigen Heliums gehalten v/erden.3098 10/1010Leerseite
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