DE2157058A1

DE2157058A1 - MIRROR LENS LENS FOR AN IMAGE WITH A COMMON OBJECT AND IMAGE SIDE

Info

Publication number: DE2157058A1
Application number: DE19712157058
Authority: DE
Inventors: Erhard Dr Phil Glatzel
Original assignee: Carl Zeiss SMT GmbH
Current assignee: Carl Zeiss SMT GmbH
Priority date: 1971-11-17
Filing date: 1971-11-17
Publication date: 1973-05-24
Also published as: JPS5225734B2; JPS5188221A; DE2157058B2

Description

Sriegellinsen-Objcktiv für eir@ Abb@ld@ng mit gemeinsnmer G@@ekt- und Bild-S@@te. Locking lens lens for eir @ Abb @ ld @ ng with common G @@ ekt- and Bild-S @@ te.

Die Erfindung betrifft Spiegellinsen-Objektive für die Zwecke der Reproduktion beziehungsweise Projektion in einem endlichen Abbildungs-Maßtab aus einem Sammel-Spiegel ( M ) , der gegen die gemeinsme Objekt- und Bild-Seite hohl gekrümmt ist id den; gegen diese Seite hin ein Negativ-Teilglied ( N ) und letzterem dann weiter ein Positiv-Teilglied ( P ) vorgeschaltet ist, welche beide von den Abbildungsstrahlen auf deren Wege vom Objekt zum Hohlspiegel und von letzterem zum Bilde hin insgeamt zweifach durchlaufen werden und damit ihre jewilige positive sowie negative dioptrische Funktion innerhalb inror Gesamtöffnung zweimal ausüben. The invention relates to mirror lens objectives for the purposes of Reproduction or projection in a finite image scale a collecting mirror (M), which is hollow against the common object and image side curved is id den; towards this side a negative partial link (N) and the latter then further a positive sub-element (P) is connected upstream, which both of the Imaging rays on their way from the object to the concave mirror and from the latter to the Forms are run through twice and thus their respective positive as well as performing negative dioptric function within inror total aperture twice.

Damit sind die Spiegellinsen-Objektive nach vorliegender Erfindung in jedem Einzelfalle als ein " gefaltetes " Doppelobjektiv-System aufgebaut, wobei der axiale geometrisehe Or-t der " Faltung " mit der axialen Scheitel-Tosition des sammelnden Hohlspiegels in etwa zusammenfällt, so daß dieser Scheitelpunkt des Hohlspiegels als ein Aequivalent für den axialen Quasi-Symmetriepunkt eines rein-dioptrisch wirkenden Doppel-Anastigmaten von in etwa symmetrischer Bauart anzusprechen ist, wobei letztere in eine holo-symmetrische Bauart übergeht für eine Abbildung im Maßstab 1 : 1 , wofür die WANDERSLEBsche Maßstabs-Zahl N = 1 streng gilt. The mirror lens objectives are thus according to the present invention built up in each individual case as a "folded" double lens system, whereby the axial geometrical Or-t of the "fold" with the axial vertex position of the collecting concave mirror approximately coincides, so that this vertex of the concave mirror as an equivalent for the axial quasi-symmetry point of a purely dioptric acting Double anastigmats of approximately symmetrical design are to be addressed, the latter being the case merges into a holo-symmetrical design for an illustration on a scale of 1: 1, for which the WANDERSLEB scale number N = 1 strictly applies.

Im strikten Gegensatz zu den vorbekannten katadioptrischen Systemen ist bei den neuen Objektiven erfindugsgemc1-'ß der parexiale Brennpunkt in einer solchen Entfernung vor dem Front-Scheitel ( VR1 ) des Positiv-Teilgliedes ( P ) angeordnet, daß der negative Wert dieser Schnittweite / back focal length/ ( - s# ) in dem Grüßenordnungs-Bereich von 0.5 F bis 0.95 F liegt, wobei ein wesentlicher Teilbetrag der zur Realisierung eines reellen Bildes dortigen Positiv-Gesamtbrenrweite ( F ) von der Linsen-Kombination aus Positiv-Teilglied ( P ) einerseits und Negativ-Teilglied ( N ) andererseits erzeugt wird, welche zwischen der Gemeinsamen Objekt- und Bild-Seite und dem dieser Kombination --- dem s@genannten Linsen-Gesamt-Teil ( G ) --- nachfolgenden sammelnden Hohlspiegel ( mit der Spiegelschicht M ) angeordnet ist, woboi letztorer gleichzeitig seinerseits ebenfalls einen einschlägigen Beitrag zur Erzeugung der positiven Aequivalent-Brennweite des Gesamt-Objektives dadurch liefert, daß dem Spiegel eine solche paraxiale Eigenbrennweite ( fM ) zugemessen ist, die erfindungsgemäß kleiner ist als das 3.125-fache der Aequivalent-Brennweite F ohne jedoch das 1.475-fache derselben zu untorschreiten. Hierdurch wird jene einschlägige Spiegelwirkung zur erstmals durch das neus Konstruktionsprinzip verfügbar gemachten Fortschrittserschließung erzeugt, ohne daß die anteilige Sammelwirkung -- ilp. Gegensatz zur korrespondierenden Wirkung refraktorischer Bauelemente -- mit einer Erzeugung anteiliger chromatischer Aberrationen verbunden ist Gleichzeitig wird durch diesen stark-sammelnden Spiegel, über einstirdmend mit der anerkannten Lehre, ein einschlägiger Peitrag zur Reduktion und somit zur Korrektion der PETZVALschen Bildkrümmung dadurch realisiert, daß bei Spiegelflächen bekanntlich an Ste@le der positiven Brechzahl ( nGlas ) lichtbrechender Linsen-Flächen dann die wellenlängen-unabhängige Reflektionszahl nrefl = - 1 streng gültig ist. In stark contrast to the previously known catadioptric systems In the case of the new lenses, the parexial focal point is according to the invention in one such a distance in front of the front vertex (VR1) of the positive partial limb (P) arranged that the negative value of this focal length / back focal length / (- s # ) is in the order of magnitude from 0.5 F to 0.95 F, with a substantial Part of the total positive focal length there for realizing a real image (F) from the lens combination of positive partial element (P) on the one hand and negative partial element (N) on the other hand, which is generated between the common object and image pages and that of this combination --- the total lens part (G) --- named s @ collecting concave mirror (with the mirror layer M) arranged is, woboi lastorer at the same time also made a relevant contribution to the Generation of the positive equivalent focal length of the entire lens thereby that the mirror is assigned such a paraxial focal length (fM) that according to the invention is smaller than 3.125 times the equivalent focal length F without but to go below 1,475 times the same. This makes that relevant Mirror effect to the one made available for the first time by the new construction principle Development of progress generated without the proportional collective effect - ilp. contrast to the corresponding effect of refractory components - with one generation proportional chromatic aberrations is connected at the same time by this strong-collecting mirror, converging with the recognized doctrine, a pertinent one Contribution to the reduction and thus to the correction of the PETZVAL image curvature realized that with mirror surfaces, as is well known, at the point of the positive refractive index (nGlas) of refractive lens surfaces then the wavelength-independent reflection number nrefl = - 1 is strictly valid.

Neben diesem Spiegel-Beitrag zur Bildfehler-Korrektion wird bei den neuen Objektiven die Haupt-Korrektionswirkung vom Negativteilglied ( N ) mitgetragen und dahernoch außerdem anspruchsgemäß durch das zusätzliche Merkmal der Bauregel-Kombination nach der Erfindung fortschritts-fördernd durch die spezifische Relation der Eigenbrennweiten von Negativteilglied ( N ) und Spiegelschichtfläche ( M ) feinstausgewogen, und zwar dadurch, daß der Quotient ( X0 ) aus der Paraxialbrennweite ( £N ) des Negativs ( N ) dividiert durch die an Luft grenzende Paraxialbrennweite ( fM ) des als Oberflächen-Schicht ausgebildeten Spiegels ( M ) seinem negativen Werte nach größer ist als 0.150 ohne jedoch einen oberen Grenzwert von 0.768 zu übersteigen. In addition to this mirror contribution to image distortion correction, the The main corrective effect of the negative part (N) is borne by the new lenses and therefore also in accordance with the claims through the additional feature of the building rule combination According to the invention, it promotes progress through the specific relationship between the focal lengths of negative part element (N) and mirror layer surface (M) finely balanced, and by the fact that the quotient (X0) from the paraxial focal length (£ N) of the negative (N) divided by the paraxial focal length adjacent to the air (fM) of the surface layer formed mirror (M) is greater than 0.150 without its negative values however to exceed an upper limit of 0.768.

In formelmäßiger Schreibweise lauten die Merkmale : 0.50 F < -s# < 0.95 F ....... ( 1a ) 3.125 F > fM > 1.475 F ....... ( 1b ) und das Zusatz-i.lerkmal: 0.150 < - X0 < 0.768 ....... ( Z1 ) @it X = fN/F : fM/F als der generellen, auf die Aequivalent- Brennweite ( F ) bezogenen Definition, woraus direkt folgt ; X = fN : fM und X = X0 für die Verwendung eines Oberflächen-Spiegels. In formulaic notation, the features are: 0.50 F <-s # <0.95 F ....... (1a) 3.125 F> fM> 1.475 F ....... (1b) and the additional characteristic: 0.150 <- X0 <0.768 ....... (Z1) @it X = fN / F: fM / F as the general, on the equivalent Focal length (F) related definition of what immediately follows; X = fN: fM and X = X0 for using a surface mirror.

Aus den vorstehenden Formeln ist direkt abzulesen, daß also in vorliegendem Falle die normal-übliche Rückbeziehung solcher Baugrößen auf die Gesamt-Brennweite ( F ) entfallen kann, da die Argumente sowohl für den Divisor als auch für den Dividendus ein-und-demslben Gesamt-System angehören und sich damit auf die gleiche Aequivalent-Brennwsite beziehen, so daß letztere aus den Bestimmungsausdruck herausfällt. Dabei ist die Spiegel- und die Teilglied-Brennweite auf den einfachen paraxialen Strahlendurchgang als Meßwert bezogen, während ja gemäß der praktischen Nutzung der neuen Objektive die dem Hohlspiegel vorgeschalteten Linsen-Teilglieder beim Abbildungsvorgang selbst zweifach durchlaufen werden. Diese Art der numerischen Fixierung der Bigenbrennweiten der Linsen-Teilglieder ermöglicht die besonders einfache und sichere zahlenmäßige Feststellung ueber die ErfüllurE des neuartigen Konstruktionsprinzips nach vorliegender Erfindung. From the above formulas it can be read directly that in this case Fall the normal, customary back-relation of such sizes to the total focal length (F) can be omitted, since the arguments for both the divisor and the dividendus belong to one and the same overall system and thus access the same equivalent burning site relate, so that the latter falls out of the determinative expression. Here is the Mirror and partial focal length on the simple paraxial beam passage related as a measured value, while yes according to the practical use of the new lenses the partial lens elements in front of the concave mirror during the imaging process itself be run through twice. This kind of numerical fixation of the big focal lengths of the lens sub-members enables the particularly simple and reliable numerical Determination of the fulfillment of the new construction principle according to the present Invention.

Im Zuge der Untersuchungen zur vorliegenden Erfindung konnte eine weitere fortschrittliche Steigerung der Gesamtleistung der neuen Objektive dadurch erschlossen werden, daß in tbereinstimmung mit dem Kennzeichnungs-Merkmal des ersten Unteranspruches eine solche Relativ-Verteilung der paraxialen Brennweite ( fM ) der Hohlspiegel-Schichtflache ( M ) zur paraxialen Eigenbrennweite ( fG ) des dem Spiegel vorgeschalteten Kombinations-Gesamtteils ( G ) baulich realisiert ist, daß der Quotient ( QG ) aus Spiegelbrennweite ( fM ) dividiert d'urch die Gesamt-Kombinations-Brennweite ( fG ) größer ist als 0.660 , ohne jedoch einen oberen Grenzwert von 1.370 zu überschreiten. In the course of the investigations into the present invention, a further progressive increase in the overall performance of the new lenses thereby be inferred that in accordance with the distinguishing feature of the first Subclaim such a relative distribution of the paraxial focal length (fM) the concave mirror layer surface (M) to the paraxial focal length (fG) of the dem Mirror upstream combination total part (G) is structurally realized that the quotient (QG) of the mirror focal length (fM) divides by the total combination focal length (fG) is greater than 0.660, but without exceeding an upper limit of 1.370.

In formelmäßiger Schreibweise lautet dieses zusatzliche Merkmal 0.660 < QG < 10370 . . ( 2 ) mit QG = fM ; Da die Hohlspiegel-Schichtflächen in ihrer Form der sogenannten Oberflächen-Spiegel sehr empfindlich gegen äußere Einwirkungen sind, geholt es zum Stande der Technik , eine solche Spiegelschicht als Rückflächen-Spiegel auf der letzten Fläche einer als Schichtträger dienenden Linse aufzutragen und durch Schutz-Überzüge gegen die folgende Außenseite abzuschirmen. Von dieser Maßnahme kann auch bei den Objektive der v-orliegenden Erfindung Gebrauch gemacht werden,; wobei in übereinstimmung mit dem Merkmals-Teil des zweiten Unteranspruches die Hohlspiegel-Schicht auf einer Träger-Linse ( TL ) derart angeordnet ist, daß sie in Bezug auf die optische Achse des gesamten Spiegellinsen-Objektives zentriert und ihre gegen das. In formulaic notation, this additional feature is 0.660 <QG <10370. . (2) with QG = sc; Because the concave mirror layer surfaces in their form the so-called surface mirror very sensitive to external According to the state of the art, influences are such a mirror layer as a rear surface mirror on the last surface of one serving as a substrate To apply the lens and to shield it from the following outside surface with protective coatings. This measure can also be used with the objectives of the present invention be made,; whereby in accordance with the feature part of the second dependent claim the concave mirror layer is arranged on a carrier lens (TL) in such a way that it is centered in relation to the optical axis of the entire mirror lens objective and theirs against that.

Medium Luft gerechnete Eigenbrennweite ( fM ) derart bemessen ist, daß die charakteristische Relation ( X = XR ) die Trägerlinse mit einschließt und dabei der obere Grenzwert, absolut gerechnet, um 6 = 0..059 auf 0.709 vermindert und andererseits der absolute untere Grenzwert um 2# = 0.118 auf 0.268 erhöht ist, so daß sich der erfindungsgemäße Lagenbereich des Quotienten ( XR ) fur den Rückflächen-Spiegel reduziert, auf 0.268 < - XR < 0.709 . . ( Z2 ) Es ist ein weiterer Bestandteil der vorliegenden Erfindung, daß in Übereinstimmung mit dem Kennzeichnungsmerkmal des dritten Unteranspruches eine solche Schicht-Trägerlinse ( TL ) für die dann derart geschützte Hohlspiegel-Schicht vermittels ihrer korrespondierend gestalteten Vorder-Fläche mit der ihr unmittelbar vorhergehenden Rückseiten-Fläche des Negatives ( N ) in an sich bekannter Weise verkittet ist.Medium air calculated focal length (fM) is dimensioned in such a way, that the characteristic relation (X = XR) includes the carrier lens and the upper limit value, calculated in absolute terms, reduced by 6 = 0..059 to 0.709 and on the other hand the absolute lower limit value is increased by 2 # = 0.118 to 0.268, so that the position range according to the invention of the quotient (XR) for the rear surface mirror reduced to 0.268 <- XR <0.709. . (Z2) There is another ingredient of the present invention that in accordance with the characterizing feature of the third dependent claim such a layer carrier lens (TL) for the then concave mirror layer protected in this way by means of their correspondingly designed Front face with the immediately preceding reverse face of the negative (N) is cemented in a manner known per se.

Darüber hinaus wird im Rahmen der vorliegenden Erfindung auch noch die Möglichkeit einer einschlagigen baulichen Vereinfachung der neuen Spiegellinsen-Objektive dadurch erschlossen, daß in Übereinstimmung mit dem Kennzeichnungs-Merkmal des weiteren zusatzlichen Unteranspruches die sowohl der gemeinsamen Objekt- und Bild-Seite als auch dem Positiv-Teilglied ( P ) abgekehrte rückseitige Außen-Fläche des Negativ-Teilgliedes ( N ) als Spiegelschicht-'2ragerflache ausgebildet. und dabei gegen das vorausgehende Positiv-Teilglied konkav gekrümmt ist, wobei dieser Krümmung eine derartige Radienlan.ge zugemessen ist, daß letztere zur Miterfüllung der numerischen Baubedingungen fur das Merkmals-Verha11ltnis ( XR ) unmittelbar dient. In addition, within the scope of the present invention the possibility of a relevant structural simplification of the new mirror lens lenses opened up in that in accordance with the identification feature of the further additional subclaim both the common object and image side as also the rear outer surface of the negative partial element facing away from the positive partial element (P) (N) designed as a mirror layer support surface. and at the same time against the previous one Positive partial member is concavely curved, this curvature having such a Radienlan.ge it is assigned that the latter is necessary for the fulfillment of the numerical building conditions for the feature ratio (XR) is used directly.

Die neuen Objektive nach der Erfindung stehen zur Grund ihres neuartigen Konstruktionsprinzips und der ibm verknüpften konkreten Bauregeln im strikten Gegensatz zu den vorbekannten katadioptrischen Systemen, bei welchen im allgemeinen die Lage des p&raxialen Brennpunktes fu1r das ferne Objekt hinter dem Front-Scheitel der objekts eitigen Vorderlinse und wobei neistens sogar hinter dem --- zu dieser Abbildung in seinem Zentrum zirkular ausgeschnittenen -- sammelnden Hohlspiegel liegt, wie beispielsweise in dem Spiegel linsen-Objektiv nach DBP. 824.558 = US-Pat. 2.726.574 In solchen katadioptrischen Systemen sind die dem abbildenden Hohlspiegel beigeschalteten Korrektor-Linsen stets als brechkrafts-arme Menisken ausgebildet, deren Eigenbronnweiten einen nur unwesentlichen und in den meisten älteren Vorschlagen sogar überhaupt-keinen Beitrag zur Erzeugung der sammelnden Aequivalent-Brennweite des Gesamtsystems leisten, so daß letztere praktisch nahezu ausschließlich von dem Hohlspiegel getragen wird. The new lenses according to the invention are the reason for their novel Construction principle and the ibm linked concrete building rules in strict contrast to the previously known catadioptric systems, in which in general the situation of the p & raxial focal point for the distant object behind the front vertex the front lens on the object side and even tapering behind the --- to this Figure cut out circularly in its center - collecting concave mirror lies, such as in the mirror lens objective according to DBP. 824,558 = U.S. Pat. 2,726,574 In such catadioptric systems are those of the imaging concave mirror connected corrector lenses are always designed as menisci with low refractive power, whose own dimensions are only insignificant and in most of the older proposals even no contribution at all to the generation of the collective equivalent focal length of the overall system, so that the latter practically almost exclusively from the Concave mirror is worn.

Es sind auch bereits katadioptrische Objektive bekannt geworden, bei denen die Spiegel-Schichtfläche nach Art des MANGIN-Spiegels auf der Rückfläche einer in ihrem zentralen Teil nicht-benutzten Träger-Linse als Rückflächen-Hohlspiegel verwendet wird, bei denen das von dem spiegelnden äußeren ringförmigen Teil des MANGIN-Spiegels reflektierte konvergente Licht dicht vor der Brennebene eine sammelnde Feldlinse passiert, hinter welcher dann in der Bildrichtung der Brennpunkt und die in ihm vereinigte reelle Abbildung des fernen Objektes folg, mit dem Merkmal, daß eine solche Feldlinse nicht von den objektseitigen Strahlenbündeln vor ihrem E.instoß in den Hohlspiegel durchlaufen wird, so daß eine dioptrische Wirkung derartiger Feldlinsen --- im strikten Gegensatz zur Funktion der erfindungsgemäßen Systeme --- erst und nur einmal nach der Hohlspiegel-Reflektion erfolgen kann. Siehe : FLGGE , Zeitschr. f. Instrumentenkunde, 1941 , Seite 175 . Das gleiche trifft auch zu, wenn unter Verzicht auf die spharische Überkorrektion des MANGIN-Spiegels an dessen Stelle ein spharischer Hohlspiegel benutzt wird, wie etin in den katadioptrischen Systemen nach dem DRP. 905.792 Außerdsm sind auch katadioptrische Systeme bekannt geworden, welche als afokale Hilfs-Objehtive mit telezontrischem Strahlengang für Mess-Instrumente entworfen sind, wie beispi.elsweise die Anordnungen des US-Pat. 3.237.515 zeigen. Solche als Itilfs-libbildungssysteme dienenden katadioptrischen Anordnungen besitzen eine sehr große Baulänge, die ja im vorgenannten Fall eine axiale Lange ( D ) besitzt, welche ausweislich der zitierten Patentschrift größer sein soll als das 0.838-fache , ohne jedoch das 1.036-fache der Aequivalentbrennweite F des Gesamt-Systems zu Derartige Systeme besitzen bekanntlich nur ein sehr kleine angulares Gesichtsfeld, welches erst durch die Hinzuschaltung zusätzlicher Haupt-Abbildungs-Objektive vergrößert werden kann, wie beispielsweise durch das vier-lins-ige Objektiv ( 25 ) in Fig. 1 , oder die fünf-linsigen Objektive ( 46 ) gemaß Fig. 3 und Fig. 5 des zitierten US-Patent No. 3.237.515 Die Objektive nach vorliegender Erfindung stehen jedoch hierzu im vollständigen Gegensatz, denn sie sind ohne die zusätzliche Einschaltung von Hilfs-Objektiven zur unmittelbaren Erzeugung einer überaus detailreichen und feinen Abbildung uber ein großes Gesichtsfeld hinweg geeignet, dessen angulare Ausdehnung sich über einen Nutzbereich von bis zu Wi 26.60 ( tg w1 = 0.5 ) erstreckt und sogar bis auf t 280 erweitert werden kann, ohne daß dabei die Einführung von Glasern mit extremen Eigenschaften oder die Notwendigkeit einer Verwendung sehr stark gekrummter oder gar scher Flachen der Bauelemente in Kauf genommen werden müßte. Catadioptric lenses have also become known, in which the mirror layer surface in the manner of the MANGIN mirror on the rear surface a carrier lens that is not used in its central part as a rear surface concave mirror is used in which the reflective outer annular part of the The MANGIN mirror reflected a convergent light just in front of the focal plane Field lens happens, behind which then in the image direction the focal point and the real representation of the distant object followed in it, with the characteristic that such a field lens does not impact from the object-side ray bundles before its E. is traversed in the concave mirror, so that a dioptric power of such Field lenses --- in stark contrast to the function of the systems according to the invention --- can only take place once after the concave mirror reflection. See: FLGGE , Magazine f. Instrumentology, 1941, page 175. The same is also true if renouncing the spherical overcorrection of the MANGIN level on it Place a spherical concave mirror, like etin in the catadioptric Systems according to the DRP. 905.792 Besides, they are also catadioptric Systems become known, which as afocal auxiliary lenses with telezontric Beam path for measuring instruments are designed, such as the arrangements of US Pat. 3,237,515 show. Such catadioptric systems serving as itilfs lib formation systems Arrangements have a very large overall length, which in the aforementioned case is a axial length (D) which, as evidenced by the cited patent, is greater should be than 0.838 times, but without the 1.036 times the equivalent focal length F of the overall system. Such systems are known to have only a very small one angular field of view, which can only be achieved by adding additional main imaging lenses can be enlarged, for example with the four-lens lens (25 ) in Fig. 1, or the five-lens lenses (46) according to Fig. 3 and Fig. 5 of the cited U.S. Patent No. 3,237,515 The lenses according to the present invention are available however in complete contrast to this, because they are without the additional activation of auxiliary lenses for the immediate generation of an extremely detailed and suitable for fine imaging over a large field of view, its angular extent extends over a usable area of up to Wi 26.60 (tg w1 = 0.5) and even can be extended up to t 280 without the introduction of glasses extreme properties or the need to use very strongly curved or even shear surfaces of the components would have to be accepted.

In dieser Angabe des nutzbaren Gesichtsfeldes bedeutet in bekannter Weise den Neigungswinkel des seitlichen Hauptstrah les gegen die optische Achse des Gesamtobjektives, wahrend die Vorzeichen ( + ) die Strahlen-Verlaufs-Lage oberhalb beziehungsweise unterhalb --- oder auch rechts beziehungsweise links --- der optischen Achse zum Ausdruck bringen. In Interesse einer möglichst gleichmäßigen Ausleuchtung derart ausgedehnter Gesichtsfeldwinkel ist es bekanntlich sehr wichtig, die Systeme mit einer möglichst langen Schnittweite in Richtung zum Bilde hin auszustatten und demgemäß sind im folgenden auch jene erfindungsgemäßen Ausführungs-Beispiele, die mit relativ großen nutzbaren Bildfcldwinkeln ausgestattet sind, zugleich auch jene Bauformen, deren Schnittweite ( soo') der oberen Hälfte des anspruchsgemäßen Bemessungsbereiches zugeordnet und damit besonders lang gestaltet ist.In this specification of the usable field of view means in known Way the angle of inclination of the lateral Hauptstrah les against the optical axis of the overall objective, while the sign (+) indicates the ray course position above or below --- or right or left --- the optical Express axis. In the interest of the most uniform possible illumination Such an extended field of view is known to be very important to the systems with the longest possible back focal length in Direction towards the picture to equip and accordingly those exemplary embodiments according to the invention, which are equipped with relatively large usable field angles, at the same time those designs, the back focal length (soo ') of the upper half of the claim Designated area and is therefore designed to be particularly long.

In den nachstehenden Daten-Tafeln un.d beifolgenden Abbildungen sowie in den Zahlen-Tabellen sind für die techniech besonders wichtigen Variations-Formen der neuen Objektive nach der Erfindung eine Anzahl beispielsweiser Ausfuhrungsformen veranschaulicht und zahlenmäßig mitgeteilt, wobei in den Zahlen-Tafeln zur Erleichterung der übersicht die, merkmalsgemäßen Auspruchs-Relationen gegeben werden. Zur numerischen Ermittelung dieser Werte wurden die gehörigen Paraxial-Brennweiten und die sich daraus ergebenden Quotienten auf sieben Dezimalstellen nach dem Komma errechnet und dann auf vier bis sechs Stellen abgerundet. In the following data tables and the following figures as well as In the tables of numbers there are variation forms that are particularly important for the technical the new lenses according to the invention a number of exemplary embodiments illustrated and numerically communicated, with the number tables for relief the overview is given the expression relations according to the characteristics. To the numerical Determination of these values were the appropriate paraxial focal lengths and the the resulting quotient is calculated to seven decimal places after the decimal point and then rounded down to four to six digits.

Durch die Ausführungsbeispiele sind die Erfindungsmerkmale des Hauptanspruches wie auch der Unteransprüche und einige der wechselseitigen Anspruchs-Kombinationen im einzelnen über ihren jeweiligen'Anspruchs-Bereich hinweg im Rahmen der normal-üblichen Toleranz-Breite von # 10 % nachgewiesen. The embodiments are the features of the invention of the main claim as well as the subclaims and some of the reciprocal claim combinations in detail beyond their respective 'claims area within the scope of the normal and customary Tolerance width of # 10% proven.

Die Bezeichnungen der Abbildungen entsprechen denen der Daten-Tafeln, worin die Krümmungsradien mit R und die Linsendicken mit d sowie die Luftabstände mit 5 bezeichnet sind. Diese Konstruktionselemente der neuen Objektive sind von der gemeinsamen Objekt- und Bild-Seite in Richtung zum sammelnden Hohlspiegel hin der Reihe nach durchnummeriert, während der gegen die voraufgehenden Negativ- und Positiv-Teilglieder ( N und P ) hohl-gekrümmte Radius der Spiegelschicht-Elache --- als die in dieser Richtung letzte optisch-wirksame Flache --- mit X bezeichnet ist. Die Brechzahlen der Glaser der einzelnen Linsen jedes Objektives sind in gleichlaufender Durchnunmmerierung mit n(#) für die Arbeits-Wellenlänge ( # ) fur jene Ausfdhrungsformen mitgeteilf, die für eine Verwendung im monochromatischen Licht vorgesehen sind. Sofern die Objektive zur die Nutzung in einem Spektralbereich endlicher Breite bestimmt sind, werden diese Beispiele aahromatisiert und daher sind die verwendeten Glaser demgemäß noch in Bezug auf ihre Farbdispersionen durch die zugehörigen ABBEschen Zahlen v- chara'kterisiert. The designations of the figures correspond to those of the data tables, where the radii of curvature with R and the lens thicknesses with d as well as the air gaps are denoted by 5. These design elements of the new lenses are from the common object and image side in the direction of the collecting concave mirror consecutively numbered, while the negative and Positive sub-members (N and P) hollow-curved radius of the mirror layer elache --- denoted by X as the last optically effective surface in this direction is. The refractive indices of the glasses of the individual lenses of each objective are in the same direction Numbers with n (#) for the working wavelength (#) for those embodiments communicated for use in monochromatic light intended are. Provided that the lenses for use in a spectral range of finite width are determined, these examples are automatized and therefore the ones used are Glaser accordingly still with regard to their color dispersions through the associated ABBEschen Numbers v-characterized.

Zur Erleichterung des Vergleichs wurde die Mehrzahl der Beispiele für eine Aequivalent-Brennweite F = 1 gege ben. In allen Beispielen wurde die Aequiv'alent-Brennweite F exakt mitgeteilt, da letztere fur sämtliche Längenwerte der Konstruktionselemente dieser Objektive als Fundamentalgröße fungiert. Im Hinblick auf diesen grundsätzlichen Fakt wurde in den auf P = 1 bezogenen Zahlen-Tafeln darauf verzichtet, den numerischen Größen der Radien, Dicken und Luftabstände diese Bezugsgröße F nochmals als Multiplum beizuschreiben. For ease of comparison, the majority of the examples for an equivalent focal length F = 1 given. In all examples, the equiv'alent focal length F communicated exactly, since the latter for all length values of the construction elements of these lenses acts as a fundamental variable. With regard to this fundamental Fact was omitted in the numerical tables related to P = 1, the numerical Sizes of the radii, thicknesses and air gaps this reference variable F again as a multiplum to be attributed.

Hiervon weichen lediglich einige Beispiele von Objektiv-Vorformen ab, welche nur im Bereich 3ter Ordnung vorkorrigiert und deren Gesamt-Brennweite F sowie die Radien, Dicken und Luftabstände der Bauelemente in Millimetern ( mm ) angegeben sind. Sofern in den Beispielen zwei optische Flächen in Kontakt ( z.Bo durch Verkittung oder Beschichtung ) stehen, ist in diesem Falle fur s.. dann der Wert O ( NULL ) e-ingesetzt, also in gleicher Weise bei der Flächenbeschichtung mit einer Spiegelschicht der zugehörige Null-Abstand dementsprechend mit sC = 0 angegeben.Only a few examples of lens preforms deviate from this which only pre-corrects in the 3rd order range and their total focal length F as well as the radii, thicknesses and air clearances of the components in millimeters (mm ) are specified. If two optical surfaces are in contact in the examples (e.g. by cementing or coating) is in this case for s .. then the Value O (ZERO) e-inserted, i.e. in the same way for surface coating with a mirror layer the associated zero distance accordingly with sC = 0 specified.

Demgemäß sind in den Abbildungen und Datentafeln die diversen Abstande zwischen den Linsen-Teilgliedern neben ihrer fortlaufenden Durchnummerierung noch dadurch besonders herausgestellt, daß der Luftabstand zwischen dem Positiv-Teilglied ( P ) und dem Negativ-Teilglied ( N ) zusätzlich noch die Benennung sA , der Luftabstand vom Negativ-Teilglied ( N ) zur Trager-Linse ( TL ) die Benennung 5B und die axiale Lange des Abstandes zwischen der dem Hohlspiegel voraufgehenden letzten Linsenfläche --- die entweder die Tragerlinse ( TL ) oder aber das Negativ-Teilglied ( N ) rückseitig begrenzt --- und der Spiegel-Schichtfläche ( M ) die Benennung s, in Form der korrespondierenden Beischreibung erhalt. The various distances in the figures and data tables are accordingly between the lens sub-elements in addition to their consecutive numbering particularly emphasized by the fact that the air gap between the positive partial member (P) and the negative partial term (N) additionally the designation sA, the air gap from the negative partial element (N) to the carrier lens (TL) the designation 5B and the axial Length of the distance between the last lens surface in front of the concave mirror --- Either the carrying lens (TL) or the negative partial element (N) on the back delimits --- and the mirror layer surface (M) has the designation s, in the form of the corresponding Description received.

Die Beispiele vermitteln zugleich einen Überblick ubetr die Variationsbreite, die dem nachschaffenden Optik-Worstrnkteur durch die Erfindung zur Verfügung gestellt wird. , So wird gezeigt, daß das Positiv-Teilglied ( P ) sowohl als eine Linsen-Kombinstion aufgebaut als auch aus einer einzelnen Sammellinse erstellt werden kann. Das gleiche trifft auch für das Negativ-Teilglied ( N ) zu, welches.sowohl aus einer Linsen-Kombination als auch im einfachsten Falle als eine zerstreuende Einzellinse erstellbar ist . Weiterhin ist durch diese Beispiele nachgewiesen, daß bei Verwendung einer solchen Linsen-Kombination als Linsen-Teilglied die Einzellinsen desselben sowohl mit einem gleichnamigen als auch mit einem entgegengesetzten Stärkevorzeichen ausgestattet sein kannen. The examples also provide an overview of the breadth of variation, which the invention made available to the imitating optics developer will. So it is shown that the positive part (P) both as a lens combination constructed as well as can be created from a single converging lens. The same also applies to the negative partial element (N), which consists of both a lens combination as well as in the simplest case as a single diffusing lens. Furthermore, it is demonstrated by these examples that when using such Lens combination as a lens part element, the individual lenses of the same both with one with the same name as well as with an opposite sign of strength can be.

Sofern zwischen den beiden benechbarten Teillinsen eines solchen Teilgliedes anstatt einer Kittfläche ein Luftabstand eingeschaltet wird, so ha.t der Optik-Konstrukteur die Freiheit, diesen Luftabstand entweder gegen die gemeinsame Objekt- und Bild-Seite hin konvex zu gestalten als auch ihn gegen eben diese Seite hin konkav auszubilden. Zwischen diesen beiden Gestaltungsarten liegt der (innere) Grenzfall, daß ein solches inneres Wachbarflachen-Paar zwischen den genannten Teillinsen eine planparallele Ausgestaltung besitzt und auch dabei sowohl mit einem eingeschlossenen Luftraum oder aber als eine gemeinsame Kittfläche ausbildbar ist, wie durch die korrespondierenden Beispiele nachgewiesen wird. Durch die Erfindung wird also ein neuartiges IConstruJftionsprinzip mit einer extrem breiten technischen Einsatz-Möglichkeit offenbart, II wobei die neuen Systeme daruber hinaus sogar besonders einfach gestaltet werden ko1?nnan ~~~ nämlich in jener Bauweise, bei der die beiden Teilglieder ( P und N ) nur je aus einer einzelnen Linse bestehen --- ohne daß eine solche Vereinfachung etwa durch den Zwang zu e-iner Verwendung extremer Glasarten oder durch die Einführung extrem gelçrummter oder geformter ( zum Beispiel mittels aspharischer ) Flächen erkauft werden müßte. Auch solche besonders einfachen Ausführungsformen sind in den nachfolgenden Daten-Tafeln im einzelnen belegt und damit nachgewiesen.If between the two adjacent partial lenses of such a partial member Instead of a cemented surface, an air gap is switched on, according to the optics designer the freedom to use this air gap either against the common object and image side to make it convex and also to make it concave towards this side. Between these two types of configuration lies the (internal) borderline case that such a inner pair of watchable surfaces between the mentioned partial lenses a plane-parallel one Has design and also both with an enclosed air space or can be designed as a common cemented surface, as by the corresponding Examples is demonstrated. The invention thus creates a new type of construction principle with an extremely broad technical application possibility, II where the In addition, new systems can even be designed in a particularly simple manner ko1? nnan ~~~ namely in the type of construction in which the two sub-members (P and N) only each come from a single lens exist --- without any such simplification by any means the compulsion to use extreme types of glass or, due to the introduction, extreme Purchased from rumpled or shaped (for example by means of aspheric) surfaces would have to be. Such particularly simple embodiments are also shown in the following Data tables documented in detail and thus proven.

Da die neuen Systeme nach der Erfindung mit verhältnismäßig langen krümmungsradien und dementsprechend möglichen geringen Linsendicken und Luftabstäußen erstellbar sind , wurden in den Abbildungen die Linsenschnitte der neuen Objektive schematisiert dargestellt, damit eine ausreichend übersichtliche und deutliche Erkennbarkeit gewährleistet ist. Ebenso sind Kittfläche@- beziehungswiese Beschichtungsflächen-Paare getrennt gezeichnet, wozu dann aus den Daten-Tafeln an diesen Stellen der zugehörige numerische Abstandswert O (NULL) zu entnehmen ist.. Zur Berechnung der Brennweiten-Werte --- bezegen auf den paraxialen Strahl und das ferne Objekt --- sind an diesen Kontakt-Stellen sowohl für jede dieser Linsenflächen als auch für die Hohlspiegel-Schichtflächen die Strahlen-Übergänge jeweils für das Nachbar-Medium Luft in an sich bekannter Weise gerechnet unter numerischer Einsetzung des an diesen Stellen stehenden Ab-Standes von der exakten Große O ( NULL ) . Durch diese Berechnungsart werden in Übereinstimmung mit der anerkannten Lehre die effektiven paraxialen Eigenbrennweiten einer exakten zahlenmäßigen Bestimmung eindeutig zugänglich gemacht. Since the new systems according to the invention with relatively long radii of curvature and, accordingly, possible small lens thicknesses and air emissions can be created, the lens sections of the new lenses are shown in the illustrations shown schematically so that it is sufficiently clear and easy to recognize is guaranteed. Likewise, putty surface @ or coating surface pairs are drawn separately, for which purpose the associated numerical distance value O (ZERO) can be found .. To calculate the focal length values --- referring to the paraxial ray and the distant object --- are at these contact points both for each of these lens surfaces and for the concave mirror layer surfaces the beam transitions each for the neighboring medium air in known per se Calculated using the numerical insertion of the distance at these points of the exact size O (ZERO). This type of calculation ensures that the effective paraxial focal lengths of an exact numerical determination made clearly accessible.

Die in dieser Weise berechneten Eigen-Brennweiten dienen dann der Bestimmung der Merkmals-Quotienten. Letztere sind in den nachfolgenden Zahlen-Tabellen zusar.rnengestellt. The inherent focal lengths calculated in this way are then used for Determination of the feature quotient. The latter are in the following tables of figures customized.

Im Hinblick auf die gelegentlich anzutreffende theoretische Anschauung, daß eine Spiegel-Trägerlinse ( TL ) statt zu der ihr dicht voraufgehenden, also vorgeschalteten nachsten Linse innerhalb eines Objektiv-Systems , atich selbst im Falle einer Verkittung mit dieser genannten Nachbar-Linse, dennoch mit einer mehr oder minder großen Berechtigung --- der auf ihrer Rückseite aufgeschichteten Spiegelfläche ( M ) hinzugerechnet werden konnte, wä1rde eine solche hypothetische Zuordnung der Tragerlinse in Übereinstimmung mit der Lehre von der Dioptrik dann für die Eigenbrennweite ( fN ) des Negativ-Teilgliedes ( N ) einen anderen numerischen Wert zur Folge haben, als wenn eine solche Trager-Linse in der meist-geubten Weise de Negativ-Teilglied hinzugerechnet wird. Da die Sigenbrennweite ( fN ) in die Merkmals-Größe X unmittelbar eingeht, ergeben sich im Hinblick auf diese unterschiedlichen Anschaungen zwei numerische Größen für X , welche beide in der zugehörigen Zahlen-Tabelle flir die betreffenden Beispiele ( auf fäntf Dezimalen nach dem Komma ) genau mitgeteilt sind. Aus dieser Zahlen- Zusammenstellung ist ersichtlich, daß in jedem Falle die fortschrittliche technische Bereicherung im Rahmen des neuen Konstruktionsprinzips nach der Erfindung durch die Befolgung der konkreten Bauregeln erschlossen wird.With regard to the occasional theoretical view, that a mirror carrier lens (TL) instead of the one that precedes it, ie upstream next lens within a lens system, atich even in In the case of cementing with this neighboring lens, but with one more or less justified --- the mirror surface stacked on its back (M) could be added, such a hypothetical assignment would be the Carrying lens in accordance with the doctrine of dioptrics then for the own focal length (fN) of the negative partial element (N) result in a different numerical value, as if such a wearer lens in the most-practiced way de negative part is added. Since the Sigen focal length (fN) is directly related to the feature size X received, arise with regard to these different Visualizations two numerical values for X, both of which are listed in the associated table of numbers the relevant examples (to five decimal places after the decimal point) are given are. From this compilation of figures it can be seen that in each case the advanced technical enrichment within the framework of the new construction principle is developed according to the invention by following the specific building rules.

In den beistehenden Abbildungen ist zunächst in Fig. A. das Bezeichnungsschema für Objektive nach der Erfindung gegeben, bei denen generell sowohl das Positiv-Teilglied ( P ) als auch das Negativ-Teilglied ( N ) eine zusammengesetzte Baugruppe bilden, wahrend der sammelnde IIohlspiegel ( M ) in einem endlichen Abstand hinter dem Gesamt-Teil ( G ) angeordnet ist. Weiterhin ist die Richtung des einfallenden Lichtes durch einen Pfeil angezeigt.. Der axiale Flächenscheitel der Frontfläche ( R1 ) , in welche das einfallende Licht in das Positiv-Teilglied ( 2 ) und damit in das neue Objektiv selbst eintritt, ist mit VR1 bezeichnet und der axiale Scheitel der Hohlspiegel-Fläche ( M ) trägt in korrespondierender Weise die Bezeichnung VRM , womit zugleich die längs der optischen Achse gemessene Objektiv-Baulange ( OAL ) als die Strecke zwischen VR1 und VRM eingezeichnet ist. Der paraxiale Brennpunkt ( F' ) für diesen Strahlenverlauf liegt im Gegensatz zu den vorbekannten katadioptrischen Sytemen und in übereinstimmung mit dem diesbezüglichen anspruchsgemäßen Teil-Merkmal weit vor dem obengenannten Frontscheitel ( VR1 ) , wobei diese Entfernung wegen ihrer Lage vor dem ersten Flächenseheitel in konventioneller Weise ein negatives Vorzeichen besitzt und als die sogenannte " Schnittweite " s# bezeichnet ist. In the accompanying figures, the designation scheme is first shown in Fig. A. given for lenses according to the invention, in which generally both the positive part member (P) and the negative part (N) form a composite assembly, while the collecting hollow mirror (M) is at a finite distance behind the total part (G) is arranged. Furthermore, the direction of the incident light is through an arrow is displayed .. The axial surface vertex of the front surface (R1) into which the incident light into the positive partial element (2) and thus into the new lens itself occurs, is denoted by VR1 and the axial vertex of the concave mirror surface (M) bears the designation VRM in a corresponding manner, which also means the Overall lens length (OAL) measured along the optical axis as the distance between VR1 and VRM is shown. The paraxial focus (F ') for this ray path is in contrast to the previously known catadioptric systems and in agreement with the relevant part feature according to the claims well before the above Front vertex (VR1), this distance because of its location in front of the first area unit conventionally has a negative sign and than the so-called "Back focal length" is designated s #.

In Fig. B. ist das korrespondierende Bezeichnungsschema für eine vereinfacht-gebaute Ausführungsform der neuen Objektive dargestellt, welche auf der Seite des Hohlspiegels ( M ) mit einer Träger-Linse ( TL ) Für letzteren aufgebaut ist, während in Fig. C. die einfachste und damit zugleich auch besonders kurz und kompakt gebaute Ausführungsform der Objektive nach vorliegender Erfindung mit dem zugehörigen Bezeichnungsschema veranschaulicht ist. In Fig. B. the corresponding naming scheme for a Simplified-built embodiment of the new lenses shown, which on built on the side of the concave mirror (M) with a carrier lens (TL) for the latter is, while in Fig. C. the simplest and thus also particularly short and compactly built embodiment of the lenses according to the present invention with the associated naming scheme is illustrated.

Die weiteren Abbildungen Fig. 1 bis Fig. 10 veranschaulichen die oben erläuterte schematische Darstellung des System-Aufbaues der in den nachfolgenden Daten-Tafeln gegebenen Ausführungs-Beispiele nach der Erfindung, denen jev.reils beigeschrieben ist, weiche der Abbildungen dem zugehörigen schematischen Querschnitt ihres konstruktiven Aufbaues entspricht. The other figures Fig. 1 to Fig. 10 illustrate the the above-explained schematic representation of the system structure of the in the following Data tables given embodiment examples according to the invention, which jev.reils is enclosed, soft of the figures the associated schematic cross section corresponds to their structural design.

Dabei wird zur Vermeidung einer übermäßig-großen Anzahl von Beispielen und zugleich zur Erleichterung eines Vergleiches ihres wechselseitigen Verhaltens die Auswahl der verwendeten Glas-Arten fur den Linsen-Aufbau auf jenen technisch so besonders einfachen und zugleich gunstigen Fundamental-Fall ausgerichtet, bei dem lediglich in den Nagativ-Teilgliedern ( N ) schwer-brechende Gläser verwendet werden, während das Positiv-Teilglied ( P ) mit seinen --- wegen der großen Winkel-Neigungen der seitlichen Strahlen-Bündel fur das ausgedehnte angulare Gesichtsfeld bedingten relativ großen Linsen-Durchmessern aus vorwiegend sehr niedrig-brechenden Gläsern aufgebaut ist, da sich die Gläser der letztgenannten Art durch ein niedriges spezifisches Gewicht auszeichnen, so daß ihre Verwendung auch bei verhältnismäßig großen Linsen-Durchmessern zu einem niedrigen System-Gewicht ( Leichtbauweise ) als zusätzlichem Vorteeil führen kann. Weiterhin wurde aus didaktischen Gründen einheitlich für sa11mtlicbe Ausfuhrungs-Beispiele eine Verwendung fur die Abbildung im Maßstab 1 : 1 , also in naturlicher Große , vorgesehen und sowohl ihre Vor-Korrektion im monochromatischen Licht als auch ihre mit einer Achromatisierung verbundene Fein-Korrektion auf dieses Abbildungs-Verhältnis abgestellt, damit dem nachschaffenden Optik-Konstrukteur eine einheitliche Vergleichsbasis offenbart ist. This is done in order to avoid an excessively large number of examples and at the same time to facilitate a comparison of their mutual behavior the selection of the types of glass used for the lens construction on those technical so particularly simple and at the same time favorable fundamental case aligned with which only uses hard-to-refractive glasses in the nagative sub-limbs (N) while the positive part (P) with its --- because of the large angular inclinations the lateral bundles of rays for the extended angular field of view relatively large lens diameters made mainly of very low-refractive glasses is built up, since the glasses of the last-mentioned type are characterized by a low specific Characteristic weight, so that their use even with relatively large lens diameters lead to a low system weight (lightweight construction) as an additional advantage can. Furthermore, for didactic reasons, it was standardized for all of the exemplary embodiments a use for the illustration on a scale of 1: 1, i.e. in natural size, provided and both their pre-correction in monochromatic light and theirs Fine correction associated with an achromatization on this image ratio turned off so that the optics designer who created it a uniform basis of comparison is revealed.

Dementsprechend ist bei allen Beispielen der axiale Scheitelpunkt ( VRM ) der Hohlspiegel-Schicht ( X ) der geometrische Ort jener eingangs genannten " faltung " , so daß die Abbildung fur alle Beispiele verzeichnungsfrei ( distortion-free ) über das ganze Gesichtsfeld hinweg ist, und daß gleichzeitig für sämtliche seitlichen Hildwinkel der Asymmetriefehler-Anteil der Koma ex origine und damit vollständ@ eliminiert wird. The axial vertex is accordingly in all examples (VRM) of the concave mirror layer (X) is the geometric location of those mentioned at the beginning "folding", so that the image for all examples is distortion-free ) is across the entire field of vision, and that at the same time for all lateral Hildwinkel the asymmetry error component of the coma ex origine and thus completely is eliminated.

Beispiel 1.) ( Fig. 1 ) F = 1.000 f/5.0 #1 = # 7° OAL = 0.4380 F R? =+ 0,7200 1 d = 0.0480 n = 1.520 p / + 0.4800 + 0.4800 1 1 P s12 = 0.0720 \ R2 0,0840 = + 0.5400 2 R2 = ~ 1.3440 d2 0.0840 n2 = 1.560 2 5A = s23 = 0.0720 8* S23 L , d 0.7800 <1 = 0.0720 n - 1.680 = R3 - - 4.2000 3 N 534 = 0.0240 L R4 = - 2.4000 d4 = 0.0360 n4 = 1.480 4 R4 = - 4.8000 4 5 = 84 0 - 4,M = 0.0300 - M ru = - 4.0269 ( Spiegel ) 11M = - 1.0 Paraxial-Schnittweite s# = - 0.59067 F Spiegel-Brennweite fM = + 2.013450 F Beispiel 2.) ( Fig. 2 ) F = 96.77 mm f/4.0 #1 = # 10° OAL = 19.5 mm L R1 {5ooO mm + 4.0 mm n? =i,525 1 g 1 R1 = + 510.0 mm P si2 = 1.0 mm R2 = + 160.0 mm d = 0 - 2 d2 = - 4.G mm 2 mm n2 i,525 5 = 25 = 6 mm -60 A 23 - . mm R3 = - 51.00 mm N L Rt = d - 2.5 mm mm = 1.745 3 4 + plan d3 = 5 - 5 sa = sS = 2.0 mm RU = - 510.0 mm ( Spiegel ) nM = - 1.O Spiegel-Brennweite fM = 255.0 mm = + 2.63518 F Baulänge OAL = 19.5 mm = 0.2015 F Paraxial-Schnittweite s# = 76.91 mm = 0.7948 F Beispiel 3.) ( Fig. 3 ) F = 1.000. f/3.5 #1 = # 18° OAL = 0.190813 F R 0, 7A 043 1 R; = + 1.62739 d1 = 0.057407, 1 . 51680 v1 = 64.12 \ 512 = 0.002370 L R2 d + Q. 531 = 0o055629 i = 1.51680 v = 64.12 2 i - + 11.8295 d2 2 2 2 5A = 23 = 0.038296 ID -r o.sooo N 3 PL3 3 O,OgT, d3 = 0.037 111 n3 = 1.74400 v = 44.77 = = - 4.84055 3 0 = 53,M = 0 M RM = - 4.84055 ( Spiegel ) nE = - 1.0 M= Paraxial-Schnittweite s# = - 0.84234 F Spiegel-Brennweite fM = + 2.420275 F Beispiel 4.) ( Fig. 4 ) F = 117.19 mm f/5.8 #1 = # 7.5° OAL = 24.0 mm P L1 = + 52.00 mm d'1 = 14.0 mm n1 = 1.475 R1 = - ~ 120.0 mm SA s12 4. mm n - - 50,00 mm N L2 2 = - 50.00 mm d2 = 2.0 mm n ,= 1.675 R2 - + 760.0 mm 2 sB s23 1o0 mm Rt - + 380.0 mm TL L3 d3 = - 380.0 mm d3 3.0 , n3 = 1.525 R3t = - 380.0 mm / 3,M = S3 = 0 M RM = - 380.0 mm ( Spiegel ) nM = - 1.0 Paraxial-Schnittweite s# = - 96.098 mm = - 0.82000 F Spiegel-Brennweite fM = + 190.00 mm = 1.62126 F Beispiel 5.) ( Fig. 5 ) F = 109.01 mm f/5.6 #1 = # 9° OAL = 23.0 mm 32 R, = + 47.00 mn P L1 R1 1 1 47.00 mm d1 = 13.0 mm n1 = 1.470 1t1 T>' = - 120.0 mm Sh - s12 = 400 mm N 2 R2 = - 50.00 mm d2 = 2.0 mm i,680 g 2 R2 = + plan SB sB 23 S,Z TL 3 R3 = + plan d3 = 300 mm n3 = 1.520 5 = - 370.0 mm 5 -s s, 3,M = 0 M = - 370.0 mm ( Spiegel ) nM = - 1.0 Paraxial-Schnittweite S# = - 88.473 mm = - 0.81159 F Spiegel-Brennweite fM = + 185.00 mm = 1.69706 F Beispiel 6.) ( Fig. 5 ) F = 84.95 mm f./5.5 #1 = # 15° OAL = 21.5 mm B = -t 5503 1;:m P 1 + 55.00 d1 <31 d F-° m*m n1 = 1.470 R1 = - 110.0 mm 5 = 5 = .0 mm A = = 5'0 12 1D 1 2 R2 = --64.00 d2 d 6 v 5 rtiLq R2 = +L plan 2 2 5B =23 - 0 TL n R3 - + plan d3 = 5.0 mm n3 = 1.520 E 3 - 420.0 mm J 3 5 1 0 =5 0 3,M = M RM = - 420.0 mm ( Spiegel ) nM = - 1.0 Paraxial-Schnittweite s# = - 66.744 mm = - 0.78568 F Spiegel-Brennweite fM = + 210.0 mm = 2.47202 F Beispiel 7.) ( Fig. 6 ) F = 99.87 mm f/3.9 #1 = # 18° OAL = 19.2 mm R1 = L26.70 r3i 1 R1 = + 139.8 mm d1 = 705 mm n1 = 1.517 R1' = - 139.8 mm 15 s12 4.6 mm A -. 12 R2 = - 63.90 mn mm L R21 = + 74 20 mm mrti "2 R3 = + 96.50 mm L3 P1 = - 482.0 mm d3 = 400 mm n3 = 1.750 R3 = 53,M Z 0.1 mm M RM = - 482.0 mm ( Spiegel ) nM= - 1.0 Paraxial-Schmittweite s# = - 83.419 mm = - 0.83524 F Spiegel-Brennweite fM = + 241.0 mm = 2.41302 F Beispiel 8.) ( Fig. 6 ) F = 1.000 f/3.7 #1 = # 20° OAL = 0.1920 F P L1 R1 = + 0.463 di = 0.0750 n1 = 1.525 P 1 R1 - - 1.398 SA = 0.0460 R2,= = 0,050 n, 1.7S5 = 2 R2 = + 0742 2 N 5B 523 5= 0.0050 \ 5 0.965 d3 = 0.0400 n3 + 1.750 3 R3 = - 4.820 sC = s3 X = 0.0010 M RM = - 5.629 ( Spiegel ) nM = - 1.0 Paraxial-Schnittweite s# = - 0.83503 F Spiegel-Brennweite fM = + 2.81450 F Beispiel 9.) ( Fig. 4 ) F = 1.000 f./3.3 #1 = # 24° OAL = 0.19259 F R1= + So46684 -P IJ1 L1 = d 1.39854 d1 1 0.07544 n1 = 1.5168 V1 = 64.12 R1t SK = s12 - 0..04613 12 - R2 = - 0c63903 NL d2 = 0o02442 .n2 = 1.7352 v2. = 41.58 2 R1 = + 0.74167 2 = - s23 = 00.00520 27 L 3 G d3 = 0.04l40 3 pt3= 4.82047 d = 0.04'i40 n3 = 1.7495 = 34.94 = Sa - 53,M O RM = - 4.82047 ( Spiegel ) nM = - 1.0 = CD Paraxial-Schnittweite s# = - 0.83530 F Spiegel-Brennweite fM = + 2.410235 F Beispiel 10.) ( Fig. 4 ) F = 1.000 f/4.5 #1 = # 24° OAL = 0.25712 F R1 = 0,ii72-0 n2 + 0..5653 L1 = - ~ 0.9530 d1 1 0.1172.0 n = 1.50013 = 61.A.4 R1 5A sw 0.02836 X = =' n, - 0.6431 N 2 2 d2 = OwQ3121 n2 = 1.65844 v2 = 50.8.9, R2 52"3 = U R S3=S23= o 3 0,0055 n, 1,50013 V7 61.nr! TL T!3 t d) = 0c5896 = 0.03035 3 = - 54,Bd d n3 = 1.50013 = 61.44 5 ' sa = Spiegel = , >M O M RM = - 3.6751 ( Spiegel ) nM = - lo.0 VX = Paraxial-Schnittweite s# = - 0.79193 F Spiegel-Brennweite fM = + 1.83757 F Beispiel 11.) ( Fig. 7 ) F = 149.52 mm f/5.8 #1 = # 22° OAL = 48.0 mm R, = t- 10.0 mT P 1 R1 = + 240.0 mm d1 = 10.O m n1 = 1.530 1 R1 = - 2400 mm 1 5. = = = 12.0 mm 12 - . R2 = - 130.0 mm d2 = 12.0 mm n2 = 1.680 R2 T>1 = ~ 700.0mm N I s 4,0 Inm sg 2sj X 4000 mm 3 mm = - 800.0 mm 3 6.Q mm n3 = 480 R3l = - 800.0 mm 5 57,M - 0 - 3, = 4.0 mm M RM = - 700.0 mm ( Spiegel ) nM = - 1.0 Paraxial-Schnittweite s# = 102.46 mm = - 0.68524 F Spiegel-Brennweite fM = + 350.0 mm = 2.34075 F Beispiel 12.) ( Fig. 8 ) F = 141.32 mm f/5.3 #1 = # 18° OAL = 44.0 mm P L R1 - + 104.0 mm i2.0 Ir ni =1.T20 1 R1 = ~ 240.0 1nm d1 R1 s"t" = 5 = 10.0 mm n. R2 R2 - 128.0 mm N 2 R' - - 600.0 mm d2 = 12.0 mm n2 = 1.675 2 S:B=S23= 6.0 mm IIL , " 440,0 mm 3 3 R3 d - 720 . O mm d3 = 4.0 mm n3 = 1.475 R-; 720.0 mm / a3,M = 0 RM - 720.0 mm ( Spiegel ) nM= - 1.0 Paraxial-Schnittweite s# = - 100.347 mm = - 0.71005 F Spiegel-Brennweite fM = + 360.0 mm = 2.54733 F Beispiel 13.) ( Fig. 8 ) F = 133.87 mm f/4.8 #1 = # 16° OAL = 38.0 mm P,- - + 104.0 mm P B 1 d = 12.0 r.m n1 = 1.520 * 1 ffi = - 250.0 mm sS = s12 = 10.0 mr.. A = 12 = 10.0 mm' N L2 R2 - - 124.0 mm Ii L d2 = 12.0 mm n = 1.670 , \ 2 R2 = - 500.-0 mm 2 5B = S23 = 0 500.0 nin R , Teil L3 R3 -- " 500.0 mm' d = 4.0 mm n = 1.480 r3 R3 = - 720.0 mm 3 = = 0 3,M M RX = - 720.0 mm ( Spiegel ) nM = - 100 Paraxial-Schnittweite s# = -101.178 mm = - 0.75578 F Spiegel-Brennweite fM = + 360.0 mm = 2.68917 F Beispiel 14.) ( Fig. 9 ) F = 1.000 f/4.5 #1 = # 24° OAL = 0.1930 F R1 = + 0.4629 P L1 d1 = 0.11528 n1 = 1.52433 v1 = 48.96 R1 = - 1.0361 sA = s12 = 0.03931 R2 = -05307 N L2 d2 = 0.02682 n2 = 1.75567 v2 = 35.61 R2 = -27.580 sC = s2,M = 0.01159 M RM = - 4.45843 ( Spiegel ) nM = - 1.0 vM = # Paraxial-Schnittweite s# = - 0.82931 F Spiegel-Brennweite fM = + 2.229215 F Beispiel 15.) ( Fig. 10 ) F = 1.000 f.4.8 #1 = # 18° OAL = 0.1481 F 21 = + 0,0550 nu P 1 R1 - - 1.460 5)k s12, O78 R2 = - 0.510 L2 L2 R2 = - 5.186 d2 = 0.0151 n2 = 1.745 2 / sO 52,M ° M zu X = - 5.186 ( Spiegel ) nM = - 1'?'O Paraxial-Schnittweite s# = - 0.85215 F Spiegel-Brennweite fM = + 2.59300 F Beispiel 16.) ( Fig. 10 ) F = 1.000 f/4.6 #1 = # 23° OAL = 0.17453 F R1 = + 0.4325 P 1; L - 1c4848 d1 = 0,08072 n1 + -1.5168 = 64.12 x; =-i.481-8 5f 12 = G o 06059 N I,2 2 - OoSl)"1 d2 = 0.03322 n2 = 1.7440 v2 = - R1 = - 4.8819 2 5 i = - C - 2,i = 0 M RM = - 4.ei819 ( Spiegel ) nBq = » 1O VlI = Paraxial-Schnittweite s# = - 0.84962 F Spiegel-Brennweite fM = + 2.44094 F Beispiel 17.) ( Fig. 10 ) F = 1.000 f/5.5 #1 = # 28° OAL = 0.21186 F L R1= 0,i?-747 P 1 R1 , - 1.1753 d1 = 0.15220 n1 = 1.5168 = 64o12 s si2 O 0.03423 N L2 d2 o,o2547 n2 = 1.'744Q v2 - 44*77 R1 - - 4.4813 d2 = 902543 - = 1.7440 v2 = 44.77 2 c =52,M = 0 M RM = - 4.4813 ( Spiegel ) nM = - 1.0 VM = Paraxial-Schnittweite s# = - 0.82085 F Spisgel-Brennweite fM = + 2.24066 F Beispiel 18.) ( Fig. 10 ) F = 1.000 f/4.8 #1 = # 22° OAL = 0.20777 F R, - -r- oc514 P 1 Ra -- - 1.0856 + . 4677 n1 = 1.46450 v1 = 65.700.5574 1 CL- = 0.04677 n = 1.46450 = 65.70 R1 = - 1.0856 SA = s12 = 0.04677 22 = - 0.5750 N 2 2 d2 = 0.1142') n2 = 1o64328 »2 = R2 = - 4.4811 = 2,16 = ° M RM = - 4.4811 ( Spiegel ) nM = cxz Paraxial-Schnittweite s# = - 0.83019 F Spisgel-Brennweite fM = + 2.24053 F Beispiel 19.) ( Fig. 10 ) F = 1.000 f/5.5 #1 = # 28° OAL = 0.20511 F R =+ 0.4448 P | Li 1 d - 0.15015 n ~ 1o46450 v1 = 65.70 n - 1 R1 = - 1.1171 5A = 12 = 0.03726 R = - 0.4954 N L2 2 d2 = Oo 01770 r = 1.6700) X2 = 47e12 R1 = - 4.3997 2 y I S2, = I M | RE = - 4.3997 ( Spiegel ) nM = - 1.0 VM = CD Paraxial-Schnittweite s# = - 0.82045 F Spisgel-Brennweite fM = + 2.19987 F In den vorst@henden Daten-Tafal@ sind insgesamt acht Aunfühmmgsfommn nahc der vorliege@den Erfindung gegsben, welche für de@ technischen Ein@@tz über cinen breteren Spektralbereich hi@@eg vorgesehen sind. Sc sind die mitgeteilten Brechzahlen ( n ) und ABBEschen Zahlen Nü ( v ) im Falle des Beispiels 14. ) ( Anspruch 19 ) auf die Arbeits-Wellenlänge # = 5461 AE entsprechend der grünen e-Linie des Hg-Spektrums bezogen , während für die Objektive gemäß Beispiel 3.) ( Anspruch 8 9o) zu ( 14 ) " 10.) ( " 15 ) 16.) ( " 21 ) " 17.) ( " 22 ) 18.) ( " 23 ) " 19. ) ( " 24 ) die Brechzablen und v-Werte auf die Arbeits-Wellenlänge X - 5876 AS für die gelbe d-Linie des He-Spektrums bezogen sind, orin He beziehungsweise Hg- die konventionellen Symbole der Elemente HELIUM beziehungsweise QUECKSIDBER ( MERCURY ) bedeuten.Example 1.) (Fig. 1) F = 1,000 f / 5.0 # 1 = # 7 ° OAL = 0.4380 F R? = + 0.7200 1 d = 0.0480 n = 1.520 p / + 0.4800 + 0.4800 1 1 P s12 = 0.0720 \ R2 0.0840 = + 0.5400 2 R2 = ~ 1.3440 d2 0.0840 n2 = 1.560 2 5A = s23 = 0.0720 8 * S23 L, d 0.7800 <1 = 0.0720 n - 1.680 = R3 - - 4.2000 3 N 534 = 0.0240 L R4 = - 2.4000 d4 = 0.0360 n4 = 1.480 4 R4 = - 4.8000 4th 5 = 84 0-4, M = 0.0300 - M ru = - 4.0269 (mirror) 11M = - 1.0 Paraxial focal length s # = - 0.59067 F Mirror focal length fM = + 2.013450 F Example 2.) (Fig. 2) F = 96.77 mm f / 4.0 # 1 = # 10 ° OAL = 19.5 mm L R1 {5ooO mm + 4.0 mm n? = i, 525 1 g 1 R1 = + 510.0 mm P si2 = 1.0 mm R2 = + 160.0 mm d = 0 - 2 d2 = - 4th G mm 2 mm n2 i, 525 5 = 25 = 6 mm -60 A 23 -. mm R3 = - 51.00 mm NL Rt = d - 2.5 mm mm = 1.745 3 4 + plan d3 = 5 - 5 sa = sS = 2.0 mm RU = - 510.0 mm (mirror) nM = - 1.O Mirror focal length fM = 255.0 mm = + 2.63518 F Overall length OAL = 19.5 mm = 0.2015 F Paraxial focal length s # = 76.91 mm = 0.7948 F Example 3.) (Fig. 3) F = 1,000. f / 3.5 # 1 = # 18 ° OAL = 0.190813 F R 0.7A 043 1 R; = + 1.62739 d1 = 0.057407, 1. 51680 v1 = 64.12 \ 512 = 0.002370 L R2 d + Q. 531 = 0o055629 i = 1.51680 v = 64.12 2 i - + 11.8295 d2 2 2 2 5A = 23 = 0.038296 ID -r o.sooo N 3 PL3 3 O, OgT, d3 = 0.037 111 n3 = 1.74400 v = 44.77 = = - 4.84055 3 0 = 53, M = 0 M RM = - 4.84055 (mirror) nE = - 1.0 M = Paraxial focal length s # = - 0.84234 F Mirror focal length fM = + 2.420275 F Example 4.) (Fig. 4) F = 117.19 mm f / 5.8 # 1 = # 7.5 ° OAL = 24.0 mm P L1 = + 52.00 mm d'1 = 14.0 mm n1 = 1.475 R1 = - ~ 120.0 mm SA s12 4th mm n - - 50.00 mm N L2 2 = - 50.00 mm d2 = 2.0 mm n, = 1.675 R2 - + 760.0 mm 2 sB s23 1o0 mm Rt - + 380.0 mm TL L3 d3 = - 380.0 mm d3 3.0, n3 = 1.525 R3t = - 380.0 mm / 3, M = S3 = 0 M RM = - 380.0 mm (mirror) nM = - 1.0 Paraxial focal length s # = - 96.098 mm = - 0.82000 F Mirror focal length fM = + 190.00 mm = 1.62126 F Example 5.) (Fig. 5) F = 109.01 mm f / 5.6 # 1 = # 9 ° OAL = 23.0 mm 32 R, = + 47.00 mn P L1 R1 1 1 47.00 mm d1 = 13.0 mm n1 = 1.470 1t1 T>'= - 120.0 mm Sh - s12 = 400 mm N 2 R2 = - 50.00 mm d2 = 2.0 mm i, 680 g 2 R2 = + flat SB sB 23 S, Z TL 3 R3 = + flat d3 = 300 mm n3 = 1,520 5 = - 370.0 mm 5 -s s, 3, M = 0 M = - 370.0 mm (mirror) nM = - 1.0 Paraxial focal length S # = - 88.473 mm = - 0.81159 F Mirror focal length fM = + 185.00 mm = 1.69706 F Example 6.) (Fig. 5) F = 84.95 mm f./5.5 # 1 = # 15 ° OAL = 21.5 mm B = -t 5503 1;: m P 1 + 55.00 d1 <31 d F- ° m * m n1 = 1.470 R1 = - 110.0 mm 5 = 5 = .0 mm A = = 5'0 12 1D 1 2 R2 = --64.00 d2 d 6 v 5 rtiLq R2 = + L plan 2 2 5B = 23-0 TL n R3 - + flat d3 = 5.0 mm n3 = 1.520 E 3 - 420.0 mm J 3 5 1 0 = 5 0 3, M = M RM = - 420.0 mm (mirror) nM = - 1.0 Paraxial focal length s # = - 66.744 mm = - 0.78568 F Mirror focal length fM = + 210.0 mm = 2.47202 F Example 7.) (Fig. 6) F = 99.87 mm f / 3.9 # 1 = # 18 ° OAL = 19.2 mm R1 = L26.70 r3i 1 R1 = + 139.8 mm d1 = 705 mm n1 = 1.517 R1 '= - 139.8 mm 15 s12 4.6 mm A -. 12th R2 = - 63.90 mn mm L. R21 = + 74 20 mm mrti "2 R3 = + 96.50 mm L3 P1 = - 482.0 mm d3 = 400 mm n3 = 1.750 R3 = 53, MZ 0.1 mm M RM = - 482.0 mm (mirror) nM = - 1.0 Paraxial center distance s # = - 83.419 mm = - 0.83524 F Mirror focal length fM = + 241.0 mm = 2.41302 F Example 8.) (Fig. 6) F = 1,000 f / 3.7 # 1 = # 20 ° OAL = 0.1920 F P L1 R1 = + 0.463 di = 0.0750 n1 = 1.525 P 1 R1 - - 1,398 SA = 0.0460 R2, = = 0.050 n, 1.7S5 = 2 R2 = + 0742 2 N 5B 523 5 = 0.0050 \ 5 0.965 d3 = 0.0400 n3 + 1.750 3 R3 = - 4,820 sC = s3 X = 0.0010 M RM = - 5.629 (mirror) nM = - 1.0 Paraxial focal length s # = - 0.83503 F Mirror focal length fM = + 2.81450 F Example 9.) (Fig. 4) F = 1,000 f./3.3 # 1 = # 24 ° OAL = 0.19259 F R1 = + So46684 -P IJ1 L1 = d 1.39854 d1 1 0.07544 n1 = 1.5168 V1 = 64.12 R1t SK = s12 - 0..04613 12 - R2 = - 0c63903 NL d2 = 0o02442 .n2 = 1.7352 v2. = 41.58 2 R1 = + 0.74167 2 = - s23 = 00.00520 27 L 3 G d3 = 0.04l40 3 pt3 = 4.82047 d = 0.04'i40 n3 = 1.7495 = 34.94 = Sat - 53, MO RM = - 4.82047 (mirror) nM = - 1.0 = CD Paraxial focal length s # = - 0.83530 F Mirror focal length fM = + 2.410235 F Example 10.) (Fig. 4) F = 1,000 f / 4.5 # 1 = # 24 ° OAL = 0.25712 F R1 = 0, ii72-0 n2 + 0..5653 L1 = - ~ 0.9530 d1 1 0.1172.0 n = 1.50013 = 61.A.4 R1 5A sw 0.02836 X = = 'n, - 0.6431 N 2 2 d2 = OwQ3121 n2 = 1.65844 v2 = 50.8.9, R2 52 "3 = U R S3 = S23 = o 3 0.0055 n, 1.50013 V7 61.nr! TL T! 3 td) = 0c5896 = 0.03035 3 = - 54, Bd d n3 = 1.50013 = 61.44 5 'sa = mirror =,> MO M RM = - 3.6751 (mirror) nM = - lo.0 VX = Paraxial focal length s # = - 0.79193 F Mirror focal length fM = + 1.83757 F Example 11.) (Fig. 7) F = 149.52 mm f / 5.8 # 1 = # 22 ° OAL = 48.0 mm R, = t- 10.0 mT P 1 R1 = + 240.0 mm d1 = 10.O m n1 = 1.530 1 R1 = - 2400 mm 1 5. = = = 12.0 mm 12 - . R2 = - 130.0 mm d2 = 12.0 mm n2 = 1.680 R2 T> 1 = ~ 700.0mm NI s 4.0 in sg 2sj X 4000 mm 3 mm = - 800.0 mm 3 6th Q mm n3 = 480 R3l = - 800.0 mm 5 57, M - 0 - 3, = 4.0 mm M RM = - 700.0 mm (mirror) nM = - 1.0 Paraxial focal length s # = 102.46 mm = - 0.68524 F Mirror focal length fM = + 350.0 mm = 2.34075 F Example 12.) (Fig. 8) F = 141.32 mm f / 5.3 # 1 = # 18 ° OAL = 44.0 mm PL R1 - + 104.0 mm i2.0 Ir ni = 1.T20 1 R1 = ~ 240.0 1nm d1 R1 s "t" = 5 = 10.0 mm n. R2 R2 - 128.0 mm N 2 R '- - 600.0 mm d2 = 12.0 mm n2 = 1.675 2 S: W = S23 = 6.0 mm IIL, "440.0 mm 3 3 R3 d - 720. O mm d3 = 4.0 mm n3 = 1.475 R-; 720.0 mm / a3, M = 0 RM - 720.0 mm (mirror) nM = - 1.0 Paraxial focal length s # = - 100.347 mm = - 0.71005 F Mirror focal length fM = + 360.0 mm = 2.54733 F Example 13.) (Fig. 8) F = 133.87 mm f / 4.8 # 1 = # 16 ° OAL = 38.0 mm P, - - + 104.0 mm PB 1 d = 12.0 rm n1 = 1.520 * 1 ffi = - 250.0 mm sS = s12 = 10.0 mr .. A = 12 = 10.0 mm ' N L2 R2 - - 124.0 mm Ii L d2 = 12.0 mm n = 1.670 , \ 2 R2 = - 500.-0 mm 2 5B = S23 = 0 500.0 nin R. , Part L3 R3 - "500.0 mm 'd = 4.0 mm n = 1.480 r3 R3 = - 720.0 mm 3 = = 0 3, M M RX = - 720.0 mm (mirror) nM = - 100 Paraxial focal length s # = -101.178 mm = - 0.75578 F Mirror focal length fM = + 360.0 mm = 2.68917 F Example 14.) (Fig. 9) F = 1,000 f / 4.5 # 1 = # 24 ° OAL = 0.1930 F R1 = + 0.4629 P L1 d1 = 0.11528 n1 = 1.52433 v1 = 48.96 R1 = - 1.0361 sA = s12 = 0.03931 R2 = -05307 N L2 d2 = 0.02682 n2 = 1.75567 v2 = 35.61 R2 = -27,580 sC = s2, M = 0.01159 M RM = - 4.45843 (mirror) nM = - 1.0 vM = # Paraxial focal length s # = - 0.82931 F Mirror focal length fM = + 2.229215 F Example 15.) (Fig. 10) F = 1,000 f.4.8 # 1 = # 18 ° OAL = 0.1481 F 21 = + 0.0550 nu P 1 R1 - - 1,460 5) k s12, O78 R2 = - 0.510 L2 L2 R2 = - 5.186 d2 = 0.0151 n2 = 1.745 2 / sO 52, M ° M to X = - 5.186 (mirror) nM = - 1 '?' O Paraxial focal length s # = - 0.85215 F Mirror focal length fM = + 2.59300 F Example 16.) (Fig. 10) F = 1,000 f / 4.6 # 1 = # 23 ° OAL = 0.17453 F R1 = + 0.4325 P 1; L - 1c4848 d1 = 0.08072 n1 + -1.5168 = 64.12 x; = -i.481-8 5f 12 = G o 06059 NI, 2 2 - OoSl) "1 d2 = 0.03322 n2 = 1.7440 v2 = - R1 = - 4.8819 2 5 i = - C - 2, i = 0 M RM = - 4.ei819 (mirror) nBq = »10 VlI = Paraxial focal length s # = - 0.84962 F Mirror focal length fM = + 2.44094 F Example 17.) (Fig. 10) F = 1,000 f / 5.5 # 1 = # 28 ° OAL = 0.21186 F L R1 = 0, i? -747 P 1 R1, - 1.1753 d1 = 0.15220 n1 = 1.5168 = 64o12 s si2 O 0.03423 N L2 d2 o, o2547 n2 = 1.'744Q v2 - 44 * 77 R1 - - 4.4813 d2 = 902543 - = 1.7440 v2 = 44.77 2 c = 52, M = 0 M RM = - 4.4813 (mirror) nM = - 1.0 VM = Paraxial focal length s # = - 0.82085 F Spisgel focal length fM = + 2.24066 F Example 18.) (Fig. 10) F = 1,000 f / 4.8 # 1 = # 22 ° OAL = 0.20777 F R, - -r- oc514 P 1 Ra - - 1.0856 +. 4677 n1 = 1.46450 v1 = 65.700.5574 1 CL- = 0.04677 n = 1.46450 = 65.70 R1 = - 1.0856 SA = s12 = 0.04677 22 = - 0.5750 N 2 2 d2 = 0.1142 ') n2 = 1o64328 »2 = R2 = - 4.4811 = 2.16 = ° M RM = - 4.4811 (mirror) nM = cxz Paraxial focal length s # = - 0.83019 F Spisgel focal length fM = + 2.24053 F Example 19.) (Fig. 10) F = 1,000 f / 5.5 # 1 = # 28 ° OAL = 0.20511 F R = + 0.4448 P | Li 1 d - 0.15015 n ~ 1o46450 v1 = 65.70 n - 1 R1 = - 1.1171 5A = 12 = 0.03726 R = - 0.4954 N L2 2 d2 = Oo 01770 r = 1.6700) X2 = 47e12 R1 = - 4.3997 2 y I S2, = I. M | RE = - 4.3997 (mirror) nM = - 1.0 VM = CD Paraxial focal length s # = - 0.82045 F Spisgel focal length fM = + 2.19987 F In the above data table, a total of eight examples of the present invention are given, which are available for de @ technical input via cinen boards Spectral range hi @@ eg are provided. Sc are the reported refractive indices (n) and ABBE's numbers Nü (v) in the case of Example 14.) (Claim 19) based on the working wavelength # = 5461 AE corresponding to the green e-line of the Hg spectrum, while for the Lenses according to Example 3.) (Claim 8 9o) to (14) "10.) (" 15) 16.) ("21)" 17.) ("22) 18.) (" 23) "19.) ( "24) the fragile values and v-values are related to the working wavelength X - 5876 AS for the yellow d-line of the He spectrum, or in He and Hg - mean the conventional symbols of the elements HELIUM and QUECKSIDBER (MERCURY).

In den nachfolgenden drei Zahlen-Tabellen sind für jedes der gegebenen Beispiele neben einigen Orientierungs-Werten die obengenannten numerischen Werte der ansruchsgemäßen Teil-Merkmale mitgeteilt. Dabeieht sich Zahlen-Tabelle I sowie die Zahlen-Tabelle II auf die vorstehend im Detail erläuterten Merkmale des Arspruchs 1. ) , während in der Zahlen-Tabolle e III die genaue Lage der jeweiligen QG-Werte nach Anspruch 2.) auf fünf Dezimalstellen nach dem Komma --- exakt abgerundet --- mitgeteilt sind. Zahlen-Tabelle I. Beiepiel Rel.öffn. Seitl.Bild- Spiegel-Brenn- Schnittwsite Nr. f/.. winkel # #1 weite fM s# (vor VR1) 1 5.0 7° + 2.013 450 F - 0.59067 F 2 4.0 10° + 2.635 180 F - 0.79479 F 3 3.5 18° + 2.420 275 F - 0.84234 F 4 5.8 7.5° + 1.621 260 F - 0.82000 F 5 5.6 9° + 1.679 060 F - 0.81159 F 6 5.5 15° + 2.472 020 F - 0.78568 F 7 3.9 18° + 2.413 020 F - 0.83524 F 8 3.7 20° + 2.814 500 F - 0.83503 F 9 3.3 24° + 2.410 235 F - 0.83530 F 10 4.5 24° + 1.837 570 F - 0.79193 F 11 5.8 22° + 2.340 750 F - 0.68524 F 12 5.3 18° + 2.547 330 F - 0.71005 F 13 4.8 16° + 2.689 170 F - 0.75579 F 14 4.5 24° + 2.229 215 F - 0.82931 F 15 4.8 18° + 2.593 000 F - 0.85215 F 16 4.6 23° + 2.440 940 F - 0.83962 F 17 5.5 28° + 2.240 660 F - 0.82085 F 18 4.8 22° + 2.240 530 F - 0.83019 F 19 5.5 28° + 2.199 870 F - 0.82045 F Zahlen-Tabelle II.In the following three tables of numbers for each of the examples given, in addition to some orientation values, the above-mentioned numerical values of the partial features according to the claim are given. Numbers table I and numbers table II refer to the features of Arspruchs 1.) explained in detail above, while in the numbers table e III the exact position of the respective QG values according to claim 2.) to five decimal places the comma --- exactly rounded off --- are communicated. Numbers table I. Example open release Lateral image, mirror burning, section website No. f / .. angle # # 1 wide fM s # (before VR1) 1 5.0 7 ° + 2.013 450 F - 0.59067 F 2 4.0 10 ° + 2.635 180 F - 0.79479 F 3 3.5 18 ° + 2.420 275 F - 0.84234 F 4 5.8 7.5 ° + 1.621 260 F - 0.82000 F 5 5.6 9 ° + 1.679 060 F - 0.81159 F 6 5.5 15 ° + 2.472 020 F - 0.78568 F 7 3.9 18 ° + 2.413 020 F - 0.83524 F 8 3.7 20 ° + 2.814 500 F - 0.83503 F 9 3.3 24 ° + 2.410 235 F - 0.83530 F 10 4.5 24 ° + 1.837 570 F - 0.79193 F 11 5.8 22 ° + 2.340 750 F - 0.68524 F 12 5.3 18 ° + 2.547 330 F - 0.71005 F 13 4.8 16 ° + 2.689 170 F - 0.75579 F 14 4.5 24 ° + 2.229 215 F - 0.82931 F 15 4.8 18 ° + 2.593 000 F - 0.85215 F 16 4.6 23 ° + 2.440 940 F - 0.83962 F 17 5.5 28 ° + 2.240 660 F - 0.82085 F 18 4.8 22 ° + 2.240 530 F - 0.83019 F 19 5.5 28 ° + 2.199 870 F - 0.82045 F Numbers table II.

( Lagen-Werte des Teil-kerkmals L ) Beispiel (ohne Träger-) (mit Spiegel-) X ) ( X ) ( Er. ( linse (TL) ) ( Trägerlinse ) 1 - 0.61541 - 2 - 0.26846 - 3 - - 0.31672 4 - 0.36543 - 0.45688 5 - 0.39746 - 0.44617 6 - 0.46886 - 0.53945 7 - 0.19235 - 0.34750 8 - 0.16414 - 0.29578 9 - 0.19228 - 0.34735 10 - 0.24774 - 0.46939 11 - 0.59004 - 12 - 0.67653 - 0.61150 13 - 0.69251 - 0.64496 14 - 0.32135 - 15 - - 0.29320 16 - - 0.31672 17 - - 0.35192 18 - - 0.46296 19 - - 0.37946 Zusatz- Merkmal X0 (Z1) XR (Z2) @len-Tabell spiel Paulänge OAL Teil-kerlmal Nr. ( VR1 - VH@ ) QG 1 0.4380 F + 0.77932 2 0,2015 F + 1.23470 3 0.1908 F + 0.95912 4 4 0.2048 F + 0.51641 5 0.2110 F + 0.57440 6 0.2531 F + 0.95969 7 0.1922 F + 0.95698 8 0.1920 F + 1.19729 9 0.1926 F + 0.95552 10 0.2571 F + 0.62951 11 0.3210 F + 0.99660 12 0.3113 F + 1.08314 13 0*2839 F + 1.11499 14 0.1930 F + 0.90466 15 0.1481 F + 1.13886 16 0.1745 F + 1.03607 17 i 0,2119 F +- 0.92188 18 0.2078 F + 0.79624 19 0.2051 F + 0.89520 In åXngster Zeit sind Vorsclllage bekannt geworden, welche eine äußere Ähnlichkeit mit den Objektive der vorstehenden Beispiele 15 bis 19 ( Fig. 10 ) dann vermuten lassen könnten, wenn der Leser diese Systeme nur oberflächlich zur Kenntnis nimmt. Demgegenüber sieht der Pachmann sofort, daß in diesen alteren Vorschlägen der fundamentale Beitrag der Eigen-Brennweite des gegen die gemeinsame Objekt- und Bild-Seite konkav-gekrümmten Hohlspiegels zur Erschließung eines ebenso überraschenden wie bedeutsamen Leistungs-Fortschrittes nicht nahegelegt oder gar vorweggenommen worden ist.(Layer values of the partial feature L) Example (without carrier) (with mirror) X) (X) ( He. (lens (TL)) (carrier lens) 1 - 0.61541 - 2 - 0.26846 - 3 - - 0.31672 4 - 0.36543 - 0.45688 5 - 0.39746 - 0.44617 6 - 0.46886 - 0.53945 7-0.19235-0.34750 8 - 0.16414 - 0.29578 9 - 0.19228 - 0.34735 10 - 0.24774 - 0.46939 11 - 0.59004 - 12 - 0.67653 - 0.61150 13 - 0.69251 - 0.64496 14 - 0.32135 - 15 - - 0.29320 16 - - 0.31672 17 - - 0.35192 18 - - 0.46296 19 - - 0.37946 Additive- Feature X0 (Z1) XR (Z2) @ len table play Paulänge OAL part-guy time No. (VR1 - VH @) QG 1 0.4380 F + 0.77932 2 0.2015 F + 1.23470 3 0.1908 F + 0.95912 4 4 0.2048 F + 0.51641 5 0.2110 F + 0.57440 6 0.2531 F + 0.95969 7 0.1922 F + 0.95698 8 0.1920 F + 1.19729 9 0.1926 F + 0.95552 10 0.2571 F + 0.62951 11 0.3210 F + 0.99660 12 0.3113 F + 1.08314 13 0 * 2839 F + 1.11499 14 0.1930 F + 0.90466 15 0.1481 F + 1.13886 16 0.1745 F + 1.03607 17 i 0.2119 F + - 0.92188 18 0.2078 F + 0.79624 19 0.2051 F + 0.89520 Very recently, proposals have become known which could suggest an external resemblance to the objectives of Examples 15 to 19 above (FIG. 10) if the reader only takes cursory notice of these systems. On the other hand, the Pachmann sees immediately that in these older proposals the fundamental contribution of the own focal length of the concave mirror, which is concave towards the common object and image side, to the development of an equally surprising and significant improvement in performance has not been suggested or even anticipated.

So ist in der Deutschen OS. 1.797.174 die Eigenbrennweite ( fE ) des dortigen Hohlspiegels außerordentlich groß gestaltet, welche ausweislich des Schutzanspruches bevorzugt das etwa 5-fache der Aequivalent-Brennweite ( F ) betragen soll. So is in the German OS. 1,797,174 the focal length (fE) of the concave mirror there made extraordinarily large, which as evidenced by the Protection claim is preferably about 5 times the equivalent focal length (F) target.

Beispielsgemäß beträgt die Paraxial-Brennweite des Rückflächen-Spiegels bei dem dortigen Zahlenbeispiel ihr = + 4.8040 F und liegt damit weit oberhalb der Obergrenze des erfindungsgemässen Bemessungsbereichs-, wobei andererseits die Relation ton Ife gativ-Brennweite zur Eigen-Brennweite des dortigen Rückflächen-Spiegels mit XR = - 0v16216 weit unterhalb der Untergrenze des diesbezüglichen Teil-Merkmals für XR nach dem vorliegenden neuen Konstruktionsprinzip liegt. Im strikten Gegensatz zu diesem älteren Vorschlag zeigt aber die Erfindung nunmehr erstmalig den Weg auf, nicht nur lichtschwache Systeme mit lediglich kleinen nutzbaren Bildwinkeln zum praktisch-technischen Einsatz zur Verfugung zu stellen, deren wirksames Öffnungsverhaltnis nur bei etwa f/8 liegt, sondern vielmehr Öffnungen bis über fj3..5 hinaus zu erschließen gestattet, womit mehr an erstrebter Arbeits-Helligkeit nutzbar gemacht wird - wozu speziell auf das Beispiel 9 verwiesen sei --- wie zugleich gegenüber der genannten OS. 1.797.174 außerdem noch durch die neuen Regeln eine wesentlich gr8Bere Gesichtsfeldausdehnung erschlossen werden konnte. Dieser spezifische Unterschied beruht zusätzlich auch mit darauf, d'aß das Untermerkmal QG bei diesem älteren Objektiv mit einem numerischen Wert von + 2.63257 weit außerhalb der vorliegenden fortschrittlichen Bemessung dieses Lagen-Bereiches gestaltet wurde, deren Bedeutung früher nicht erkannt war, sondern erst durch die vorliegende Erfindung offenbart worden ist.According to the example, the paraxial focal length of the rear surface mirror is in the numerical example given there, it = + 4.8040 F and is thus far above the Upper limit of the design range according to the invention, and on the other hand the relation ton Ife gative focal length to the natural focal length of the rear surface mirror there with XR = - 0v16216 far below the lower limit of the relevant partial feature for XR according to the present new design principle. In stark contrast For this older proposal, however, the invention now for the first time shows the way not only low-light systems with only small usable angles of view for to provide practical-technical use, their effective opening ratio is only about f / 8, but rather to open up openings beyond fj3..5 allowed, with which more of the desired working brightness is made usable - for what purpose reference should be made specifically to example 9 --- as at the same time with respect to the above OS. 1,797,174 a much larger field of view expansion due to the new rules could be tapped. This specific difference is also based with it, d'ass the sub-feature QG in this older lens with a numerical Value of + 2.63257 far beyond the present advanced sizing of this Location area was designed, the importance of which was previously not recognized, but was only disclosed by the present invention.

Noch wesentlich großer ist die Fortschritts-Steigerung nach der Erfindung gegenuber dem Vorschlag nach dem Brit.Pat. The increase in progress according to the invention is even greater compared to the proposal according to the British Pat.

983.342 > bei welchem der Spiegel als ein Plan-Spiegel ausgebildet ist. Er leistet infolgedessen überhaupt-keinen Wirkungs-Beitrag zu der Erzeugung der Aequivalent-Brennweite des Gesamt-Objektives, da bei einem Plan-Spiegel fM = # in Übereinstimmung mit der anerkannten Lehre., so daß aus diesem Grunde gleichzeitig gilt t X = O und QG = # Beide älteren Vorschläge sind also mit den neuen Objektive nach der Erfindung weder vergleichbar noch ist durch sie das fortschrittliche Konstruktions-Prinzip nach der Erfindung nahegelegt oder gar vorweggenommen worden, um so mehr als weiter dieses Planspiegel-Objektiv nur eine relative Öffnung von f/8 besitzt und damit eindeutig den lichtschwachen Abbil.-dungs-Systemen mit sehr kleinem Bildwinkel zuzurechnen ist. 983.342> in which the mirror is designed as a plane mirror is. As a result, it makes no contribution at all to the generation the equivalent focal length of the entire lens, since fM = # in accordance with accepted teaching. so that for this reason simultaneously applies t X = O and QG = # Both older proposals are therefore with the new lenses according to the invention neither comparable nor is it the progressive construction principle suggested or even anticipated according to the invention, all the more so than further this plane mirror lens only has a relative aperture of f / 8 and thus clearly to be assigned to the low-light imaging systems with a very small angle of view is.

Claims

Claims.

Mirror lens lens --- especially for reproduction respectively Projection in a finite image scale --- from a collective mirror (M ), which is curved towards the common object and image side and the towards this side there is an egative sub-term (N) and the latter then continues a positive sub-element (P) is connected upstream, both of which are from the imaging beams on the other way from the object to the concave mirror and then from the latter to the picture as a whole to be happened twice and thus their respective positive as well as negative dio: ptric Perform puncture twice within its overall opening, with the positive partial limb (P) facing outer surface of the negative part-link (N) as well as the collecting mirror (M) is curved hollow towards the common object and image side, thereby it is not noted that the paraxial GAUSSian focal point is in such a Distance in front of the pront vertex. (VR1) of the positive partial link (P) arranged is that the negative value of this back focal length (- s #) is in the order of magnitude from 0.5 F to 0.95 F and at the same time the axial focal length (fM) of the Concave mirror (M) is less than 3,125 F, but without the value of 1,475 F to fall below the focal length F of the total lens, in which continues the focal lengths of the negative (E) and the concave mirror layer (M) mutual relation is assigned that the quotient (XO) from the focal length (fN) of the negative partial element (N) divided by the surface mirror focal length (fM) is dimensioned in such a way that this quotient (XO) is based on its negative values is greater than 0.150 without, however, exceeding an upper limit value of 0..768.

Claim 2.) Mirror lens objective --- especially for reproduction or projection in a finite image scale --- from a collective mirror (M), the one against the common object and image side hollow is curved and towards this side a negative sub-element t N) and the latter is then further preceded by a positive sub-element (P), which both full of the imaging rays on their way from the object to the concave mirror and then from the latter, towards the image, are passed twice in total and thus their respective positive as well as negative diopric function within its total opening twice exercise, with the outer surface of the negative part-member facing the positive part-member (P). (N) as well as the collective mirror (M) against the common object and image side is curved towards the hollow, as a result of the fact that the paraxial GAUSSian Focal point at such a distance in front of the front vertex (VR1) of the positive partial limb (P) is arranged that the negative value of this back focus (- s #) in the The order of magnitude is from 0.5 F to -0.95 F and also the axial focal length (for) the concave mirror (M) is less than 3.125 F, but without the value of 1.475 P for the focal length F of the overall objective, and where furthermore the reflective concave mirror layer (M) on the rear surface of a The lens serving as a layer carrier is arranged in such a way that this carrier lens (TL) centered on the optical axis of the overall objective and the rear surface mirror a natural focal length (fX) calculated against air is assigned to the total focal length (fN, TL) of negative plus carrier lens behaves in such a way that the relation (XR ) as the quotient of this total focal length (fN, TL) divided by the focal length (to) the rear surface mirror, changing the position area for surface mirrors according to claim i ..), is greater than 0.268, but is less than 0.709, respectively based on the negative value for the use of such rear surface mirrors indexed quotient 1R claim 3.) mirror lens objective according to claim 1.) or 2.), thereby g e k e n n n z e i c h n e t that such a relative distribution the focal length (fM) of the concave mirror layer surface (M) to the paraxial focal length fG ) of the combined assembly (G) upstream of the mirror is realized, that the quotient (QG) of the mirror focal length (to) divided by that combination lens focal length (9) is greater than 0.660 without, however, exceeding an upper limit of 1.370.

Claim 4.) mirror lens objective according to claim 2.) or 3 *) thereby It is not noted that the carrier lens (TL) for the concave mirror layer (M) by means of her correspondingly designed front surface with her directly preceding rear surface of the negative part-member (N) in known per se Way is cemented.

Claim 5 *) mirror lens objective according to claim 2.) or 3.), characterized It is not noted that the both the common object and image side as well as the positive part-member (P) facing away from the rear outer surface of the negative part-member (N) designed as a mirror layer support surface and thus against the preceding one Positive partial element (P ') is concave, so that the negative partial element (N) as a hollow meniscus is formed, the rear, mirrored surface of which a Radii length is measured at the same time as generating the paraxial mirror focal length (fM)) as well as directly to the fulfillment of the numerical construction condition of the Focal length ratio XR - fN: fM is used, the quotient XR. the result dividing the intrinsic focal length of the negative sub-element by the intrinsic focal length of the rear surface mirror --- both calculated paraxially in air --- is there. the negative (N) also serves as a carrier lens for the mirror (M).

Claim 6.) mirror lens objective according to claim 1.) and 3.), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and image page are numbered consecutively up to the concave mirror layer (M) and refer to the total focal length (F = 1) as a unit of length and the refractive indices of the glasses used for monochromatic imaging are based on the selected uniform working wavelength relate R1 = + 0.7200 1 + 0.4800 d1 = 0.0480 n1 1.52Q Li R; = -t- 0.4800 P s12 = Q * 0720 R2 = + 0.5400 2 R '= - 1o3440 d2 = 0.0840 n = 1.560 R2 = ~ 1e3440 2 = = s23 = 0.0720 R 0.7800 113 R3 t - 0 * 7800 d3 = Ovo720 n = 1,680 R3 = -4.2000 534 = 0.0240 R4 = - 2.4000 4 R4 = --4.8000 d4 = 0.0360 n4 = 1.480 5 - 5 - 0.0300 0 - 4, M - M = - 4.0269 (mirror) nM - - 1.0

Claim 7.) mirror lens objective according to claim 1) and 3), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components ('s) from the common object - and image page are numbered consecutively up to the concave mirror layer (M) and, like the equivalent focal length (F.), are given in millimeters (mm) and the refractive indices of the glasses used for monochromatic imaging relate to the selected uniform working shaft length refer to F = = 96.77 mm R1 = + 45.00 mm d1 = 4.0 mm n1 = 1.525 11 d = 4., 0 mm n, + 510.0 mm R. ' - t 510.0 mm I. e / sl2 1.0 mm R2 = + 160.0 mm X R21 2 d 160.0 mm d2 = 4.0 mm n2 = 1.525 R; = - i60.0 mm 5A = 23 = 6.0 mm N R3 = - 51.00 mm - 2.5 mm n3 1.745 R1 + 3 I, 3 R3 = - plan 3 3 5 - 5 S3, = 2.0 mm 0 - 3, M - M RM = - 510.0 mm (mirror) nK = - 1.0

Claim 8.) Lens according to claims 2.), 3.) and 5.), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and image side up to the concave mirror layer (M) hi.n numbered consecutively and based on the total focal length (F = 1) as a unit of length and where the refractive indices of the glasses used for the achromatized image are given by the Refractive indices nd and the ABBE numbers γd are characterized az = + 0.74045 L d1 = ° O.74 {43 d1 o 057407 n1 1 .51680 v = 64 o 1 2 / / Ph.6 = + - 162739 P 812 = ° o OQ2370 R R2 = + 0.53102 C 2 t d2 = So 055629 na = 1.51680 v - 64.12 2 R2 = + 11.8295 = S2-3 = 0o038296 1 = - R, 0.63000 N 3 R3 - 4.84055 d3 3 0b037111 n3 = c74400 v3 = 44.77 3 5 -s / So a = ° M RM = - 4.84055 (.piegel) ng 1.0 VM = °°

Claim 9.) mirror lens objective according to claim 2.) characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and image side to numbered consecutively towards the high mirror layer (M) and, like the equivalence focal length (F), are given in millimeters (mm) and the refractive indices of the he used for monochronic imaging refer to the selected uniform working wavelength F = 117.19 mm R, = 52.0a mm P L1 R1 - + 120.0 mm 1 = 14.0 mm n1 = 1.475 = = - 120.0 mm + Li Ä 12 R2 = - 50.00 mm N G2 R2 = + 760.0 mm «2 = 2 e O mm n2 = 1.675 2 = 5 1 = 1.0 mm 23 Rg L3 R3 = + 380.0 mm d3 = 3.0 mm n3 = TL L, d, 3.0 nnn ng 1.-525 R3 = - 380.0 mm I. c = - - 53, M IIm. (Mirror) llB4 - 1 -0 M RM = - 380.0 mm. (Mirror) nM = - 1v0

Claim 10.) mirror lens objective according to claim 2.) characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial, lens thicknesses (d) and distances of the components (5) from the common object and image side numbered consecutively up to the concave mirror layer (M) and, like the equivalent focal length (F), are given in millimeters (mm) and the refractive indices of the glasses used for monochromatic imaging refer to the selected uniform working wavelength P = 109.01 mm Ri - + 47.00 mm P 'R} = ;; 120.0 mm d1 = 1300 mm n1 = 1.470 1 - 120.0 , 8A = sa2 -4 R2 2 5 ° .00 mm = 2.0 mm rr, - i.680 g 2 R '= + plan' 2 = 5 = 1 * 0 mm 23 R - + plan . L3 Cf7 = 3.0 mm n'3 * 1.520 R; = -, 370.0 mm 5 = 5 d Sa e 3, M = 0 M - X = - 370.0 mm (mirror) n = - 1.0

Claim 11.) mirror lens objective according to claim 2.) to 4.), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and spacing of the components (s) from the common object and image page up to the concave mirror layer (K) numbered consecutively and as well as the equivalent focal length (F) are given in millimeters (mm) and the refractive indices of the glasses used for monochromatic imaging are based on the selected uniform working - Refer to wavelength: F = 84.95 muL R1 = + 55.00 mm PL t I d = 500 mm n = .470 R. ' = - 110.0 mm I. 5A = 2 = 5.0 mm N 2 R2 = + flat mm d = 6.5 mm n2 = 1.650 R2 = + plan 2- 2 \ = = s- = tr TL L3 R3 - 3 j) lan 3 = 5.0 mm n3 = 1 * 520 d R3 = R7 - - 420.0 mm so = 5 = 0 3, M M RM = - 420.0 mm (mirror) nM = - 1.0

Claim 12.) mirror lens objective according to claim 1.) and 3.), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (5) from the common object and Image side up to the concave mirror layer (M). sequentially through-neutralized and, like the equivalent focal length (F), are given in nillimeters (mm) and the refractive indices of the glasses used for monochromatic imaging refer to the selected uniform working wavelength: F = 99.87 mm Rt = + 46. 70 mm PL R1, = + 46.70 mm d = 7.5 mm n - 10.517 1 R11 - 139.8 mm 1 1- sh s12 = 4.6 mm A 12 = 4.6 mm R2 R2 = - 63.90 n ,. d = 25 mm 2 d2 = 20 5 74.20 mm = 1 e735 / / R2 = + 74f20mm 2 SB - S25 = 0.5 mm R3 = + 96th, 50 mm 3 d = 4 482o0 mm d3 t 4.0 mm 5 0 lc.750 . R3 = - 48200 mm 3 5 a 53, M = Ool mm M, RM = - 482.0 mm (mirror) nM = - 1.0

Claim 13) mirror lens objective according to claim 1) and 3), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial Linsendi.cken (d) and distances of the components (s) from the common Object and image side are numbered consecutively up to the concave mirror layer (M) and refer to the total focal length (F = 1) as a length unit and the refractive indices of the glasses used for monochromatic imaging are based on the selected uniform working -Wavelength refer to t R1 = + 0.463 d1 = 0c0750 n1 = 1.525 P L1 1 R1 R1 = ~ 1,398 5A-12 = 0.0460 . R2 - ~ 0.635 2 R21 = + 0c742 d2 = 0.0250 n = 1.-735 / LR; - + 0.742 N 8B bb = 23 = 0.0050 \ R3 = + 0.965 L3 R3 = + d3 = 0.0400 n - 1.-750 . 3 R3 = - 4,820 3 = = 53, M = 0o0010 ZX = - 5,629 (mirror) nM = = - 100lcO

Claim 14.) Lens according to claims 2.) and 3.), characterized by the following design data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and The image page up to the concave mirror layer (M) is numbered consecutively and referred to the total focal length (P = 1) as a unit of length and the refractive indices of the glasses used for the achromatic imaging by the refractive indices nd and the ABBE numbers γd are characterized: R1 = + 0.46684 P L1 d1 = ~ 1 v39854 1 0.07544 n = 1 * 5168 v = 64.12 R11 = -l, -jgs4 5A = 512 = 0.04613 R2 = ~ - 0.63903 N L2 2 d2 = 0.7417 "2 0.02442 n2 = 1.-7352 V2 = 41.58 = + 0.74167 2 53 = 823 = 0eO0520 R = + O.96420 TL i L3 3 d3 4 @ 82047 3 0kr04140 n = in7495 v = 34094 4.82047 3 5 -s 0-3, M = 0 M RM = - 4.82047 (mirror) nM = 0 1.0 VM = Oo

Claim 15.) Lens according to claims 2.) 4.), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and image -Side up to the hollow mirror layer (M) are numbered consecutively and refer to the total focal length (F = 1) as a unit of length and the refractive indices of the glasses used for the achromatic imaging by the refractive indices nd and the ABBEschen Numbers γd are characterized by: R = + 00 5653 P 1 Th 111 '- - 0.9530 d 0 11720 n1 = 1.50013 v1 - - 61.44 St S12 = 0.02836 R. 0. 64i \ It2 d2 = - 0.6431 Qe = 0.08121 n2 = 1. 65844 v2 = 50.88 R2 '= + 0.589 & 53 = 23 = r \ R; = + 0.5896 d = 0.03035 n, = 1.50013 v3 = 61.44 R3 3 R3 = - 3.6751 = 5 s () - S3 tlit 0 n M RM = - 3.6751 (mirror) nlLE = - 1.0 V1L = ao

Claim 16.) mirror lens objective according to claim 1.) and 3.), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial line thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and image page up to the concave mirror layer (M) numbered consecutively and as well as the equivalent focal length (F) indicated in millimeters (mm) and where the refractive indices of the glasses used for monochromatic imaging relate to the selected refer to uniform working wavelength: = = 149.52 mm P L1 R1 = + 106.0 mm 1 Rt = - 240.0 mm d1 = 10.0 mm nn 550 - 5 s12 = 12.0 tmm A 12 R2 = - 130.0 mm d2 = 120 mm n2 = 1.680 = = - R2 = ~ 700.0 mm 2 N \ sB = s25 - 440 mm R3 = - 40000 mm L3 R1 = - 800 * 0 mm = 6 6th mm n3 = 1,480 R) = 80040 mm 3 SC = 5.3, M - 4.0 mm M RM = - 70000 mm (mirror) nX = - 1.0

Claim 17) mirror lens objective according to claim 2) and 3), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (RR), axial lens thicknesses (d ') and distances of the 3aueiemente (s) from the common object - and image side up to the concave mirror layer (M) consecutively and as well as the equivalent focal length (F) are given in LTillimeters (mm) and where the refractive indices of the glasses used for monochromatic imaging refer to the refer to selected uniform working wavelength: F = 141.32 mm X1 r = f i04.0 mm P L1 R1 1 1 104.0 mm dl = 12.0 mm n1 = 1.520 R1 = - 240.0 mm SA 512 = 10.0 mm R - - 128.0 mm N 2 2 d2 = 12.0 mm n - 1.675 R2 = - 600.0 mm 2 2 5B = s23 = 6.0 mm R = - 440.0 mm r TL L = = 4 * 0 mm 40 min, = 1off.475 3 4 = - 720.0 mm 3 5a = 5.3, M = 0 / ' M. RM = - 720.0 mm (mirror) nX = - 1.0

Claim 18.) lens according to claims 2.) to 4v), characterized by the following design data, in which all length values of the radii of curvature (R) ,, axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and Image page up to the concave mirror layer (M) numbered consecutively and just like the equivalent focal length (F) are given in millimeters (mm) and the refractive indices of the glass used are based on the selected uniform for monochromatic imaging Working wavelength refer to F = 133.87 mm R = + 104.0 mrn P 1 1 d = 12.0 mm n1 = 1.520 1 R1 = - 250.0 mm 5A sl2 10.0 mm R i24.0 rnm N L2 R2 2 d 124.0 mm = 12.0 mm n2 = 1 * 670 R21 = - 50000 mm 2 2 s, - 523 = s23 0 R, 500.0 mm TL L3 R3 X d 5000 mm d3 = 4.0 mm n = 1.480 9 = - 720.0 mm = 5 - 0 3, M - RM = - 720.0 mm (mirror) nM 0 10

Claim 19.) mirror lens objective according to claim 1.) and 3.), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and image page up to the concave mirror layer (M) numbered consecutively and based on the total focal length (F = 1) as a length unit and the refractive indices of the glasses used for the achromatized image by the refractive indices ne and the ABBE's numbers ve are characterized R1 = + 0.4629 P L1 d1 = 0.11528 n1 = 1.52433 γ1 = 48.96 R1 = - 1.0361 SA = s12 = 0.03931 R2 = - 0.5307 N L2 d2 = 0.02682 n2 = 1.75567 γ2 = 35.61 R2 = - 27,580 SC = S2, M = 0.01159 M RM = - 4.45843 (mirror) nM = - 1.0 γM = 00

Claim 20.) Lens according to claims 2.), 3.) and 5.), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and image side up to the concave mirror layer (M) are numbered consecutively and are related to the total focal length (F = 1) as a unit of length and the refractive indices of the glasses used for monochromatic imaging are based on the weighted keep the same working wavelength R, = 0, L3-30 PL R1 - - 1,460 da = Q.05'v0 n1 = 1 + 517 = O43O .1 R '= - 1.460 d1 - 0.0550 n1 = 1517 A = 5.2 = S12 tt0780 R2 = ~ 0.51Q N 2 RS = »5.186 d2 = 0.0151 n2 = 1.745 2 5 = 5 0 C So = S2, = = 1 M RM = - 5.186 (mirror) nM 100

Claim 21.) Lens according to claims 2.), 3.) and 5.), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and image side up to the Holspiegel layer (M) are numbered consecutively and refer to the total focal length (F = 1) as a unit of length and the refractive indices of the glasses used for the achromatized image by the refractive indices nd and the ABBE numbers vd are characterized R1 = + 4525 each P 1 R; = - 1. 4848 d1 8 0.03072 n2 n 5168 v1 = 64.12 5 -12 - SA = 12 = 0.06059 R = - 0.5151 N L2 d2 = 0.03322 nz 7440 v2 = 44.77 R21 = - 4.8819 / ~ 52, ^ O ill M = - 4 .8819 (mirror) nM = - 1.O vI

Claim 22.) Lens according to claims 2.), 3.) and 5.), characterized by the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the .Bauelemente (s) from the common object and image side are numbered consecutively up to the hollow mirror layer (M) and referred to the total focal length (F = 1) as a unit of length and the refractive indices of the glasses used fi'ü 'the achromatized image are characterized by the refractive indices nd and the ABBE numbers vd R1 = + 0.4747 P 1 1 d1 0.15220 n1 = 1.5t68 v1 = 64.12 R1 d1 = 0.15220 n1 = 1.5168 v1 = 64.12- St = S'12, = 0.03423 N L2 R2 = - 0.5175 = O. 02543 n2, = 1.7440 V2, = 44-77 R2 a 2, M = -.-74402 5 -s = 0 '2 M RM = - 4.4813 ('mirror) nM = --1.9 Vljr = o0

Claim 23.) lens according to claims 2.), 3.) and 5.), characterized by the following data, in weleben all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common object and image side are numbered consecutively up to the concave mirror layer (M) and refer to the total focal length (F = 1) as a unit of length, and the refractive indices of the glasses used for the achromatized image by the refractive indices nd and the ABBE numbers Vd are characterized R1, = + 0.5574 P Is = - 1.0856 R1 = 0.0-, 077 n1 F 1.46450 v1 = 65.70 "'1 5A = s 1 2 = 0.04677 R2 = - 0o5750 2 L2 R2 = - 4.4811 d2 0.11423 n2 - ~ 1064328 v SO = so2> L = M Rfd 4.4811 (mirror) nM = - 1.0 vE = o0

Claim 24.) Objective according to claims 2.), 3.) and 5.), characterized in the following data, in which all length values of the radii of curvature (R), axial lens thicknesses (d) and distances of the components (s) from the common The object and image side are numbered consecutively up to the concave mirror layer (M) and refer to the total focal length (F = 1) as a unit of length and the refractive indices of the glasses used for the achromatized image are given by the refractive indices nd and the ABBE numbers γd are characterized: B - + 0.4448 P L1 R1 = - 101171 d1 1 o15015 n1 = 1.46450 v = 65.70 Ll 5A = 12 = 0.03726 R2 = - 0o4954 ID L2 d2 = 0.01770 n2 = 1.6700'3 V2 = 47.12 2 I = 5 = S2,: bi = ° 0 II RM = - 4.3997 (mirror) nM = = or, =

L eerseite