DE2155624B2 - Doppelt wirkende kolbenpumpe fuer helium - Google Patents
Doppelt wirkende kolbenpumpe fuer heliumInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine doppelt wirkende kolbenpumpe für Helium, deren Kolben in einem
lenkrecht angeordneten Zylinder angeordnet ist, dessen Boden und Deckel jeweils mit einem Einlaß- und einem
Auslaßventil versehen sind. Durch den Deckel oder Boden des Zylinders ist eine Antriebsstange für den
Kolben hindurchgeführt.
Für die Kühlung von elektrischen Einrichtungen mit Supraleitern, in'obesondcre eines supraleitenden Kabels,
tind Kühlkreisläufe für flüssiges Helium oder flüssigen Stickstoff erforderlich. Zur Zirkulation dieser kryogenen
Flüssigkeiten sind Pumpen vorgesehen, die innerhalb eines Sckundärkreislaufes arbeilen.
Bei solchen Kühlkreisläufen sind zwei Betriebsformen
zu unterscheiden. Bei der ersten erfolgt die Wärmeabfuhr durch Verdampfen der Kühlflüssigkeit.
Im Kühlkreislauf zirkuliert dann ein zweiphasigcs Gemisch, das aus Flüssigkeit und Gas besteht. Bei der
zweiten Belriebsform wird die Kühlflüssigkeit unter Druck und Fixieren des Siedepunktes durch einen
Wärmeaustauscher im einphasigen flüssigen Zustand umgepumpt. Die Wärmeabfuhr erfolgt über die
snezifische Wärme der Kühlflüssigkeit. Der Betriebsdruck im Kreislauf kann durch den Gasvorrat in einem
Behälter eingestellt werden. Der Förderdruck der Pumpe dient nur zur Überwindung der Strömungsverluste
des Kühlkreislaufes.
Bei der Inbetriebnahme eines Kühlkreislaufes mit flüssigem Helium kann zunächst der Kreislauf über ein
Kaltventil aus einem Kryostaten mit Flüssigkeit betankt werden. Zirkuliert nach anfänglich starkem Gasanfall
ein zweiphasiges Gemisch, so kann durch Umschalten ίο des Kaltventils der Betrieb auf einen Kreislauf unter
Druck mit fixiertem Siedepunkt umgeschaltet werden. Hieraus ergibt sich eine weitere Forderung an die
Eigenschaften einer Pumpe für das kryogene Medium, nämlich die Verwendung für einen gemischten Kreislauf.
Mit einer selchen Pumpe kann die Zeit für die Füllung des Kühlkreislaufs geringgehalten werden.
Darüber hinaus muß eine derartige Kryopumpe noch weitere Forderungen erfüllen. Der Durchsatz der
Kühlflüssigkeit soll stetig und in großen Bereichen variierbar sein. Ferner soll die Pumpe in der Lage sein,
sowohl kaltes als auch warmes Gas zu fördern.
Zur Förderung von flüssigem Helium und flüssigem Stickstoff sind bei der konstruktiven Gestaltung der
Pumpe noch besondere Anforderungen ?.u erfüllen, weil sich die einzelnen Materialien bei den tiefen Temperaturen
unterschiedlich stark zusammenziehen. Metalle schrumpfen bei Heliumtemperatur beispielsweise bis zu
etwa 4 %o und Kunststoffe, die als Dichtungsmaterialicn verwendet werden, sogar bis zu etwa 2,4 %. Außerdem
ändert sich auch die Elastizität der Stoffe. Gummi und Kunststoffe werden beispielsweise hart und spröde.
Schmierstoffe können wegen der Gefahr einer Verunreinigung der geförderten kryoge'nen Flüssigkeiten und
weil sie bei den tiefen Temperaturen fest werden, im allgemeinen nicht verwendet werden. Störungen durch
ausfrierendes Gas im Innenraum der Pumpe beim Abkühlen sind zu vermeiden. Helium neigt in Rohrleitungen
zu Schwingungen und darf von der Pumpe nicht dazu angeregt werden.
Für die Realisierbarkeit eines Kühlkreislaufs unter erhöhtem Druck ist ferner zu beachten, daß alle Teile
der Pumpe für den Betriebsdruck auszulegen sind. Dies erfordert insbesondere eine ausreichende Dichtung des
Pumpengehäuses gegen den entsprechenden Überdruck. Einerseits muß die Durchführung des Gestänges
für den Kolbenantrieb durch die Zylinderwand genügend abgedichtet werden. Andererseits bewirkt eine
solche Dichtung des Antriebsgestänges gegen den Betriebsdruck eine unzulässige Erhöhung der Reibungsverluste
während der Bewegung des Kolbens. Diese druckfeste Durchführung stellt somit eine unzulässige
Wärmequelle der gesamten Anordnung dar.
Als Pumpen zur Förderung von Helium sind Kreiselpumpen wegen der geringen Dichte des Heliums
nicht geeignet, weil diese Pumpen entsprechend dem Dichteverhältnis nur eine niedrige Druckdifferenz
erzeugen können. Zellenradpumpen, Zahnradpumpen und Roots-Pumpen mit drehenden Druckerzeugern
können zwar eine wesentlich höhere Druckdifferenz erzeugen, ihr Einsatz hängt aber besonders von der
wärmetechnischen Gestaltungsmöglichkeit hinsichtlich der Gasentwicklung bzw. der Gasverluste bei den
verschiedenen Drehzahlen ab. Außerdem bereiten die bei solchen Pumpen üblichen mechanischen Elemente,
wie Drehdurchführungen und Stopfbuchsen erhebliche Betriebsschwierigkeiten. Außerdem sind diese Pumpen
im allgemeinen zur Gasförderung nicht geeignet.
Demgegenüber haben Kolben- und Membranpumpen
<t
den Vorteil, daß ihr Volumendurchsatz variierbar ist und daß große Förderhöhen bei kleinen Durchsätzen
möglich sind. Sie können ferner kaltes und warmes Gas pumpen. Außerdem sind die konstruktiven Möglichkeiten
bei der Wahl des Antriebs für den Kolben sehr vielseitig. Es kann beispielsweise ein Kurbelantrieb, ein
Hubmagnet außerhalb oder auch ein supraleitender Spulenantrieb innerhalb des Kryobehälters verwendet
werden.
Bei dem Membranpumpensystem ist in erster Linie die Qualität des Federbalges für die Lebensdauer und
maximal erreicnbare Anzahl der Hübe pro Minute wesentlich. Tombak ist als Federbalgmaterial geeignet
und die Federkonst.ante bei der Temperatur des flüssigen Heliums ist auch kleiner als bei Raumtemperator.
Die Lebensdauer solcher Tombak-Wellkörper ist jedoch mit etwa 105 bis 10" Hüben verhältnismäßig
gering, (n einer aus »Cryogenics«, April 1965, Seite 109
bekannten Ausführungsform einer Pumpe für kryogene Flüssigkeiten hat man deshalb den Wellkörper aus
Nickel hergestellt. Zum Antrieb ist hei der bekannten Pumpe ein supraleitender Wechselstrommagnet vorgesehen,
der einen supraleitenden Niobring .'um Schwingen bringt. Durch die Benutzung der Supraleitung ist
diese Pumpe jedoch auf die Förderung von Helium ^
beschränkt. Außerdem läßt der Wellkörper keinen großen Druck und nur geringe Fördermengen zu, weil
bei solchen Pumpen der Hub auf einige Prozent der Wellkörperlänge begrenzt ist, damit die Elastizitätsgrenze des Wellkörpermaterials nicht überschritten
wird.
D'C eingangs gestellten Forderungen an einer Pumpe
für kryogene Medien können deshalb am besten mit einer in die Kühlflüssigkeit eingetauchten Kolbenpumpe
erfüllt werden. Aus »Rev. of Scient. Instr.«, V. 41, Nr. 10, Seiten 1444 bis 1446 ist eine Kolbenpumpe bekannt,
deren Zylinder aus nichtmagnetischem Material besteht. Der Kolben wird von zwei Ringmagneten mitgeführt,
die sich außerhalb des Zylinders befinden und die von einer Führungswelle geführt und von einem Antriebsgestange
bewegt werden. Dieses Zylindermaterial ermöglicht jedoch nur eine schlechte Wärmeabführung und
durch den normalleitenden Magneten erhält man eine verhältnismäßig große Wärmeeinströniung. Sie ist
deshalb für Helium ungeeignet.
In »Advances in Cryogenic Engineering«, V. 11, 1965,
Seiten 530 bis 535 ist eine nach dem Prinzip der Doppelkolbenanordnung fördernde Pumpe bekannt, die
zwar an sich eine stetige Förderung ermöglicht; die Wärmeabführung ist jedoch durch die Verwendung von
Edelstahl schlecht und ihr Totvolumen verhältnismäßig groß. Infolgedessen geht die Fördermenge bei Betrieb
lurück. Die Füllung im äußeren Zylinderraum verdampft und damit wird die Förderung unregelmäßig.
In der US-Patentschrift 34 56 595 ist eine Ausführungsform
einer Pumpe für kryogene Flüssigkeiten dargestellt mit einem Kolben, der in einem senkrechten
Zylinder bewegt wird. Eine Antriebsstange für den Kolben ist durch den Deckel des Zylinders hindurchgeführt.
Deckel und Boden enthalten jeweils ein Ansaug- und ein Auslaßventil. Der Zylinder wird zunächst mit
einem Gas-Flüssigkeitsgemisch gefüllt. Mit der Bewegung des Kolbens strömt zunächst ein überschüssiger
Anteil an Flüssigkeit über öffnungen in der Zylinderwand, die als Hilfsventilc wirken, in das Flüssigkeitsbad
zurück. Dann wird das Flüssigkeits-Gas-Gemisch komprimiert, wodurch sich das Gas wieder verflüssigt.
Dann erst öffnen die Auslaßventile. Wegen der öffnungen in der Zylinderwand ist ein Betrieb unter
Überdruck nicht möglich. Auch ein geschlossener Kreislauf des beförderten Mediums ist nicht möglich.
Es wurde nun erkannt, daß eine Pumpe, die alle vorgenannten Forderungen erfüllen soll, so gestaltet
sein muß, daß die zu fördernde kryogene Flüssigkeit, insbesondere flüssiges Helium, beim Pumpen nicht
verdampft. Es muß somit sowohl eine Wärmeeinleitung von außen als auch vor allem eine unzulässige
Wärmeentwicklung der Pumpe selbst praktisch ausgeschlossen werden. Diese Forderung kann nur erfüllt
werden, wenn an der Durchführung des Antriebsgestänges durch die Zylinderwand nur eine vernachlässigbar
geringe Reibungswärme entsteht uno zugleich wesentliche Strömungsverluste in den Zu- und Ableitungen des
Kühlmediums unmittelbar am Pumpenzylinder, insbesondere in den Ansaug- und Auslaßventilen, vermieden
werden.
Aus dem Fachbuch »Pumpen für Flüssigkeiten und Gase«, Berlin 1970, Seiten 41 bis 45 ist zwar eine
Kolbenpumpe für kryogene Medien wie beispielsweise flüssigen Stickstoff bekannt. Bei dieser Pumpe sind die
genannten Forderungen nicht erfüllt. Darüber hinaus wird das kryogene Medium aufgrund einer Ansaugwirkung
in den Pumpenzylinder gefördert. Eine solche Ansaugwirkung muß aber bei einer Förderung von
flüssigem Helium vermieden werden, da die damit verbundene Siedepunktserniedrigung schnell zu einer
Verdampfung dieses Mediums führt. Die bekannte Pumpe ist deshalb für flüssiges Helium nicht geeignet.
Dasselbe gilt auch für die aus den US-PS 32 12 280 und
J2 99 828 bekannten Pumpen, bei denen ebenfalls in einem Ansaugvorgang ein kryogenes Medium, beispielsweise
flüssiger Wasserstoff, in den jeweiligen Pumpenzylinder gelangt.
Mit der Erfindung wird die Aufgabe gelöst, e:ne Pumpe zur Förderung von gasförmigem und flüssigem
Helium zu schaffen, welche die Nachteile der bekannten Pumpen vermeidet und alle eingangs genannten
Forderungen erfüllt. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Pumpenkolben mit der
Antriebsstange und dem Antrieb in einem gemeinsamen Druckgehäuse angeordnet ist und daß die Einlaßventile
annähernd gewichtslos ausgebildet und mit einer minimalen äußeren Kraft zu öffnen sind, wobei der
Druckunterschied zu beiden Seiten dieser Einlaßventile während des Einlaßvorganges des Heliums in den von
dem Pumpenkolben freigegebenen Pumpraum sowie der Strömungswiderstand der Einlaßventile annähernd
Null sind. Das Helium strömt in den Zylinder, bevor ein merkbarer Unterdruck auftritt. Eine Ansaugwirkung
beim Einlaßvorgang ist somit praktisch nicht vorhanden. Diese Pumpe kann für einen hohen Druck in einem
Kreislauf ausgelegt werden, und sie kann einen wenigstens annähernd stetigen Flüssigkeitsstrom liefern.
Da die Antriebsstange im Pumpengehäuse angeordnet ist, braucht die Durchführung der Stange
durch die Zylinderwand das Helium nicht gegen den Betriebsdruck abzudichten. In dieser Durchführung
braucht deshalb nur eine vernachlässigbare kleine Reibungswärme erzeugt zu werden.
Aufgrund dieser Vorteile ist die Pumpe nach der Erfindung insbesondere zur Förderung von gasförmigem
und/oder flüssigem Helium geeignet. Selbstverständlich können mit ihr aber auch andere gasförmige
oder flüssige kryogene Medien wie beispielsweise Wasserstoff gefördert werden.
Das Einlaßventil im Boden des Zylinders der Pumpe
nach der Erfindung kann vorzugsweise auch ohne Druckfeder ausgeführt werden. Ist die Pumpe zur
Förderung eines Zweiphasengemisches oder ausschließlich zur Förderung von gasförmigem Helium vorgesehen,
so kann das obere Einlaßventil mit einer sehr s schwachen Druckfeder versehen sein. Die Federkraft
wird dann vorteilhaft so bemessen, daß sie annähernd gleich oder wenigstens nicht wesentlich größer als das
Gewicht des Ventiltellers ist. Sie hat somit im wesentlichen nur die Aufgabe, das Gewicht des Tellers
zu kompensieren.
Falls die Pumpe ausschließlich kryogene Flüssigkeiten, beispielsweise flüssiges Helium oder flüssigen
Stickstoff, fördern soll, so können unter Umständen auch beide Einlaßventile als Tellerventile ohne Ventilfedem
ausgeführt sein. Die Strömungsverluste in der Pumpe können durch entsprechende Gestaltung sowohl
der Ventile als auch der Rohrleitungen in der Nähe der Ventile geringgehaltcn werden. Der Strömungsquerschnitt
in den Ventilen wird deshalb vorzugsweise nicht wesentlich geringer, insbesondere gleich oder sogar
größer als der Strömungsquerschnitt in den angeschlossenen Rohrleitungen gewählt. Zusätzlich können die
Rohrleitungen an der Pumpe, insbesondere deren Verzweigungen, so gestaltet sein, daß die Wirbelbildung
in den Leitungen gering ist.
Zur weiteren Erläuterung der Erfindung wird auf die Zeichnung Bezug genommen, in der ein Ausführungsbeispiel einer Pumpe nach der Erfindung schematisch
veranschaulicht ist.
In der dargestellten Ausführungsform der Pumpe ist zur Erzeugung der Antriebskraft ein Gleichstrommotor
2, beispielsweise für eine Spannung von 220 V und mit einer Leistung von 60 W, vorgesehen. Dieser Motor 2
bewegt über ein axiales Stirnradgetriebe 4 mit einer Untersetzung von beispielsweise 15:1 und einem
Drehmoment von beispielsweise 3 Nm sowie über eine Kurvenscheibe 6 und ein Antriebsgestänge 8 einen
Kolben 10 bewegt. Das Umfangsprofil der Kurvenscheibe 6 kann zweckmäßig so gestaltet sein, daß die
Bewegung des Kolbens 10 nach einer Sinusfunktion verläuft (vgl. französische Patentschrift 5 75 456).
Der Antriebsmotor 2 kann zweckmäßig nur zur Erzeugung der Aufwärtsbewegung des Kolbens 10
vorgesehen sein. Dann braucht das Antriebsgestänge 8 lediglich eine Zugkraft zu übertragen und kann somit als
Rohr mit dünner Wandung ausgeführt sein, das entsprechend geringe Wärmeleitfähigkeit besitzt. Die
Wärmeeinführung über das dünne Rohr zum Kolben 10 und damit zu dem zu fördernden kryogenen Medium ist
entsprechend gering. Die Abwärtsbewegung des Kolbens 10 kann dann durch Federkraft erzeugt werden. Zu
diesem Zweck kann beispielsweise eine Schraubenfeder 12 vorgesehen sein, die zwischen dem Kolben 10 und
einer Gehäusedurchführung 14 angeordnet ist Die Gehäusedurchführung 14 enthält eine Dichtung 16. Die
Zugstange 8 kann vorzugsweise aus Edelstahl bestehen, der eine gute Festigkeit hat und ein schlechter
Wärmeleiter ist Die Kurvenscheibe 6 ist in einem Antriebsgehäuse 18 angeordnet, das mit einem Sichtfenster 20 versehen ist Das Sichtfenster 20 ermöglicht eine
Beobachtung der Funktion des Antriebs. Das Antriebsgehäuse 18 ist über ein rohrförmiges Verbindungsstück
22 mit der Durchführung 14 eines Pumpenzylinders 24 verbunden, in dem der Kolben 10 bewegt wird. Das
Verbindungsstück 22 kann zweckmiStg ebenfalls aus einem dünnwandigen Rohr hergestellt sein, das eine
geringe Wärmeeinleitung zum Pumpenzylinder 24 sicherstellt. Der Deckel 26 des Pumpenzylinders 24 isi
mit einem Einlaßventil 28 versehen, das vorzugsweise als Tellerventil mit einem Teller 30 und einei
Ventilfeder 32 versehen sein kann. Im Boden 34 des Zylinders 24 befindet sich ein weiteres Einlaßventil 36
das ebenfalls zweckmäßig als Tellerventil gestaltet sein kann. Der Ventildruck gegen die Strömungsrichtung des
zu fördernden Mediums kann dadurch geringgehalten werden, daß dieses Ventil ohne Ventilfeder ausgeführt
ist. Die Ventilwirkung wird dann ausschließlich durch einen Teller 38 erzeugt.
Im Deckel 26 ist ferner ein Auslaßventil 40
angeordnet, das eine Ventilfeder 42 und einen Ventilteller 44 enthält. Ein in gleicher Weise aufgebautes
Auslaßventil 46 mit einer Ventilfeder 48 und einem Ventiltellei 50 ist im Boden 34 des Pumpenzylinders 24
angeordnet. In den Ansaugventilen 28 und 36 mündet
jeweils eine Einlaßleitung 52 bzw. 54. Diese Einlaßleitungen 52 und 54 sind jeweils über eine Kupplung 56
bzw. 58 mit einer Zuleitung 60 für das Kühlmedium verbunden.
In gleicher Weise ist an die Auslaßventile 40 und 46 jeweils ein Auslaßrohr 62 bzw. 64 angeschlossen, das
über entsprechende Kupplungen 66 bzw. 68 mit einer Ableitung 70 für das Kühlmedium verbunden ist.
Der Pumpenzylinder 24 kann aus einem gut wärmeleitenden Material, insbesondere einem nur
geringe Reibungsverluste erzeugenden Metall, insbesondere Kupfer, hergestellt werden. Als Material für
den Kolben 10 ist vorzugsweise eine Kupferlegierung, insbesondere Messing, geeignet Zur Dichtung der
beiden Teile des Zylinderinnenraumes gegeneinander sind Dichtungsringe 11 vorgesehen, die an der inneren
Wand des Zylinders 24 gleiten. Diese Dichtungsringe 11
müssen besonders gute Gleiteigenschaften haben und außerdem bei tiefer Temperatur nur wenig oder
wenigstens nicht wesentlich mehr als der Zylinder 24 schrumpfen. Diese Forderung an die Dichtungsringe 11
erfüllt Kunststoff, in den ein Metall, insbesondere Bronze, in feinverteilter Form eingelagert ist.
In der dargestellten Ausführungsform der Pumpe mit
in einem gemeinsamen Gehäuse angeordneten Antriebsmotor 2, Antriebsgestänge 8 und Kolben 10 kann
auch im Falle eines im Zylinder 24 eingefrorenen Kolbens 10 die Pumpe nicht beschädigt werden. Der
Motor 2 zieht dann nämlich den klemmenden Kolben 10 nur noch in die obere Endstellung. Da die Kraft der
Feder 12 den Kolben 10 nicht mehr bewegt, läuft der Antrieb des Kolbens leer weiter. Dieser Leerlauf kann
durch das druckfeste Sichtfenster 20 im Antriebsgehäuse 18 beobachtet werden.
Auch bei der Inbetriebnahme des Kühlkreislaufs, wenn die Rohrleitungen 60 und 70 mit der Pumpe sich
noch auf Raumtemperatur befinden und somit stoßweise ein starker Gasanfall mit entsprechender Druckerhöhung zu erwarten ist, setzt der Pumpenvorgang durch
Leerlauf des Antriebs solange aus, bis der Druck in den Rohrleitungen 60 und 70 und den Anschlußleitungen 52
und 54 sowie 62 und 64 ausgeglichen oder kleiner als der Druck der Feder 12 geworden ist Hierdurch werden
zugleich Schwingungen vermieden, wenn Helium mit der Pumpe gefördert werden soll und es werden auch
optimale Betankungszehen bei der Inbetriebnahme des Kühlkreislaufs erreicht Die Antriebsteile, nämlich der
Motor 2, das Getriebe 4 sowie (fie Kurvenscheibe 6 und
die Zugstange 8 befinden sich in dem Gehäuse 18 mit dem Verbindungsstück 22. Sie können vorzugsweise aus
vernickeltem Stahl bestehen. Durch die als Stonfbuehse
mit expandiertem Graphit 16 als Dichtungsmaterial ausgeführte Durchführung 14 wird das kryogene
Medium gehindert, aus dem Zylinder 24 in das Verbindungsrohr 22 aufzusteigen. Diese Stopfbuchse
braucht jedoch nicht den hohen Druck des Kreislaufs <i gegen die Atmosphäre abzudichten. Außerdem kann
diese Stopfbuchse vorteilhaft einstellbar ausgeführt sein, so daß auch die Reibung und damit die erzeugte
Wärme entsprechend vernachlässigbar kk-ingehaltcn
werden können.
Durch die Anordnung von jeweils einem Einlaß- und einem Auslallventil oberhalb und unterhalb des Kolbens
10 in den Zylinderdeckel!! 26 bzw. 34 erhält man die Doppelfunkiion der Kolbenpumpe mit jeweils einem
Hub bei der Aulwärts- und der Abwärtsbewegung des Kolbens 10.
Die Pumpe ist zur Förderung siedender Flüssigkeit, d. h. für einen offenen Kühlkreislauf und für eine
Kühlflüssifkeit geeignet, die sich dicht unter dem Siedepiinl· '■ befindet, l-jne auch nur geringe Druckverminderung
durch das Ansaup.-n würde die Flüssigkeit
zum Verdampfen bringen. Dir Ventile sind deshalb so
gestallet und ungeordnet, daß das Kühlmedium im Falle eines offenen Kreislaufs durch die statische Flüssigkeitssäule
bereits ohne merkbare Druckverminderung in den Z\linder 24 einströmt. Bei geschlossenem Kreislauf wird
das Kühlmedium sofort in das freiwerdende Volumen hineingednickt.
Diese Funktion erfüllen vorzugsweise Tellerventile mit sehr geringer Masse der Teller 30 bzw. 38 sowie 44
und 50 in Verbindung mit einer wenigstens sehr geringen oder sogar fehlenden Federkraft der Einlaßventile
28 und }6. Die Ventilteller können vorzugsweise ims dünnen Dm al Metallplättchen mit einem Gewicht
von beispielsweise 0.5 ρ bestehen. Der Durchmesser kann beispielsweise 12,8 mm betragen. Zur seitlichen
Führung der Ventilteller können beispielsweise in jedem
Ventil vier ::::\ 40 versetzte Nocken vorgesehen sein.
Die beiden Auslaßventile 40 und 46 können jeweils mit einer etwas schwereren Zylinderfeder versehen sein, die
beispielsweise aus Edelstahl bestehen kann und eine l-'ederkraft von beispielsweise 10 ρ haben kann.
I):is obere Einlaßventil 28 kann mit einer Ventilfeder
32 versehen sein, falls mit der Pumpe ein gasförmiges
Medium oder ein Zweiphasengemisch gefördert werden Si)Il. Dann wird die Kraft der Feder 32 so gewählt, daß
sic das Gewicht des Ventiltellers 30 gerade ausgleicht. Ist die Pumpe zur Förderung eines flüssigen Mediums
vorgesehen, so kann die Ventilfeder entfallen.
Die Ventilteller werden beim Öffnen beispielsweise um etwa 3 mm angehoben und gegen einen ringförmigen
Käfig im Ventileinsatz, gedrückt. Der allgemeine Querschnitt der Rohrleitungen 60 bzw. 70 mit den
zugehörigen Anschlullleitungen 52, 54, 62 und 64 kann
vorzugsweise auch in den Kupplungen 56, 58. 66 und 68 sowie auch in den Ventilen 28, 36, 40 und 46 selbst
eingehalten werden. Eine gute Abdichtung der einzelnen Ventilteller gegen den Ventileinsatz erhält man
durch geschliffene Oberflächen des Tellers.
Die im Ausführungsbeispiel dargestellte Pumpe kann beispielsweise für einen Volumendurchsatz von mehreren
1 000 Litern/Stunde ausgeführt werden.
Im Ausführungsbeispiel ist eine Ausführungsform der
Pumpe dargestellt, bei der die Antriebsstange 8 durch den Deckel 26 des Zylinders 24 hindurchgeführt und der
Antrieb oberhalb der Pumpe angeordnet ist. Es ist jedoch auch eine Ausführungsform der Pumpe möglich,
bei der die Antriebsstange 8 durch den Boden 34 der Pumpe hindurchgeführt und der Antrieb dementsprechend unterhalb der Pumpe angeordnet ist.
Ein besonderer Vorteil der Pumpe besteht darin, daß sie sowohl flüssige als auch gasförmige kryogene
Medien fördern kann. Es ist somit möglich, zunächst den Kühlkreislauf mit einem gasförmigen Medium zu füllen,
das sich mit zunehmender Kühlung und entsprechend abnehmender Temperatur stufenlos verflüssigt.
In einem geschlossenen Kühlkreislauf, beispielsweise für flüssiges Helium als Kühlmittel, kann die Pumpe
zusammen mit wenigstens einem Wärmeaustauscher in einem Kühiflüssigkeitsbad mit flüssigem Helium angeordnet
sein. Der Kühlkreislauf kann als zu kühlende Einrichtung beispielsweise ein supraleitendes Kabel
enthalten. Dann kann zur Inbetriebnahme dieses Kreislaufes zunächst gasförmiges Helium beispielsweise
aus Gasbehältern in den Kreislauf einströmen. Das durch die Pumpe im Kreislauf umgewälzte Gas wird im
Wärmeaustauscher stetig herabgekühlt. Mit einem Druckregler in der Gaszuleitung kann ein gewünschter
Überdruck im Kühlkreislauf eingestellt werden, der vorzugsweise so gewählt wird, daß ein Sieden des
verflüssigten Heliums im Kreislauf verhindert wird. Der dazu erforderliche überkritische Druck kann durch
Steuerung oder Regelung aufrechterhalten werden. Die zu kühlende Einrichtung wird somit stetig herabgekühlt
und auf einer vorbestimmten Temperatur gehalten.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen 409547/62
Claims (6)
1. Doppelt wirkende Kolbenpumpe für Helium, deren Kolben in einem senkrecht angeordneten
Zylinder angeordnet ist, dessen Boden und Deckel jeweils mit einem Einlaß- und einem Auslaßventil
versehen sind, mit einer durch den Deckel oder den Boden hindurchgeführten Antriebsstange für den
Kolben, dadurch gekennzeichnet, daß der Pumpenkolben (10) mit der Antriebsstange (8) und
dem Antrieb (2) in einem gemeinsamen Druckgehäuse (18: 24, 26, 34) angeordnet ist und daß die
Einlaßventile (28, 36) annähernd gewichtslos ausgebildet und mit einer minimalen äußeren Kraft zu
öffnen sind, wobei der Druckunterschied zu beiden Seiten dieser Einlaßventile (28, 36) während des
Einlaßvorganges des Heliums in den von dem Pumpenkolben (10) freigegebenen Pumpraum sowie
der Strömungswiderstand der Einlaßventile (28, 36) annähernd Null sind.
2 Kolbenpumpe nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet, daß im Boden (34) des Zylinders
(24) als Einlaßventil ein Tellerventil (36) ohne Ventilfeder vorgesehen ist.
3. Kolbenpumpe nach einem der Ansprüche 1 und
2, dadurch gekennzeichnet, daß im Deckel (26) des Zylinders (24) als Einlaßventil ein Tellerventil (28)
mit einer Druckfeder (32) vorgesehen ist, deren Federkraft nicht wesentlich größer als das Gewicht
des Ventiltellers (30) ist.
4. Kolbenpumpe nach einem der Ansprüche 1 bis
3, dadurch gekennzeichnet, daß der Zylinder (24) aus Kupfer besteht.
5. Kolbenpumpe nach einem der Ansprüche 1 bis
4, dadurch gekennzeichnet, daß der Kolben (10) mit Dichtungsringen (11) versehen ist, die aus Kunststoff
mit eingelagertem Metall in fein verteilter Form bestehen.
6. Kolbenpumpe nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß als Metall Bronze vorgesehen
ist.
Priority Applications (10)
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---|---|---|---|
DE19712155624 DE2155624C3 (de) | 1971-11-09 | Doppelt wirkende Kolbenpumpe für Helium | |
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NL7214502A NL7214502A (de) | 1971-11-09 | 1972-10-26 | |
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CA155,938A CA1025280A (en) | 1971-11-09 | 1972-11-08 | Double-acting piston pump for cryogenic mediums |
FR7239595A FR2160104A5 (de) | 1971-11-09 | 1972-11-08 | |
JP11251672A JPS5339602B2 (de) | 1971-11-09 | 1972-11-09 | |
US05/304,902 US3990816A (en) | 1971-11-09 | 1972-11-09 | Double acting piston pump for cryogenic medium |
Applications Claiming Priority (1)
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DE2155624C3 DE2155624C3 (de) | 1977-06-30 |
Family
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102006030141A1 (de) * | 2006-06-29 | 2008-01-03 | Zf Friedrichshafen Ag | Druckerzeugungsaggregat |
CN109964033A (zh) * | 2016-11-18 | 2019-07-02 | 罗伯特·博世有限公司 | 低温泵 |
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CN109964033B (zh) * | 2016-11-18 | 2021-06-08 | 罗伯特·博世有限公司 | 低温泵 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2155624A1 (de) | 1973-05-17 |
CA1025280A (en) | 1978-01-31 |
GB1405655A (en) | 1975-09-10 |
IT970258B (it) | 1974-04-10 |
CH545916A (de) | 1974-02-15 |
JPS5339602B2 (de) | 1978-10-23 |
US3990816A (en) | 1976-11-09 |
SE385394B (sv) | 1976-06-28 |
JPS4854503A (de) | 1973-07-31 |
FR2160104A5 (de) | 1973-06-22 |
NL7214502A (de) | 1973-05-11 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |