DE2053696C3 - Gleitlagerelement - Google Patents
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf Glcitlagerekrnente
mit dünner l.aiifsehicht aus einer härteren. Zinn enthaltenden
Legierung, die mit einer Schicht aus weicherem
metallischen Werkstoff unterlegt ist.
Aus der deutschen Patentschrift 623 301 ist es bekannt,
auf den Gleitflächen von Lagern solche Überzüge anzubringen, deren Gefüge dem des gehärteten
Stahl, also z. B. des Martensits oder des Troostits, ahnlich ist. Die so gebildete harte Laufschicht soll mit
einer Schicht aus weicherem Metall unterlegt werden, damit sich die harte Laufschicht beim Einlaufen in
die weichere Unterlage eindrücken kann, bis eine gute Auflage der ganzen Lagerfläche erzielt ist. AuLterdem
soll die Laufschicht bevorzugt solche Stoffe, beispielsweise Zinn, enthalten, die starke aktive Molekularkriifte
gegenüber dem C)I besit/en
Obwohl dieser Vorschlag schon seit langem bekannt war, hat er in der Praxis keine nennenswerte
Anwendung finden können, offenbar, weil keine Stoffe bekanntgeworden sind, die einerseits den Anforderungen
dieses Vorschlages für die harte Lagerlaufschicht entsprechen und andererseits brauchbare
Gleiteigenschaften aufweisen.
Man verwendete daher bisher in Verbrennungsmotoren
mit hoher spezifischer Leistung im allgemeinen sogenannte Dreistoff lager als Haupt- und Pleuellager.
Solche Dreistofflager bestehen aus drei Mi-tallschichten,
wobei vom Lagerrücken zur Lauffläche hin immer weichere Werkstoffe Verwendung finden. Bei den
häufigsten Ausführungsformen solcher bekannter Dreistofflager sind eine Stützsehale, meist aus Stahl,
darüber eine Bleibronze-Schicht und darauf eine dünne galvanisch aufgetragene Laufschicht aus Blei
mit etwa 10'?? Zinn und bzw. od.:r Indium und teilweise
etwas Kupfer vorgesehen. Obwohl sich derartige Dreistofflager in der Praxis t;u! bewährt haben,
zeigte es sich, dall auch der Verwendung von Dreistofflagern
he/iiolirh /un'jhnVJivJ'J Γ hoher iOe/ifischor
Leistungen in Verbrennungsmotoren Grenzen gesetzt sind.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, Gleitlager zu schaffen, hei deren harter Lagerlaufschicht die bekannte
Anpassungsmöglichkeit an den Zapfen mit hoher Ermüdungsfestigkeit vereint ist.
Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs 1
gelöst.
Durch die Erfindung wird ein (ileitlagerelement
geschaffen, das ilen bisher gängigen und als optimale
technische Losung angesehenen Dreistofflagern, insbesondere hinsichtlich Verminderung der Neigung
zum Fressen, Verminderung des Verschleißes am Zapfen und Ermüdungsfestigkeit, weit überlegen ist.
Da Nickel-Zinn-Legierungen deir angegebenen Art sehr harte intermetallische Verbindungen bilden, läßt
sich mit diesen Legierungen die gemäß der Erfindung für die Lagerlaufschicht erstrebte Härte, nämlich eine
der Vickershärte vergleichbare Mikrohärte von mindestens 200 kp/mm2, vorzugsweise zwischen
600 kp/mm1 und 900 kp/mm2, ohne weiteres erreichen.
Diese harte bzw. sehr hatte Lagerlaufschicht ist zwischen der weicheren Unterlageschicht und der
weichen bis sehr weichen EinlauEschicht eingebettet, so daß bei der Übertragung des Druckes vom Zapfen
auf die harte Lagerlaufschicht nahezu hydraulische Verhältnisse für das plastische Anpassen der Lagcrlaufschicht
an den Zapfen herrschen. Gelangen bei Einlaufen harte Teilchen zwischen den Zapfen und
das Lager, so wird die dünne und sehr harte Lagerlaufschicht nur in eine sehr kleine, nahezu nur linienförmige,
umfängliche Riefe eingedrückt, bis der Fremdkörper durch die Lagerlautschicht hindurch in
die weichere Unterlageschicht gepreßt wird. Die so gebildete Riefe und der in ihr liegende Fremdkörper
werden dann im Einlaufvorgang durch das weiche Material der Einlaufschicht weitgehend vernarbt und
eingekapselt.
Die weiche Einlaufschicht ist ;iuch zusammen mit
der sehr harten Lagerlaufschicht in der Lage, eine Lagerlauffläche
zu entwickeln, die -.ich durch besonders
gute (ileit- und I.aufeigenschaftcii aus/eichnet. Dabei
ist es von besonderem Vorteil. ilaLl das Nickel und
ilns Zinn in der Lagcrlaufschicht relativ fest miteinander
abbinden und keine früh/eiti|!e Reaktion mit dem
Stahl ile?, Lagerzapfens eintritt, insbesondere auch
nicht bei höherer Betriebstemperatur, bei hoher Belastung und bei Vorhandensein von Schmutz.
Ilie Benutzung von Nickel-Zinn-Legierungen ist
bei Gleitlagern, insbesondere Dreistofflagern, als Zinndiffusionssperre zwischen Schichten verschiedener
metallischer Zusammensetzung vorgesehen (vgl. USA.-Pulentschrif! 3 307926). Solche dünnen Diffusionssperrschichten
können jedoch keinerlei Funktion als Lagerlaufschicht übernehmen. Besonders vorteilhaft
ist im Rahmen der Erfindung eine Einlaufschicht aus Blei oder einer Legierung mit den Hauptbestandteilen
Blei oder Zinn oder Cadmium mit einer Brinellhärte zwischen etwa 5 und K) kp/mnv und von einer
Dicke zwischen etwa 0,006 und 0,008 mm. Beispielsweise kann eine Einlaufschicht mit dem Hauptbestandteil
Blei sowie mit bis zu 20 Gewichtsprozent Zinn oder Indium und gegebenenfalls mit maximal
(i Gewichtsprozent Kupfer vorgesehen sein.
Die der Laufschicht unterlegte Schicht kann aus einem Werkstoff mit einer Brincllhärte zwischen etwa
30 und 100 kp/mm3, beispielsweise aus Bleibronze, Zinnbronze, Blei-Zinn-Bronze, Aluminiumlegierung
oder Reinaluminium, sein. Es handelt sich hierbei im allgemeinen um eine zwischen Stahlrücken und Lagerlaufschicht
angeordnete Zwischenschicht.
Es ist jedoch auch möglich, eine der Laufschicht unterlegte Schicht aus einem Werkstoff mit einei Brinellhärte
zwischen etwa 100 und 250 kp/mnv, vorzugsweise aus Stahl oder Aluminiumlegierung, vorzusehen.
In solchem Fall kann die der Laufschicht unterlegte Schicht durch den Lagerrücken selbst gebildet
sein.
Zwischen der Laufschicht und der ihr unterlegten Schicht kann eine Nickelschicht mit einer maximalen
Dicke von 0,005 mm vorgesehen sein. Diese Nickelschicht stellt dann eine Diffusionssperre zwischen der
Laufschicht und der ihr unterlegten Schicht dar.
Zwei Ausführungsbeispiele der Erfindung werden im folgenden an Hand der Zeichnung näher erläutert.
Es zeigt
Fig. I eine Gleitlagerschale gemäß der Erfindung
in perspektivischer Darstellung,
Fig. 2 einen Ausschnitt A-B bei bevorzugter Ausführungsform
der Lagerschale nach Fig. I, stark vergrößert und im Schnitt, und
Fig. 3 den Ausschnitt A-B nach Fig. I bei einer
anderen möglichen Ausführungsform der Erfindung, im Schnitt stark vergrößert.
Im Beispiel der Fig. \ ist auf einer Stahlstützschale
5 eine Zwischenschicht 4 aus Bkibronzc mit einer Schichtdicke von etwa 0,2 mm bis 0,7 mm aufgebracht.
Diese Zwischenschicht 4 weist «ine Brinell-Härte zwischen etwa 50 kp/mm' und HK) kp/mm2 auf.
\iil die Zwischenschicht 4 ist eine extrem dünne
(Dicke O1(K) 1 mm bis 0,002 mm) Schicht 3 aus Nickel
aufgebracht, die wie bei herkömmlichen Dreistofflagern als Diffusionsspcire dienen soll. Über der Diffusionssperrschicht
3 ist eine harte l^aufschicht 2 aus einer Nickel-Zinn-Legierung mit etwa 65% Zinn und
35% Nickel galvanisch aufgebracht. Die Dicke dieser
Laufschicht 2 beträgt im dargestellten Beispiel 0,006 mm bis O1OOH mm. Die Härte dieser !,aufschient 2 liegt
hei 600 kp/mm' bis 900 kp/mm' Mikro-Härte (vergleichbar
mit VickciS-Härtc). Auf der Laufschicht 2
ist ebenfalls galvanisch eine Einlaufschicht 1 aus einer Hlei-Zinn-Kupfer-Ixgicu ng mit 10% Zinn, 3%
Kupfer, Resl Blei, mit einer Dicke von 0,006 mm und
Brinell-Härte zwischen 4 kp/mm1 und 9 kp/mm' aufgebracht.
Diese Lagerausführung wurde mit herkömmlichen Dreistofflagern in Versuchen bei Lagerbelastungen
von 500 kp/cnr und 700 kp/cmr und Oltemperaturen
von etwa 120° C und 150° C erprobt. Bei diesen sich
jeweils über 250 Betriebsstunden erstreckenden Versuchen haben die erfindungsgemäßen Lager eine wesentliche
Überlegenheit gegenüber den herkömmli-
chen Dreistofflagern klar gezeigt. Während bei den
herkömmlichen Dreistofflagern Ermüdungsrisse in der galvanischen Bleischicht sichtbar waren, konnten
bei den oben beschriebenen Lagern gemäß der Erfindung keine derartigen Risse beobachtet werden. Auch
der Verschleiß war bei den Lagern gemäß der Erfindung außerordentlich gering. Ferner wurde festgestellt,
daß das Nachlassen der Vorspannung und der Spreizung dieser Lager ganz wesentlich vermindert
war gegenüber den herkömmlichen Dreistofflagern.
jo (Unter Spreizung ist dabei zu versteoin, daß Lager-Haibschaien
mit größerem Durchmess'T über die Grenzflächen als über den Scheitel ausgebildet werden,
damit sie beim Einlegen in eine Lagerautnahme
eine gewisse Spannung erhalten.)
Zum Verständnis der oben angeführten, durch die Erfindung erzielten vorteilhaften Wirkungen könnte
die Vermutung führen, daß die harte Laufschicht aus der Nickcl-Zinn-Legierung trotz ihrer geringen Dicke
auf Grund ihrer sehr hohen Festigkeit weh Veränderungen
widersetzt, die zu einer Ermüdung und daher zu Ausbröckelungen bzw. anderen nachteiligen Folgen
führen.
Die Vickers-Härte bzw. die damit vergleichbare Mikro-Härte der Laufschicht 2 sollte mindestens 200
J5 kp/mrrr betragen. Die Dicke der Laufschicht 2 wurde
im oben erläuterten Beispiel aus Herstellungsgründen zwischen 0,006 und 0,008 mm gewählt. Es ist jedoch
durchaus möglich, die harte Laufschicht 2 bus zu '. iner Dicke von etwa 0,1 mm vorzusehen.
»o Für die der harten Laufschicht 2 unterlegte Schicht
komr.icn verschiedenste Legierungen in Frage, wobei es darauf ankommt, daß ihre Härte wesentlich geringer
als diejenige der harten Laufschicht 2 ist. Es ist also möglich, als Lagermaterial bekannte Legierun-
t5 gen, beispielsweise Zinnbronzen, Blei-Zinn-Bronzen, aber auch für Lagerzwecke bekannte Aluminiumlegierungen
bzw. auch Reinaluminium für die Zwischenschicht 4 zu benutzen. In diesen Fällen liegt die
Brinell-Härte des Zwischenschichtmaterialü zwischen etwa 30 kp/mm' und 100 kp/mm2.
Fig. 3 zeigt ein Beispiel eines Gleitlageraufbaues, wie er ebenfalls im Rahmen der Erfindung denkbar
ist. In c''cssm Beispiel ist eine harte Lagerlaufschicht 2
von etwa 0,1 mm Dicke unmittelbar auf der Stützschale 5 des Lagerr aufgebracht. Die Stiit/schale 5
besteht in diesem Beispiel aus einem üblicherweise für diesen Zweck benutzten weichen Stahl mit einer
Brinellhärte von beispielsweise UM) kp/mm2 bis 250 kp/mm:, während jie Laufschicht 2 wie irn Beispiel
der F i g. 2 aus Nickel-Zinn-Legierung besteht und eine Mikro-Härte zwischen etwa 600 kp/mm2 und
900 kp/mm2 aufweisen kann. In solchem Fall ist noch immer die Härte der Laufschicht 2 erheblich größer
als die Härte der ihr unterlegten Stützschale 5. Auf der Lagerlaufschicht I ist auch in diesem Beispiel noch
eine Einlaufschicht 1 angebracht, die in gleicher Weise ausgebildet sein kann wie im Beispiel der
Fig. 2.
Hierzu 1 Watt Zeichnungen
Claims (5)
1. Gleitlagerelemenl mit dünner l.aufschichl
aus einer härteren. Zinn enthaltenden Legierung,
die mit einer Schicht aus weicherem metallischen Werkstoff unterlegt ist, dadurch ge kenn-
7. e i c h η e t, dall die Laufschicht (2) aus einer Nikkel-Zinn-l.egierung
mit einem Zinngehalt /wischen etwa M) und 1JO Gewichtsprozent besteht
bei einer Mikrohärte von mindestens 200 kp/mm2, vorzugsweise zwischen 600 und 900 kp/mm-', eine
Dicke von etwa 0,005 bis 0,01 mm, maximal 0,1 mm, aufweist und mit einer maximal 0,05 mm,
vorzugsweise 0,005 bis 0,015 mm, dicken Einlaufschicht (1) aus Lagerwerkstoff von einer Brinell-Härte
zwischen etwa 4 und 30 kp/mm2 überdeckt ist.
2. Gleilb^erelement nach Anspruch I, gekennzeichnet
durch eine Einhiiifschicht (1) aus Blei oder einer Legierung mit den Hauptbestandteilen
Blei oiler Zinn oder Cadmium mil einer Hrinell-Härte
/wischen etwa 5 und Kl kp/mnr und von einer Dicke /wischen etwa 0.006 und
0.(HlK mm.
3. (ileitlagerelement nach Anspruch 2, gekennzeichnet
durch eine Einlaufsehicht (1) mit dem Hauptbestandteil Blei sowie mit bis /u 20
Gewichtsprozent Zinn oder Indium und gegebenenfalls mit maximal 6 Gewichtsprozent Kupfer.
4. Gleillagerelcment nach Anspruch I, gekennzeichnet
durch cinvj der Luufschicht (2) unterlegte
Schicht (4) aus ck.em Werkstoff mit einer Brinell-Härte zwischen etwa .50 ι :id 100 kp/mm',
beispielsweise aus Bleibron/e, Zinnbronze, Blei-Zinn-Bron/e,
Aluminiumlegierung oder Rcinaluminium.
5. Gleitlagerclement nach Anspruch I, gekennzeichnet
durch eine der Laufschicht (2) unterlegte Schicht (5) aus einem Werkstoff mit einer
Brinell-Härte zwischen etwa 100 und 250 kp/
mm', vorzugsweise aus Stahl oder Aluminiumlegierung, wobei die Härte der die Laufschicht (2)
bildenden Nickel-Zinn-Legierung zwischen etwa 600 und 900 kp/mm2 liegt.
(i. Gleitlagerelement nach einem der Ansprüche
1 bis 5, gekennzeichnet durch eine zwischen der Laufschicht (2) und der ihr unterlegten Schicht
(4) vorgesehene Nickelschicht (3) mit einer maximalen Dicke von (),()()5 mm.
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Publication Number | Publication Date |
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DE2053696A1 DE2053696A1 (de) | 1972-05-10 |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2985358B1 (de) | 2014-08-14 | 2017-05-03 | KS Gleitlager GmbH | Gleitlagerverbundwerkstoff |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5093165A (de) * | 1973-12-18 | 1975-07-25 | ||
JPH0814287B2 (ja) * | 1988-06-02 | 1996-02-14 | 大同メタル工業株式会社 | 多層アルミニウム合金すべり軸受およびその製造方法 |
JPS56151945U (de) * | 1981-03-12 | 1981-11-13 | ||
DE3304740C2 (de) * | 1983-02-11 | 1985-02-21 | Glyco-Metall-Werke Daelen & Loos Gmbh, 6200 Wiesbaden | Mehrschichten-Gleitlager |
AT388032B (de) * | 1983-02-11 | 1989-04-25 | Glyco Metall Werke | Mehrschichten-gleitlager |
JPS59187110A (ja) * | 1983-04-06 | 1984-10-24 | Taiho Kogyo Co Ltd | テ−パランドスラスト軸受 |
FI74786C (fi) * | 1985-11-08 | 1988-03-10 | Waertsilae Oy Ab | Glidlager. |
DE3813223A1 (de) * | 1988-04-20 | 1989-11-02 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Koerperschalluebertragung vermindernde lagerstelle |
JP2564012B2 (ja) * | 1989-11-27 | 1996-12-18 | 大同メタル工業 株式会社 | 強化中間接着層付アルミニウム基合金軸受 |
AT511432B1 (de) | 2012-01-20 | 2012-12-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Verfahren zur herstellung eines gleitlagerelementes |
EP3318656B1 (de) * | 2016-03-04 | 2019-08-07 | Kabushiki Kaisha Riken | Gleitelement und kolbenring |
JP6181905B1 (ja) * | 2016-03-04 | 2017-08-16 | 株式会社リケン | 摺動部材及びピストンリング |
-
1970
- 1970-11-02 DE DE2053696A patent/DE2053696C3/de not_active Expired
-
1971
- 1971-11-01 JP JP46086315A patent/JPS5230656B1/ja active Pending
- 1971-11-02 FR FR7139237A patent/FR2113475A5/fr not_active Expired
- 1971-11-02 GB GB5084971A patent/GB1365354A/en not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2985358B1 (de) | 2014-08-14 | 2017-05-03 | KS Gleitlager GmbH | Gleitlagerverbundwerkstoff |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5230656B1 (de) | 1977-08-09 |
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DE2053696B2 (de) | 1974-10-31 |
JPS479761A (de) | 1972-05-18 |
GB1365354A (en) | 1974-09-04 |
FR2113475A5 (de) | 1972-06-23 |
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