Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Erfassung und Justierung des Fokus eines Laserstrahls bei der Laserbearbeitung von Werkstücken.The invention relates to a device for detecting and adjusting the focus of a laser beam in the laser machining of workpieces.
Bei der Bearbeitung von Werkstücken mit Laserstrahlen, wie zum Beispiel beim Laserschneiden, Laserschweißen, Laserbeschriften oder Lasergravieren, werden gegenüber dem zu bearbeitenden Werkstück bewegliche Bearbeitungsköpfe verwendet, in denen ein von einem Bearbeitungslaser emittierter Laserstrahl mittels eines optischen Systems auf die Oberfläche des Werkstücks geführt und dort in einem Bearbeitungspunkt fokussiert wird. Um eine möglichst effiziente Verfahrensführung bei der Laserstrahlbearbeitung zu gewährleisten, ist eine exakte Positionierung und Fokussierung des Laserstrahls des Bearbeitungslasers auf der Oberfläche des Werkstücks erforderlich. Hierfür ist aus der EP 1 908 544 A2 beispielsweise ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Erfassung und Einstellung der Position eines Laserstrahls auf der Oberfläche eines zu bearbeitenden Werkstücks bekannt. Bei dem bekannten Verfahren werden zunächst die Ist-Werte der Positionierung des Laserstrahls über einen oder mehrere Strahllagedetektoren erfasst und dann mit Soll-Werten der Strahlpositionierung durch eine Verstellung des optischen Systems abgeglichen. Die Verstellung des optischen Systems erfolgt dabei beispielsweise über eine Spiegelanordnung mit einem adaptiven Spiegel.When machining workpieces with laser beams, such as in laser cutting, laser welding, laser marking or laser engraving, movable machining heads are used in relation to the workpiece to be machined in which a laser beam emitted by a processing laser is guided by means of an optical system on the surface of the workpiece and there is focused in a processing point. In order to ensure the most efficient process control in the laser beam processing, an exact positioning and focusing of the laser beam of the machining laser on the surface of the workpiece is required. This is from the EP 1 908 544 A2 For example, a method and a device for detecting and adjusting the position of a laser beam on the surface of a workpiece to be machined known. In the known method, the actual values of the positioning of the laser beam are first detected via one or more beam position detectors and then adjusted with desired values of the beam positioning by an adjustment of the optical system. The adjustment of the optical system takes place for example via a mirror arrangement with an adaptive mirror.
Weiterhin sind aus dem Stand der Technik Verfahren zum Einstellen der Fokuslage eines auf ein Werkstück gerichteten Laserstrahls eines Bearbeitungslasers bekannt. So wird beispielsweise in der DE 102 48 458 B4 ein Verfahren zum Einstellen der Fokuslage eines auf ein Werkstück gerichteten Laserstrahls beschrieben, bei dem der Abstand zwischen dem Bearbeitungskopf, aus dem der Laserstrahl austritt, und der Oberfläche des Werkstücks konstant gehalten wird und im Inneren des Bearbeitungskopfes mit einem Strahlungsdetektor der Anteil einer aus einem Bereich der Wechselwirkungszone zwischen Laserstrahl und Werkstück kommenden Strahlung erfasst und eine in dem Bearbeitungskopf angeordnete Fokussieroptik so verschoben, dass ein der erfassten Strahlung entsprechendes Signal einen Maximalwert annimmt. Der Maximalwert der detektierten Strahlungsleistung ist dann erreicht, wenn die Fokuslage des Laserstrahls relativ zum Werkstück für die Bearbeitung optimal ist. Mit diesem Verfahren kann die Fokuslage des Laserstrahls des Bearbeitungslasers relativ zum Werkstück und zum Bearbeitungskopf mit hoher Genauigkeit eingestellt werden, wobei die Einstellung der Fokuslage zunächst „off-line” vor dem eigentlichen Bearbeitungsvorgang erfolgt.Furthermore, methods for adjusting the focus position of a laser beam directed onto a workpiece of a processing laser are known from the prior art. For example, in the DE 102 48 458 B4 a method for adjusting the focus position of a laser beam directed onto a workpiece, in which the distance between the machining head from which the laser beam emerges, and the surface of the workpiece is kept constant and inside the machining head with a radiation detector, the proportion of one of a range the radiation zone between the laser beam and the workpiece detected radiation detected and arranged in the processing head focusing optics shifted so that a signal corresponding to the detected radiation assumes a maximum value. The maximum value of the detected radiation power is reached when the focus position of the laser beam is optimal relative to the workpiece for processing. With this method, the focal position of the laser beam of the processing laser relative to the workpiece and the machining head can be adjusted with high accuracy, wherein the adjustment of the focus position initially "off-line" before the actual processing operation.
Problematisch bei diesem bekannten Verfahren ist allerdings die Änderung der Fokuslage des Bearbeitungslaserstrahls während des Bearbeitungsprozesses unter der thermischen Last der Leistung des Laserstrahls und damit die Änderung des effektiven Bearbeitungspunkts (Tool Center Point, TCP). Änderungen der Lage des TCP treten in Folge einer thermischen Belastung der optischen Komponenten des Strahlführungssystems und aufgrund von thermisch hervorgerufenen Brennweitenänderungen (sogenannte „thermal lensing”-Effekte) auf. Um ein möglichst effizientes Bearbeitungsverfahren durchzuführen, müssten diese thermischen Effekte, die zu einer Änderung der Lage des effektiven Bearbeitungspunkts auf der bzw. in Bezug auf die Oberfläche des zu bearbeitenden Werkstücks führen, bei der Fokuseinstellung des Laserstrahls des Bearbeitungslasers berücksichtigt werden.The problem with this known method, however, is the change in the focal position of the machining laser beam during the machining process under the thermal load of the power of the laser beam and thus the change of the effective processing point (Tool Center Point, TCP). Changes in the position of the TCP occur as a result of thermal stress on the optical components of the beam delivery system and due to thermally induced focal length changes (so-called "thermal lensing" effects). In order to perform the most efficient machining process, these thermal effects, which lead to a change in the position of the effective machining point on the surface of the workpiece to be machined, would have to be taken into account in the focus adjustment of the laser beam of the machining laser.
Hiervon ausgehend besteht eine Aufgabe der Erfindung darin, eine Vorrichtung zur Erfassung und Justierung des Fokus des Laserstrahls eines Bearbeitungslasers für die Laserbearbeitung von Werkstücken so auszugestalten, dass eine durch thermische Effekte hervorgerufene Änderung der Lage des effektiven Bearbeitungspunkts (TCP) bei der Fokuseinstellung berücksichtigt werden kann.On this basis, an object of the invention is to provide a device for detecting and adjusting the focus of the laser beam of a laser processing laser workpieces such that a caused by thermal effects change the position of the effective processing point (TCP) can be considered in the focus adjustment ,
Beim Laserschneiden werden üblicherweise kapazitive Arbeitsabstandsregelungen eingesetzt, mit denen der Arbeitsabstand zwischen der Werkstückoberfläche und dem Bearbeitungskopf, aus dem der Laserstrahl des Bearbeitungslasers austritt, erfasst und auf einen optimalen Wert geregelt wird. Diese bekannten Verfahren zur Regelung des Arbeitsabstands beim Laserschneiden ermöglichen jedoch gleichfalls nur eine Erfassung und Regelung des Abstands zwischen der Werkstückoberfläche und dem Bearbeitungskopf bzw. dessen Düse, aus welcher der Laserstrahl des Bearbeitungslasers austritt. Änderungen der Lage des TCP infolge der thermischen Belastung der optischen Komponenten des Strahlführungssystems bei voller Leistung des Bearbeitungslasers können nicht erfasst und damit nicht nachgeregelt werden. Darüber hinaus verursacht eine kapazitive Abstandsmessung Probleme, wenn der Laserstrahl des Bearbeitungslasers unter einem spitzen Winkel auf die ebene Werkstückoberfläche auftrifft, da die kapazitive Abstandsmessung axial und lateral unterschiedliche Empfindlichkeiten aufweist. Im Übrigen kann eine kapazitive Abstandsmessung nur beim Bearbeiten von elektrisch leitenden Werkstücken durchgeführt werden.In laser cutting usually capacitive working distance controls are used with which the working distance between the workpiece surface and the machining head from which exits the laser beam of the processing laser, detected and controlled to an optimum value. However, these known methods for regulating the working distance during laser cutting also allow only detection and regulation of the distance between the workpiece surface and the machining head or its nozzle, from which the laser beam of the machining laser emerges. Changes in the position of the TCP due to the thermal load on the optical components of the beam guidance system at full power of the processing laser can not be detected and thus can not be readjusted. In addition, capacitive distance measurement causes problems when the laser beam of the processing laser impinges on the planar workpiece surface at an acute angle, since the capacitive distance measurement has different sensitivities axially and laterally. Incidentally, a capacitive distance measurement can only be carried out when machining electrically conductive workpieces.
Beim Laserschweißen sind kapazitive Arbeitsabstandsmessungen sehr ungenau, da die beim Laserschweißen oberhalb der Wechselwirkungszone entstehende Metalldampf-Schutzgas-Wolke die kapazitive Messung erheblich stört. Beim Laserschweißen wird nämlich in der Regel ein Schutzgas verwendet, welches koaxial als laminarer Strom mit niedrigem Druck auf die Wechselwirkungszone gerichtet wird. Über die (chemische) Zusammensetzung des Schutzgases kann der Schweißprozess beeinflusst werden. Beim Laserschweißen entsteht regelmäßig in Richtung der Bestrahlung oberhalb der Wechselwirkungszone eine zumindest teilweise ionisierte Metalldampfwolke, welche unter Umständen das Schutzgas ionisieren kann. Die dadurch entstehende ionisierte Metalldampf-Schutzgas-Wolke kann eine kapazitive Abstandsmessung erheblich stören oder in vielen Fällen sogar unmöglich machen. In laser welding, capacitive working distance measurements are very inaccurate, since the metal vapor shielding gas cloud which arises above the interaction zone during laser welding considerably disturbs the capacitive measurement. In fact, in laser welding, a protective gas is generally used, which is directed coaxially as a laminar flow at low pressure on the interaction zone. The (chemical) composition of the protective gas can influence the welding process. During laser welding, an at least partially ionized metal vapor cloud regularly forms in the direction of the radiation above the interaction zone, which under certain circumstances can ionize the protective gas. The resulting ionized metal vapor-shielding gas cloud can significantly interfere with a capacitive distance measurement or in many cases even impossible.
Hiervon ausgehend liegt der Erfindung die weitere Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung für die Laserbearbeitung von Werkstücken aufzuzeigen, mit denen eine genaue Erfassung des Arbeitsabstands zwischen der Werkstückoberfläche und dem Bearbeitungskopf, aus dem der Laserstrahl des Bearbeitungslasers austritt, sowohl beim Laserschneiden als auch beim Laserschweißen zu ermöglichen.Proceeding from this, the invention has the further object to provide a device for the laser machining of workpieces, with which to allow an accurate detection of the working distance between the workpiece surface and the machining head from which the laser beam of the processing laser exits, both laser cutting and laser welding ,
Aufgrund unterschiedlicher Anforderungen werden in der Regel verschiedene Bearbeitungsköpfe für das Laserschneiden und für das Laserschweißen verwendet. Beim Laserschneiden ist die Leistung des Laserstrahls des Bearbeitungslasers in der Regel wesentlich kleiner als beim Laserschweißen. Andererseits muss beim Laserschneiden der Arbeitsabstand zwischen dem Bearbeitungskopf und der Werkstückoberfläche schnell nachgeregelt werden können. Um dies zu gewährleisten, müssen für das Laserschneiden spezielle Bearbeitungsköpfe mit niedrigem Gewicht verwendet werden. Um das Gewicht eines Bearbeitungskopfes für das Laserschneiden möglichst niedrig zu halten, werden Linsen für die Fokussieroptik verwendet, mit denen der Laserstrahl des Bearbeitungslasers auf die Werkstückoberfläche fokussiert wird. Dadurch wird jedoch die maximal einsetzbare Strahlleistung des Bearbeitungslasers bei vorgegebenem Strahldurchmesser begrenzt und der speziell für das Laserschneiden bereitgestellte Bearbeitungskopf mit niedrigem Gewicht kann daher nicht für das Laserschweißen verwendet werden, bei dem höhere Strahlleistungen gefordert sind. In Bearbeitungsköpfen für das Laserschweißen werden in der Regel keine Linsen, welche den hohen Strahlleistungen nicht standhalten würden, sondern Metallspiegel zur Fokussierung des Laserstrahls des Bearbeitungslasers verwendet. Eine weitere Aufgabe der Erfindung besteht daher darin, eine Vorrichtung zur Laserbearbeitung von Werkstücken aufzuzeigen, die sowohl beim Laserschneiden wie auch beim Laserschweißen eingesetzt werden kann und eine schnelle Regelung des Arbeitsabstands zwischen der Werkstückoberfläche und dem Bearbeitungskopf ermöglicht.Due to different requirements, different machining heads are generally used for laser cutting and for laser welding. In laser cutting, the power of the laser beam of the processing laser is usually much smaller than in laser welding. On the other hand, in laser cutting, the working distance between the machining head and the workpiece surface must be able to be quickly readjusted. To ensure this, special low-weight machining heads must be used for laser cutting. In order to keep the weight of a machining head for the laser cutting as low as possible, lenses are used for the focusing optics, with which the laser beam of the processing laser is focused on the workpiece surface. As a result, however, the maximum usable beam power of the machining laser is limited for a given beam diameter and the specially provided for laser cutting machining head with low weight can not be used for laser welding, in which higher beam powers are required. In machining heads for laser welding are usually no lenses that would not withstand the high beam powers, but metal mirror for focusing the laser beam of the processing laser used. Another object of the invention is to provide an apparatus for laser machining of workpieces, which can be used both in laser cutting as well as in laser welding and allows quick control of the working distance between the workpiece surface and the machining head.
Die genannten Aufgaben werden mit einer Vorrichtung zur Erfassung und Justierung des Fokus eines Laserstrahls bei der Laserbearbeitung von Werkstücken mit den im Anspruch 1 angegebenen Merkmalen gelöst. Bevorzugte Ausführungsformen der Vorrichtung zur Erfassung und Justierung des Fokus eines Laserstrahls bei der Laserbearbeitung von Werkstücken sind den abhängigen Ansprüchen zu entnehmen.The above objects are achieved with a device for detecting and adjusting the focus of a laser beam in the laser machining of workpieces having the features specified in claim 1. Preferred embodiments of the device for detecting and adjusting the focus of a laser beam in the laser machining of workpieces can be found in the dependent claims.
Bei der erfindungsgemäßen Vorrichtung wird zunächst ein aus einem Bearbeitungskopf austretender Laserstrahl eines Bearbeitungslasers auf die Oberfläche des zu bearbeitenden Werkstücks geführt und dort in einen Bearbeitungspunkt (TCP) auf der oder in Bezug auf die Werkstückoberfläche fokussiert, wobei die Fokussierung mittels eines optischen Fokussierelements erfolgt. Neben dem Laserstrahl des Bearbeitungslasers wird ferner die von einer ersten Justierlichtquelle und einer zweiten Justierlichtquelle emittierte Strahlung auf die Werkstückoberfläche geführt und dort fokussiert, wobei die Wellenlängen der von den Justierlichtquellen emittierten Strahlen unterschiedlich sind. Die um den Bearbeitungspurkt herum durch Streuung und/oder Reflexion des Laserstrahls des Bearbeitungslasers an der Oberfläche des zu bearbeitenden Werkstücks entstehende elektromagnetischen Strahlung wird mittels eines optischen Systems mit einer chromatischen Aberration ausgekoppelt und zu einem ersten Detektor geführt, der die Intensität dieser Strahlung erfasst. Die um den Bearbeitungspunkt herum von der Werkstückoberfläche zurückreflektierte Strahlung der Justierlichtquellen wird ebenfalls mittels des optischen Systems mit chromatischer Abberation erfasst und die Intensitäten der zurückreflektierten Strahlung der Justierlichtquellen werden getrennt mittels wenigstens eines zweiten Detektors erfasst. Schließlich wird unter Verwendung der von den Detektoren erfassten Intensitäten die momentane Lage des Fokus des Laserstrahls des Bearbeitungslasers ermittelt und der Fokus des Laserstrahls des Bearbeitungslasers wird auf den gewünschten und für die Laserbearbeitung optimalen Bearbeitungspunkt in Bezug auf die Oberfläche des Werkstücks justiert.In the apparatus according to the invention, first of all, a laser beam emerging from a processing head of a processing laser is guided onto the surface of the workpiece to be processed and focused there into a processing point (TCP) on or in relation to the workpiece surface, wherein the focusing takes place by means of an optical focusing element. In addition to the laser beam of the processing laser radiation emitted by a first Justierlichtquelle and a second Justierlichtquelle radiation is further guided to the workpiece surface and focused there, wherein the wavelengths of the emitted by the Justierlichtquellen beams are different. The electromagnetic radiation generated around the processing lobe by scattering and / or reflection of the laser beam of the processing laser on the surface of the workpiece to be machined is coupled out by means of an optical system with a chromatic aberration and guided to a first detector which detects the intensity of this radiation. The radiation of the alignment light sources reflected back around the processing point from the workpiece surface is also detected by means of the chromatic aberration optical system and the intensities of the back-reflected radiation of the alignment light sources are detected separately by means of at least one second detector. Finally, using the intensities detected by the detectors, the instantaneous position of the focus of the laser beam of the processing laser is determined and the focus of the laser beam of the processing laser is adjusted to the desired and optimal laser processing point with respect to the surface of the workpiece.
Aus den Intensitäten der reflektierten Strahlung der Justierlichtquellen, welche getrennt erfasst werden können, kann der Abstand zwischen der Werkstückoberfläche und dem Bearbeitungskopf ermittelt werden. Aus der Kenntnis des Abstands zwischen der Werkstückoberfläche und dem Bearbeitungskopf einerseits und der exakten momentanen Lage des Fokus des Laserstrahls des Bearbeitungslasers ist es möglich, den Fokus des Bearbeitungslaserstrahls auf einen gewünschten und für die Laserbearbeitung des Werkstücks optimalen Bearbeitungspunkt in Bezug auf die Werkstückoberfläche zu justieren, wobei insbesondere durch thermische Effekte hervorgerufene Änderungen der Brennweite des optischen Strahlführungssystems berücksichtigt werden können. Je nach Anwendungsfall kann es dabei zweckmäßig sein, den Fokus des Bearbeitungslaserstrahls exakt auf die Werkstückoberfläche oder auf einen unterhalb der Werkstückoberfläche im Inneren des Werkstücks liegenden Bearbeitungspunkt (TCP) zu fokussieren. Da die momentane Lage des Fokus des Bearbeitungslaserstrahls während des Bearbeitungsprozesses „on-line” erfolgt, werden die thermischen Effekte, die zu einer Brennweitenänderung des optischen Systems und damit zu einer thermisch bedingten Änderung der Lage des effektiven Bearbeitungspunkts (TCP) führen, mit berücksichtigt. Die erfindungsgemäße Vorrichtung ermöglicht daher bei laufendem Bearbeitungsprozess, also „on-line”, eine exakte Justierung sowie eine gegebenenfalls erforderliche Nachregelung des Fokus des Bearbeitungslaserstrahls auf die optimale Lage des Bearbeitungspunkts (TCP) in Bezug auf die Werkstückoberfläche.From the intensities of the reflected radiation of the Justierlichtquellen, which can be detected separately, the distance between the workpiece surface and the machining head can be determined. From the knowledge of the distance between the workpiece surface and the machining head on the one hand and the exact instantaneous position of the focus of the laser beam of the machining laser, it is possible to focus of the machining laser beam to a desired and optimal for the laser machining of the workpiece machining point with respect to the workpiece surface, in particular caused by thermal effects changes in the focal length of the optical beam guidance system can be considered. Depending on the application, it may be expedient to focus the focus of the machining laser beam exactly on the workpiece surface or on a lying below the workpiece surface in the interior of the workpiece processing point (TCP). Since the instantaneous position of the focus of the machining laser beam takes place "on-line" during the machining process, the thermal effects which lead to a change in the focal length of the optical system and thus to a thermally induced change in the position of the effective processing point (TCP) are taken into account. The device according to the invention therefore makes it possible, while the processing process is running, ie "on-line", to precisely adjust and optionally readjust the focus of the processing laser beam to the optimum position of the processing point (TCP) with respect to the workpiece surface.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung umfasst also eine optische Einrichtung zur Zuführung und Fokussierung eines von einem Bearbeitungslaser emittierten Laserstrahls, wobei die optische Einrichtung ein in einem Bearbeitungskopf angeordnetes Fokussierelement umfasst, welches den Laserstrahl des Bearbeitungslasers in einen Bearbeitungspunkt auf oder in Bezug auf die Oberfläche des zu bearbeitenden Werkstücks fokussiert, sowie wenigstens eine erste Justierlichtquelle und eine zweite Justierlichtquelle, welche Strahlung unterschiedlicher Wellenlänge emittieren, sowie eine optische Einrichtung zur Zuführung und Fokussierung der von den Justierlichtquellen emittierten Strahlung auf die Oberfläche des zu bearbeitenden Werkstücks. Die Vorrichtung umfasst ferner eine erste optische Auskoppeleinrichtung zum Auskoppeln der um den Bearbeitungspunkt herum durch Streuung und/oder Reflexion des Laserstrahls des Bearbeitungslasers an der Werkstückoberfläche entstehenden elektromagnetischen Strahlung, wobei die erste optische Auskoppeleinrichtung eine chromatische Abberation aufweist. Weiterhin umfasst die erfindungsgemäße Vorrichtung einen ersten Detektor zur Erfassung der Intensität der mittels der Auskoppeleinrichtung auf diesen Detektor gerichteten elektromagnetischen Strahlung, welche um den Bearbeitungspunkt herum durch Streuung und/oder Reflexion des Laserstrahls des Bearbeitungslasers an der Werkstückoberfläche entstanden ist. Die Vorrichtung umfasst weiterhin eine zweite optische Auskoppeleinrichtung zum Auskoppeln der von der Oberfläche des Werkstücks um den Bearbeitungspunkt herum zurückreflektierten Strahlung der Justierlichtquellen, wobei die zweite Auskoppeleinrichtung ebenfalls eine chromatische Abberation aufweist. Die Vorrichtung umfasst weiterhin wenigstens einen zweiten Detektor zum Erfassen der Intensitäten der von der Werkstückoberfläche reflektierten Strahlung der Justierlichtquellen sowie eine Auswerteeinrichtung zur Ermittlung der momentanen Lage des Fokus des Bearbeitungslaserstrahls unter Verwendung der mit den Detektoren erfassten Intensitäten sowie eine Justiereinrichtung zur Justierung des Fokus des Bearbeitungslaserstrahls auf einen gewünschten Bearbeitungspunkt in Bezug auf die Werkstückoberfläche.The device according to the invention thus comprises an optical device for feeding and focusing a laser beam emitted by a processing laser, wherein the optical device comprises a focusing element arranged in a processing head which directs the laser beam of the processing laser into a processing point on or in relation to the surface of the workpiece to be processed focused, and at least a first Justierlichtquelle and a second Justierlichtquelle which emit radiation of different wavelength, and an optical means for supplying and focusing the radiation emitted by the Justierlichtquellen radiation to the surface of the workpiece to be machined. The apparatus further comprises a first optical decoupling device for decoupling the electromagnetic radiation generated around the processing point by scattering and / or reflection of the laser beam of the processing laser on the workpiece surface, the first optical decoupling device having a chromatic aberration. Furthermore, the device according to the invention comprises a first detector for detecting the intensity of the directed by means of the decoupling device to this detector electromagnetic radiation which has arisen around the processing point by scattering and / or reflection of the laser beam of the processing laser on the workpiece surface. The apparatus further comprises a second optical decoupling device for decoupling the radiation of the calibration light sources reflected back from the surface of the workpiece around the processing point, wherein the second decoupling device likewise has a chromatic aberration. The apparatus further comprises at least one second detector for detecting the intensities of the radiation reflected by the workpiece surface of the Justierlichtquellen and an evaluation device for determining the instantaneous position of the focus of the processing laser beam using the detected intensities with the detectors and an adjusting device for adjusting the focus of the processing laser beam a desired machining point with respect to the workpiece surface.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung ermöglicht es, den Fokus des Bearbeitungslaserstrahls auf einen für die jeweilige Bearbeitung des Werkstücks optimale Lage des Bearbeitungspunkts in Bezug auf die Oberfläche des Werkstücks zu justieren. Die Justierung kann dabei während des Bearbeitungsprozesses, also „on-line” durchgeführt werden, so dass zu jeder Zeit während des Bearbeitungsprozesses eine Justierung des Fokus des Bearbeitungslaserstrahls auf den optimalen Bearbeitungspunkt in Bezug auf die Werkstückoberfläche und unter Berücksichtigung von insbesondere thermisch bedingten Verschiebungen der Brennweite des Strahlführungssystems gewährleistet werden kann.The device according to the invention makes it possible to adjust the focus of the machining laser beam to a position of the machining point which is optimal for the respective machining of the workpiece with respect to the surface of the workpiece. The adjustment can be carried out during the machining process, ie "on-line", so that at any time during the machining process, an adjustment of the focus of the machining laser beam to the optimal processing point with respect to the workpiece surface and taking into account in particular thermally induced shifts of the focal length the beam guiding system can be guaranteed.
Im Folgenden wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels unter Bezugnahme auf die begleitenden Zeichnungen näher erläutert. Die Zeichnungen zeigen:In the following the invention will be explained in more detail by means of an embodiment with reference to the accompanying drawings. The drawings show:
1: Schematische Darstellung einer Einrichtung zur Laserbearbeitung von Werkstücken mit einer erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Erfassung und Justierung des Fokus des Laserstrahls des Bearbeitungslasers; 1 : Schematic representation of a device for laser processing of workpieces with a device according to the invention for detecting and adjusting the focus of the laser beam of the processing laser;
2: Schematische Darstellung des Bearbeitungskopf der Einrichtung von 1 mit einer an den Bearbeitungskopf gekoppelten Sende- und Empfangseinheit; 2 : Schematic representation of the machining head of the device of 1 with a transmitting and receiving unit coupled to the processing head;
3: Darstellung der Emissionsspektren des Laserstrahls des Bearbeitungslasers und der von den Justierlichtquellen der erfindungsgemäßen Vorrichtung emittierten Strahlung (3a) sowie der von den Detektoren der erfindungsgemäßen Vorrichtung empfangenen Intensitäten des Laserstrahls des Bearbeitungslasers und der Justierlichtquellen (3b); 3 : Representation of the emission spectra of the laser beam of the processing laser and the radiation emitted by the alignment light sources of the device according to the invention ( 3a ) as well as the received from the detectors of the device according to the invention intensities of the laser beam of the processing laser and the Justierlichtquellen ( 3b );
4: Schematische Darstellung einer alternativen Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung mit einem Scraper-Spiegel zur Auskopplung der von der Werkstückoberfläche reflektierten Strahlung des Bearbeitungslasers und der Justierlichtquellen; 4 : Schematic representation of an alternative embodiment of the device according to the invention with a scraper mirror for decoupling the radiation reflected by the workpiece surface radiation of the processing laser and the Justierlichtquellen;
5: Eine bevorzugte Ausführungsform des in der Einrichtung von 1 verwendeten Strahlteilers. 5 A preferred embodiment of the in the device of 1 used beam splitter.
Die in der 1 schematisch gezeigte Einrichtung zur Laserbearbeitung von Werkstücken umfasst einen hier zeichnerisch nicht dargestellten Bearbeitungslaser, welcher einen Laserstrahl 1 emittiert. Bei dem Bearbeitungslaser kann es sich bspw. um einen CO2-Laser handeln, dessen Emissionsspektrum im NIR-Spektralbereich liegt. Es können jedoch auch andere Hochleistungslaser verwendet werden, die auch in anderen Spektralbereichen emittieren. Der vom Bearbeitungslaser emittierte Laserstrahl 1 wird über zwei Spiegel 44, 45 in einen Bearbeitungskopf 48 umgelenkt. Bei den beiden Umlenkspiegeln 44, 45 handelt es sich bevorzugt um adaptive Spiegel, mit denen die Strahlcharakteristik des Laserstrahls 1 beeinflussbar ist. Adaptive Spiegel zur Beeinflussung der Strahlcharakteristik eines Laserstrahls sind aus dem Stand der Technik bekannt. Bei solchen adaptiven Spiegeln kann beispielsweise die Oberflächenkrümmung variiert werden, wodurch sich die Strahldivergenz und/oder die Fokuslage eines auf den adaptiven Spiegel auftreffenden Laserstrahls verändern lässt. Die beiden Umlenkspiegel 44, 45 weisen bevorzugt eine elliptische Form auf und ermöglichen dadurch eine Umlenkung des Laserstrahls 1 um 90°. Die beiden adaptiven Umlenkspiegel 44, 45 sind an eine Rechner- und Kontrolleinheit 46 gekoppelt und ihre optische Charakteristik wird von dieser Rechner- und Kontrolleinheit 46 gesteuert.The in the 1 schematically shown device for laser processing of workpieces includes a drawing laser, not shown here, which laser beam 1 emitted. The processing laser may, for example, be a CO 2 laser whose emission spectrum is in the NIR spectral range. However, other high power lasers may be used which also emit in other spectral ranges. The laser beam emitted by the processing laser 1 will have two mirrors 44 . 45 in a machining head 48 diverted. At the two deflecting mirrors 44 . 45 These are preferably adaptive mirrors, with which the beam characteristic of the laser beam 1 can be influenced. Adaptive mirrors for influencing the beam characteristic of a laser beam are known from the prior art. In such adaptive mirrors, for example, the surface curvature can be varied, whereby the beam divergence and / or the focus position of a laser beam incident on the adaptive mirror can be changed. The two deflecting mirrors 44 . 45 preferably have an elliptical shape and thereby allow a deflection of the laser beam 1 around 90 °. The two adaptive deflection mirrors 44 . 45 are to a computer and control unit 46 coupled and their optical characteristics of this computer and control unit 46 controlled.
Der von den beiden adaptiven Umlenkspiegeln 44, 45 in eine Einlassöffnung 51 des Bearbeitungskopfes 48 umgelenkte Laserstrahl 1 wird innerhalb des Bearbeitungskopfes 48 von einem ebenen Umlenkspiegel 3 auf ein Fokussierelement 2 mit einer Brennweite f (2) gelenkt. Bei dem Fokussierelement 2 handelt es sich bevorzugt um einen Fokussierspiegel, der vorzugsweise eine parabolisch (konkav) gekrümmte Metall-Oberfläche aufweist. Alternativ zu einem Fokussierspiegel kann es sich bei dem Fokussierelement auch um eine Linse handeln. Falls der Bearbeitungskopf zum Laserschneiden eingesetzt werden soll ist es jedoch zweckmäßig einen Fokussierspiegel zu verwenden, der – anders als eine Linse – den hohen Strahlleistungen des Laserstrahls 1 stand hält. Der vom Umlenkspiegel 3 auf das Fokussierelement 2 gelenkte Laserstrahl 1 tritt durch eine Laserdüse 50 aus dem Bearbeitungskopf 48 aus und wird von dem Fokussierelement 2 in einen Fokus F fokussiert.The one of the two adaptive deflecting mirrors 44 . 45 in an inlet opening 51 of the machining head 48 deflected laser beam 1 is within the machining head 48 from a level deflecting mirror 3 on a focusing element 2 with a focal length f ( 2 ) steered. At the focusing element 2 it is preferably a focusing mirror, which preferably has a parabolic (concave) curved metal surface. As an alternative to a focusing mirror, the focusing element may also be a lens. If the machining head is to be used for laser cutting, however, it is expedient to use a focusing mirror which, unlike a lens, the high beam powers of the laser beam 1 stops. The from the deflecting mirror 3 on the focusing element 2 steered laser beam 1 passes through a laser nozzle 50 from the machining head 48 off and is from the focusing element 2 focused in a focus F.
Der Laserdüse 50 gegenüberliegend ist ein zu bearbeitendes Werkstück mit einer Oberfläche 49 angeordnet. Der Bearbeitungskopf 48 ist gegenüber dem zu bearbeitenden Werkstück beweglich angeordnet, so dass der aus der Laserdüse 50 austretende Laserstrahl 1 auf der Oberfläche 49 in lateraler Ebene verschiebbar ist. Weiterhin ist auch der Abstand d zwischen dem Bearbeitungskopf 48 und der Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks veränderbar. Hierzu ist der Bearbeitungskopf 48 an einen rüttelfreien Antrieb gekoppelt, welcher den Bearbeitungskopf in z-Richtung (also in transversaler Richtung bezüglich der Oberfläche 49 des Werkstücks) bewegen kann. Der aus der Laserdüse 50 austretende und fokussierte Laserstrahl 1 des Bearbeitungslasers trifft in einem Bearbeitungspunkt 26 auf die Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks. Der effektive Bearbeitungspunkt 26 (als „Tool Center Point”, TCP bezeichnet) liegt dabei exakt im Fokus F des Laserstrahls 1. In dem effektiven Bearbeitungspunkt wird das Material des zu bearbeitenden Werkstücks gemäß der vorzunehmenden Bearbeitung erhitzt und ggf. aufgeschmolzen. Der effektive Bearbeitungspunkt 26 kann dabei zweckmäßigerweise genau auf der Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks liegen. In bestimmten Anwendungsfällen, wie zum Beispiel beim Laserschneiden, kann der effektive Bearbeitungspunkt 26 jedoch auch unterhalb der Oberfläche 49 im Innern des Materials des zu bearbeitenden Werkstücks liegen. Ein solcher Fall ist in dem in 1 zeichnerisch dargestellten Ausführungsbeispiel gezeigt, bei dem der Fokus F unterhalb der Oberfläche 49 und damit im Innern des zu bearbeitenden Werkstücks liegt. Der Fokus F und damit der effektive Bearbeitungspunkt 26 ist gegenüber der Oberfläche 49 um eine Strecke Δh ins Innere des zu bearbeitenden Werkstücks verschoben.The laser nozzle 50 opposite is a workpiece to be machined with a surface 49 arranged. The machining head 48 is arranged movable relative to the workpiece to be machined, so that from the laser nozzle 50 emerging laser beam 1 on the surface 49 is displaceable in a lateral plane. Furthermore, the distance d between the machining head 48 and the surface 49 changeable to the workpiece to be machined. For this purpose, the machining head 48 coupled to a vibration-free drive, which the machining head in the z-direction (ie in the transverse direction with respect to the surface 49 of the workpiece). The one from the laser nozzle 50 emerging and focused laser beam 1 of the processing laser hits a processing point 26 on the surface 49 of the workpiece to be machined. The effective edit point 26 (referred to as "Tool Center Point", TCP) lies exactly in the focus F of the laser beam 1 , In the effective processing point, the material of the workpiece to be machined is heated according to the processing to be performed and possibly melted. The effective edit point 26 can expediently exactly on the surface 49 lie of the workpiece to be machined. In certain applications, such as laser cutting, the effective processing point may be 26 but also below the surface 49 lie in the interior of the material of the workpiece to be machined. Such a case is in the in 1 illustrated embodiment, in which the focus F below the surface 49 and thus lies in the interior of the workpiece to be machined. The focus F and thus the effective processing point 26 is opposite the surface 49 shifted by a distance Δh inside the workpiece to be machined.
Um die genaue Lage des Fokus F in Bezug auf die Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks zu ermitteln, ist, eine Vorrichtung zur Erfassung des Fokus F des Laserstrahls 1 des Bearbeitungslasers vorgesehen. Die Einzelkomponenten dieser Vorrichtung sind der Darstellung der 2 zu entnehmen. Die Vorrichtung zur Erfassung des Fokus des Laserstrahls 1 umfasst eine erste Justierlichtquelle 22 und eine zweite Justierlichtquelle 23. Diese beiden Justierlichtquellen 22, 23 sind in einer Sende- und Empfangseinheit 24 angeordnet und emittieren jeweils eine schmalbandige elektromagnetische Strahlung, deren Wellenlänge (Zentralwellenlänge des jeweils emittierten Spektrums) unterschiedlich ist. Zweckmäßig handelt es sich bei den beiden Justierlichtquellen 22 und 23 um lichtemittierende Dioden oder um Diodenlaser, vorzugsweise um Diodenlaser, welche eine monochromatische Laserstrahlung emittieren. Die von den beiden Justierlichtquellen 22, 23 emittierte Strahlung wird mittels einer Fasereinkopplungsoptik 21 in Lichtwellenleiter eingekoppelt. Die Lichtwellenleiter, in welche die von den beiden Justierlichtquellen 22, 23 emittierte Strahlung 28, 31 getrennt eingekoppelt worden ist, werden über einen Y-Faserkoppler 15 zusammengeführt, welcher die Strahlung schließlich in einen an den Faserkoppler 15 gekoppelten Lichtwellenleiter 25 leitet. Das freie Ende des Lichtwellenleiters 25 wird in den Bearbeitungskopf 48 geführt und weist einen Austrittsfaserstecker, vorzugsweise des Standardtyps FC-APC auf. Der Faserstecker 12 ist auf einem verfahrbaren Schlitten 13 befestigt, welcher sich innerhalb des Bearbeitungskopfes 48 in axialer Richtung verschieben lässt. An dem Schlitten 13 ist eine Stellschraube 14 zur Fixierung der axialen Position des Schlittens 13 und des daran angeordneten Fasersteckers 12 vorgesehen. In axialem Abstand zum Faserstecker 12 ist eine Linse 4 im Innern des Bearbeitungskopfes 48 angeordnet. Die Linse 4 weist eine chromatische Aberration auf. Die Linse 4 ist bezüglich des Fasersteckers 12 so angeordnet, dass die aus dem Faserstecker 12 austretende Strahlung 28, 31 der beiden Justierlichtquellen 22, 23 entlang der optischen Achse der Linse 4 aus dem Faserstecker 12 austreten und von der Linse 4 als parallele Strahlungsbündel entlang der optischen Achse der Linse 4 geführt werden. Um eine optimale Auskopplung und parallele Strahlführung der von den beiden Justierlichtquellen 22, 23 emittierten Strahlung 28, 31 zu gewährleisten, wird der Faserstecker 12 mittels des Schlittens 13 im Fokus der Linse 4 fixiert. Die von der Linse 4 kommenden parallelen Strahlenbündel der von den beiden Justierlichtquellen 22, 23 emittierten Strahlung 28, 31 treffen entlang der optischen Achse auf das Fokussierelement 2 und werden von diesem im Fokus F fokussiert. Da die parallelen Strahlen der beiden Justierlichtquellen 22, 23 zwischen der Linse 4 und dem Fokussierelement 2 im Zentrum von dem ebenen Spiegel geblockt werden, wird die von den Justierlichtquellen 22, 23 und 17 emittierte Strahlung 28, 31, 29 ringförmig um den Bearbeitungspunkt 26 herum auf die die Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks abgebildet. Dadurch kann eine Verfälschung der Reflexion an der Oberfläche vermieden werden, welche auftreten könnte, wenn diese direkt im effektiven Bearbeitungspunkt 26 (TCP) erfolgt.To get the exact location of the focus F in relation to the surface 49 of the workpiece to be machined is a device for detecting the focus F of the laser beam 1 the processing laser provided. The individual components of this device are the representation of 2 refer to. The device for detecting the focus of the laser beam 1 includes a first adjustment light source 22 and a second adjustment light source 23 , These two adjustment light sources 22 . 23 are in a transmitting and receiving unit 24 each arranged and emit a narrow-band electromagnetic radiation whose wavelength (central wavelength of each emitted spectrum) is different. Appropriately, it concerns with the two Justierlichtquellen 22 and 23 around light-emitting diodes or diode lasers, preferably diode lasers, which emit monochromatic laser radiation. The of the two Justierlichtquellen 22 . 23 emitted radiation is by means of a Faseininkopplungsoptik 21 coupled into optical waveguides. The optical fibers into which the of the two Justierlichtquellen 22 . 23 emitted radiation 28 . 31 is decoupled via a Y-fiber coupler 15 finally merging the radiation into one at the fiber coupler 15 coupled optical fiber 25 passes. The free end of the fiber optic cable 25 gets into the machining head 48 and has an exit fiber connector, preferably of the standard FC-APC type. The fiber connector 12 is on a traveling sled 13 attached, which is within the machining head 48 can be moved in the axial direction. On the sledge 13 is a set screw 14 for fixing the axial position of the carriage 13 and the fiber connector disposed thereon 12 intended. At an axial distance to the fiber connector 12 is a lens 4 inside the machining head 48 arranged. The Lens 4 has a chromatic aberration. The Lens 4 is with respect to the fiber connector 12 arranged so that the out of the fiber connector 12 emerging radiation 28 . 31 the two Justierlichtquellen 22 . 23 along the optical axis of the lens 4 from the fiber connector 12 leak and from the lens 4 as parallel radiation beams along the optical axis of the lens 4 be guided. For optimum decoupling and parallel beam guidance of the two Justierlichtquellen 22 . 23 emitted radiation 28 . 31 to ensure the fiber connector 12 by means of the carriage 13 in the focus of the lens 4 fixed. The one from the lens 4 coming parallel beams of the two Justierlichtquellen 22 . 23 emitted radiation 28 . 31 meet along the optical axis on the focusing element 2 and are focused by this in Focus F. Because the parallel rays of the two Justierlichtquellen 22 . 23 between the lens 4 and the focusing element 2 Blocked in the center by the plane mirror becomes the one of the adjustment light sources 22 . 23 and 17 emitted radiation 28 . 31 . 29 ring around the machining point 26 around on the surface 49 of the workpiece to be machined. As a result, a falsification of the reflection on the surface can be avoided, which could occur if this directly in the effective processing point 26 (TCP).
Die Vorrichtung zur Erfassung des Fokus des Laserstrahls 1 umfasst weiterhin eine erste optische Auskoppeleinrichtung zum Auskoppeln der um den effektiven Bearbeitungspunkt 26 herum durch Streuung und/oder Reflexion des Laserstrahls 1 des Bearbeitungslasers an der Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks entstehenden elektromagnetischen Strahlung. Die erste optische Auskoppeleinrichtung setzt sich bei dem zeichnerisch in 2 dargestellten Ausführungsbeispiel aus dem optischen Fokussierelement 2, der Linse 4 und einem Strahlteiler 9 zusammen. Der Strahlteiler 9 ist dabei wie in 2 gezeigt im Strahlengang zwischen dem Faserstecker 12 und der Linse 4 schräg zur optischen Achse stehend angeordnet. Die durch Streuung und/oder Reflexion des Laserstrahls 1 des Bearbeitungslasers an der Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks entstehende elektromagnetische Strahlung wird durch die Laserdüse 50 in den Bearbeitungskopf 48 zurückreflektiert oder gestreut und dort vom Fokussierelement 2 als paralleles Strahlenbündel auf die Linse 4 gerichtet. Der zentrale Bereich des zurückreflektierten oder gestreuten parallelen Strahlenbündels dieser elektromagnetischen Strahlung aus der Wechselwirkungszone (also aus dem effektiven Bearbeitungspunkt, TCP kommende Reflexionen oder Streustrahlen) wird dabei durch den ebenen Spiegel 3 ausgeblendet und kommt nicht im Zentrum der Linse 4 an. Die von der Oberfläche 49 um den effektiven Bearbeitungspunkt 49 herum kommende und in den Bearbeitungskopf 48 zurückreflektierte bzw. gestreute elektromagnetische Strahlung wird daher als Kreisring auf die Linse 4 abgebildet und von dieser fokussiert und von dem Strahlteiler 9 (teilweise) in Richtung auf einen ersten Detektor 5 reflektiert. Der Detektor 5 ist bezüglich des Strahlteilers 9 so angeordnet, dass die von der Linse 4 fokussierte Strahlung aus der Wechselwirkungszone auf die fotosensitive Fläche des Detektors 5 fokussiert wird. Vor dem Detektor 5 ist bevorzugt eine Blende 6 sowie ein erster Filter 7 und ein zweiter Filter 8 angeordnet. Der erste Filter 7 weist bezüglich der vom Bearbeitungslaser emittierten Strahlung 30 ein Bandpassverhalten auf. Bei dem zweiten Filter 8 handelt es sich um einen Graufilter zur Abschwächung der auf den Detektor 5 gerichteten Strahlung aus der Wechselwirkungszone. Mit dem Detektor 5 kann die Intensität der von der Wechselwirkungszone kommenden elektromagnetischen Strahlung erfasst werden, welche dort durch Wechselwirkung des Laserstrahls 1 mit dem zu bearbeitenden Werkstück bzw. durch direkte Rückreflexion oder Streuung des Bearbeitungslaserstrahls entsteht.The device for detecting the focus of the laser beam 1 further comprises a first optical decoupling device for decoupling the around the effective processing point 26 around by scattering and / or reflection of the laser beam 1 of the processing laser on the surface 49 of the workpiece to be machined electromagnetic radiation. The first optical decoupling sets in the drawing in 2 illustrated embodiment of the optical focusing element 2 , the lens 4 and a beam splitter 9 together. The beam splitter 9 is there like in 2 shown in the beam path between the fiber connector 12 and the lens 4 arranged obliquely to the optical axis standing. The scattering and / or reflection of the laser beam 1 of the processing laser on the surface 49 of the workpiece to be machined electromagnetic radiation is generated by the laser nozzle 50 in the processing head 48 reflected back or scattered and there from the focusing element 2 as a parallel beam on the lens 4 directed. The central region of the back-reflected or scattered parallel beam of this electromagnetic radiation from the interaction zone (ie from the effective processing point, TCP coming reflections or scattered radiation) is thereby through the plane mirror 3 hidden and does not come in the center of the lens 4 at. The from the surface 49 around the effective edit point 49 around coming and in the processing head 48 back-reflected or scattered electromagnetic radiation is therefore as a circular ring on the lens 4 imaged and focused by the beam splitter 9 (partially) towards a first detector 5 reflected. The detector 5 is with respect to the beam splitter 9 so arranged that by the lens 4 focused radiation from the interaction zone on the photosensitive surface of the detector 5 is focused. In front of the detector 5 is preferably a diaphragm 6 and a first filter 7 and a second filter 8th arranged. The first filter 7 indicates the radiation emitted by the processing laser 30 a bandpass behavior. At the second filter 8th it is a gray filter to attenuate the detector 5 directed radiation from the interaction zone. With the detector 5 the intensity of the electromagnetic radiation coming from the interaction zone can be detected, which there by interaction of the laser beam 1 arises with the workpiece to be machined or by direct back reflection or scattering of the processing laser beam.
Der in 5 im Detail dargestellte Strahlteiler 9 ist bevorzugt als Strahlteilermaske ausgebildet und kann entweder, wie dort dargestellt, als makroskopische Maske ohne diffraktiven Eigenschaften, oder auch mit einer feineren Struktur, die diffraktive Eigenschaften aufweist, ausgelegt werden. Im ersten, bevorzugten Fall, ist die Funktion der Strahlteilermaske 9 vergleichbar mit der eines 50% – polka-dot-Strahlteilers, bei dem die transparente Trägerplatte des Strahlteilers im Flächenverhältnis von 50% mit metallischen Inseln bedampft ist. Aufgrund der hier gewählten Anordnung wird eine radiale Maskenstruktur bevorzugt, zumal solche Komponenten als Standardkomponenten am Markt erhältlich sind. Außerdem ist die Faseraustrittsfläche im Stecker 12 die wirksame Empfangsapertur des Meßsystems. Die optische Faser im Stecker 12 kann auch als Faserbündel ausgelegt werden. Für den Fall, dass die Strahlteilermaske 9 betont diffraktiv arbeitet, stellt sie die wirksame Empfangsapertur des Meßsystems dar. Die Verwendung von solchen Masken, jedoch als lineare Gitter ausgelegt, sind aus dem Stand der Technik, bspw. der DE10056329 bekannt, wobei dort getrennte Gitter für den Sende- und für den Empfangspfad verwendet werden. Im Unterschied zur Anwendung in der DE10056329 ist der Strahlengang beim Passieren der Gitter in dem bevorzugten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung divergent, während er in der Anwendung der DE10056329 parallel geformt ist. Die bevorzugt gewählte Strahlteilermaske 9 führt zu einer Verbesserung des Kontrastes der Messsignale, da unscharf abgebildete Bereiche aus der Objektebene von der Strahlteilermaske 9 geblockt werden.The in 5 illustrated in detail beam splitter 9 is preferably designed as a beam splitter mask and can either, as shown there, as a macroscopic mask without diffractive properties, or with a finer structure having diffractive properties are designed. In the first, preferred case, the function is the beam splitter mask 9 comparable to that of a 50% polka-dot beam splitter, in which the transparent carrier plate of the beam splitter is vapor-deposited in the area ratio of 50% with metallic islands. Due to the arrangement chosen here, a radial mask structure is preferred, especially as such components are available as standard components on the market. In addition, the fiber exit surface is in the plug 12 the effective receiving aperture of the measuring system. The optical fiber in the plug 12 can also be designed as a fiber bundle. In the event that the beam splitter mask 9 emphasizes diffractive, it represents the effective receiving aperture of the measuring system. The use of such masks, but as a linear grid are designed, are from the prior art, for example. The DE10056329 known, where there separate grids are used for the transmit and the receive path. Unlike the application in the DE10056329 For example, in the preferred embodiment of the present invention, the beam path is divergent in passing the gratings, while in the application of the DE10056329 is shaped in parallel. The preferred beam splitter mask 9 leads to an improvement of the contrast of the measurement signals, as out of focus imaged areas of the object plane of the beam splitter mask 9 be blocked.
Die Vorrichtung zur Erfassung des Fokus F des Laserstrahls 1 umfasst weiterhin eine zweite Auskoppeleinrichtung zum Auskoppeln der von der Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks um den effektiven Bearbeitungspunkt 26 herum zurückreflektierten Strahlung der beiden Justierlichtquellen 22, 23. Diese zweite optische Auskoppeleinrichtung besteht aus dem optischen Fokussierelement 2, der Linse 4, dem Faserstecker 12, dem Lichtwellenleiter 25 und einem Y-Faserkoppler 15. Die ringförmig um den Bearbeitungspunkt 26 herum auf die Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks auftreffende Strahlung 28, 31 der beiden Justierlichtquellen 22, 23 wird von der Oberfläche 49 durch die Laserdüse 50 in den Bearbeitungskopf 48 zurückreflektiert und dort vom Fokussierelement 2 als paralleles Strahlenbündel auf die Linse 4 gelenkt, und von dieser durch den Faserstecker 12, der im Fokus der Linse 4 angeordnet ist, in den Lichtwellenleiter 25 eingekoppelt. Am anderen Ende des Lichtwellenleiters 25 wird die von der Oberfläche 49 zurückreflektierte Strahlung der beiden Justierlichtquellen 22, 23 mittels einer Fokussieroptik 18 aus dem Lichtwellenleiter ausgekoppelt und auf einen zweiten Detektor 20 fokussiert. Vor dem zweiten Detektor 20 ist bevorzugt ein weiterer Filter 19 angeordnet, welcher eine Bandpass-Charakteristik bezüglich der von den beiden Justierlichtquellen 22, 23 emittierten Spektren aufweist. Die beiden Justierlichtquellen 22, 23 werden in ihrer Abstrahlleistung moduliert betrieben. Auf diese Weise ist es möglich, die an der Oberfläche 49 zurückreflektierte Strahlung der Justierlichtquellen 22, 23 der jeweiligen Justierlichtquelle 22 bzw. 23 zuzuordnen. Der Detektor 20 kann daher die Intensitäten der zurückreflektierten Strahlung der Justierlichtquellen 22 und 23 getrennt voneinander erfassen. Hierfür erforderliche Modulationstechniken und die dafür notwendige Kopplung des Detektors 20 an die Modulationssteuerung der Justierlichtquellen 22 und 23 sind aus dem Stand der Technik bekannt. Es eignen sich dafür insbesondere Frequenz-Modulationen, Phasen-Modulationen oder Zeitmultiplex-Modulationen. Auch die Verwendung unterschiedlicher Polarisationszustände der von den Justierlichtquellen 22 und 23 emittierten Strahlen sind zur Modulation geeignet.The device for detecting the focus F of the laser beam 1 further comprises a second decoupling device for decoupling the from the surface 49 of the workpiece to be machined around the effective machining point 26 around back reflected radiation of the two Justierlichtquellen 22 . 23 , This second optical decoupling device consists of the optical focusing element 2 , the lens 4 , the fiber connector 12 , the optical fiber 25 and a Y fiber coupler 15 , The ring around the processing point 26 around on the surface 49 of the workpiece to be machined incident radiation 28 . 31 the two Justierlichtquellen 22 . 23 gets off the surface 49 through the laser nozzle 50 in the processing head 48 reflected back and there from the focusing element 2 as a parallel beam on the lens 4 steered, and from this through the fiber connector 12 in the focus of the lens 4 is arranged in the optical waveguide 25 coupled. At the other end of the fiber optic cable 25 becomes the of the surface 49 reflected back radiation of the two Justierlichtquellen 22 . 23 by means of a focusing optics 18 decoupled from the optical fiber and to a second detector 20 focused. In front of the second detector 20 is preferably another filter 19 which has a bandpass characteristic with respect to that of the two Justierlichtquellen 22 . 23 having emitted spectra. The two adjustment light sources 22 . 23 are operated modulated in their radiation power. In this way it is possible to be on the surface 49 reflected back radiation of the Justierlichtquellen 22 . 23 the respective adjustment light source 22 respectively. 23 assigned. The detector 20 Therefore, the intensities of the back-reflected radiation of Justierlichtquellen 22 and 23 separate from each other. For this required modulation techniques and the necessary coupling of the detector 20 to the modulation control of Justierlichtquellen 22 and 23 are known from the prior art. In particular, frequency modulations, phase modulations or time division multiplexing are suitable for this purpose. Also, the use of different polarization states of the Justierlichtquellen 22 and 23 emitted rays are suitable for modulation.
Zur Erfassung der Intensitäten der von den beiden Justierlichtquellen 22 und 23 emittierten Strahlung 28, 31 ist im Bereich zwischen dem Faserstecker 12 und der Linse 4 ein weiterer Detektor 11 vorgesehen. Die aus dem Faserstecker 12 austretende Strahlung 28, 31 der beiden Justierlichtquellen 22 und 23 wird an der Rückseite des Strahlteilers 9 (teilweise) reflektiert und auf die lichtempfindliche Fläche des Detektors 11 fokussiert. Der Detektor 11 ist an die Modulationsregelung der beiden Justierlichtquellen 22 und 23 gekoppelt, so dass er die von den Justierlichtquellen 22 und 23 emittierten Strahlen 28, 31 getrennt erfassen kann.For detecting the intensities of the two Justierlichtquellen 22 and 23 emitted radiation 28 . 31 is in the range between the fiber connector 12 and the lens 4 another detector 11 intended. The from the fiber connector 12 emerging radiation 28 . 31 the two Justierlichtquellen 22 and 23 will be at the back of the beam splitter 9 (partially) reflected and on the photosensitive surface of the detector 11 focused. The detector 11 is to the modulation control of the two Justierlichtquellen 22 and 23 coupled, so that he from the Justierlichtquellen 22 and 23 emitted rays 28 . 31 can capture separately.
In der Sende- und Empfangseinheit 24 ist bevorzugt noch eine dritte Justierlichtquelle 17 angeordnet, welche vorgesehen ist, um die räumliche Auflösung in z-Richtung im Bereich um die Soll-Position der Brennebene zu erhöhen. Diese dritte Justierlichtquelle 17 emittiert ein bezüglich der Emissionsspektren der beiden anderen Justierlichtquellen 22, 23 relativ breites polychromatisches Abstrahlspektrum 29, dessen Maximum bei einer Zentralwellenlänge λ17 liegt. Die dritte Justierlichtquelle 17 wird zweckmäßig so ausgewählt, dass die Zentralwellenlänge λ17 genau oder zumindest ungefähr in der Mitte zwischen den Wellenlängen λ22 bzw. λ23 der beiden anderen Justierlichtquellen 22 und 23 liegt (3a). Die von der dritten Justierlichtquelle 17 emittierte Strahlung wird mittels einer Linsenoptik 16 in einen Lichtwellenleiter eingekoppelt und von einem Y-Faserkoppler in den Lichtwellenleiter 25 geführt, in dem auch die Strahlung der beiden anderen Justierlichtquellen 22 und 23 zum Bearbeitungskopf 48 geführt wird.In the transmitting and receiving unit 24 is preferably still a third Justierlichtquelle 17 which is provided in order to increase the spatial resolution in the z-direction in the region around the nominal position of the focal plane. This third adjustment light source 17 emits one with respect to the emission spectra of the other two Justierlichtquellen 22 . 23 relatively broad polychromatic emission spectrum 29 whose maximum is at a central wavelength λ 17 . The third adjustment light source 17 is suitably selected so that the central wavelength λ 17 exactly or at least approximately in the middle between the wavelengths λ 22 and λ 23 of the other two Justierlichtquellen 22 and 23 lies ( 3a ). That of the third adjustment light source 17 emitted radiation is by means of a lens optic 16 coupled into an optical waveguide and from a Y-fiber coupler in the optical waveguide 25 in which also the radiation of the other two Justierlichtquellen 22 and 23 to the machining head 48 to be led.
In 3a sind die von den Justierlichtquellen 17, 22 und 23 emittierten Spektren als Funktion der Intensität über die Wellenlänge aufgetragen. Das Emissionsspektrum der ersten Justierlichtquelle 22 ist darin mit Bezugsziffer 28 und das Emissionsspektrum der zweiten Justierlichtquelle 23 ist mit Bezugsziffer 31 gekennzeichnet und der Intensitätsverlauf des Abstrahlspektrums der dritten Justierlichtquelle 17 ist in 3a mit Bezugsziffer 29 gekennzeichnet. Wie sich aus 3a ergibt, liegt das Emissionsspektrum 28 der ersten Justierlichtquelle 22 auf einer ansteigenden Flanke des breitbandigen Emissionsspektrums der dritten Justierlichtquelle 17 und das schmalbandige Emissionsspektrum 31 der zweiten Justierlichtquelle 23 liegt auf der abfallenden Flanke des breitbandigen Abstrahlspektrums 29 der dritten Justierlichtquelle 17. Die Wellenlängen λ17, λ22 und λ23 liegen zweckmäßig im sichtbaren Spektralbereich.In 3a are those of the adjustment light sources 17 . 22 and 23 emitted spectra as a function of intensity across the wavelength. The emission spectrum of the first adjustment light source 22 is in it with reference number 28 and the emission spectrum of the second adjustment light source 23 is with reference number 31 and the intensity profile of the emission spectrum of the third Justierlichtquelle 17 is in 3a with reference number 29 characterized. As it turned out 3a results, the emission spectrum lies 28 the first adjustment light source 22 on a rising edge of the broadband emission spectrum of the third alignment light source 17 and the narrow band emission spectrum 31 the second adjustment light source 23 lies on the falling edge of the broadband emission spectrum 29 the third adjustment light source 17 , The wavelengths λ 17 , λ 22 and λ 23 are expedient in the visible spectral range.
In 3b sind die von dem Detektor 5 erfassten Intensität der elektromagnetischen Strahlung, welche um den Bearbeitungspunkt 26 herum durch Streuung und/oder Reflexion des Laserstrahls 1 des Bearbeitungslasers an der Oberfläche (49) des zu bearbeitenden Werkstücks entstanden ist, sowie der von dem Detektor 20 erfassten Intensitäten der von den Justierlichtquellen 22 und 23 an der Oberfläche 49 zurückreflektierten Strahlung als Funktion der Lage z des Bearbeitungskopfes 48 bezüglich der Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks entlang der optischen Achse A des Fokussierelements 2 dargestellt. Bei einer Veränderung des Abstands d des Bearbeitungskopfes 48 bezüglich der Oberfläche 49 entlang der z-Richtung liefert der Detektor 5, welcher die Intensität der vom Bearbeitungslaser an der Oberfläche 49 gestreuten oder reflektierten Strahlung erfasst, die in 3b mit Bezugsziffer 33 gekennzeichnete Hüllkurve. Die dabei vom zweiten Detektor 20 erfassten Intensitäten der von den beiden Justierlichtquellen 22 und 23 an der Oberfläche 49 zurückreflektierten Strahlung sind in 3b in den Hüllkurven 34 und 36 dargestellt, wobei die Hüllkurve 34 der Intensität der von der ersten Justierlichtquelle 22 und die Hüllkurve 36 der von der zweiten Justierlichtquelle 23 zurückreflektierten Strahlung entspricht. Der Versatz der Maxima der beiden Hüllkurven 34 und 36 resultiert aus dem chromatischen Fehler der Linse 4. Die von den Justierlichtquellen 22 und 23 zurückreflektierten Strahlen sind jeweils in zwei Punkten exakt fokussiert, die oberhalb bzw. unterhalb der Werkstückoberfläche 29 liegen. Befindet sich die Werkstückoberfläche 49 exakt in der Brennebene (also im Fokus F) des Fokussierelements 2 sind die Rückreflexe der beiden Justierlichtquellen 22 und 23 unscharf auf dem Detektor 20 abgebildet.In 3b are those of the detector 5 detected intensity of the electromagnetic radiation, which around the processing point 26 around by scattering and / or reflection of the laser beam 1 of Machining laser on the surface ( 49 ) of the workpiece to be machined, as well as that of the detector 20 detected intensities of the Justierlichtquellen 22 and 23 on the surface 49 reflected back radiation as a function of the position z of the machining head 48 concerning the surface 49 of the workpiece to be machined along the optical axis A of the focusing element 2 shown. When changing the distance d of the machining head 48 concerning the surface 49 The detector delivers along the z-direction 5 , which determines the intensity of the machining laser on the surface 49 scattered or reflected radiation detected in 3b with reference number 33 marked envelope. The case of the second detector 20 detected intensities of the two Justierlichtquellen 22 and 23 on the surface 49 back-reflected radiation is in 3b in the envelopes 34 and 36 shown, where the envelope 34 the intensity of the first adjustment light source 22 and the envelope 36 that of the second adjustment light source 23 corresponds to reflected back radiation. The offset of the maxima of the two envelopes 34 and 36 results from the chromatic aberration of the lens 4 , The from the Justierlichtquellen 22 and 23 back-reflected beams are exactly focused in two points, respectively, above and below the workpiece surface 29 lie. Is the workpiece surface 49 exactly in the focal plane (ie in focus F) of the focusing element 2 are the reflexes of the two Justierlichtquellen 22 and 23 out of focus on the detector 20 displayed.
Aus den von den Detektoren 5 und 20 erfassten Intensitäten wird der Abstands d zwischen Werkstückoberfläche 49 und Bearbeitungskopf 48 sowie die relative Verschiebung Δh des effektiven Bearbeitungspunkts (TCP) wie folgt ermittelt:
Zunächst erfolgt bei ausgeschaltetem Bearbeitungslaserstrahl 1 eine Justage des Schlitten 13 mit dem darauf angeordneten Faserstecker 12 und des Abstands d zwischen Bearbeitungskopf 48 und der Oberfläche 49, um die Hüllkurven 33 bis 36 der Meßsignale vorzugsweise in der in 3b dargestellten Relativlage einzustellen. Damit wird der Meßbereich des TCP und seine dynamische lastabhängige Verschiebung zwischen den Wellenlängen λ22 und λ23 bzw. den zugehörigen und diesen entsprechenden z-Positionen z22 und z23 fixiert. Die Wellenlängen λ22 und λ23 der Justierlichtquellen 22 und 23 stehen durch die getroffene Auswahl fest. Sie werden durch die mechanische Justage symmetrisch um z1~λ1 eingestellt. Aufgrund der verwendeten Modulation der Justierlichtquellen 17, 22 und 23 lassen sich die erfaßten Hüllkurven 33–36 der Meßsignale bei einer Änderung des Abstands d zwischen Bearbeitungskopf 48 und der Oberfläche 49 ihrer jeweiligen Quelle (Justierlichtquellen 17, 22 und 23) eindeutig zuordnen. Dafür werden bekannte elektronische und/oder optische Filterungsmethoden verwendet. Aufgrund des hohen optischen Störsignalpegels aus der Wechselwirkungszone um den Bearbeitungspunkt 26 (TCP) während der Laserbearbeitung ist trotzdem mit aleatorischen Schwankungen zu rechnen. Um die Zuverlässigkeit der Messung zu erhöhen, werden die Meßwerte wie folgt gewonnen, wobei nur die wichtigsten Schritte hier beschrieben werden:
Die TCP-Lage vor dem Laserbearbeitungsprozeß entspricht dem eingestellten Abstand d, wobei zu diesem Zeitpunkt (also bei ausgeschaltetem Bearbeitungslaserstrahl 1) die Verschiebung des Bearbeitungspunkts (TCP) Δh = 0 ist. wobei U34 bzw. U36 der vom Detektor 20 momentan erfasste Intensitätswert der Hüllkurve 34 (an der Oberfläche 49 reflektierter Strahl der Justierlichtquelle 22) bzw. der Hüllkurve 36 (an der Oberfläche 49 reflektierter Strahl der Justierlichtquelle 23) ist. Das entspricht auch der Justagebedingung, nach der bei der Koordinate z = d die Hüllkurve 33 des Rückreflexes des Bearbeitungslaserstrahls 1 aus der Wechselwirkungszone ein Maximum aufweisen muß. Dafür wird die Relation (1.1) in die Gleichung: geändert, wobei U33 der vom Detektor 5 erfasste Intensitätswert der Hüllkurve 33 (Rückreflexes des Bearbeitungslaserstrahls 1 aus der Wechselwirkungszone) ist.From the of the detectors 5 and 20 detected intensities is the distance d between the workpiece surface 49 and machining head 48 and the relative displacement Δh of the effective processing point (TCP) is determined as follows:
First, when the processing laser beam is turned off 1 an adjustment of the sledge 13 with the fiber connector disposed thereon 12 and the distance d between the machining head 48 and the surface 49 to the envelopes 33 to 36 the measuring signals preferably in the in 3b Set relative position shown. Thus, the measuring range of the TCP and its dynamic load-dependent displacement between the wavelengths λ 22 and λ 23 and the associated and these corresponding z positions z 22 and z 23 is fixed. The wavelengths λ 22 and λ 23 of the Justierlichtquellen 22 and 23 are determined by the choices made. They are adjusted symmetrically by z 1 ~ λ 1 due to the mechanical adjustment. Due to the used modulation of the adjustment light sources 17 . 22 and 23 can be the captured envelopes 33 - 36 the measurement signals at a change in the distance d between the processing head 48 and the surface 49 their respective source (Justierlichtquellen 17 . 22 and 23 ) clearly assign. For this purpose, known electronic and / or optical filtering methods are used. Due to the high optical noise level from the interaction zone around the processing point 26 (TCP) during laser processing is still expected with aleatorischen fluctuations. In order to increase the reliability of the measurement, the measured values are obtained as follows, whereby only the most important steps are described here:
The TCP position before the laser processing process corresponds to the set distance d, at which time (ie with the processing laser beam switched off 1 ) the shift of the processing point (TCP) Δh = 0. where U 34 and U 36 of the detector 20 currently detected intensity value of the envelope 34 (on the surface 49 reflected beam of the adjustment light source 22 ) or the envelope 36 (on the surface 49 reflected beam of the adjustment light source 23 ). This also corresponds to the adjustment condition, according to which the coordinate z = d is the envelope 33 the return reflection of the machining laser beam 1 from the interaction zone must have a maximum. For this, the relation (1.1) becomes the equation: changed, where U 33 of the detector 5 detected intensity value of the envelope 33 (Back reflection of the machining laser beam 1 from the interaction zone).
Dadurch liegt das Maximum der Hüllkurve 33 des Bearbeitungslaserstrahls 1 bei z1 im Bereich zwischen z22 und z23 (3b), unter der Voraussetzung, dass die Intensitäten der Emissionsmaxima der Justierlichtquellen 22 und 23 (Maximalwerte der Emissionsspektren 28 und 31, 3a) in etwa gleich groß eingestellt sind. Da die optischen Komponenten 2 und 4 unter der thermischen Last des Bearbeitungslaserstrahls 1 nicht deformiert werden, ist das Verhältnis gemäß (1.1) starr mit dem Bearbeitungskopf 48 verbunden. Bedingt durch den Strahlteiler 9 und durch den Schatten des Spiegels 3 besteht der Brennpunkt aller Lichtquellen außer dem Bearbeitungslaser aus einem oder mehreren Kreissegmenten bzw. aus einem kreisförmigen Kranz von Foki angeordnet um den Bearbeitungspunkt 26 (TCP) auf der Oberfläche 49. Die erste Justierlichtquelle 22 ist bei z22 und die zweite Justierlichtquelle 23 bei z23 genau fokussiert. Ansonsten sind die Abbildungen bei der jeweiligen Wellenlänge auf der Oberfläche 49 unscharf. Das Licht der polychromatischen dritten Justierlichtquelle 17 hat ihr Intensitätsmaximum auch bei z1~λ1 eingestellt. Die Hüllkurve 35 des Rückreflexes der dritten Justierlichtquelle 17 wird gebildet durch den z-Verlauf der Rückreflexmaxima, die stets der Wellenlänge entsprechend der jeweiligen Lage der Oberfläche 49 ändern. Zur Erhöhung der Auflösung der Messung von d wird das Verhältnis (1.1) mit dem Rückreflex der Justierlichtquelle 22 gefaltet (multipliziert), siehe Term (1.3).This is the maximum of the envelope 33 of the processing laser beam 1 at z 1 in the range between z 22 and z 23 ( 3b ), provided that the intensities of emission maxima of Justierlichtquellen 22 and 23 (Maximum values of the emission spectra 28 and 31 . 3a ) are set approximately the same size. Because the optical components 2 and 4 under the thermal load of the machining laser beam 1 are not deformed, the ratio according to (1.1) is rigid with the machining head 48 connected. Due to the beam splitter 9 and through the shadow of the mirror 3 the focal point of all light sources except the processing laser consists of one or more circle segments or of a circular ring of Foci arranged around the edit point 26 (TCP) on the surface 49 , The first adjustment light source 22 is at z 22 and the second adjustment light source 23 precisely focused at z 23 . Otherwise, the images are at the respective wavelength on the surface 49 blurred. The light of the polychromatic third adjustment light source 17 has set its intensity maximum even at z 1 ~ λ 1 . The envelope 35 the return reflection of the third adjustment light source 17 is formed by the z-curve of the return reflection maxima, which always corresponds to the wavelength corresponding to the respective position of the surface 49 to change. To increase the resolution of the measurement of d, the ratio (1.1) with the back reflection of the Justierlichtquelle 22 folded (multiplied), see term (1.3).
Zur dynamischen Auswertung von Δh (also einer insbesondere thermisch bedingten Verschiebung des Bearbeitungspunkts 26) während des Laserbearbeitungsprozesses (also bei eingeschaltetem Bearbeitungslaser) wird die Verschiebung des Signals der Hüllkurve 33 gegenüber der ermittelten Position d des Bearbeitungspunkts 26 (TCP) errechnet. Dafür wird die Differenz oder das Verhältnis der Gleichungstenne aus (1.2) gebildet, während: konstant bleibt.For the dynamic evaluation of Δh (ie a particular thermally induced shift of the processing point 26 ) during the laser processing process (that is, when the processing laser is turned on) will shift the signal of the envelope 33 opposite to the determined position d of the processing point 26 (TCP) calculated. For this, the difference or the ratio of the equation (1.2) is formed, while: remains constant.
Auf Grund der zu erwartenden aleatorischen Schwankungen der Signale werden aus den Meßwerten zwei Quotienten gebildet, nämlich U36/U33 und U34/U33. Jeder der beiden Quotienten für sich würde die Information über Δh bereits enthalten, aber die Formel (1.4) oder (1.5) verbessert das Signal-Rausch-Verhältnis. Für Δh = 0 (d. h. vor der Laserbbearbeitung bei ausgeschaltetem Bearbeitungslaser) wird die mechanische Justage bevorzugt so vorgenommen, dass die beiden genannten Quotienten gleich sind. Unter thermischer Last wird einer der Messwerte (Quotienten) kleiner und der andere größer. Daher ist Δh proportional zu der Differenz [Formel (1.4)] bzw. zu dem Verhältnis [Formel (1.5)]. Dabei ist Δh in Bezug zum Term (1.3) zu setzen, der dem Abstand d entspricht. Die Werte aus den Gleichungen 1.4 und 1.5 alleine sind in der Regel noch nicht geeignet, die exakte Verschiebung des TCP Δh zu berechnen, da der Abstand d zwischen Bearbeitungskopf 48 und Oberfläche 49 sich im Bearbeitungsbetrieb auch verändern kann. Deshalb wird zur Berechnung von Δh folgende Relation gebildet: d. h. Δh ist proportional mit der Differenz (1.3)–(1.4) oder (1.3)–(1.5).Due to the expected aleatoric fluctuations of the signals, two quotients are formed from the measured values, namely U 36 / U 33 and U 34 / U 33 . Each of the two quotients per se would already contain the information about Δh, but the formula (1.4) or (1.5) improves the signal-to-noise ratio. For Δh = 0 (ie before laser machining when the processing laser is switched off), the mechanical adjustment is preferably carried out in such a way that the two mentioned quotients are the same. Under thermal load, one of the measured values (quotients) becomes smaller and the other larger. Therefore, Δh is proportional to the difference [Formula (1.4)] or to the ratio [Formula (1.5)]. In this case, Δh must be set in relation to the term (1.3), which corresponds to the distance d. The values from equations 1.4 and 1.5 alone are generally not yet suitable for calculating the exact displacement of the TCP Δh, since the distance d between the machining head 48 and surface 49 can also change in machining operation. Therefore, the following relation is calculated to calculate Δh: ie Δh is proportional to the difference (1.3) - (1.4) or (1.3) - (1.5).
Die vorgeschlagene Auswertemethode stellt nur eine bevorzugte Möglichkeit dar. Andere Auswertemöglichkeiten erschließen sich dem Fachmann. The proposed evaluation method represents only a preferred option. Other evaluation options are apparent to those skilled in the art.
Zur Verdeutlichung ist in 3b ein Beispiel für eine bestimmte Lage (z-Position) der Oberfläche 49 in Bezug auf den Bearbeitungskopf 48 angegeben. Eine bestimmte z-Position der Oberfläche 49 ist in 3b mit Bezugsziffer 32 angegeben und entspricht einem Abstand der Oberfläche 49 zum Bearbeitungskopf 48 von z = d – Δd. Die mit den Bezugsziffern 37, 38, 39 und 40 bezeichneten horizontalen Linien (strichpunktierte Linien) zeigen im Schnittpunkt mit den ihr jeweils zugeordneten Hüllkurven 33, 34, 35 und 36 den jeweiligen Messwert der vom jeweiligen Detektor (5 bzw. 20) erfassten Intensität bei dieser z-Lage 32 der Oberfläche 49 an, wobei die horizontale Linie 37 der Hüllkurve 36 (von der zweiten Justierlichtquelle 23 kommend), die horizontale Linie 38 der Hüllkurve 34 (von der ersten Justierlichtquelle 22 kommend), die horizontale Linie 39 der Hüllkurve 35 (von der dritten Justierlichtquelle 17 kommend) und die horizontale Linie 40 der Hüllkurve 33 (von dem Bearbeitungslaser aus der Wechselwirkungszone kommend) zugeordnet ist. Der Schnittpunkt der horizontalen Linie mit der ihr zugeordneten Hüllkurve zeigt jeweils den momentanen Intensitätswert U33, U34, U35, bzw. U36 aus der jeweiligen Hüllkurve, der bei der momentanen z-Lage der Oberfläche 49 vom jeweiligen Detektor 5 bzw. 20 gemessen wird.For clarification is in 3b an example of a certain position (z-position) of the surface 49 in relation to the machining head 48 specified. A certain z-position of the surface 49 is in 3b with reference number 32 indicated and corresponds to a distance of the surface 49 to the machining head 48 of z = d - Δd. The with the reference numbers 37 . 38 . 39 and 40 designated horizontal lines (dash-dotted lines) show at the intersection with their respective assigned envelopes 33 . 34 . 35 and 36 the respective measured value of the respective detector ( 5 respectively. 20 ) detected intensity at this z-position 32 the surface 49 on, with the horizontal line 37 the envelope 36 (from the second adjustment light source 23 coming), the horizontal line 38 the envelope 34 (from the first adjustment light source 22 coming), the horizontal line 39 the envelope 35 (from the third adjustment light source 17 coming) and the horizontal line 40 the envelope 33 (coming from the processing laser coming from the interaction zone). The intersection of the horizontal line with the envelope assigned to it shows in each case the instantaneous intensity value U 33 , U 34 , U 35 , and U 36 from the respective envelope, which is at the instantaneous z position of the surface 49 from the respective detector 5 respectively. 20 is measured.
Bei ausgeschaltetem Bearbeitungslaser (d. h. bei Δh = 0) und einer (Vor-)Justage, bei der der Abstand d so gewählt wird, dass der Fokus F des Fokussierelements 2 auf der Oberfläche 49 liegt (siehe 3b, Lage der Oberfläche 49 bei z = d nach Justage), haben die Rückreflexe der Justierlichtquellen 22 und 23 die gleiche Intensität, d. h. U34 = U36 und U34/U33 = U36/U33, wobei U33 den maximalen Wert annimmt. Wird der Abstand d vergrößert (bei ausgeschaltetem Bearbeitungslaser) sinkt U33 und U34, wohingegen sich der messwert U36 erhöht. Wird der Bearbeitungslaser bei einer Vorjustage des Fokus F auf der Oberfläche 49 eingeschaltet, ändert sich Δh auf einen Wert ungleich Null aufgrund der thermischen Veränderung der Brennweite f des Fokussierelements 2. Dadurch wird der Messwert U33 niedriger, während der Quotient U34/U36 konstant bleibt.When the processing laser is switched off (ie at Δh = 0) and a (pre-) adjustment in which the distance d is chosen so that the focus F of the focusing element 2 on the surface 49 lies (see 3b , Location of the surface 49 at z = d after adjustment), have the back reflections of Justierlichtquellen 22 and 23 the same intensity, ie U 34 = U 36 and U 34 / U 33 = U 36 / U 33 , where U 33 assumes the maximum value. If the distance d is increased (with the processing laser switched off), U 33 and U 34 sink, whereas the reading U 36 increases. If the processing laser at a pre-adjustment of the focus F on the surface 49 is turned on, Δh changes to a non-zero value due to the thermal change of the focal length f of the focusing element 2 , As a result, the measured value U 33 becomes lower while the quotient U 34 / U 36 remains constant.
Da die Meßstrahlung der Justierlichtquellen 17, 22 und 23 auf dem Außenkranz des Fokussierspiegels 2 auftrifft (da der zentrale Bereich durch den Spiegel 3 blockiert wird), wo der Hauptlaserstrahl die Metalloberfläche thermisch nicht deformiert (in der Mitte ist eine meßbare Deformation vorhanden, aber der Spiegel ist in der Regel wassergekühlt und die Deformation aus der Mitte pflanzt sich nicht zum Rand fort), bleibt das Verhältnis U34/U36 konstant und ist proportional zu dem eingestellten Abstand d (s. Relation 1.1). Die dritte Justierlichtquelle 17 (also der Faktor U35 in obigen Relationen) verbessert nur die Steilheit der resultierenden Kurve und damit verbessert damit die z-Auflösung.As the measuring radiation of Justierlichtquellen 17 . 22 and 23 on the outer rim of the focusing mirror 2 impinges (because the central area through the mirror 3 is blocked) where the main laser beam does not thermally deform the metal surface (there is a measurable deformation in the middle, but the mirror is usually water-cooled and the deformation from the center does not propagate to the edge), the ratio U 34 / U 36 is constant and is proportional to the set distance d (see relation 1.1). The third adjustment light source 17 (ie the factor U 35 in the above relations) only improves the steepness of the resulting curve and thus improves the z-resolution.
Aus den von den Detektoren 5 und 20 erfassten Intensitäten werden in der oben beschriebenen Weise der Abstand d zwischen dem Bearbeitungskopf 48 und der Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks sowie die momentane z-Lage des Fokus F des Laserstrahls 1 (bzw. eine Verschiebung Δh gegenüber der ursprünglichen (Anfangs)Justierung) des Bearbeitungslasers ermittelt. Mit den ermittelten Daten kann die Lage des Fokus F in Bezug auf die Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks auf einen für die vorzunehmende Bearbeitung optimale Lage justiert werden. Hierfür kann zum einen der Abstand d zwischen dem Bearbeitungskopf 48 und der Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks mittels des Antriebs des Bearbeitungskopfes 48 auf einen gewünschten Wert eingestellt werden. Vor Beginn der Laserbearbeitung kann dafür zunächst bei ausgeschaltetem Bearbeitungslaser über die beiden Justierlichtquellen 22 und 23 der eingestellte Abstand d zwischen dem Bearbeitungskopf 48 und der Oberfläche 49 sowie die Lage des Fokus F bezüglich der Oberfläche 49 ermittelt werden. Falls sich hierbei ergibt, dass der Fokus F bezüglich der Oberfläche 49 nicht im optimalen Bearbeitungspunkt 26 (TCP) liegt, kann entweder der Abstand d durch den Antrieb des Bearbeitungskopfes 49 nachgeregelt oder die Brennweite 27 der Fokussieroptik 2 über die adaptiven Spiegel 44, 45 geändert werden. Nach erfolgter (Vor-)Justage des Fokus F bezüglich der Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks auf einen gewünschten Bearbeitungspunkt 26 (der exakt auf der Oberfläche 49 oder auch darunter, d. h. im Material des zu bearbeitenden Werkstücks liegen kann) wird der Bearbeitungslaser eingeschaltet und auf volle Strahlleistung gebracht. Läuft der Bearbeitungslaser auf voller Strahlleistung, ändern sich die optischen Charakteristika der Strahlführungskomponenten, insbesondere der Spiegel 2, 3 und 44, 45. Diese durch thermische Effekte hervorgerufenen Änderungen der optischen Charakteristika der Strahlführungskomponenten verändern die Lage des Fokus F in Bezug auf die Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks und damit die effektive Lage des Bearbeitungspunkts 26 in Bezug auf das Werkstück. Um während des laufenden Bearbeitungsprozesses bei voller Strahlleistung des Laserstrahls 1 des Bearbeitungslasers eine optimale Justierung des Fokus F auf den gewünschten Bearbeitungspunkt 26 zu gewährleisten, wird mittels der Vorrichtung zur Erfassung der Lage des Fokus F zum einen der Abstand d zwischen dem Bearbeitungskopf 48 und der Oberfläche 49 und gleichzeitig die momentane Lage des Fokus F ermittelt. Weicht die Lage des Fokus F vom gewünschten Bearbeitungspunkt 26 ab, kann eine Nachjustierung über eine Änderung der Fokuslage F mittels der adaptiven Spiegel 44, 45 erfolgen. Aufgrund des instantanen Ansprechverhaltens der adaptiven Spiegel 44, 45 kann dies in kürzester Zeit, nämlich im ms-Bereich, erfolgen. Bei einer größeren Verschiebung der momentanen Lage des Fokus F bezüglich des gewünschten Bearbeitungspunkts 26 in Bezug auf die Oberfläche 49 kann zunächst eine (schnelle) Nachjustierung des Fokus F über die adaptiven Spiegel 44, 45 und dann anschließend eine Nachregelung des Abstands d zwischen dem Bearbeitungskopf 48 und der Oberfläche 49 erfolgen, wobei während der Änderung des Abstands d gleichzeitig die Lage des Fokus F wieder über die adaptiven Spiegel 44, 45 zurückgestellt wird.From the of the detectors 5 and 20 detected intensities in the manner described above, the distance d between the processing head 48 and the surface 49 of the workpiece to be machined and the instantaneous z-position of the focus F of the laser beam 1 (or a shift Δh compared to the original (initial) adjustment) of the processing laser determined. With the data obtained can be the location of the focus F in relation to the surface 49 of the workpiece to be machined are adjusted to an optimum position for the machining to be performed. For this purpose, on the one hand, the distance d between the machining head 48 and the surface 49 of the workpiece to be machined by means of the drive of the machining head 48 be set to a desired value. Before starting the laser processing, it can be done first with the processing laser off via the two Justierlichtquellen 22 and 23 the set distance d between the machining head 48 and the surface 49 as well as the position of the focus F with respect to the surface 49 be determined. If this results in that the focus F with respect to the surface 49 not in the optimal processing point 26 (TCP), either the distance d by the drive of the machining head 49 readjusted or the focal length 27 the focusing optics 2 about the adaptive mirrors 44 . 45 be changed. After the (pre-) adjustment of the focus F with respect to the surface 49 of the workpiece to be machined to a desired machining point 26 (the exact on the surface 49 or even below, ie can be in the material of the workpiece to be machined), the processing laser is turned on and brought to full beam power. If the processing laser is at full beam power, the optical characteristics of the beam-guiding components, in particular the mirrors, change 2 . 3 and 44 . 45 , These changes in the optical characteristics of the beam guiding components caused by thermal effects change the position of the focus F with respect to the surface 49 of the workpiece to be machined and thus the effective position of the processing point 26 in relation to the workpiece. To during the processing process at full beam power of the laser beam 1 of the processing laser optimal adjustment of the focus F to the desired processing point 26 to ensure, by means of the device for detecting the position of the focus F on the one hand, the distance d between the machining head 48 and the surface 49 and at the same time the current position of the focus F determined. Diverge the focus F position from the desired edit point 26 can be a readjustment about a change in the Focus position F by means of the adaptive mirror 44 . 45 respectively. Due to the instantaneous response of the adaptive mirrors 44 . 45 This can be done in a very short time, namely in the ms range. With a larger shift of the current position of the focus F with respect to the desired processing point 26 in terms of the surface 49 First, a (quick) readjustment of the focus F on the adaptive mirror 44 . 45 and then subsequently a readjustment of the distance d between the machining head 48 and the surface 49 take place, wherein during the change of the distance d at the same time the position of the focus F again over the adaptive mirror 44 . 45 is reset.
Um die erforderliche Anpassung der Lage des Fokus F mittels der adaptiven Spiegel 44, 45 vornehmen zu können, ist die Rechner- und Kontrolleinheit 46, welche die Stellung und insbesondere die Krümmung der adaptiven Spiegel 44, 45 regelt, an die Sende- und Empfangseinheit 24 der Vorrichtung zur Erfassung der Lage des Fokus F gekoppelt. Dadurch kann zum einen eine sehr exakte Justierung des Fokus F auf den gewünschten und optimalen Bearbeitungspunkt 26 und zum anderen eine insbesondere durch thermische Effekte erforderliche Nachjustierung der Fokuslage auf schnelle Weise im ms-Bereich erfolgen.To the required adjustment of the position of the focus F by means of the adaptive mirror 44 . 45 to be able to make, is the computer and control unit 46 showing the position and in particular the curvature of the adaptive mirrors 44 . 45 regulates, to the transmitting and receiving unit 24 the device for detecting the position of the focus F coupled. As a result, on the one hand, a very exact adjustment of the focus F to the desired and optimal processing point 26 and secondly a re-adjustment of the focal position, which is required in particular by thermal effects, can be carried out quickly in the ms range.
Um die Neigung der Oberfläche 49 des zu bearbeitenden Werkstücks im Bereich des Bearbeitungspunkts 26 (also um den TCP herum) zu bestimmen, sind am Bearbeitungskopf 48 mehrere Neigungsdetektoren 41 oder ein 4Q-Detektor angeordnet. Die Neigungsdetektoren 41 sind dabei auf der Außenseite des Bearbeitungskopfs symmetrisch um die Laserdüse 50 angeordnet. Die Neigungsdetektoren 41 erfassen die aus der Wechselwirkungszone kommende Strahlung. Über die von den Neigungsdetektoren 41 erfassten Intensitäten dieser Strahlung kann die Symmetrie der kreisförmigen oder elliptischen Projektion der Laserstrahlung 1 auf der Oberfläche 49 und daraus eine etwaige Neigung der Oberfläche 49 in Bezug auf den Bearbeitungskopf 48 ermittelt werden.To the inclination of the surface 49 of the workpiece to be machined in the area of the machining point 26 (ie around the TCP) are at the processing head 48 several tilt detectors 41 or a 4Q detector arranged. The tilt detectors 41 are on the outside of the machining head symmetrical about the laser nozzle 50 arranged. The tilt detectors 41 detect the radiation coming from the interaction zone. About those of the inclination detectors 41 detected intensities of this radiation, the symmetry of the circular or elliptical projection of the laser radiation 1 on the surface 49 and from this a possible inclination of the surface 49 in relation to the machining head 48 be determined.
Die Ein- und Auskopplung der Strahlung der Justierlichtquellen 22, 23 und 17 kann auch auf andere Weise erfolgen. In 4 ist eine alternative Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung gezeigt. Bei diesem Ausführungsbeispiel erfolgt die Ein- und Auskopplung der Strahlung der Justierlichtquellen 22, 23 und 17 über einen Scraper-Spiegel 47. Solche Scraper-Spiegel sind aus dem Stand der Technik bekannt, zum Beispiel aus der DE 41 06 008 A1 .The coupling and decoupling of the radiation of the Justierlichtquellen 22 . 23 and 17 can also be done in other ways. In 4 an alternative embodiment of the device according to the invention is shown. In this embodiment, the coupling and decoupling of the radiation of Justierlichtquellen takes place 22 . 23 and 17 over a scraper mirror 47 , Such scraper mirrors are known from the prior art, for example from the DE 41 06 008 A1 ,
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Zitierte PatentliteraturCited patent literature
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EP 1908544 A2 [0002] EP 1908544 A2 [0002]
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DE 10248458 B4 [0003] DE 10248458 B4 [0003]
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DE 10056329 [0026, 0026, 0026] DE 10056329 [0026, 0026, 0026]
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DE 4106008 A [0043] DE 4106008 A [0043]
