DE2002654C3 - Verfahren zum Aufbereiten eines eisenoxydhaltigen Schlamms für den nachfolgenden Einsatz in Sinteranlagen - Google Patents
Verfahren zum Aufbereiten eines eisenoxydhaltigen Schlamms für den nachfolgenden Einsatz in SinteranlagenInfo
- Publication number
- DE2002654C3 DE2002654C3 DE19702002654 DE2002654A DE2002654C3 DE 2002654 C3 DE2002654 C3 DE 2002654C3 DE 19702002654 DE19702002654 DE 19702002654 DE 2002654 A DE2002654 A DE 2002654A DE 2002654 C3 DE2002654 C3 DE 2002654C3
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- sludge
- iron oxide
- dust
- lime
- sinter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000010802 sludge Substances 0.000 title claims description 41
- 229910000460 iron oxide Inorganic materials 0.000 title claims description 22
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 21
- 238000005245 sintering Methods 0.000 title claims description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 24
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 24
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium monoxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 16
- 235000015450 Tilia cordata Nutrition 0.000 claims description 16
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 16
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000000969 carrier Substances 0.000 claims description 13
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 11
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 claims description 11
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 8
- 201000005569 gout Diseases 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 6
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 claims 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 15
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 8
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000499 pig iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N oxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229960003563 Calcium Carbonate Drugs 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive Effects 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000001809 detectable Effects 0.000 description 1
- 238000010410 dusting Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable Effects 0.000 description 1
- 239000003500 flue dust Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Inorganic materials [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 238000010257 thawing Methods 0.000 description 1
Description
backungen in den Miscliaggregaten. weshalb ein kontinuierlicher und störungsfreier Betrieb bei der
Aufbereitung des Schlammes unter Verwendung von Kalk als alleinigem Zusatzstoff nicht möglich ist. Fs
Schlamm Gemische aus vorwiegend Eisenoxyden, -sulfaten, -karbonaten und Wasser zu verstehen.
Solche Schlämme fallen als Konzentrat oder Fällungs-
CaOSiO., erfordert, käme es
arbeitung" größerer Schlammengen am Sinterband zu einem Überschuß an CaO. der durch Zugabe von 25 SiO., kompensiert werden müßte. Dies würde dann zu einer unerwünschten Herabsetzung des Eisengehaltes des Möllers und zur Erhöhung der Schlackenmcime bei der Roheisenerzeugung führen, so daß keine wirtschaftliche Verhüttung des Schlammes 30 möglich ist. Die erforderliche hohe Kalkzugabc zum Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Schlamm bringt außerdem noch einen weiteren Nach-Aufbereiten eines eisenoxydhaltigen Schlammes, des- teil mit sich. Der bei der Vermischung des gesen Wassergehalt höchstens 30" 0 betrügt und dessen brannten Kalkes mit dem Schlamm entstehende go-FeststoiTc eine zwischen 0 und 0,5 mm liegende löschte Kalk neigt zum sogenannten Schmieren. Koniuiöße aufweisen, für den nachfolgenden Ein- 35 d. h., es kommt zu einem Verkleben und zu Ansät/ in Sinteranlagen, bei dem der Schlamm mit feinkörnigem, gebranntem Kalk, tiockencm eisenoxydhaltigem Staub und mit einem feinkörnigen oder
staubförmigcn Kohlenstolfträger, z. B. Koksgrus oder
arbeitung" größerer Schlammengen am Sinterband zu einem Überschuß an CaO. der durch Zugabe von 25 SiO., kompensiert werden müßte. Dies würde dann zu einer unerwünschten Herabsetzung des Eisengehaltes des Möllers und zur Erhöhung der Schlackenmcime bei der Roheisenerzeugung führen, so daß keine wirtschaftliche Verhüttung des Schlammes 30 möglich ist. Die erforderliche hohe Kalkzugabc zum Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Schlamm bringt außerdem noch einen weiteren Nach-Aufbereiten eines eisenoxydhaltigen Schlammes, des- teil mit sich. Der bei der Vermischung des gesen Wassergehalt höchstens 30" 0 betrügt und dessen brannten Kalkes mit dem Schlamm entstehende go-FeststoiTc eine zwischen 0 und 0,5 mm liegende löschte Kalk neigt zum sogenannten Schmieren. Koniuiöße aufweisen, für den nachfolgenden Ein- 35 d. h., es kommt zu einem Verkleben und zu Ansät/ in Sinteranlagen, bei dem der Schlamm mit feinkörnigem, gebranntem Kalk, tiockencm eisenoxydhaltigem Staub und mit einem feinkörnigen oder
staubförmigcn Kohlenstolfträger, z. B. Koksgrus oder
Koksabrieb, vermischt wird. 40 zeigt sich r.uch, daß zwar die Gasdurchlässigkeit der
Dabei sind unter dem BegrilT eisenoxydhaltiger Sintermischung zufolge der krümeligen Struktur des
mit Kalk aufbereiteten Schlammes relativ gut ist. daß aber die Reduzicrbarkeit des Sinters infolge seiner
Dichtheit zu wünschen übrigläßt, was sich nachteilig
produkte in Aufbereitungsanlagen bei der Gewin- 45 auf den Hochofengang auswirkt,
nung von Nichteisenmetallen oder in Gasreinigungs- Es ist ferner bekannt, eisenoxydhaltigen Schlamm
nung von Nichteisenmetallen oder in Gasreinigungs- Es ist ferner bekannt, eisenoxydhaltigen Schlamm
anlagen von Hüttenwerken an. Sie sind an sich wert- mit trockenen Feinerzen zu mischen und dann in der
volle, jedoch schwer verwertbare Rohmaterialien für Sinteranlage zu verarbeiten. Nun beträgt aber die
die Roheisenerzeugung. Feuchtigkeit üblicher Feinerze 5 bis 8"«. es muß
Die Verarbeitung eines eisenoxydhaltigen Schlam- 50 also dem Schlamm ein Mehrfaches seiner Menge zumes
in Sinteranlagen bereitet, wenn keine besonderen gemischt werden. Solche Mengen Feinerz sind kaum
Maßnahmen getroffen werden, bedeutende Schwie- erhältlich. Außerdem führt der hohe Feinstkornanteil
rigkeitcn. Der Schlamm kann aus Vorratsbunkern einer derartigen Mischung bei Zugabe größerer Menentwcder
gar nicht ausgetragen werden oder neigt gen zum Sintergut zu einer dichten Packung, zu Leiauf
Cirund seiner thixotropen Eigenschaften zu im- 05 stungsverlusten in der Sinteranlage und auch des
kontrolliertem Ausfließen. Es ist daher ein Dosieren Hochofens, da der Sinter schlecht reduzierbar isi.
in der Mischanlage nicht möglich. Der Transport des Schließlich ist es bekannt, den Schlamm dem
in der Mischanlage nicht möglich. Der Transport des Schließlich ist es bekannt, den Schlamm dem
Schlammes auf Förderbändern führt insbesondere heißen Rückgut in einer Sinteranlage zuzumischen
an den Übcrgabecinrichtungen zu Anbackungen, die oder auf das heiße Rückgut in dünner Schicht auflaufend
entfernt werden müssen und somit einen 60 zutragen, um die Wärme des Rückgutes zum Wasserkonlinuierlichen
Betrieb verhindern. Auf Grund der cntzug auszunutzen. Da jedoch der Wä'rmcinhalt und
hohen Feinstkornanteile des Schlammes ergibt sich die Menge des Riickgutes verhältnismäßig klein sind,
überdies eine viel zu geringe Gasdurchlässigkeit der können auf diese Weise auch nur geringe Schlamm-Sintermischung,
die daher von vornherein nur sehr mengen pro Zeiteinheit aufbereitet werden. Ein derkleine
Mengen eines solchen Schlammes enthalten 65 art aufbereiteter Schlamm ist also niemals als Hauptdarf.
Aber auch bei geringen Anteilen von Schlamm komponente in Sintermischungen einsctzbar.
ist dann bereits ein beträchtlicher Leistungsverlust Demnach liegt der Erfindung die Aufgabe zu-
ist dann bereits ein beträchtlicher Leistungsverlust Demnach liegt der Erfindung die Aufgabe zu-
in der Sinteranlage feststellbar. gründe, alle diese Mängal zi; beseitigen und ein Ver-
fahren anzugeben, mit dessen Hilfe es möglich ist,
gjsenoxydhalligcn Schlamm so aufzubereiten, daß
<las aufbereitete Gut Restfeuchtigkeit aufweist, eine
krumeliee Struktur mit guter Gasdurchlässigkeit besitzt,
feinkörnigen und gleichmäßig verteilten Kohlenstoß enthält und der Sinterniir.chung als Hauptkomponente
zur Herstellung eines gut reduzierbaren Sinters ohne Leistungsverminderung der Sinteranlage
zugegeben werden kann, wobei eine betriebssichere, kontinuierliche Arbeitsweise und die Verwendung
billiger sowie leicht verfügbarer Rohstoffe gewährleistet sein sollen.
Die Erfindung löst die gestellte Aufgabe im wesentlichen dadurch, daß der gebrannte Kalk, der
cisenoxydhaltige Staub und der KohlenstolTträger gleichzeitig dem Schlamm zugemischt werden, wobei
der Kalkanteil höchstens 15"/o des Schlammgewichles
beträgt und die Menge des eisenoxydhaltigen Staubes und des Kohlenstoffträgers sw bemessen wird,
JaB die aufbereitete Mischung unter Berücksichli-•ue
der trocknenden Wirkung des Kalkes eine Restfeuchtigkeit von 8 bis 12°/», vorzugsweise K)0Zo, und
einen Kohlenstoffgehalt von etwa 3 bis H)0O, vorzugsweise
3 bis 6° ii, enthält, worauf die aufbereitete Mischung unter Luftzutritt ungefähr 1 bis 2 Tage
lagern gelassen wird. Da eine zu hohe Kalkmenge für die Verarbeitbarkeit des aufbereiteten Gutes nachteilig
ist, wurde die Menge des gebrannten Kalkes auf das angegebene MaK reduziert. Die durch den
Kalk nicht entfernte Feuchtigkeit wird durch den zugemischten eisenoxydhaltigen Staub aufgenommen.
Ein derartiger Staub fällt in integrierten Hüttenwerken in großen Mengen beispielsweise als Gichtstaub oder
bei der Blasstahlerzcugung oder bei der Entstaubung von Sinteranlagen an. Er enthält etwa 50ηΌ Fe,
steift also an sich einen hochwertigen Rohstoff dar. ist aber, wie Schlamm, bisher sehr schwer verarbeitbar
und deshalb ein billiges Rohmaterial. Durch die Zumischung des feinkörnigen oder staubförmigen
Kohlenstoffträgers wird nicht nur eine ausgezeichnete, besonders gut gasdurchlässige Struktur des
krümeligen Mischgutes erreicht, sondern zugleich auch ein Teil der Menge oder auch die gesamte
Menge des für das nachfolgende Sintern notwendigen Brennstoffes in feiner und gleichmäßiger Verteilung
in die Mischung eingebracht und eingebunden. Wesentlich ist dabei die gleichzeitige Zumischung des
Kohlenstoffträgers zusammen mit den übrigen Komponenten, da Versuche zeigten, daß ein nachträgliches
Zumischen des Kohlenstoffträgers nicht zum gewünschten Ergebnis führt.
Durch die Lagerung des Gemisches etwa 1 bis 2 Tage an der Luft wird gewährleistet, daß der gebrannte
Kalk mit dem Schlammwasser vollständig ausreagiert. Die Lagerfähigkeit der hergestellten
Mischung ist dann aber praktisch unbegrenzt, was als weiterer Vorteil angesehen werden muß. Der erfindungsgemäß
aufbereitete Schlamm kann als Hauptkomponente der Sintermischung zu gut durchgebranntem,
gut reduzierbarem Sinter hoher Festigkeit verarbeitet werden, wobei ein hoher Staubanfall sicher
vermieden wird.
Eine Vereinfachung des Verfahrens läßt sich erzielen, wenn als eiscnoxydhaltigcr Staub und zugleich
als Kohlenstoffträger Gichtstaub zugemischt wird, vorausgesetzt, daß die durch den Gichtstaub
eingebrachte Kohltnstoffmenge ausreicht.
Die Zeichnung zeigt das Schema einer Anlage zur Durchführulli; des erfJndungsgemäßen Verfahrens.
Gebrannter Kalk, eisenoxydhaltiger Staub und ein feinkörniger Kohlenstoffträger werden aus Bunkern
1, 2 und 3 über Dor,iereinrichtungen4 auf ein
Förderband 5 aufgebracht. Der ι isenoxydhaltige
Schlamm wird von einem Vorratslager 6 mit Hilfe
eines Greiferkranes 7 einem Rundbeschicker 8 zugeführt, der den Schlamm ebentalls auf das Band 5
ίο fördert. Kalk, eisenoxydhaltiger Suiub. feinkörniger
Kohlenstoffträger und Schlamm gelangen somit gleichzeitig und kontinuierlich in eine Mischschnecke
9, aus der das krümelige Mischgut mit Hilfe eines Förderbandes 10 einem Zwischenlager 11 zugeführt
wird, wo das Gut etwa 1 bis 2 Tage lang lagern soll, bis es als Hauptkomponente in einer Sinteranlage
weiterverarbeitet wird.
Die Erfindung sei an Hand der folgenden Beispiele noch näher erläutert.
B e i s pi e I 1
Der aulzubereitende eisenoxydhaltige sowie ehrom- und nickelhaltige Schlamm hatte einen Wasserge-
halt (freies Wasser) von 20.3",,. Als Rohstoffe standen gebrannter Feinkalk, eisenoxydhaltiger Staub
aus einer TrockeneiHstaubungsanlage nach einem SauerstolTaufblaskonverter und Koksgrus zur VerfügungDer
Wassergehalt des aufbereiteten krüme-
ligen Gutes sollte zwischen 9 und 11"'«, der Kohlenstoffgehalt
bei etwa 3« <. liegen. Die in die Mischschnecke
9 eingebrachte Mischung hatte folgende Zusammensetzung:
100 kg Schlamm
10 kg gebrannter Feinkalk 36,8 kg eisenoxydhaltiger Staub 5 ksi Koksgrus (davon 4.5 kg reine: Kohlenstoff)
10 kg gebrannter Feinkalk 36,8 kg eisenoxydhaltiger Staub 5 ksi Koksgrus (davon 4.5 kg reine: Kohlenstoff)
151,8 kg
Die fertige Mischung hatte nach einer Lagerzeit
von eineinhalb Tagen ein Gewicht von 150 kg und eine Feuchtigkeit von 10,2%, etwa 1.8 kg Wasser
sind bei der exothermen Reaktion CaOfH.,0 =
Ca(OH)., verdampft. Die aufbereitete Mischung hatte einen Kohlenstoffgehalt von rund 2,9%.
Der angelieferte Schlamm aus einer einem Sauerstoffaufblaskonvcrter
nachgcschalteten Naßcntstaubungsanlage mit einem Fe-Gehalt von etwa 62,5%
und einem Wassergehalt von 21 % wurde durch Zu-
mischen von Feinkalk, Gichtstaub aus der Hochofenentstaubungsanlage
und Koksstaub aufbereitet. Die Feuchtigkeit des aufbereiteten Gutes sollte zwischen
11 und 12%, der Kohlenstoffgehalt bei etwa 5% liegen. Der Mischschnecke 9 wurden die Komponenten
in folgender Menge zugeführt:
100 kg Schlamm
12 kg gebrannter Fcinkalk 9,9 kg Gichtstaub (davon etwa 1,5 kg
12 kg gebrannter Fcinkalk 9,9 kg Gichtstaub (davon etwa 1,5 kg
Kohlenstoff)
5,3 kg Koksstaub (davon etwa 4,8 kg Kohlenstoff)
127,2 kg
Das Gewicht der fertigen Mischung nach Lagerung von 2 Tagen bclrug 125,1 kg bei einer Feuchtigkeit
von 12,1%; etwa 2,1 kg Wasser sind verdampft. Die aufbereitete Mischung hatte einen Kohlenstoffgehalt
von 4,95%.
Eisenoxydhaltiger Schlamm mit einem Wassergehalt von 25% wurde mit gebranntem Feinkalk
und Gichtstaub aufbereitet. Die Feuchtigkeit des aufbereiteten Gutes sollte 11 %, der Kohlenstoffgehalt
5 bis 7% betragen. Die in die Mischschnecke 9 eingebrachte Mischung hatte folgende Zusammensetzung:
100 kg Schlamm
11 kg gebrannter Feinkalk
68,2 kg Gichtstaub (davon etwa 10,9 kg
Kohlenstoff)
11 kg gebrannter Feinkalk
68,2 kg Gichtstaub (davon etwa 10,9 kg
Kohlenstoff)
179,2 kg
Es wurde kein weiterer Kohlenstoffträger zugesetzt. Die fertige Mischung hatte nach einer Lagerung
von 1.4 Tagen ein Gewicht von 177,2 kg bei einer Feuchtigkeit von 1(1,9%. Hs verdampften etwa 2 kg
Wasser. Die aufbereitete Mischung halte einen Kohlenstoffgehalt von 6.2 ",Ό.
liine nach dem erlindungsgemiißen Verführen
arbeitende Schlammaufhcrcitungsanlagc kann, unabhängig vom Betrieb der nachfolgenden Sinteranlage,
kontinuierlich und unter optimalen Bedingungen arbeiten. Dieser Vorteil, der die Investitionskosten im
ίο günstigen Sinne beeinflußt, wirkt sich besonders dann
aus, wenn der eisenoxydhaltige Schlamm durch Nichteisenmetalle, wie z. B. Chrom und Nickel, verunreinigt
ist. Ein derartiger Schlamm, der in geringen Mengen zur Verfugung steht, aber in großen Mengen
als Einsatzstoff bei der Herstellung von Sondcrroheisensortcn diskontinuierlich benötigt wird und in
einer Sintermischung demnach die Hauptkomponente bilden muß, kann nur nach dem erfindungsgemäßen
Verfahren einfach, wirtschaftlich und betriebssicher
ao aufbereitet weiden, wobei gleichzeitig auch andere Stoffe, z. B. Gichtstaub, die für sich ebenfalls schwer
und/oder unwirtschaftlich verarbeitbar sind, zum Einsatz gelangen.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Verfahren zum Aufbereiten eines eisenoxyd- Verfahren bekanntgeworden, um eisenoxydhaltigen
haltigen Schlammes, dessen Wassergehalt hoch- Schlamm mit einem Wassergehalt von höchstens
stens 30% beträgt und dessen Feststoffe eine 30» ο für den nachfolgenden Einsatz in einer Sinterzwischen
0 und 0,5 mm liegende Korngröße auf- 5 anlage aufzubereiten. Eine dieser Maßnahmen ist die
weisen, für den nachfolgenden Einsatz in Sinter- thermische Trocknung, die jedoch mit dem Nachteil
anlagen, bei dem der Schlamm mit feinkörnigem, eines hohen Energieaufwandes behaftet ist. Es kommt
gebranntem Kalk, trockenem eisenoxydhaltigem ferner zu großen Staubverluston und /u Leistungsver-Staub
und mit einem feinkörnigen oder staubför- lusten der Sinteranlage, da bereits bei geringen Menmigcn
Kohlenstoffträger, z. B". Koksgrus oder io gen getrockneten Schlammes die Gasdurchlässigkeit
der Sintermischung empfindlich herabgesetzt wird. Außerdem weist der Sinter dann eine verhältnismäßig
schlechte Reduzierbarkcit auf, die sich nachteilig auf die Hochofenleistung auswirkt.
Es ist weiter bekannt, den Schlamm mit gebranntem Kalk zu behandeln und auf diese Weise eine
Trocknung herbeizuführen. Hierbei werden aber
Koksabrieb, vermischt wird, dadurch gekennzeichnet,
daß der gebrannte Kalk, der eisenoxydhaltigc Staub und der Kohlenstoffträger
gleichzeitig dem Schlamm zugemischt werden, wobei der Kalkanteil höchstens 15% des 15
Schlammgewichtes beträgt und die Menge des eisenoxydhaltigen Staubes und des Kohlenstoffträgers
so bemessen wird, daß die aufbereitete Mischung unter Berücksichtigung der trocknen-
etwa 2 kg gebrannter Kalk pro kg Wasser im Schlamm benötigt, woraus sich ein sehr hoher KaIk-
den Wirkung des Kalkes eine llcstfeuehtigkeit ao gehalt im aufbereiteten Produkt ergibt. Für den
von 8 bis 12°/,>, vorzugsweise 10"/», und einen Hochofenmöller, der ein bestimmtes Verhältnis
erfordert, käme es dann bei der Ver-
Kohlenstolfgchalt von etwa 3 bis K)0Mi, vorzugsweise
3 bis 6" u, enthält, worauf die aufbereitete
Mischung unter Luftzutritt ungefähr 1 bis 2 Tage lagern gelassen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß als eisenoxydhaltiger Staub und zugleich als Kohlenstoffträger Gichtstaub zuücmischt
wird.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT92069 | 1969-01-30 | ||
AT92069A AT297767B (de) | 1969-01-30 | 1969-01-30 | Verfahren zur Aufbereiten eines metalloxydhältigen, vorzugsweise eisenoxydhältigen Schlammes für den nachfolgenden Einsatz in Sinteranlagen |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2002654A1 DE2002654A1 (de) | 1970-08-06 |
DE2002654B2 DE2002654B2 (de) | 1973-07-05 |
DE2002654C3 true DE2002654C3 (de) | 1976-11-11 |
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3427631A1 (de) | Verfahren zur wiedergewinnung von zink und blei aus eisen- und stahlstaub | |
EP0499779B1 (de) | Verfahren zum Behandeln von Abfällen | |
EP0179752B1 (de) | Verfahren zur Direktreduktion von eisenoxidhältigen Materialien | |
DE19708376C1 (de) | Verwendung eines Briketts aus Abfallmaterialien als Zuschlagstoff für Schmelzöfen einer Eisengießerei | |
DE1508050B1 (de) | Pellet mit hoher Druckfestigkeit und guter Witterungsbestaendigkeit,Verfahren zur Herstellung von derartigen,einen hohen Eisengehalt aufweisenden Pellets mit wetterbestaendigem UEberzug und Vorrichtung zur Durchfuehrung des Verfahrens | |
WO1995003433A1 (de) | Verfahren zum herstellen von briketts aus hüttenreststoffen | |
DE3223203C1 (de) | Verfahren und Anlage zur Herstellung bindemittelloser Heissbriketts | |
DE3404952A1 (de) | Verfahren zum ausschleusen von fremdstoffen aus dem materialkreislauf bei der elektrothermischen herstellung von gelbem phosphor | |
AT400725B (de) | Verfahren zum herstellen einer eisenschmelze | |
DE2314637C2 (de) | Verfahren zur PreBgranulation von in Entstaubungsanlagen abgeschiedenen Industriestauben | |
DE2002654C3 (de) | Verfahren zum Aufbereiten eines eisenoxydhaltigen Schlamms für den nachfolgenden Einsatz in Sinteranlagen | |
EP0378877B1 (de) | Verfahren zur Verringerung der Emission von SOx im Abgas von Sinteranlagen | |
DE102004027193A1 (de) | Agglomeratstein zum Einsatz in Schacht-, Corex- oder Hochöfen, Verfahren zur Herstellung von Agglomeratsteinen und Verwendung von Eisenerz-Fein- und -Feinststäuben | |
DE2743282A1 (de) | Waelzverfahren zur verfluechtigung von zink und blei aus eisenoxydhaltigen materialien | |
DE3212210A1 (de) | Verfahren zur calcinierung von diamidkalk und hierfuer geeignete vorrichtung | |
DE2154955C3 (de) | Verwendung von Braunkohlenkokspellets für die Sinterung und Verfahren zur Herstellung dieser Pellets | |
DE2118880C3 (de) | Verfahren zur Herstellung eines harten grobkörnigen Röstproduktes aus feinkörnigem Eisensulfidmaterial | |
DE19520651A1 (de) | Verfahren zur Verwertung und Entsorgung von Klär- bzw. Wasserwerksschlämmen | |
DE679793C (de) | Verfahren zum Koernigmachen von Flotationskiesen | |
AT407039B (de) | Verfahren zur reinigung von prozesswässern | |
DE1266775B (de) | Verfahren zur Reduktion von Eisenerz | |
DE2848821A1 (de) | Carbothermisches verfahren, bei dem durch aeussere erhitzung und ausgehend von eisenerz, eisenschwamm erzeugt wird | |
DE2002654A1 (de) | Verfahren zum Aufbereiten eines eisenhaltigen Schlammes fuer den nachfolgenden Einsatz in Sinteranlagen | |
DE60215398T2 (de) | Kaltbrikettierung und pelletierung von mineralischen feinteilchen unter verwendung eines eisenhaltigen hydraulischen bindemittels | |
DE1508062C (de) | Verfahren zur Herstellung eines über wiegend aus Dicaiciumfemt (2 CaO Fe tief 2 O tief 3) bestehenden Sinterproduktes |