DE19611417A1

DE19611417A1 - Improved half-bridge control of fluorescent lamps

Info

Publication number: DE19611417A1
Application number: DE19611417A
Authority: DE
Inventors: Thomas Dr Siegmund
Original assignee: Patent Treuhand Gesellschaft fuer Elektrische Gluehlampen mbH
Current assignee: Osram GmbH
Priority date: 1996-03-22
Filing date: 1996-03-22
Publication date: 1997-09-25
Also published as: EP0797377B1; EP0797377A1; DE59700170D1; CA2200500A1

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Schaltung zum Stabilisieren der bekannten Halbbrückenan steuerung in elektronischen Schaltungen zum Betrieb von Leuchtstofflampen. Diese Leuchtstofflampen werden über sogenannte EVG, das sind elektronische Vorschaltgeräte, be trieben, die zwischen dem Netz und der Lampe angeordnet sind. Es handelt sich hierbei um eine Schaltung mit aktiven und passiven Bauelementen, die für die Zündung, die Strombegren zung, den Betrieb, die Sicherheitsabschaltung und die Abschal tung allgemein usw. sorgen und im Hochfrequenzbereich ar beiten.The present invention relates to a method and a Circuit for stabilizing the known half-bridges control in electronic circuits for the operation of Fluorescent lamps. These fluorescent lamps are about so-called EVG, which are electronic ballasts, be driven, which are arranged between the network and the lamp. It is a circuit with active and passive components for the ignition, the current limit tion, operation, safety shutdown and shutdown general care etc. and ar in the high frequency range work.

In schlanken Leuchten, aufgebaut aus mehreren stabförmig in einer Leiste angeordneten Leuchtstofflampen sind diese elek tronischen Schaltungen über lange Zuleitungen an die zu ver sorgenden Lampen angeschlossen. Sofern hierfür einfache unab geschirmte Kabel, zumeist auch noch für den Betrieb mehrerer Lampen gebündelt an mehreren Lampen vorbeigeführt werden, be wirkt der Hochfrequenzbetrieb sehr nachteilige Einkopplungen unerwünschter Hochfrequenzfelder untereinander. Besonders große Spannungsamplituden von unerwünscht eingekoppelten Hoch frequenzstörungen treten beim Zünden oder Abschalten benach barter Lampenstäbe auf. Gerade das stufenweise Zu- und Ab schalten von in einem Leuchtensystem zusammengefaßten Leucht stofflampen ist aber zur Anpassung des Lichtbedarfs häufig er wünscht. Die durch benachbarte Schaltvorgänge eingestreute Hochfrequenzenergie ist dabei so groß, daß die korrekte Funk tion von Schaltungsteilen zur Überwachung des Betriebes im ungünstigsten Fall gestört werden kann. In slim luminaires, built up from several rod-shaped A bar arranged fluorescent lamps are these elek tronic circuits via long leads to the ver care lamps connected. Unless simple shielded cables, usually also for the operation of several Lamps bundled past several lamps, be high-frequency operation has a very disadvantageous coupling effect undesirable high-frequency fields with each other. Especially large voltage amplitudes from undesirably coupled high Frequency disturbances occur when igniting or switching off bart lamp rods. Just the gradual increase and decrease switching of lights combined in a lighting system but it is often used to adjust the lighting requirements wishes. The interspersed by adjacent switching operations Radio frequency energy is so great that the correct radio tion of circuit parts for monitoring the operation in worst case can be disturbed.

Die kompakte Anordnung von elektronischen Vorschalt-Schaltun gen auf kleinen Platinen mit kleinsten Bauelementen in engen Leuchtengehäusen führt zu der an sich vorteilhaften dichten Montage der Schaltungsplatinen, beispielsweise in Stapelung, soweit eine ausreichende Kühlung vorhanden ist. Der Nachteil der dichten und kompakten Anordnung der Schaltungen liegt in der Gefahr der gegenseitigen Beeinflussung durch Kopplungs vorgänge. Diese werden hauptsächlich durch die starken Streu felder verursacht, die von den in den einzelnen Schaltungen je Lampe befindlichen Lampendrosseln ausgehen. Die außerhalb einer Vorschaltplatine auftretende Feldstärke des Streufeldes, insbesondere bei Lampendrosseln mit durchgehendem außen liegendem Luftspalt, ist während eines Zündvorganges ent sprechend dem Stromdurchfluß durch die Drossel maximal. Dies kann dazu führen, daß eine nicht eingeschaltete, sondern sogar durch eine Sicherheitsabschaltung vom Netz weggenommene Ein zellampe der Leuchte unabsichtlich wieder zu zünden beginnt.The compact arrangement of electronic ballast on small boards with the smallest components in tight spaces Luminaire housing leads to the advantageous density Assembly of the circuit boards, for example in a stack, if sufficient cooling is available. The disadvantage the dense and compact arrangement of the circuits lies in the risk of mutual interference through coupling operations. These are mainly due to the strong litter fields caused by those in each circuit Lamp chokes are out. The outside a field circuit of the stray field especially with lamp chokes with a continuous outside lying air gap is ent during an ignition process speaking the current flow through the choke maximum. This can lead to a not switched on, but even On removed from the network by a safety shutdown cell lamp of the lamp unintentionally starts again.

Zur Überwindung des Problems ist an einer konkret aufgebauten Schaltung versucht worden, Lampendrosseln mit Innenluftspalt zu verwenden. Dies führt in der Tat zu einem um den Faktor zwei bis vier geringerem äußeren Streufeld. Dies wird aber mit dem großen Nachteil der größeren Erwärmung bis zur Überhitzung innerer Windungen der Drosseln bei der gleichen Bauform auf gehoben.To overcome the problem is on a concrete one Circuit has been tried using lamp chokes with internal air gap to use. In fact, this leads to a factor two to four smaller outer stray fields. But this is with the big disadvantage of greater warming up to overheating inner turns of the chokes with the same design raised.

Es wäre auch möglich, einzelne Leitungen insbesondere Zulei tungen zu einzelnen Lampen abgeschirmt auszuführen. Alle Leiterbahnen der elektronischen Schaltung lassen sich aber nicht ohne weiteres abschirmen und auf alle Fälle wird der Montageaufwand größer, es treten Energieverluste auf und die größeren Kabeldurchmesser von abgeschirmten Leitungen bringen höhere Gewichte und führen zu Platzproblemen.It would also be possible to Zulei individual lines shielded for individual lamps. All However, traces of the electronic circuit can be do not shield easily and in any case the Assembly effort greater, there are energy losses and that Bring larger cable diameters from shielded cables higher weights and lead to space problems.

Es besteht daher die Aufgabe, eine schaltungstechnische Lösung zum Stabilisieren der Halbbrückenansteuerung zu finden. Erfin dungsgemäß wird das Problem dadurch gelöst, daß von den ohne hin in den elektronischen Vorschaltkreisen vorhandenen Halb brückenansteuerkreisen und Sicherheitsabschaltkreisen ausge gangen wird. Die Halbbrückenschaltkreise sind durch ein Induk tionsglied mit gemeinsamem Kern miteinander verbunden, von denen die Primärwicklung im Lampenstrompfad und zwei Sekundär wicklungen je in einem Ansteuerungsstromkreis der Schal telemente der jeweiligen Halbbrücke liegen. An zumindest einer der Sekundärwicklungen einer im Lampenstrompfad liegenden Induktivität wird die induzierte Störspannung abgeleitet und über eine Diode gleichgerichtet. Dieser in der Intensität von der eingefangenen Störung abhängige hohe gleichgerichtete Strom wird sowohl einer Kapazität zugeführt als auch zum Versorgen eines Sicherheitsabschaltkreises benutzt, welches dadurch ein Abschaltelement ansteuert. Dadurch ist eine von der Intensität der Störeinstrahlung abhängige und zuverlässige Betriebsweise der von der Einstreuung betroffenen Schal tungsanordnung sichergestellt.There is therefore the task of a circuitry solution to stabilize the half-bridge control. Erfin According to the problem is solved in that of the without half present in the electronic ballasts bridge control circuits and safety shutdown circuits will go. The half-bridge circuits are by an inductor tion member with a common core connected by which the primary winding in the lamp current path and two secondary each in a control circuit of the scarf telemente of the respective half-bridge. At least one of the secondary windings one in the lamp current path Inductance, the induced interference voltage is derived and rectified via a diode. This in the intensity of high rectified dependent on the captured disturbance Electricity is supplied both to a capacity and to Supplying a safety shutdown circuit used which thereby activating a shutdown element. This makes one of Dependent and reliable on the intensity of the interference Operating mode of the scarf affected by the bedding arrangement ensured.

Weitere Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen.Further refinements of the invention result from the Subclaims.

Nähere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung eines in der beiliegenden Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels.Further details, features and advantages of the invention result from the following description one in the attached drawing shown embodiment.

Es zeigen:Show it:

Fig. 1 eine schematische Schaltung des neuen elektronischen Vorschaltgerätes, Fig. 1 is a schematic circuit of the new electronic ballast,

Fig. 2 und 3 verschiedene gemessene Kurven der Störspan nungswirkungen unter verschiedenen Betriebsbedin gungen. Figs. 2 and 3 different curves of measured voltage Störspan effects under various conditions Betriebsbedin.

Die in Fig. 1 lediglich schematisch wiedergegebene Schaltung zeigt teilweise als Blockschaltbild, teilweise in einer detaillierten Verknüpfung von beispielhaft tatsächlich benutz baren Bauelementen den gemäß der Erfindung wesentlichen Teil der vorliegenden Erfindung. Hierbei ist ein Netzteil zur Ver sorgung der Schaltung und der Lampe L weggelassen und die konventionellen Schaltungen einer Sicherheitsabschaltung SAK und einer elektronischen Steuerschaltung VS für das Vorheizen der Glühwendel nur als Block dargestellt.The circuit shown only schematically in FIG. 1 shows partly as a block diagram, partly in a detailed combination of exemplary actually usable components, the part of the present invention that is essential according to the invention. Here, a power supply for supplying the circuit and the lamp L is omitted and the conventional circuits of a safety shutdown SAK and an electronic control circuit VS for preheating the filament are only shown as a block.

Aus dem nicht dargestellten Netzteil stehen die Spannungen +UB1 und +UB2 zur Verfügung. Die Lampe L erhält eine Zün dungs- und Betriebsspannung, die aus +UB2 gegen Masse gewonnen wird. Ein Lampenstrompfad L_a führt von einem Halbbrückenmittel punkt M zum heißen Ende H der Lampe L und diese zum Schal tungsmassepunkt Mp.The voltages + UB1 and + UB2 are available from the power supply (not shown). The lamp L receives an ignition and operating voltage, which is obtained from + UB2 against ground. A lamp current path L _a leads from a half-bridge center M to the hot end H of the lamp L and this to the circuit ground point Mp.

Die hochfrequente Versorgung der Lampe L erfolgt über zwei Halbbrückenzweige. Die eine Halbbrücke, hier "obere" Halb brücke genannt, erhält ihre Versorgungsspannung +UB2 aus dem nicht dargestellten Netzteil und ist in konventioneller Weise mit einem bipolaren npn-Transistor Q1 aufgebaut. Die Vor widerstände R₄, R₇ und R₈ sind niederohmige ME-Schichtwider stände.The high-frequency supply of the lamp L takes place via two Half bridge branches. One half bridge, here "upper" half called bridge, receives its supply voltage + UB2 from the power supply, not shown, and is conventional built with a bipolar npn transistor Q1. The before resistors R₄, R₇ and R₈ are low-resistance ME layers stands.

Im Lampenstrompfad L_a liegt eine Primärwicklung RK_a einer Ringkerndrossel ausgehend vom Halbbrückenmittelpunkt M in Serie mit einer Lampendrossel LD, danach folgt eine Kapazität C₉ und die Lampe L. Im Basiskreis des Transistors Q1 liegt eine erste Sekundärwicklung RK_b. Eine gleiche zweite Sekundärwick lung RK_a wird nachstehend näher beschrieben, wobei diese Wicklungen im vorliegenden Beispiel das Verhältnis a : b : c = 14 : 2 : 2 haben.In the lamp current path L _{a there} is a primary winding RK _{a of} a toroidal choke starting from the half-bridge center M in series with a lamp choke LD, followed by a capacitor C₉ and the lamp L. In the base circuit of the transistor Q1 there is a first secondary winding RK _b . An identical second secondary winding RK _a is described in more detail below, these windings having the ratio a: b: c = 14: 2: 2 in the present example.

Die zweite Halbbrücke, hier "untere" Halbbrücke genannt, weist einen Transistor Q2 von gleicher Bauart wie der Transistor Q1 auf und wird über den Halbbrücken- oder Schaltungsmittelpunkt M gespeist. Der Sicherheitsabschaltkreis mit im vorliegenden Beispiel einen Transistor Q5 wird von +UB1 über einen Widerstand R₁ (beispielsweise 1 MΩ) und einer erfindungs wesentlichen Kapazität C₅ (beispielsweise mit 680 nF) versorgt. Im Pfad zwischen der Versorgung UB1 und dem Halbbrückenmittel punkt liegen nacheinander der Widerstand R₁ eine Zenerdiode Z₄ und eine Diode D₉.The second half bridge, here called "lower" half bridge, points a transistor Q2 of the same type as the transistor Q1 on and is about the half-bridge or circuit center M fed. The safety shutdown circuit in the present Example a transistor Q5 is from + UB1 through a Resistor R₁ (for example 1 MΩ) and a fiction essential capacity C₅ (for example with 680 nF) supplied. In the path between the UB1 supply and the half-bridge means point are successively the resistor R₁ a Zener diode Z₄ and a diode D₉.

Zum Einleiten des Schwingungsvorganges wird der untere Halbbrückenzweig über eine Diode mit symmetrischem, nicht steuerbaren Durchbruchverhalten, einem DIAC DI getriggert. Hierzug wird der Basiskreis vom Transistor Q₂ über den DIAC DI in Serie mit der Zenerdiode Z₄ von der Kapazität C₅ und der Spannungsquelle UB₁ in Serie mit dem Widerstand R₁ versorgt. An einem Punkt P einer Basisansteuerschaltung für den Transistor Q₂, die aus der Wicklung RK_c der Ringkerndrossel und Widerstän den R₅ R₆ und R₉ besteht, schließt als erfindungswesentliches Bauteil eine Diode D₁₂ an, welche mit dem Sicherheit sabschaltkreis SAK und der Kapazität C₅ verbunden ist.To initiate the oscillation process, the lower half-bridge branch is triggered via a diode with a symmetrical, non-controllable breakdown behavior, a DIAC DI. Here, the base circuit is supplied by transistor Q₂ through the DIAC DI in series with the Zener diode Z₄ from the capacitor C₅ and the voltage source UB₁ in series with the resistor R₁. At a point P of a basic control circuit for the transistor Q₂, which consists of the winding RK _{c of} the toroidal choke and resistors R₅ R₆ and R₉, a diode D₁₂ connects as an essential component of the invention, which is connected to the safety circuit SAK and the capacitance C₅.

Die beiden Halbbrückentransistoren Q1 und Q2 erhalten noch je weils eine Diode D₄ bzw. D₅ antiparallelgeschaltet, um den Freilauf des Drosselstromkreises im Lampenstromkreis La zu er möglichen. Der Sicherheitsabschaltkreis SAK ist über einen Widerstand R₂₃ und einen Abschalttransistor Q7 mit dem Basiskreis des Transistors Q2 verbunden. Schließlich besteht noch eine Verbindung zwischen dem heißen Ende H der Lampe L und dem Sicherheitsabschaltkreis. Parallel zur Lampe L und auf deren Innenseite ist eine Resonanz-Kapazität C₆ angeordnet.The two half-bridge transistors Q1 and Q2 still each receive because a diode D₄ or D₅ connected antiparallel to the Freewheeling of the choke circuit in the lamp circuit La to er possible. The safety shutdown circuit SAK is over one Resistor R₂₃ and a turn-off transistor Q7 with the Base circuit of transistor Q2 connected. Finally there is another connection between the hot end H of the lamp L and the safety shutdown circuit. Parallel to the lamp L and on the inside of which is arranged a resonance capacitance C₆.

Das Wesentliche für den Betrieb der vorstehend beschriebenen Schaltung besteht darin, daß der untere Halbbrückentransistor Q2 über die Wicklung RK_c der Ringkerndrossel angesteuert wird. Eine Störeinstrahlung bewirkt von der Primärwicklung a im Lampenstromkreis, daß sekundärseitig an der Wicklung c eine Störspannung auftritt. Diese Spannung beeinflußt die Schal tungskomponenten, die den Abschalttransistor Q7 ansteuern.The essential for the operation of the circuit described above is that the lower half-bridge transistor Q2 is driven via the winding RK _{c of} the toroidal choke. Interference from the primary winding a in the lamp circuit causes an interference voltage to occur on the winding c on the secondary side. This voltage affects the circuit components that drive the turn-off transistor Q7.

Die zusätzlich erfindungsgemäß in die Schaltung eingefügte Diode D₁₂ richtet im Umfang ihrer Funktionsweise die sekundär seitig an der Wicklung RK_c induzierte Spannung gleich und speist einen zusätzlichen Strom in die Kapazität C₅ ein und trägt so zur zusätzlichen Versorgung der Schaltungskomponenten der Sicherheitsabschaltung bei.The additionally inserted according to the invention into the circuit diode D₁₂ aligns the secondary side of the winding RK _c induced voltage in the scope of its operation and feeds an additional current into the capacitance C₅ and thus contributes to the additional supply of the circuit components of the safety shutdown.

Im normalen Betriebsmodus, bei eingeschalteter Lampe ist die durch die Zenerdiode Z₄ und Diode D₉ an der Kapazität C₅ eingestellte Spannung größer als die der gleichgerichteten induzierten Spannung in der Wicklung RK_c zur Ansteuerung vom Transistor Q2. Somit sperrt die Diode D₁₂, und die Ansteuerung der "unteren" Halbbrücke wird nicht beeinflußt.In normal operating mode, with the lamp switched on, the voltage set by the zener diode Z₄ and diode D₉ at the capacitance C₅ is greater than that of the rectified induced voltage in the winding RK _c for driving the transistor Q2. Thus, the diode D₁₂ blocks, and the control of the "lower" half-bridge is not affected.

Von außen eingekoppelte Hochfrequenzstörspannungen werden aufgrund des niedrigen Lampeninnenwiderstandes im normalen Betrieb im System stark bedämpft und haben daher nur geringen Einfluß auf das System aus elektronischer Schaltung und Lampe, der den Betrieb stören könnte.High-frequency interference voltages coupled in from the outside due to the low lamp resistance in normal Operation in the system is greatly damped and therefore have only a minor impact Influence on the system of electronic circuit and lamp, that could disrupt the operation.

Im Fall einer Sicherheitsabschaltung wird der Abschalttransis tor Q7 vom Sicherheitsabschaltkreis SAK angesteuert. Die Folge ist ein niederohmiger Schluß zwischen der Basis des Transis tors Q2 und der Masse. Die dadurch weggenommene Ansteuerung des "unteren" Halbbrückentransistors Q2 läßt den Schwingungs vorgang auslaufen. Bei diesem Vorgang entlädt sich die Kapazität C₅ bis auf etwa 1,5 Volt.In the event of a safety shutdown, the shutdown transis Gate Q7 controlled by the SAK safety shutdown circuit. The consequence is a low-resistance connection between the base of the transis tors Q2 and the mass. The control removed as a result of the "lower" half-bridge transistor Q2 leaves the vibration process expire. During this process, the Capacity C₅ up to about 1.5 volts.

Die über Zuleitungen oder benachbarte Lampendrosseln von außen eingekoppelten Hochfrequenzstörungen bewirken eine an die Wicklung RK_c induzierte Störspannung. Diese Störspannung liegt an der Diode D₁₂ an. Bei signifikanten Störungen wird die durch Diode D₁₂ gleichgerichtete Spannung größer als die an der Kapazität D₅ normalerweise anliegende Spannung sein. Die Diode D₁₂ leitet und liefert einen zusätzlichen Strom zur Versorgung der Komponenten des Sicherheitsabschaltkreises SAK. Dadurch erhält der Abschalttransistor Q7 vom Sicherheitsabschaltkreis SAK eine stärkere Basisstromansteuerung und wirkt somit stär ker dämpfend auf die Ansteuerung vom Transistor Q2. Je größer die Energieeinkopplung durch eine Störung ist, desto mehr Energie wird in die Abschaltung eingespeist, um so stärker wird der Transistor Q7 angesteuert. Die in den Lampenkreis von außen eingekoppelte Hochfrequenzenergie wird unabhängig von der Art und Stärke der Einkopplung und unabhängig ob sie von einem oder von mehreren benachbarten Störquellen stammen, durch die Diode D₁₂ umgeleitet und zur Versorgung der Schal tungskomponenten des Sicherheitsabschaltkreises SAK verwendet.The high-frequency interference coupled in from the outside via supply lines or adjacent lamp chokes cause an interference voltage induced on the winding RK _c . This interference voltage is present at the diode D₁₂. In the event of significant disturbances, the voltage rectified by diode D₁₂ will be greater than the voltage normally applied to the capacitance D₅. The diode D₁₂ conducts and supplies an additional current to supply the components of the safety shutdown circuit SAK. As a result, the shutdown transistor Q7 receives a stronger base current control from the safety shutdown circuit SAK and thus has a stronger damping effect on the control of the transistor Q2. The greater the energy coupling due to a fault, the more energy is fed into the shutdown, the more the transistor Q7 is driven. The high-frequency energy injected into the lamp circuit from the outside is redirected by the diode D₁₂ and used to supply the circuit components of the safety shutdown circuit SAK regardless of the type and strength of the coupling and regardless of whether they originate from one or more neighboring sources of interference.

Die Fig. 2 und 3 zeigen die an der Kapazität C₅ gemessenen Spannungsverläufe an einem Versuchsaufbau von zwei benachbar ten elektronischen Vorschaltgeräten. Der Spannungsverlauf gemäß Fig. 2a zeigt die Hochfrequenzeinkopplung über die Lampendrossel LD in ein nicht nach der Erfindung aufgebautes abgeschaltetes zweites elektronisches Vorschaltgerät EVG2 durch ein benachbartes elektronisches Vorschaltgerät EVG1, das sich im Betriebszustand "Vorheizen/Zünden" befindet. Der obere Kurvenzug ist der gemessenen Zündspannungsverlauf U_v im gerade eingeschaltenden Gerät EVG1. Die mittlere Kurve zeigt den entsprechenden Vorheizstrom I_v im Gerät EVG1. Die untere Kurve zeigt, daß die von diesem Vorgang ausgehende Störung ohne die erfindungsgemäße Schaltung im Gerät EVG2 an der Kapazität C₅ eine Spitze aufweist, die größer ist als die oben erwähnte Spannung von U_c5 = 1,5 Volt mit der Folge, daß die Sicherheits abschaltung nicht wirksam ist und die Lampe am Gerät EVG2 ungewollt wieder in Betrieb gegangen ist. Figs. 2 and 3 show the properties measured on the capacitance C₅ voltage curves at a test set of two benachbar th electronic ballasts. The voltage curve shown in FIG. 2 does not show the high-frequency coupling via the lamp inductor LD according to the invention in a constructed abgeschaltetes second electronic ballast EVG2 by an adjacent electronic ballast ECG1, which is in the operating state "preheat / ignition". The upper curve is the measured ignition voltage curve U _v in the device EVG1 that is just switched on. The middle curve shows the corresponding preheating current I _v in the EVG1 device. The lower curve shows that the disturbance emanating from this process without the circuit according to the invention in the device EVG2 has a peak at the capacitance C₅ which is greater than the above-mentioned voltage of U _c5 = 1.5 volts with the result that the safety switch-off is not effective and the lamp on the EVG2 device has started up again unintentionally.

Der Spannungsverlauf gemäß Fig. 2b zeigt die Hochfrequen zeinkopplung über die Lampendrossel LD in ein nach der Erfin dung aufgebautes abgeschaltetes zweites elektronisches Vorschaltgerät EVG2 durch ein benachbartes elektronisches Vorschaltgerät EVG1, das sich im Betriebszustand "Vor heizen/Zünden" befindet. Hier bleibt die erfindungsgemäße Sicherheitsabschaltung bei gleicher Störspannung wirksam. Die Spannung an C₅ bleibt niedriger. The voltage curve shown in Fig. 2b shows the Hochfrequen zeinkopplung via the lamp inductor LD in an after OF INVENTION dung constructed abgeschaltetes second electronic ballast EVG2 by an adjacent electronic ballast ECG1, which is in the operating state "before heating / firing". Here the safety shutdown according to the invention remains effective with the same interference voltage. The voltage across C₅ remains lower.

Der Spannungsverlauf gemäß Fig. 3a zeigt die Hochfrequenz einkopplung über die Lampendrossel LD in ein nicht nach der Erfindung aufgebautes abgeschaltetes zweites elektronisches Vorschaltgerät EVG2 durch ein benachbart es elektronisches Vorschaltgerät EVG1, das sich im Betriebszustand "Zünden ohne Vorheizung" befindet. In diesem Beispiel kann das Vorheizen beispielsweise deshalb nicht stattfinden, weil eine Heizwendel gebrochen ist. Auch diese Betriebsstörung löst ohne die erfin dungsgemäße Schaltung ein übermäßiges Aufsteigen der Spannung an der Kapazität C₅ durch ein Unwirksamwerden der Sicherheit sabschaltung aus.The voltage curve according to FIG. 3a shows the high-frequency coupling via the lamp choke LD into a switched off second electronic ballast EVG2 not constructed according to the invention by an adjacent electronic ballast EVG1, which is in the “ignition without preheating” operating state. In this example, the preheating cannot take place, for example, because a heating coil is broken. This malfunction also triggers an excessive rise in the voltage across the capacitance C₅ by the ineffectiveness of the safety switch-off without the circuit according to the invention.

Der Spannungsverlauf gemäß Fig. 3b zeigt die Hochfrequenzen kopplung über die Lampendrossel LD in ein nach der Erfindung aufgebautes abgeschaltetes zweites elektronisches Vorschalt gerät EVG2 durch ein benachbartes elektronisches Vorschalt gerät EVG1, das sich wie zuvor im Betriebszustand "Zünden ohne Lampe" befindet. Hier bleibt durch die erfindungsgemäße Schaltung der Einfluß auf den Betriebszustand der Sicherheits abschaltung ohne Folgen und die übermäßige Spannungserhöhung in der Kapazität C₅ aus.The voltage curve shown in FIG. 3b shows the high frequency coupling via the lamp inductor LD in a constructed according to the invention abgeschaltetes second electronic ballast device EVG2 by an adjacent electronic ballast device ECG1, which as before is in the operating condition "ignition without Lamp". Here, the circuit according to the invention has no influence on the operating state of the safety shutdown without consequences and the excessive voltage increase in the capacitance C₅.

Claims

1. A method for stabilizing a half-bridge control and a safety shutdown circuit (SAK) of the operation of fluorescent lamps against external coupling, characterized in that coupled Hochfre frequency interference voltages at least from a secondary winding (RK _c ) with their primary winding (RK _a ) in the lamp current path (L _a ) lying inductance is tapped and rectified, this rectified voltage also fills a capacitance (C₅) and optimally ensures the actuation of a shutdown element (Q7) via the safety shutdown circuit (SAK).

2. Electronic circuit arrangement (EVG) for operating fluorescent lamps (L) from the network with a safety circuit (SAK) and a control via two half-bridge branches, which are coupled via an inductance with a lamp current path (L _a ), of which a primary winding (RK _a ) in the lamp current path (L _a ) and one secondary winding (RK _{a, b} ) is arranged in the corresponding half-bridge branch, characterized in that at least one secondary winding (RK _c ) via a diode (D₁₂) at the same time with a capacitance (C₅ ) and is connected to a shutdown element (Q7) via the safety shutdown circuit.

3. Circuit arrangement according to claim 1 or 2, characterized characterized in that they are in the lamp current path (La) dend inductance a lamp choke (LD) with two Auxiliary windings (b, c).

4. Circuit arrangement according to claims 1 or 2, characterized in that in the lamp current path (La) lying inductance is a current transformer (Rk _a ) and a series lamp choke (LD).

5. Circuit arrangement according to claim 4, characterized net that the current transformer (RK) has a toroid with three Has windings (a, b, c).

6. Circuit arrangement according to claims 1 or 2, characterized characterized in that the shutdown element (Q₇) is a transis goal is.

7. Circuit arrangement according to claims 1 or 2, characterized characterized in that the shutdown element (Q₇) in tegrated semiconductor switch.

8. Circuit according to one or more of the preceding claims, characterized in that the secondary windings (SK _{b, c} ) are arranged in the respective control circuit of the transistors in the half-bridge branch and the diode (D₁₂) for rectifying the interfering interference voltage the end of a secondary winding (RK _c ), which faces the control electrode of the associated transistor (Q2), connects to the safety shutdown circuit (SAK) and the capacitance (C5).