DE19523028C1 - Direct steam heating and cooling of reactor vessel containing substrate - Google Patents

Direct steam heating and cooling of reactor vessel containing substrate

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DE19523028C1 DE1995123028 DE19523028A DE19523028C1 DE 19523028 C1 DE19523028 C1 DE 19523028C1 DE 1995123028 DE1995123028 DE 1995123028 DE 19523028 A DE19523028 A DE 19523028A DE 19523028 C1 DE19523028 C1 DE 19523028C1
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BOROSKE, ARNOLD, 51381 LEVERKUSEN, DE
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    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/04—Pressure vessels, e.g. autoclaves

Abstract

This method heats and cools a reactor vessel (12, 14), using hot steam. It is filled with a substrate, e.g. building materials to be processed, and steam-heated for time T1, to state N1, with associated low pressure- and temperature levels. A steam generator (20) then fills the vessel, to arrive at higher state N2. The reactor vessel to be emptied is cooled over interval T2. The steam is passed to a storage vessel or accumulator (42) above a third state N3, its corresponding temperature- and pressure levels lying below those of N1. In this original process, cooling interval T2 is shorter than heating interval T1. Also claimed is plant supplying steam to a reaction vessel, containing essentially the equipment described, with ancillaries and interconnecting pipework.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Durchführung von Heiz- und Abkühlzyklen heißdampfbetriebener Reak­ tionsbehälter (Heißdampf-Reaktionsbehälter) sowie eine Heißdampf-Versorgungsvorrichtung für eine Heißdampf- Reaktions-Behälteranordnung.The invention relates to a method for performing of heating and cooling cycles of steam-powered reak tion container (superheated steam reaction container) and a Superheated steam supply device for a superheated steam Reaction container arrangement.

In verschiedenen Bereichen der Technik wird unter Druck stehender Heißdampf verwendet, um Eigenschaften von Substraten zu verändern, die dem Heißdampf ausgesetzt werden. Insbesondere werden in der Baustoffindustrie Baumaterialien, wie beispielsweise Kalksandstein oder Leichtbeton, in Heißdampf-Reaktionsbehältern unter der Einwirkung von unter einem Druck im Bereich von 10-25 bar stehendem Dampf gehärtet. Um z. B. solche Härtepro­ zesse durchführen zu können, ist es erforderlich, die Heißdampf-Reaktionsbehälter nach der Beschickung mit Substrat aufzuheizen und nach der Durchführung des Här­ teprozesses abzukühlen. Dazu wird eine Heißdampf-Ver­ sorgungsvorrichtung verwendet. In various areas of technology is under pressure standing superheated steam used to properties of Modify substrates that are exposed to superheated steam will. In particular, in the building materials industry Building materials, such as sand-lime brick or Lightweight concrete, in hot steam reaction vessels under the Action from under a pressure in the range of 10-25 bar standing steam hardened. To z. B. such hardness pro To be able to carry out processes, it is necessary to Hot steam reaction container after loading with Heat the substrate and after performing the hardening cooling process. A superheated steam Ver care device used.  

Aus DE-OS 32 27 097 A1 sind ein Verfahren zur Dampfbehand­ lung mehrerer Autoklaven sowie eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens bekannt. Bei diesem bekann­ ten Verfahren werden mindestens ein erster und ein zweiter Heißdampf-Reaktionsbehälter über ein Leitungs­ system mit Heißdampf versorgt. Zur Begrenzung des Ener­ gieverbrauchs ist gemäß dem in dieser Offenlegungs­ schrift beschriebenen Verfahren vorgesehen, daß nach einem in einem der Heißdampf-Reaktionsbehälter durch­ geführten Härteprozeß in diesem noch vorhandener Rest- Heißdampf in einen zunächst drucklosen und aufzuheizen­ den weiteren Heißdampf-Reaktionsbehälter übergeleitet wird, wodurch in dem aufzuheizenden Heißdampf-Reak­ tionsbehälter ein Druck- und Temperaturniveau N1 er­ zeugt wird. Das Zeitintervall T2′, während dessen der zu entleerende Heißdampf-Reaktionsbehälter von einem Druck- und Temperaturniveau N2 abgekühlt wird, wird auch als Abkühl-Zeitintervall bezeichnet und ist wegen dem Überströmens dem Aufheiz-Zeitintervall T1′ bis zum Druck- und Temperaturniveau N1 in dem aufzuheizenden Heißdampf-Reaktionsbehälter gleich. Um das für den Härteprozeß erforderliche Druck- und Temperaturniveau N2 zu erreichen, wird anschließend an das überströmen Heißdampf mit einem Dampfkompressor von einem niedrigen Druck- und Temperaturniveau in Dampf auf dem für die Reaktion notwendigen höheren Druck- und Temperaturni­ veau umgewandelt und dem mit Heißdampf zu befüllenden Heißdampf-Reaktionsbehälter zugeführt.DE-OS 32 27 097 A1 describes a method for steam treatment development of several autoclaves and a device for Implementation of the procedure known. With this, The procedures are at least a first and a first second superheated steam reaction vessel via a line system supplied with superheated steam. To limit the energy Energy consumption is in accordance with that in this disclosure written procedure provided that after one in one of the superheated steam reaction vessels guided hardening process in this remaining Superheated steam in an initially depressurized and heated up transferred to the further superheated steam reaction vessel becomes, whereby in the superheated steam-Reak tion container has a pressure and temperature level N1 is fathered. The time interval T2 'during which the Hot steam reaction vessels to be emptied from one Pressure and temperature level N2 is cooled also referred to as the cooling time interval and is due to the overflowing the heating time interval T1 'to Pressure and temperature level N1 in the one to be heated Hot steam reaction container the same. To that for the Hardening process required pressure and temperature level Reaching N2 will overflow after that Hot steam with a steam compressor from a low Pressure and temperature level in steam on the for the Response necessary higher pressure and temperature Ni veau converted and the one to be filled with superheated steam Superheated steam reaction vessel supplied.

Aus der Praxis sind ferner ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Ausnutzung der Energie des bei Härte­ prozessen von Baumaterialien in Heißdampf-Reaktionsbe­ hältern anfallenden Restdampfes bekannt, bei dem eben­ falls der nach einem Härteprozeß in einem Heißdampf- Reaktionsbehälter noch vorhandene Restheißdampf zunächst in einen zu befüllenden Heißdampf-Reaktionsbehälter übergeleitet wird. Um nach dem Überleiten eines Teils des Heißdampfes den im abzukühlenden Heißdampf-Reak­ tionsbehälter verbleibenden Restheißdampf möglichst schnell zu entfernen, wird mittels eines Dampfstrahl­ verdichters, eines Radialverdichters oder eines Turbo­ verdichters innerhalb eines Zeitintervalls T3 der ver­ bliebene Restdampf aus dem abzukühlenden Heißdampf- Reaktionsbehälter abgesaugt und in ein Speisewassergefäß geleitet.One method and one are also from practice Device for utilizing the energy of hardness processes of building materials in hot steam reaction processes known residual steam, at which just  if after a hardening process in a superheated steam Reaction container still remaining hot steam initially into a superheated steam reaction container to be filled is transferred. To after transferring a part of the superheated steam in the superheated steam reak to be cooled residual hot steam remaining if possible To remove quickly, use a steam jet compressor, a radial compressor or a turbo compressor within a time interval T3 of the ver remaining steam from the superheated steam Aspirated reaction vessel and in a feed water vessel headed.

Die DE-PS 32 10 695 C2 offenbart den nächstkommenden Stand der Technik. DE-PS 32 10 695 beschreibt ein Verfahren, bei dem Dampf aus einem zu entleerenden Heißdampf-Reaktions­ behälter zwischengespeichert und einem aufzuheizenden Reaktionsbehälter zugeführt wird, wodurch in dem auf­ zuheizenden Reaktionsbehälter ein erstes, niedriges Druck-Temperaturniveau erreicht wird. Anschließend wird ein zweites, hohes Druck-Temperaturniveau dadurch er­ reicht, daß Frischdampf zugeführt wird. Zur Durchführung des obengenannten Verfahrens ist eine Vorrichtung vor­ gesehen, die eine Niederdruck-Versorgungsvorrichtung mit einer Speicher-Behälteranordnung, einen Dampferzeuger, eine Leitungsanordnung und eine Auffüllvorrichtung zum Befüllen der Speicher-Behälteranordnung über die Lei­ tungsanordnung aufweist. Die gemäß DE-PS 32 10 695 vor­ gesehene Auffüllvorrichtung ist eine Verdichteranlage, die auf die Verdichtung von Restdampf aus einem zu ent­ leerenden Heißdampf-Reaktionsbehälter hin ausgerichtet ist. Trotz dieser Auffüllvorrichtung erfolgt das Auf­ füllen der Speicher-Behälteranordnung jedoch überwiegend durch einfaches überströmen von Restdampf in einem Hoch­ druck- bzw. Niederdruckspeicher der Speicher-Behälter­ anordnung aufgrund des Druckgefälles bis zum Druckaus­ gleich zwischen dem zu entleerenden Heißdampf-Reaktions­ behälter und dem entsprechenden Druckspeicher.DE-PS 32 10 695 C2 discloses the closest state of the Technology. DE-PS 32 10 695 describes a method in the steam from a superheated steam reaction to be emptied cached and one to be heated Reaction tank is supplied, which in the on reaction vessel to be heated a first, low Pressure-temperature level is reached. Then will a second, high pressure-temperature level thereby is enough that live steam is supplied. To carry out of the above method is a device seen using a low pressure supply device a storage tank arrangement, a steam generator, a line arrangement and a filling device for Filling the storage container arrangement via the Lei has arrangement. According to DE-PS 32 10 695 before seen filling device is a compressor system, which ent ent to the compression of residual steam empty hot steam reaction vessel aligned is. Despite this filling device, the opening takes place fill the storage container arrangement predominantly by simply overflowing residual steam in a high  pressure or low pressure storage of the storage tank arrangement due to the pressure gradient up to the pressure off right between the superheated steam reaction to be emptied container and the corresponding pressure accumulator.

Trotz der durch das Überströmen von Heißdampf aus einem Heißdampf-Reaktionsbehälter in einen anderen Heißdampf- Reaktionsbehälter oder in eine Speicher-Behälteranord­ nung erfolgenden Energieeinsparung ist der Betrieb einer Heißdampf-Reaktionsbehälteranordnung kostenintensiv.Despite the overflow of superheated steam from one Superheated steam reaction vessel in another superheated steam Reaction container or in a storage container arrangement energy saving is the operation of a Superheated steam reaction vessel arrangement is expensive.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Durchführung von Heiz- und Abkühlzyklen heißdampf­ betriebener Reaktionsbehälter sowie eine Heißdampf-Ver­ sorgungsvorrichtung zur Verfügung zu stellen, mit denen eine Heißdampf-Reaktionsbehälteranordnung mit niedrigen Betriebskosten betrieben werden kann.The invention has for its object a method to carry out heating and cooling cycles hot steam operated reaction vessel and a superheated steam ver to provide care device with which a superheated steam reaction vessel assembly with low Operating costs can be operated.

Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt erfindungsgemäß mit den Merkmalen der Patentansprüche 1 und 10; die Unteransprüche betreffen jeweils bevorzugte Ausgestaltungen.This object is achieved with the invention the features of claims 1 and 10; the Subclaims relate to preferred configurations.

Gemäß der Erfindung ist vorgesehen, daß bei einem Ver­ fahren zur Durchführung von Heiz- und Abkühlzyklen an heißdampfbetriebenen Reaktionsbehältern (Heißdampf- Reaktionsbehältern) während eines Abkühl-Zeitintervalls T2 ein zu entleerender Heißdampf-Reaktionsbehälter da­ durch geleert wird, daß Heißdampf oberhalb eines drit­ ten Druck- und Temperaturniveaus N3 aus einem zu ent­ leerenden Heißdampf-Reaktionsbehälter einer Speicher- Behälteranordnung zugeführt wird, wobei das dritte Druck- und Temperaturniveau N3 unterhalb des während des Härteprozesses herrschenden Druck- und Temperatur­ niveaus N2 liegt, und wobei das Abkühl-Zeitintervall T2 kürzer ist als ein Aufheiz-Zeitintervall T1, während dessen ein aufzuheizender Heißdampf-Reaktionsbehälter mit Heißdampf bis zu einem ersten, niedrigen Druck- und Temperaturniveau N1 befüllt wird.According to the invention it is provided that in a ver start to carry out heating and cooling cycles steam-operated reaction vessels (superheated steam Reaction vessels) during a cooling time interval T2  a superheated steam reaction container to be emptied by emptying that superheated steam above a third pressure and temperature levels N3 from one emptying superheated steam reaction vessel of a storage Container assembly is supplied, the third Pressure and temperature level N3 below during pressure and temperature of the hardening process is level N2, and wherein the cooling time interval T2 is shorter than a heating up time interval T1 while a hot steam reaction vessel to be heated with superheated steam up to a first, low pressure and Temperature level N1 is filled.

Während bei den bekannten Verfahren das Abkühl-Zeit­ intervall T2′ des Entleerens des zu entleerenden Heiß­ dampf-Reaktionsbehälters wegen des Überströmens davon abhängt, welche Dampfmenge dem aufzuheizenden Heiß­ dampf-Reaktionsbehälter zugeführt werden kann, ohne durch Überschreitung eines kritischen Temperaturan­ stiegs das Substrat in dem aufzuheizenden Heißdampf- Reaktionsbehälter zu zerstören, hängt die Abkühl-Zeit­ intervallzeit T2 bei der Erfindung nur von der Leistungsfähigkeit des für die Entleerung erforderli­ chen Leitungssystems ab. Dadurch, daß das Entleeren des zu entleerenden Heißdampf-Reaktionsbehälters von dem Befüllen des aufzufüllenden Heißdampf-Reaktionsbehäl­ ters unabhängig ist, kann ein Abkühl-Zeitintervall T2 realisiert werden, das kleiner als das Aufheiz-Zeit­ intervall T1 ist. Da der aus einem Heißdampf-Reaktions­ behälter abzuführende Heißdampf gemäß der Erfindung aus dem Heißdampf-Reaktionsbehälter schneller entfernt werden kann, ist es auch möglich, die Entladung des Substrats früher vorzunehmen. Auf diese Weise wird die zur Durchführung eines Heiz- und Abkühlzyklus er­ forderliche Prozeßdauer gesenkt, so daß sich die Heiß­ dampf-Reaktionsbehälteranordnung besser ausnutzen läßt, was zu geringeren Betriebskosten führt.While in the known methods the cooling time interval T2 ′ of emptying the hot to be emptied vapor reaction vessel because of the overflow thereof depends on the amount of steam to be heated vapor reaction vessel can be supplied without by exceeding a critical temperature the substrate in the superheated steam Destroying reaction vessels depends on the cooling time interval time T2 in the invention only from the Efficiency of the necessary for the emptying chen pipe system. By emptying the to be emptied superheated steam reaction container from the Filling the hot steam reaction container to be filled ters is independent, a cooling time interval T2 be realized that is shorter than the heating-up time interval T1 is. Because of a hot steam reaction container to be removed hot steam according to the invention the superheated steam reaction vessel removed faster can be, it is also possible to discharge the Substrate earlier. In this way the  to perform a heating and cooling cycle required process time reduced, so that the hot steam reaction vessel arrangement can be better exploited, which leads to lower operating costs.

Vorzugsweise wird der zum Füllen eines aufzuheizenden Heißdampf-Reaktionsbehälters während des Zeitintervalls T1 verwendete Dampf direkt der Speicher-Behälteranord­ nung entnommen. Dadurch ist es möglich, die gesamte Anlage mit einem relativ klein dimensionierten Dampfer­ zeuger zu betreiben. Gleichzeitig wird dadurch Energie eingespart, da unnötiges Verflüssigen und Wiederver­ dampfen von Wasser in einem Dampferzeuger vermieden wird.It is preferred to fill the one to be heated Superheated steam reaction vessel during the time interval T1 used steam directly from the storage tank arrangement removed. This enables the entire System with a relatively small steamer to operate producers. At the same time it becomes energy saved because unnecessary liquefaction and re-use avoid steaming water in a steam generator becomes.

Weitere Energie und damit Betriebskosten lassen sich einsparen, wenn der der Speicher-Behälteranordnung zu­ geführte Heißdampf in der Speicher-Behälteranordnung über einen Dampfwärmetauscher erhitzt wird, der mit Heißdampf aus dem zu entleerenden Heißdampf-Reaktions­ behälter beheizt wird, oder wenn Heißdampf unterhalb eines vierten Druck- und Temperaturniveaus N4, das dem Druck- und Temperaturniveau in der Speicher-Behälteran­ ordnung entspricht, aus einem zu entleerenden Heiß­ dampf-Reaktionsbehälter abgeleitet und zur Aufheizung von Speisewasser für einen Dampferzeuger verwendet wird.Additional energy and thus operating costs can be save if the of the storage container arrangement too led superheated steam in the storage tank arrangement is heated via a steam heat exchanger, which with Hot steam from the hot steam reaction to be emptied container is heated, or when superheated steam is below a fourth pressure and temperature level N4 which corresponds to the Pressure and temperature levels in the storage tank order corresponds, from a hot to be emptied Steam reaction container derived and for heating of feed water used for a steam generator becomes.

Unabhängig von den Verbesserungen der Wirtschaftlich­ keit einer Heißdampf-Reaktionsbehälteranordnung, bei denen zur Verkürzung der Heiz- und Abkühlzyklen Heiß­ dampf in eine Speicher-Behälteranordnung geleitet wird, läßt sich der Betrieb einer Heißdampf-Reaktionsbehäl­ teranordnung dadurch kostengünstiger gestalten, daß bei der Durchführung von Heiz- und Abkühlzyklen das dem Dampferzeuger zur Bereitstellung von Heißdampf auf einem hohen Druck- und Temperaturniveau zuzuführende Speisewasser in einem vom Abgas einer Heizeinrichtung des Dampferzeugers beheizten Abgas-Wärmetauscher er­ hitzt wird.Regardless of the improvements in economic speed of a superheated steam reaction vessel arrangement hot to shorten the heating and cooling cycles steam is passed into a storage container arrangement, the operation of a superheated steam reaction vessel  Make the arrangement more cost-effective in that the implementation of heating and cooling cycles that the Steam generator to provide superheated steam to be supplied at a high pressure and temperature level Feed water in one of the exhaust gases from a heating device of the steam generator heated exhaust gas heat exchanger is heated.

Eine weitere Energieeinsparung läßt sich erzielen, wenn das dem Abgas-Wärmetauscher zuzuführende Speisewasser mittels Heißdampf aus dem zu entleerenden Heißdampf- Reaktionsbehälter vorgewärmt wird, und auch dadurch, daß das in dem Abgas-Wärmetauscher erhitzte Speisewas­ ser in der Speicher-Behälteranordnung über einen Spei­ sewasser-Wärmetauscher, der mit Heißdampf aus dem zu entleerenden Reaktionsbehälter beheizt wird, nacher­ hitzt wird.A further energy saving can be achieved if the feed water to be supplied to the exhaust gas heat exchanger by means of superheated steam from the superheated steam to be emptied Reaction vessel is preheated, and also by that the feed water heated in the exhaust gas heat exchanger ser in the storage container arrangement via a Spei seawater heat exchanger, which with superheated steam from the emptying reaction vessel is heated, after is heated.

Wenn das Speisewasser in der Speicher-Behälteranordnung mit Kondensat des in der Speicher-Behälteranordnung zwischengespeicherten Heißdampfes vermischt wird, kann die Temperatur des in den Dampferzeuger auf das hohe Druck- und Temperaturniveau N2 zu bringenden Speisewas­ sers weiter erhöht werden. Eine zur Entleerung der Heißdampf-Reaktionsbehälter vorgesehene Pumpe oder ein solcher Verdichter erlauben es, die Ausströmrate von Heißdampf auch bei geringem Druckunterschied ausrei­ chend hoch zu halten, so daß der zu entleerende Heiß­ dampf-Reaktionsbehälter der weiteren Verwendung schnell zugeführt werden kann.When the feed water in the storage tank assembly with condensate in the storage tank arrangement cached superheated steam can be mixed the temperature of the in the steam generator to the high Pressure and temperature level N2 food to be brought sers can be further increased. One for emptying the Hot steam reaction vessel provided pump or a such compressors allow the outflow rate of Steam is sufficient even with a small pressure difference To keep high enough so that the hot to be emptied steam reaction container of further use quickly can be supplied.

Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildun­ gen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen sowie aus der Zeichnung im Zusammenhang mit der Beschreibung.Further advantageous refinements and developments gene of the invention emerge from the subclaims  as well as from the drawing in connection with the Description.

Nachstehend wird anhand zweier bevorzugter Ausführungs­ formen die Erfindung näher beschrieben.The following is based on two preferred embodiments shape the invention described in more detail.

Es zeigen:Show it:

Fig. 1 eine erste Ausführungsform einer Heißdampf-Ver­ sorgungsvorrichtung mit zwei daran ange­ schlossenen Heißdampf-Reaktionsbehältern und Fig. 1 shows a first embodiment of a superheated steam supply device with two connected superheated steam reaction vessels and

Fig. 2 eine zweite Ausführungsform einer Heißdampf- Versorgungsvorrichtung mit zwei daran ange­ schlossenen Heißdampf-Reaktionsbehältern. Fig. 2 shows a second embodiment of a superheated steam supply device with two superheated steam reaction vessels connected to it.

Die in Fig. 1 gezeigte Heißdampf-Versorgungsvorrichtung 10 ist über Leitungen mit einer einen ersten Heißdampf- Reaktionsbehälter 12 und einen zweiten Heißdampf-Reak­ tionsbehälter 14 aufweisenden Heißdampf-Reaktionsbehäl­ teranordnung 16 verbunden. Sie bildet mit der Heiß­ dampf-Reaktionsbehälteranordnung 16 eine Härtestraße 18 eines Kalksandsteinwerks und weist als zentralen An­ lagenteil zur Erzeugung von Heißdampf einen Dampfer­ zeuger 20 auf.The superheated steam supply device 10 shown in FIG. 1 is connected via lines to a first superheated steam reaction container 12 and a second superheated steam reaction container 14 having superheated steam reaction container arrangement 16 . It forms with the hot steam reaction vessel assembly 16 a hardness road 18 of a sand-lime brick plant and has a steam generator 20 as a central part of the system for generating hot steam.

Die Heißdampf-Versorgungsvorrichtung 10 ist als ge­ schlossener Kreislauf ausgelegt, wobei lediglich Ver­ luste durch Frischwasser, das einer Kondensat-/Frisch­ wasseraufbereitungsvorrichtung 22 zuführbar ist, aus­ zugleichen sind. The superheated steam supply device 10 is designed as a closed circuit, only losses due to fresh water, which can be supplied to a condensate / fresh water treatment device 22, to be equalized.

Das in der Heißdampf-Versorgungsvorrichtung 10 in flüs­ sigem oder gasförmigem Zustand zirkulierende Wasser wird zunächst in der Kondensat-/Frischwasser-Aufbe­ reitungsvorrichtung 22 für die Verwendung in der Heiß­ dampf-Versorgungsvorrichtung 10 aufbereitet.The circulating in the superheated steam supply device 10 in liquid or gaseous state is first prepared in the condensate / fresh water treatment device 22 for use in the superheated steam supply device 10 .

Von der Kondensat-/Frischwasser-Aufbereitungsvorrich­ tung 22 verläuft eine erste Speisewasserleitung 24 zu einem Kondensatbehälter 26 und durch diesen hindurch zu einem Speisewasser-Vorheizbehälter 28. Die erste Speisewasserleitung 24 ist in dem Kondensatbehälter 26 schlangenartig ausgebildet, so daß das durch die erste Speisewasserleitung 24 hindurchfließende Wasser ohne Kontakt mit in dem Kondensatbehälter 26 befindlichem Kondensat 30 von diesem aufgeheizt wird. Die erste Speisewasserleitung 24 mündet an einem oberen Ende des Speisewasser-Vorheizbehälters 28, so daß das Speisewas­ ser 32 in den Speisewasser-Vorheizbehälter 28 einströ­ men kann. Anstelle eines Speisewasser-Vorheizbehälters 28 können auch zwei hintereinandergeschaltete Speise­ wasser-Vorheizbehälter im Anlagensystem zwischen dem Kondensatbehälter und der Speicher-Behälteranordnung 42 vorgesehen sein. Das Kaskadenprinzip der Vorwärmung bleibt dabei erhalten.From the condensate / fresh water treatment device 22 , a first feed water line 24 runs to a condensate tank 26 and through this to a feed water preheating tank 28 . The first feed water line 24 is formed in a snake-like manner in the condensate container 26 , so that the water flowing through the first feed water line 24 is heated by the latter without contact with the condensate 30 located in the condensate container 26 . The first feed water line 24 opens out at an upper end of the feed water preheating container 28 , so that the feed water 32 can flow into the feed water preheating container 28 . Instead of a feed water preheating container 28 , two feed water preheating containers connected in series can also be provided in the system between the condensate container and the storage container arrangement 42 . The cascade principle of preheating is retained.

Von dem Speisewasser-Vorheizbehälter 28 verläuft eine zweite Speisewasserleitung 34 über eine Pumpe 36 zu einem Abgas-Wärmetauscher 38, der von Abgas 40 durch­ strömt wird und in dem die zweite Speisewasserleitung 34 derart geführt ist, daß sich eine besonders große Wärmeaufnahmefläche ergibt. Von dem Abgas-Wärmetauscher 38 verläuft die zweite Speisewasserleitung 34 zu einer Speicher-Behälteranordnung 42, die zur Speicherung von Heißdampf 44 und heißem Speisewasser 46 vorgesehen ist.From the feed water preheating container 28 , a second feed water line 34 runs via a pump 36 to an exhaust gas heat exchanger 38 through which exhaust gas 40 flows and in which the second feed water line 34 is guided in such a way that a particularly large heat absorption area results. The second feed water line 34 runs from the exhaust gas heat exchanger 38 to a storage tank arrangement 42 which is provided for storing superheated steam 44 and hot feed water 46 .

Um das in der Speicher-Behälteranordnung 42 befindliche heiße Speisewasser dem Dampferzeuger 20 zuzuführen, ist eine dritte Speisewasserleitung 48 mit einer Pumpe 50 vorgesehen. Das von der Speicher-Behälteranordnung 42 zu dem Dampferzeuger 20 transportierte Speisewasser wird in dem Dampferzeuger 20 mittels eines üblichen Brenners weiter erhitzt, und dann über eine erste Dampfleitung 52 in eine Dampfsammelleitung 54 einge­ speist. Von der Dampfsammelleitung 54 kann der Heiß­ dampf wahlweise in den ersten oder zweiten Heißdampf- Reaktionsbehälter 12, 14 eingespeist werden.In order to supply the hot feed water located in the storage tank arrangement 42 to the steam generator 20 , a third feed water line 48 with a pump 50 is provided. The feed water transported from the storage tank arrangement 42 to the steam generator 20 is further heated in the steam generator 20 by means of a conventional burner, and then fed into a steam collecting line 54 via a first steam line 52 . From the steam manifold 54 , the hot steam can optionally be fed into the first or second hot steam reaction container 12 , 14 .

Auslaßseitig sind die beiden Heißdampf-Reaktionsbehäl­ ter 12, 14 an eine Ablaßdampf-Sammelleitung 56 ange­ schlossen, die in eine erste Ablaßdampfleitung 58 mün­ det. Über die Ablaßdampf-Sammelleitung 56 und die erste Ablaßdampfleitung 58 sind die beiden Heißdampf-Reak­ tionsbehälter 12, 14 mit einem Entlüftungsverdichter 60 verbunden, der eine Hochdruckumgehung 62 aufweist und dazu dient, Heißdampf aus einem der Heißdampf-Reak­ tionsbehälter 12, 14 abzuführen, wenn dieser zu entlee­ ren ist.On the outlet side, the two superheated steam reaction containers 12 , 14 are connected to a discharge steam collecting line 56 , which mun det in a first discharge steam line 58 . Via the discharge steam manifold 56 and the first discharge steam line 58 , the two superheated steam reactors 12 , 14 are connected to a vent compressor 60 , which has a high pressure bypass 62 and serves to remove superheated steam from one of the superheated steam reactors 12 , 14 when this must be emptied.

Von dem Entlüftungsverdichter 60 geht eine zweite Ab­ laßdampfleitung 64 bis zu einer Verzweigung 66, von der eine dritte, von einem Ventil 68 gesteuerte Ablaßdampf­ leitung 70 ausgeht, die in die Speicher-Behälteran­ ordnung 42 mündet. Der zweite Zweig der Verzweigung 66 mündet in eine Heizleitung 72, die jeweils mit einer großen Heizfläche versehen durch die Speicher-Be­ hälteranordnung 42 und den Speisewasser-Vorheizbehälter 28 hindurchgeführt ist und in den Kondensatbehälter 26 mündet. Die Heizleitung 72 weist dabei in der Speicher- Behälteranordnung einen Heißdampf- und einen Speisewas­ ser-Wärmetauscher auf. In dem Kondensatbehälter 72 kann das in dem Speicherbehälter 42 und dem Speisewasser- Vorheizbehälter 28 zuvor abgekühlte Wasser-Dampf-Ge­ misch aus einer Verteilungsvorrichtung 74 austreten und expandieren, so daß es als Dampf und Kondensat 30 in dem Kondensatbehälter 26 vorliegt.From the vent compressor 60 is a second from steam line 64 to a branch 66 , from which a third, controlled by a valve 68 discharge steam line 70 , which opens into the storage container arrangement 42 opens. The second branch of the branch 66 opens into a heating line 72 , each provided with a large heating surface through the storage-Be container arrangement 42 and the feed water preheating container 28 is passed and opens into the condensate container 26 . The heating line 72 has a superheated steam and a feed water heat exchanger in the storage tank arrangement. In the condensate tank 72 , the previously cooled water-steam mixture in the storage tank 42 and the feedwater preheating tank 28 can emerge from a distribution device 74 and expand so that it is present as steam and condensate 30 in the condensate tank 26 .

Um das in dem Kondensatbehälter 26 befindliche Konden­ sat 30 der Kondensat-/Frischwasser-Aufbereitungsvor­ richtung 22 zuzuführen, ist eine erste Zuführleitung 76 vorgesehen. Da auch in den beiden Heißdampf-Reaktions­ behältern 12, 14 Kondensat anfällt, ist auch an diesen eine Kondensatsammelleitung 78 vorgesehen, die über eine zweite Zuführleitung 80 Kondensat zu dem Konden­ satbehälter 26 leitet.In order to feed the condensate sat 30 in the condensate container 26 to the condensate / fresh water preparation device 22 , a first feed line 76 is provided. Since condensate is also obtained in the two superheated steam reaction containers 12 , 14 , a condensate manifold 78 is also provided on these, which condensate leads to the condensate container 26 via a second supply line 80 .

Die Befüllung der Heißdampf-Reaktionsbehälter 12, 14 mit Heißdampf kann nicht nur über die Dampfsammelleitung 54 und die erste Dampfleitung 52 (Hochdruckdampfleitung) sondern auch über die Dampfsammelleitung 54 und eine zweite Dampfleitung 82 (Niederdruckdampfleitung) von der Speicher-Behälteranordnung 42 aus erfolgen. Die in der Heißdampf-Versorgungsvorrichtung 10 vorgesehenen Dampfleitungen weisen einen Durchmesser von 100 mm auf, wobei Ventile ihn den Dampfleitungen einen Durchmesser von 150 mm haben.The superheated steam reaction containers 12 , 14 can be filled with superheated steam not only via the steam collecting line 54 and the first steam line 52 (high pressure steam line) but also via the steam collecting line 54 and a second steam line 82 (low pressure steam line) from the storage container arrangement 42 . The steam lines provided in the superheated steam supply device 10 have a diameter of 100 mm, valves in the steam lines having a diameter of 150 mm.

Im Betrieb der gezeigten Anlage werden nach einer An­ fahrphase, nach der ein Heißdampf-Reaktionsbehälter, beispielsweise der erste Heißdampf-Reaktionsbehälter 12, mit Substrat und Heißdampf befüllt ist, Heiz- und Abkühlzyklen wie folgt durchgeführt:In the operation of the system shown, after a start-up phase, after which a superheated steam reaction vessel, for example the first superheated steam reaction vessel 12 , is filled with substrate and superheated steam, heating and cooling cycles are carried out as follows:

Zunächst wird der zweite Heißdampf-Reaktionsbehälter 14 ebenfalls mit Substrat beschickt. Wenn die Beschickung beendet ist, wird der zweite Heißdampf-Reaktionsbehäl­ ter 14 geschlossen und über die Niederdruckdampfleitung 82 und die Dampfsammelleitung 54 an den Speicherbehäl­ ter 42 angeschlossen. Aus der Speicher-Behälteranord­ nung 42 wird unabhängig von dem ersten Heißdampf-Reak­ tionsbehälter und mit einer vom Substrat abhängigen Rate so lange Heißdampf dem zweiten Heißdampf-Reak­ tionsbehälter 14 zugeführt, bis in den zweiten Heiß­ dampf-Reaktionsbehälter 14 ein erstes Druck- und Temperaturniveau N1 erreicht ist. Bei diesem Druck- und Temperaturniveau N1, bei etwa 7 bar Druck und 170°C tritt zwischen der Speicher-Behälteranordnung 42 und dem zweiten Heißdampf-Reaktionsbehälter 14 ein Druckausgleich ein und der Weg von der Speicher-Behäl­ teranordnung 42 zu dem zweiten Heißdampf-Reaktionsbe­ hälter 14 wird abgesperrt. Im Anschluß an das Erreichen des Druck- und Temperaturniveaus N1 wird der zweite Heißdampf-Reaktionsbehälter 14 über die Dampfsammel­ leitung 54 und die erste Dampfleitung 52 an den Dampf­ erzeuger 20 angeschlossen. Der zweite Heißdampf-Reak­ tionsbehälter 14 wird dann mit dem für die Reaktion des Substrats notwendigen Heißdampf beaufschlagt bis in dem zweiten Heißdampf-Reaktionsbehälter 14 das zweite Druck- und Temperaturniveau N2 mit etwa 16 bar und etwa 210°C erreicht ist.First, the second superheated steam reaction container 14 is also loaded with substrate. When the feed is complete, the second superheated steam reaction vessel 14 is closed and connected to the storage vessel 42 via the low pressure steam line 82 and the steam manifold 54 . From the memory Behälteranord voltage 42 is independent of the first superheated steam reac tion vessel and at a rate dependent on the substrate rate as long hot steam to the second steam-reac tion vessel 14 fed into the second hot-steam reaction container 14, a first pressure and temperature level N1 is reached. At this pressure and temperature level N1, at about 7 bar pressure and 170 ° C., pressure equalization occurs between the storage container arrangement 42 and the second superheated steam reaction container 14 and the path from the storage container arrangement 42 to the second superheated steam reaction region container 14 is cordoned off. After reaching the pressure and temperature level N1, the second superheated steam reaction vessel 14 is connected via the steam collecting line 54 and the first steam line 52 to the steam generator 20 . The second superheated steam reac tion vessel 14 is then subjected to the necessary for the reaction of the substrate superheated steam into the second steam reaction vessel 14 is reached, the second pressure and temperature level N2 to about 16 bar and about 210 ° C.

Der zweite Heißdampf-Reaktionsbehälter 14 wird solange auf dem Druck- und Temperaturniveau N2 gehalten, wie es für die Reaktion des Substrats, im vorliegenden Fall für das Aushärten der Kalksandsteine, erforderlich ist.The second superheated steam reaction container 14 is kept at the pressure and temperature level N2 as long as is necessary for the reaction of the substrate, in the present case for the hardening of the sand-lime bricks.

Wenn die Reaktionszeit abgelaufen ist, wird der in dem dann zu entleerenden zweiten Heißdampf-Reaktionsbehäl­ ter 14 befindliche Heißdampf zu der Speicher-Behäl­ teranordnung 42 überführt. Dies geschieht selbst dann, wenn gleichzeitig ein weiterer Heißdampf-Reaktionsbe­ hälter beispielsweise der zuvor geleerte erste Heiß­ dampf-Reaktionsbehälter 12 mit Heißdampf zu befüllen wäre.When the reaction time has expired, the superheated steam located in the second superheated steam reaction vessel 14 to be emptied is then transferred to the storage container arrangement 42 . This happens even if at the same time a further superheated steam reaction container, for example the previously emptied first superheated steam reaction container 12, would be filled with superheated steam.

Bei der Entleerung des zweiten Heißdampf-Reaktionsbe­ hälters 14 wird zunächst der Heißdampf über die Ablaß­ dampf-Sammelleitung 56 und die erste Ablaßdampfleitung 58 zu dem Entlüftungsverdichter geführt. Solange die Druckdifferenz zwischen dem zu entleerenden zweiten Heißdampf-Reaktionsbehälter 14 und der Speicher-Behäl­ teranordnung 42 ausreichend hoch ist, um eine hohe Strömungsrate zu gewährleisten, strömt der Heißdampf über die Hochdruckumgehung 62 den Entlüftungsverdichter 60 umgehend und durch die zweite Ablaßdampfleitung 64, die Verzweigung 66, das Ventil 68 und die dritte Ablaß­ dampfleitung 70 in die Speicher-Behälteranordnung 42. Dadurch baut sich in der Speicher-Behälteranordnung 42 ein Druck auf, der der Strömung des Heißdampfes entge­ genwirkt, während gleichzeitig sich der in dem zweiten Heißdampf-Reaktionsbehälter 14 befindliche Druck ab­ baut. Dadurch sinkt die Strömungsrate des Heißdampfes ab, so daß sich die Entleerung des Heißdampf-Reaktions­ behälters 14 verlangsamt. Um die Entleerung des Heiß­ dampf-Reaktionsbehälters 14 zu beschleunigen, wird dann der Entlüftungsverdichter 60 zugeschaltet, der den Heißdampf dann durch die zweite Ablaßdampfleitung 64 zu der Verzweigung 66 fördert.When emptying the second superheated steam reaction container 14 , the superheated steam is first led via the discharge steam manifold 56 and the first discharge steam line 58 to the venting compressor. As long as the pressure difference between the second superheated steam reaction container 14 to be emptied and the storage container arrangement 42 is sufficiently high to ensure a high flow rate, the superheated steam flows through the high-pressure bypass 62 to the venting compressor 60 immediately and through the second discharge steam line 64 , the branching 66 , the valve 68 and the third drain steam line 70 in the storage container assembly 42nd Characterized tank arrangement memory 42 builds up in the pressure on the entge the flow of the superheated steam counteracts while the pressure present in the second superheated steam reaction container 14 reduces. This reduces the flow rate of the superheated steam, so that the emptying of the superheated steam reaction container 14 slows down. In order to accelerate the emptying of the hot steam reaction container 14 , the venting compressor 60 is then switched on, which then conveys the hot steam through the second discharge steam line 64 to the branch 66 .

Sobald sich in der Speicher-Behälteranordnung 42 ein Druck- und Temperaturniveau N3 einstellt, das gering­ fügig höher liegt als das Druck- und Temperaturniveau N1 und der von dem Entlüftungsverdichter 60 gelieferte Druck nicht mehr ausreicht, eine zufriedenstellende Strömungsrate des Ablaßdampfes zu gewährleisten, wird das Ventil 68 geschlossen und der Heißdampf wird durch die Speicher-Behälteranordnung 42 und den Speisewasser Vorratsbehälter 28 in den Kondensatbehälter 26 ge­ leitet. Auf dem Weg durch die Speicher-Behälteran­ ordnung 42 und den Speisewasser-Vorratsbehälter 28 wird der Heißdampf abgekühlt, wobei seine Wärme auf das in beiden befindliche Speisewasser 32, 46 sowie den in der Speicher-Behälteranordnung 42 enthaltenen Heißdampf 44 übergeht. In dem Kondensatbehälter 26 entspannt sich der Heißdampf und wärmt in diesem das durch die erste Speisewasserleitung 24 geführte Speisewasser auf.As soon as a pressure and temperature level N3 arises in the storage tank arrangement 42 which is slightly higher than the pressure and temperature level N1 and the pressure supplied by the venting compressor 60 is no longer sufficient to ensure a satisfactory flow rate of the discharge steam, this will Valve 68 is closed and the superheated steam is passed through the storage tank arrangement 42 and the feed water storage tank 28 into the condensate tank 26 . On the way through the storage container arrangement 42 and the feed water reservoir 28 , the superheated steam is cooled, its heat being transferred to the feed water 32 , 46 and the superheated steam 44 contained in the storage container arrangement 42 . The superheated steam expands in the condensate container 26 and heats up the feed water led through the first feed water line 24 .

Nachdem der Heißdampf des zweiten Heißdampf-Reaktions­ behälters 14 in die Speicher-Behälteranordnung 42 sowie die im Heißdampf noch enthaltene Energie in die Speicher-Behälteranordnung 42 sowie den nachfolgenden Speisewasser-Vorratsbehälter 28 und den Kondensatbehäl­ ter 26 überführt worden sind, kann der zweite Heiß­ dampf-Reaktionsbehälter 14 zur Entnahme des Substrats geöffnet werden. Da die Speicher-Behälteranordnung 42 sämtlichen Heißdampf bis zu einem Druck- und Tempe­ raturniveau N3 mit einer hohen Rate schluckt, kann der zweite Heißdampf-Reaktionsbehälter 14 sehr früh ent­ leert werden. Dabei ist es nicht erforderlich, auf andere Heißdampf-Reaktionsbehälter oder das in diesem befindliche Substrat Rücksicht zu nehmen.After the superheated steam of the second superheated steam reaction container 14 has been transferred into the storage container arrangement 42 and the energy still contained in the superheated steam into the storage container arrangement 42 and the subsequent feed water storage container 28 and the condensate container 26 , the second superheated steam can -Reaction container 14 can be opened to remove the substrate. Since the storage tank arrangement 42 swallows all hot steam up to a pressure and temperature level N3 at a high rate, the second hot steam reaction tank 14 can be emptied very early. It is not necessary to consider other superheated steam reaction vessels or the substrate in them.

Wenn in der Speicher-Behälteranordnung 42 Heißdampf gespeichert ist, kann dieser zum Aufheizen eines be­ reits beschickten, aber noch kalten Heißdampf-Reak­ tionsbehälters beispielsweise des zwischenzeitlich ent­ leerten und neu beschickten ersten Heißdampf-Reaktions­ behälter 12 verwendet werden. Die durch die zweite Dampfleitung 82 zu dem jetzt zu beheizenden ersten Heißdampf-Reaktionsbehälter zu transportierende Heiß­ dampfmenge kann dabei an die Erfordernisse des Sub­ strats angepaßt werden, ohne daß dadurch die Entleerung eines anderen Heißdampf-Reaktionsbehälters behindert würde.If superheated steam is stored in the storage container arrangement 42 , this can be used for heating an already loaded but still cold superheated steam reaction container, for example the now empty and newly loaded first superheated steam reaction container 12 . The amount of hot steam to be transported through the second steam line 82 to the first superheated steam reaction vessel to be heated can be adapted to the requirements of the sub strate without the emptying of another superheated steam reaction vessel being hindered thereby.

Die in der Speicher-Behälteranordnung 42 zur Verfügung stehende Heißdampfmenge wird bei der in Fig. 1 ge­ zeigten Ausführungsform mittels des Abgas-Wärme­ tauschers 38 erhöht. Der Abgas-Wärmetauscher 38, der mittels Abgas 40 eines Brenners des Dampferzeugers 20 beheizt wird, wird über die zweite Speisewasserleitung 34 und die in der zweiten Speisewasserleitung 34 ange­ ordnete Pumpe 36 gespeist und leitet das in ihm weiter erhitzte Wasser in dampfförmiger Form der Speicher-Be­ hälteranordnung mit einem Druck von 6 bis 8 bar zu.The amount of hot steam available in the storage tank arrangement 42 is increased in the embodiment shown in FIG. 1 by means of the exhaust gas heat exchanger 38 . The exhaust gas heat exchanger 38 , which is heated by means of exhaust gas 40 from a burner of the steam generator 20 , is fed via the second feed water line 34 and the pump 36 arranged in the second feed water line 34 and conducts the water further heated in it in the vaporous form of the storage tank. Be container arrangement with a pressure of 6 to 8 bar.

Die in Fig. 2 gezeigte Ausführungsform unterscheidet sich von der ersten Ausführungsform nur hinsichtlich des Abgas-Wärmetauschers. Da die beiden Ausführungen ansonsten übereinstimmen, sind entsprechende Anlagen­ teile mit Bezugszeichen versehen, die um 100 erhöht sind, wobei hinsichtlich der Beschreibung auf die ent­ sprechenden Anlagenteile der ersten Ausführungsform verwiesen wird.The embodiment shown in FIG. 2 differs from the first embodiment only in terms of the exhaust gas heat exchanger. Since the two versions are otherwise the same, corresponding plant parts are provided with reference numerals which are increased by 100, reference being made to the corresponding plant parts of the first embodiment with regard to the description.

Während bei der ersten Ausführungsform der Abgas -Wärme­ tauscher 38 das ihm zugeführte Speisewasser als Heiß­ dampf in die Speicher-Behälteranordnung 42 abgibt, dient der Abgas-Wärmetauscher 138 der zweiten Ausfüh­ rungsform der Erhitzung von Speisewasser, das dem Dampferzeuger 120 zugeführt wird. Der Dampferzeuger 120 erhält somit Speisewasser auf zwei Wegen und nicht nur auf einem Weg, wie der Dampferzeuger 20 der ersten Aus­ führungsform, der sein Speisewasser über die dritte Speisewasserleitung 48 aus der Speicher-Behäl­ teranordnung 42 bezieht.While in the first embodiment of the exhaust gas heat exchanger 38 releases the feed water supplied to it as hot steam into the storage tank arrangement 42 , the exhaust gas heat exchanger 138 serves the second embodiment of the heating of feed water which is supplied to the steam generator 120 . The steam generator 120 thus receives feed water in two ways and not only in one way, such as the steam generator 20 from the first embodiment, which receives its feed water via the third feed water line 48 from the storage container arrangement 42 .

Bei beiden Ausführungsformen ist die Speicher-Behäl­ teranordnung 42; 142 mit etwa 30 Kubikmetern im Ver­ hältnis zu dem Heißdampf-Reaktionsbehälter 12, 14; 112, 114 so bemessen, daß in ihr die zur Füllung eines mit Kalksandsteinen beschickten und aufzu­ heizenden Heißdampf-Reaktionsbehälters 12, 14; 112, 114 von 60 000 bis 100 000 Kubikmetern erforderliche Heiß­ dampfmenge gespeichert werden kann. Bei der Dimensio­ nierung der Speicher-Behälteranordnung 42; 142 ist da­ rauf zu achten, daß diese nicht zu groß ist, um eine unnötige Expansion und damit einen Druckverlust des Heißdampfes zu verhindern und es ist ferner darauf zu achten, daß die Speicher-Behälteranordnung 42; 142 nicht zu klein ist, so daß nicht zu viel Heißdampf in den Kondensatbehälter 26; 126 zu leiten ist.In both embodiments, the storage container arrangement 42 ; 142 with about 30 cubic meters in relation to the superheated steam reaction vessel 12 , 14 ; 112 , 114 dimensioned such that in it the superheated steam reaction container 12 , 14 ; filled with sand-lime bricks and to be heated; 112 , 114 of 60,000 to 100,000 cubic meters of hot steam required can be stored. When dimensioning the storage container assembly 42 ; It is important to ensure that this is not too large in order to prevent unnecessary expansion and thus pressure loss of the superheated steam, and it is also important to ensure that the storage container arrangement 42 ; 142 is not too small, so that not too much hot steam in the condensate container 26 ; 126 to be managed.

Mit den beschriebenen Vorrichtungen ist es möglich, den Druck in einem Heißdampf-Reaktionsbehälter 12, 14; 112, 114 in etwa 30 Minuten von 16 bar auf 0 bar abzubauen. Dies bedeutet gegenüber einer Vorrichtung, bei der Heißdampf von einem Heißdampf-Reaktionsbehälter zu ei­ nem anderen Heißdampf-Reaktionsbehälter übergeleitet wird, eine Zeitersparnis von 25 Minuten, da das Über­ leiten selbst und der damit in dem zu entleerenden Be­ hälter einhergehende Druckabbau von 16 bar auf etwa 7 bar 20 Minuten erfordert, das Ablassen von Druck in einen Kondensatbehälter von 7 bar auf etwa 3 bar weite­ re 20 Minuten und schließlich das Leeren mittels eines Radiallüfters oder Entlüftungsverdichters von 3 bar auf 0 bar weitere 15 Minuten.With the devices described, it is possible to control the pressure in a superheated steam reaction vessel 12 , 14 ; 112 , 114 from 16 bar to 0 bar in about 30 minutes. Compared to a device in which superheated steam is transferred from one superheated steam reaction vessel to another superheated steam reaction vessel, this means a time saving of 25 minutes, since the transfer itself and the associated pressure reduction of 16 bar in the container to be emptied about 7 bar 20 minutes, releasing pressure into a condensate container from 7 bar to about 3 bar for another 20 minutes and finally emptying by means of a radial fan or venting compressor from 3 bar to 0 bar for a further 15 minutes.

Claims (18)

1. Verfahren zur Durchführung von Heiz- und Abkühlzy­ klen heißdampfbetriebener Reaktionsbehälter, bei dem
  • - ein mit Substrat gefüllter, aufzuheizender Heißdampf-Reaktionsbehälter während eines Auf­ heiz-Zeitintervalls T1 mit Heißdampf bis zu einem ersten Druck- und Temperaturniveau N1 mit einem ersten, niedrigen Druck und einer ersten, nied­ rigen Temperatur befüllt wird,
  • - der aufzuheizende Reaktionsbehälter nachfolgend mit Heißdampf bis zu einem zweiten Druck- und Temperaturniveau N2 mit einem zweiten, höheren Druck und einer zweiten, höheren Temperatur be­ füllt wird, wobei der dazu verwendete Heißdampf einem Dampferzeuger entnommen wird, in dem Wasser oder Dampf auf das zweite Druck- und Temperatur­ niveau N2 gebracht wird,
  • - während eines Abkühl-Zeitintervalls T2 ein zu entleerender Heißdampf-Reaktionsbehälter dadurch geleert wird, daß Heißdampf oberhalb eines drit­ ten Druck- und Temperaturniveaus N3 aus dem zu entleerenden Heißdampf-Reaktionsbehälter einer Speicher-Behälteranordnung zugeführt wird,
1. A method for carrying out Heiz- and Abkühlzy klen steam-operated reaction vessel, in which
  • a superheated steam reaction container filled with substrate to be heated is filled with superheated steam up to a first pressure and temperature level N1 with a first, low pressure and a first, low temperature during a heating-up time interval T1,
  • - The reaction vessel to be heated is subsequently filled with superheated steam up to a second pressure and temperature level N2 with a second, higher pressure and a second, higher temperature, the superheated steam used for this purpose being removed from a steam generator in which water or steam is applied to the second Pressure and temperature level N2 is brought,
  • a superheated steam reaction vessel to be emptied is emptied during a cooling time interval T2 by supplying superheated steam above a third pressure and temperature level N3 from the superheated steam reaction vessel to be emptied to a storage tank arrangement,
wobei das dritte Druck- und Temperaturniveau N3 unterhalb des ersten Druck- und Temperaturniveaus N1 liegt, dadurch gekennzeichnet, daß das Abkühl-Zeitintervall T2 kürzer ist als das Aufheiz-Zeitintervall T1.wherein the third pressure and temperature level N3 is below the first pressure and temperature level N1, characterized in that the cooling time interval T2 is shorter than the heating time interval T1. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der zum Füllen eines aufzuheizenden Heißdampf- Reaktionsbehälters während des Zeitintervalls T1 verwendete Dampf der Speicher-Behälteranordnung ent­ nommen wird.2. The method according to claim 1, characterized in that that the to fill a hot steam Reaction vessel during the time interval T1 used steam from the storage tank assembly ent is taken. 3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der der Speicher-Behälteranordnung zugeführte Heißdampf in der Speicher-Behälteranordnung über einen Dampf-Wärmetauscher erhitzt wird, der mit Heißdampf aus dem zu entleerenden Reaktionsbehälter beheizt wird.3. The method according to claim 2, characterized in that that supplied to the storage container assembly Superheated steam in the storage tank arrangement a steam heat exchanger that is heated with Superheated steam from the reaction vessel to be emptied is heated. 4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß Heißdampf unterhalb eines vier­ ten Druck- und Temperaturniveaus N4, das dem höch­ sten Druck- und Temperaturniveau in der Speicher- Behälteranordnung entspricht, aus einem zu entlee­ renden Reaktionsbehälter abgeleitet und zur Aufhei­ zung von Speisewasser für den Dampferzeuger verwen­ det wird.4. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized characterized in that superheated steam below a four pressure and temperature levels N4, the highest most pressure and temperature level in the storage Container arrangement corresponds to emptying from one derived reaction container and for heating use of feed water for the steam generator det. 5. Verfahren zur Durchführung von Heiz- und Abkühlzy­ klen heißdampfbetriebener Heißdampf-Reaktionsbehäl­ ter, insbesondere nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das dem Dampferzeuger zuzuführende Speisewasser in einem vom Abgas einer Heizeinrichtung des Dampferzeugers beheizten Abgas- Wärmetauscher (Economizer) erhitzt wird.5. Procedure for performing heating and cooling cycles klen hot steam powered hot steam reaction vessel ter, in particular according to one of claims 1 to 4, characterized in that the steam generator feed water to be supplied in a from the exhaust gas  Heater of the steam generator heated exhaust Heat exchanger (economizer) is heated. 6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das dem Abgas-Wärmetauscher zuzuführende Spei­ sewasser mittels Heißdampf aus dem zu entleerenden Heißdampf-Reaktionsbehälter vorgewärmt wird.6. The method according to claim 5, characterized in that the Spei to be supplied to the exhaust gas heat exchanger Using superheated steam, remove the water to be emptied Superheated steam reaction container is preheated. 7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das in dem Abgas-Wärmetauscher erhitz­ te Speisewasser in der Speicher-Behälteranordnung über einen Speisewasser-Wärmetauscher, der mit Heiß­ dampf aus dem zu entleerenden Reaktionsbehälter be­ heizt wird, nacherhitzt wird.7. The method according to claim 5 or 6, characterized records that that heats up in the exhaust gas heat exchanger te feed water in the storage tank arrangement via a feed water heat exchanger with hot steam from the reaction vessel to be emptied is heated, is reheated. 8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-7, dadurch ge­ kennzeichnet, daß das Speisewasser in der Speicher- Behälteranordnung mit Kondensat des in der Speicher- Behälteranordnung zwischengespeicherten Heißdampfes vermischt wird.8. The method according to any one of claims 1-7, characterized ge indicates that the feed water in the storage Container arrangement with condensate in the storage Container arrangement of temporarily stored superheated steam is mixed. 9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-8, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der zu entleerende Heißdampf-Reak­ tionsbehälter mittels einer Pumpe oder eines Ver­ dichters geleert wird, der den Heißdampf der Spei­ cher-Behälteranordnung oder einem Wärmetauscher zu­ führt.9. The method according to any one of claims 1-8, characterized ge indicates that the superheated steam reak to be emptied tion container by means of a pump or a ver is emptied more densely, the hot steam of the Spei cher container arrangement or a heat exchanger leads. 10. Heißdampf-Versorgungsvorrichtung für eine Heißdampf- Reaktionsbehälteranordnung (16, 116), mit
  • - einer Niederdruck-Versorgungsvorrichtung zur Ver­ sorgung der Heißdampf-Reaktionsbehälter mit Heiß­ dampf, um in mindestens einem zu befüllenden Heißdampf-Reaktionsbehälter (12, 14; 112, 114) der während des Aufheiz-Zeitintervalls T1 ein erstes, niedriges Druck- und Temperaturniveau N1 zu er­ zeugen,
  • - einem Dampferzeuger (20; 120), in dem Wasser oder Dampf als Heißdampf auf ein hohes Druck- und Tem­ peraturniveau N2 gebracht werden,
  • - einer Leitungsanordnung (52, 54; 152, 154), mittels derer der Dampferzeuger (20; 120) mit dem zu be­ füllenden Heißdampf-Reaktionsbehälter (12, 14; 112, 114) verbindbar ist, um in diesem ein zweites, hohes Druck- und Temperaturniveau N2 zu erzeugen,
  • - einer Auffüllvorrichtung (56 bis 70; 156 bis 170), mittels derer ein auswählbarer Heißdampf-Reak­ tionsbehälter (12, 14; 112, 114) mit der Speicher- Behälteranordnung (42; 142) verbindbar ist, um diese aufzufüllen und den jeweiligen Heißdampf- Reaktionsbehälter (12, 14; 112, 114) in einem Ab­ kühl-Zeitintervall T2 vollständig zu entleeren,
  • - wobei die Niederdruck-Versorgungsvorrichtung eine Speicher-Behälteranordnung (42; 142) zur Speiche­ rung von aus einem entleerten Heißdampf-Reak­ tionsbehälter (12, 14; 112, 114) der Heißdampf-Reak­ tionsbehälteranordnung (16; 116) abgelassenem Heißdampf aufweist,
10. superheated steam supply device for a superheated steam reaction vessel arrangement ( 16 , 116 ), with
  • - A low-pressure supply device for supplying the superheated steam reaction vessel with superheated steam, in at least one superheated steam reaction vessel ( 12 , 14 ; 112 , 114 ) to be filled, which has a first, low pressure and temperature level N1 during the heating-up time interval T1 to create,
  • - A steam generator ( 20 ; 120 ) in which water or steam as superheated steam is brought to a high pressure and temperature level N2,
  • - A line arrangement ( 52 , 54 ; 152 , 154 ), by means of which the steam generator ( 20 ; 120 ) with the superheated steam reaction container to be filled ( 12 , 14 ; 112 , 114 ) is connectable to a second, high pressure in this - and generate temperature level N2,
  • - A filling device ( 56 to 70 ; 156 to 170 ), by means of which a selectable superheated steam reaction container ( 12 , 14 ; 112 , 114 ) with the storage tank arrangement ( 42 ; 142 ) can be connected in order to fill up and the respective superheated steam - to completely empty the reaction container ( 12 , 14 ; 112 , 114 ) in a cooling time interval T2,
  • - The low-pressure supply device has a storage container arrangement ( 42 ; 142 ) for storing tion of an emptied superheated steam reaction container ( 12 , 14 ; 112 , 114 ) of the superheated steam reaction container arrangement ( 16 ; 116 ),
dadurch gekennzeichnet, daß die Speicher-Behälteranordnung (42; 142) und die Auffüllvorrichtung (56 bis 70; 156 bis 170) derart ausgebildet sind, daß das Abkühl-Zeitintervall T2 kürzer ist als das Aufheiz-Zeitintervall T1.characterized in that the storage container arrangement ( 42 ; 142 ) and the filling device ( 56 to 70 ; 156 to 170 ) are designed such that the cooling time interval T2 is shorter than the heating time interval T1. 11. Heißdampf-Versorgungsvorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß eine Ablaßvorrichtung (82, 54; 182, 154) vorgesehen ist, mittels derer ein auswählbarer Heißdampf Reaktionsbehälter (12, 14; 112, 114) mit der Speicher-Behälteranordnung (42; 142) verbindbar ist, um einen Heißdampf-Reaktions­ behälter (12, 14; 112, 114) in einem Zeitintervall T2 zu befüllen.11. superheated steam supply device according to claim 10, characterized in that a discharge device ( 82 , 54 ; 182 , 154 ) is provided, by means of which a selectable superheated steam reaction container ( 12 , 14 ; 112 , 114 ) with the storage container arrangement ( 42 ; 142 ) is connectable to fill a superheated steam reaction vessel ( 12 , 14 ; 112 , 114 ) in a time interval T2. 12. Heißdampf-Versorgungsvorrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß in der Speicher-Behäl­ teranordnung (42; 142) ein speisewasser-Wärmetauscher und/oder ein Heißdampf-Wärmetauscher vorgesehen ist, der über Leitungen wahlweise mit einem abzukühlenden Heißdampf-Reaktionsbehälter (12, 14; 112, 114) verbind­ bar ist.12. superheated steam supply device according to claim 11, characterized in that a feed water heat exchanger and / or a superheated steam heat exchanger is provided in the storage container teranordnung ( 42 ; 142 ), which is optionally connected via lines with a superheated steam reaction container ( 12 , 14 ; 112 , 114 ) is connectable. 13. Heißdampf-Versorgungsvorrichtung für eine Heißdampf- Reaktionsbehälteranordnung nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß in einer zu dem Dampferzeuger (20; 120) führenden Speisewasserleitung (24, 34, 48; 124, 134; 148) ein ab­ gasbeheizter Abgas-Wärmetauscher (38; 138) angeordnet ist.13. superheated steam supply device for a superheated steam reaction vessel arrangement according to one of claims 10 to 12, characterized in that in a leading to the steam generator ( 20 ; 120 ) feed water line ( 24 , 34 , 48 ; 124 , 134 ; 148 ) a gas-heated from Exhaust gas heat exchanger ( 38 ; 138 ) is arranged. 14. Heißdampf-Versorgungsvorrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß in der zu dem Dampfer­ zeuger (20; 120) führenden Speisewasserleitung (24, 34, 48; 124, 134, 148) vor dem Abgas-Wärmetauscher (38; 138) eine Vorrichtung (28; 128) zur Speisewasser- Vorwärmung angeordnet ist, die mittels Heißdampf beheizt wird und über Leitungen (72; 172) mit dem Speisewasser-Wärmetauscher und/oder dem Heißdampf- Wärmetauscher verbunden ist.14. superheated steam supply device according to claim 13, characterized in that in the steam generator ( 20 ; 120 ) leading feed water line ( 24 , 34 , 48 ; 124 , 134 , 148 ) in front of the exhaust gas heat exchanger ( 38 ; 138 ) Device ( 28 ; 128 ) for feed water preheating is arranged, which is heated by means of superheated steam and is connected via lines ( 72 ; 172 ) to the feed water heat exchanger and / or the superheated steam heat exchanger. 15. Heißdampf-Versorgungsvorrichtung nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Speicher- Behälteranordung (42) derart ausgebildet ist, daß in ihr von einem der Heißdampf-Reaktionsbehälter (12, 14) zugeführter Heißdampf und in dem Abgas-Wärm­ tauscher (38) erhitztes Speisewasser mischbar sind.15. superheated steam supply device according to claim 13 or 14, characterized in that the storage container arrangement ( 42 ) is designed such that in it from one of the superheated steam reaction container ( 12 , 14 ) supplied superheated steam and in the exhaust gas heat exchanger ( 38 ) heated feed water are miscible. 16. Heißdampf-Versorgungsvorrichtung nach einem der An­ sprüche 10 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß in der Auffüllvorrichtung (56 bis 70; 156 bis 170) eine Pumpe oder ein Verdichter (60; 160) vorgesehen ist, mittels derer Heißdampf aus einem Heißdampf-Reak­ tionsbehälter (12, 14; 112, 114) in die Speicher-Behäl­ teranordnung (42; 142) förderbar ist.16. superheated steam supply device according to one of claims 10 to 15, characterized in that in the filling device ( 56 to 70 ; 156 to 170 ) a pump or a compressor ( 60 ; 160 ) is provided, by means of which superheated steam from a superheated steam Reaction container ( 12 , 14 ; 112 , 114 ) in the storage container teranordnung ( 42 ; 142 ) is conveyable.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19702430A1 (en) * 1997-01-24 1998-07-30 Arnold Boroske Lime sandstone steam hardening plant
CN105291257A (en) * 2015-09-21 2016-02-03 贵州开磷集团股份有限公司 Still kettle system for producing ardealite steam-pressing bricks
DE102018221728A1 (en) * 2018-12-14 2020-06-18 Contitech Mgw Gmbh Condensation device for process steam from a process steam source
CN111309081A (en) * 2020-03-11 2020-06-19 河南天平工程质量检测有限公司 Method for realizing automatic regulation of health preserving room temperature and humidity
CN114396799A (en) * 2022-01-17 2022-04-26 安徽省交通控股集团有限公司 Temperature bin-dividing control equipment for steam curing kiln and self-adaptive control method

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3227097A1 (en) * 1982-07-20 1984-01-26 Ytong AG, 8000 München METHOD FOR STEAM TREATMENT OF SEVERAL AUTOCLAVES AND DEVICE FOR IMPLEMENTING THE METHOD
DE3210695C2 (en) * 1982-03-24 1985-06-05 Fels-Werke Peine-Salzgitter Gmbh, 3380 Goslar Process for operating several autoclaves, especially for hardening aerated concrete

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3210695C2 (en) * 1982-03-24 1985-06-05 Fels-Werke Peine-Salzgitter Gmbh, 3380 Goslar Process for operating several autoclaves, especially for hardening aerated concrete
DE3227097A1 (en) * 1982-07-20 1984-01-26 Ytong AG, 8000 München METHOD FOR STEAM TREATMENT OF SEVERAL AUTOCLAVES AND DEVICE FOR IMPLEMENTING THE METHOD

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19702430A1 (en) * 1997-01-24 1998-07-30 Arnold Boroske Lime sandstone steam hardening plant
DE19702430C2 (en) * 1997-01-24 1999-01-07 Arnold Boroske Method and device for residual steam and process water treatment of a lime-sandstone hardening plant
CN105291257A (en) * 2015-09-21 2016-02-03 贵州开磷集团股份有限公司 Still kettle system for producing ardealite steam-pressing bricks
CN105291257B (en) * 2015-09-21 2018-07-03 贵州开磷集团股份有限公司 A kind of still kettle system for being used to produce ardealite steam-pressing brisk
DE102018221728A1 (en) * 2018-12-14 2020-06-18 Contitech Mgw Gmbh Condensation device for process steam from a process steam source
DE102018221728B4 (en) 2018-12-14 2022-10-27 Contitech Mgw Gmbh Condensation device for process steam from a process steam source
CN111309081A (en) * 2020-03-11 2020-06-19 河南天平工程质量检测有限公司 Method for realizing automatic regulation of health preserving room temperature and humidity
CN111309081B (en) * 2020-03-11 2022-03-15 河南天平工程质量检测有限公司 Method for realizing automatic regulation of health preserving room temperature and humidity
CN114396799A (en) * 2022-01-17 2022-04-26 安徽省交通控股集团有限公司 Temperature bin-dividing control equipment for steam curing kiln and self-adaptive control method
CN114396799B (en) * 2022-01-17 2023-12-08 安徽省交通控股集团有限公司 Self-adaptive control method of steam-curing kiln temperature sub-bin control equipment

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