DE1922814A1

DE1922814A1 - Spark gap arrangement for flashover protection

Info

Publication number: DE1922814A1
Application number: DE19691922814
Authority: DE
Inventors: Miske Jun Stanley Andrew; Krege James Stanley
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 1968-05-13
Filing date: 1969-05-05
Publication date: 1969-11-20
Also published as: CH499907A; US3518492A; FR2008416A1; GB1233511A; SE353989B

Description

Die Erfindung betrifft Funkenstreckenanordnungen für eine Überschlagssicherung und insbesondere eine verbesserte, getriggerte (triggered) Steuerschaltung für die Entladung zur Auslösung von kaskadierten Entladungen in einer Vielzahl von in Reihe miteinander verbundenen Hauptentladungsstrecken in einer Überschlagssicherung mit Strombegrenzung.The invention relates to spark gap arrangements for a rollover protection, and more particularly to an improved triggered one (triggered) Discharge control circuit for triggering cascaded discharges in a variety of Main discharge paths connected in series in a flashover fuse with current limitation.

Die konventionellen Überschlagssicherungen umfassen im allgemeinen ein nicht-lineares Ventilwiderstandselement oder Elemente, die in Reihe mit einer Funkenstreckenanordnung zwischen einem Paar von geeigneten Anschlüssen geschaltet sind, die an den entgegengesetzten Enden eines isolierten Gehäuses für die Überschlagssicherung befestigt sind. Wenn solche Überschlagssicherungen im Betrieb elektrisch angeschlossen werden, um ein elektrisches Kraftleitungssystem vor Beschädigung durchThe conventional rollover arrestors generally include a non-linear valve resistance element or elements in series with a spark gap arrangement between a Pair of suitable terminals are connected to the opposite ends of an insulated housing for the flashover device are attached. If such flashover devices are electrically connected to a electrical power transmission system from damage

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Überspannungsstöße zu schützen, wird die Reihenschaltung in der Überschlagssieherung zwischen das Leitungssystem und Erde geschaltet, um einen Entladungsweg nach Erde für den Stromstoß zu liefern. Im Prinzip stellen die Ventilwiderstandselemente eine hohe Impedanz für normale Leitungsspannungen dar; sie bilden jedoch eine viel geringere Impedanz für hohe Spannungsstöße. Die in Reihe geschalteten Entladungsstrecken dienen in ihrem nicht-leitenden Zustand zur Abtrennung des Systems von Erde, so dass unter normalen Betriebsbedingungen ein vernachlässigbarer Strom aus der geschützten Kraftleitung durch die Überschlagssicherung nach Erde abgeleitet wird. Wenn das durch die Überschlagssicherung gesicherte Leitungssystem einen hohen Spannungsanstieg erfährt, welcher dann an den Anschlussklemmen der Überschlagssicherung anliegt, findet über den Entladungsstrecken eine Entladung statt und der Ventilwiderstand stellt eine sehr niedrige Impedanz für diesen Spannungsanstieg dar und entlädt daher den Anstieg über die Überschlagssicherung nach Erde. Nach der Entladung des Stromanstiegs wird die Überschlagssicherung normalerweise wieder gesperrt durch das Zusammenwirken der Erhöhung des Widerstandes des Ventilwiderstandes gegenüber dem folgenden Kraftstrom mit verminderter Spannung und durch die den Bogen auseinanderziehende Wirkung der Hornfunkenstrecken, welche den einzelnen Hauptfunkenstrecken benachbart sind.To protect surge voltage surges, the series connection is in the rollover guarantee between the pipeline system and earth switched to provide a discharge path to earth for the surge current. In principle, the valve resistance elements provide a represents high impedance for normal line voltages; however, they form a much lower impedance for high voltage surges. The discharge paths connected in series are used in their non-conductive state to separate the system from earth, so that under normal operating conditions a negligible Electricity from the protected power line through the rollover protection is derived to earth. If the pipe system secured by the rollover protection has a high If the voltage increases, which is then applied to the connection terminals of the flashover protection, a discharge takes place over the discharge paths and the valve resistance sets represents a very low impedance for this voltage rise and therefore discharges the rise via the flashover protection after Earth. After the rise in current has discharged, the rollover protection is activated normally blocked again by the interaction of increasing the resistance of the valve resistance compared to the following power current with reduced voltage and by the effect of the bow pulling apart Horn spark gaps, which are the individual main spark gaps are adjacent.

Bis vor kurzem liessen konventionelle Überschlagssicherungen für Wechselspannungssysteme einen Stromdurchgang nach der Entladung des Spannungsanstiegs bis zu dem Zeitpunkt des nächstfolgenden normalen Nulldurchgangs des Wechselstroms zu. Bei den modernen Überschlagssicherungen jedoch, die sog. Strombegrenzungsentladungsstrecken verwenden, wird in den Entladungsstrecken eine Gegenspannung erzeugt, welche die Verminderung des Stroms durch die Überschlagssicherung fördert, so dass ein Nullwerden des Stroms und eine daraus resultierende Sperrung der überschlagssicherung erreicht wird, ehe der normale Nulldurchgang des StromsUntil recently, conventional rollover protection devices were used for AC voltage systems a current passage after the discharge of the voltage rise up to the point in time of the next one normal zero crossing of the alternating current. With the modern flashover protection, however, the so-called current limiting discharge sections use, a counter voltage is generated in the discharge path, which reduces the current through the rollover protection promotes, so that the current is zero and the resultant blocking of the rollover protection is reached before the normal zero crossing of the current

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eintritt. In jedem Falle steht die Sperrfähigkeit einer Überschlagssicherung nach einem Stromdurchgang in Beziehung zu der Anzähl der in Reihe geschalteten Entladungsstrecken, welche sie enthält. Das heisst, die Sperrfähigkeit ist umso grosser, je grosser die Anzahl der in Reihe geschalteten Entladungsstrecken ist.entry. In any case, the blocking capability is a rollover protection after a current passage in relation to the number of series-connected discharge paths which they contains. This means that the blocking ability is greater the greater the number of discharge paths connected in series is.

Die Einführung der Enüadungsstrecke mit Strombegrenzung hat es möglich gemacht, Überschlagssicherungen zu entwickeln, die in Systemen mit Gleichstrom arbeiten können, da solche Entladungsstrecken fähig sind, einen Nullwert des Stroms zu erzwingen, obwohl ein natürlicher Nulldurchgang des Stroms hier nicht existiert. Jedoch wegen der Tatsache, dass in einem Gleichstromkraftleitungssystem ein natürlicher Nulldurchgang des Stroms nicht existiert, ist es besonders wichtig, die übersohlags-The introduction of the discharge line with current limiting has it made possible to develop flashover fuses that can work in systems with direct current, since such discharge paths are able to force a zero value of the current, although a natural zero crossing of the current does not exist here. However, due to the fact that in a DC power line system a natural zero crossing of the current does not exist, it is particularly important to

en sicherungen für Gleichstromleitungen mit einer konsistent und zuverlässigen Sperrfähigkeit auszustatten.en to equip fuses for direct current lines with a consistent and reliable blocking capability.

Um eine ständige Verbesserung in der Schutzwirkung von Überschlagssicherungen zu erzielen, bestand ein beträchtlicher Anreiz dazu, das Verhältnis der Sperrfähigkeit zur Entladungsfähigkeit der in Reihe geschalteten Entladungsstrecken in Überschlagssicherungen zu verbessern oder zu erhöhen. Ein prinzipieller Weg hierzu besteht darin, die Anzahl der in Reihe geschalteten Entladungsstrecken zu erhöhen unter gleichzeitiger BeibehaLtung eines -vernünftigen Spannungswertes für die Auslösung des. Überschlages. Im bisherigen Stand der Technik sind für-Überschlagssicherungen für Wechselstrom geeignete hohe Verhältnisse der Wiedersperr- oder Löschspannung zur Überschlapsspannung dadurch erreicht worden, dass verschiedene Kombinationen von linearen, mit nicht-linearen Widerständen in den Schaltungen zur'-Spaßnungsabstufung· an der Funkenstreckenanordnung ausgenutzt wurden, um einen kaskadenähnlichen Überschlag in den einzelnen Ent-la.dungsstrecken der Anordnung zur verursachen, wodurch die ·" Ube.rschlagsspannurig: der'gesamten Anordnung-auf einen Wert resenktA constant improvement in the protective effect of rollover protection To achieve this, there was a considerable incentive to determine the ratio of the blocking capability to the discharge capability of the discharge paths connected in series in flashover arresters to improve or increase. A principal way of doing this is to determine the number of in series switched discharge paths while maintaining a reasonable voltage value for tripping of the. rollover. In the prior art to date, high ratios are suitable for flashover arresters for alternating current the re-blocking or extinction voltage to the overlap voltage has been achieved by having various combinations of linear, with non-linear resistances in the circuits for 'fun gradation · exploited on the spark gap arrangement were to create a cascading rollover in the individual To cause discharge stretches of the arrangement, whereby the " Ube.rschlagsspannurig: the entire arrangement is reduced to one value

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wurde, der in der Nähe der inhärenten Löschspannung der Entladungsstrecken lag. Es ist ebenfalls bekannt, eine Auslöseentladungsstrecke (trigger gap) vorzusehen, um die Überschlagsspannung solcher Funkenstreckenanordnungen mit linearen und nicht■ linearen Widerständen weiter zu senken.which was close to the inherent erase voltage of the discharge paths. It is also known to have a trigger discharge gap (trigger gap) to provide the breakdown voltage of such spark gap arrangements with linear and not ■ to further reduce linear resistances.

Sogar mit den aus dem Stand der Technik bekannten Steueranordnungen ist es schwierig, in konsistenter Weise eine zuverlässige Löschung von Überschlagssicherungen bei einem vorgegebenen Spannungswert zu erreichen. Dieses Problem ist teilweise überwunden worden durch eine sorgfältige Abstufung der .Spannungsverteilung über den einzelnen Entladungsstrecken von Funkenstreckenanordnungen einer Überschlagssicherung. Dies ist jedoch ein kostspieliges Verfahren und wenn es angewendet wird, ist es schwierig, genau die Löschcharakteristik vorauszusagen, welche' bei individuellen Überschlagssicherungen erzeugt wird,.Selbstverständlich ist es wünschenswert, in der Lage zu sein, sowohl diese Löschcharakteristik als auch das Verhältnis der Löschspannung zur Überschlagsspannung für Überschlagssicherungen mit irgendeiner gegebenen zulässigen Belastung konsistent, vorauszusagen, so dass man sie mit Gewissheit zum Schutz von Kraftleitungssystemen, welche bekannte Betriebsspannungen und Schutzisolationscharakteristiken haben, verwenden kann. Wie jedoch oben bemerkt, ist mit den Steuertechniken für die Entladung entsprechende dem Stand der Technik das Problem der konsistenten und voraussagbaren Löschung bei einem geeignet hohen Verhältnis zur Überschlagsspannung im wesentlichen gelöst für die Anwendung von Überschlagssicherungen bei Schaltungen mit Wechselstrom, da die periodischen Spannungsnullwerte, die durch den auf die Entladung folgenden Kraftstrom (power-follow current).gegeben werden, es gestatten, die Überschlagssicherungen gegen eine relativ hohe Leitungsspannung zu löschen, obwohl die überschl.agssicherungen mit di%en Techniken nicht gegen eine solche Leitungsspannung gelöscht werden könnten, wenn es eine Gleichspannung wäre. Ein Hauptvorteil der vorliegenden Erfindung ist., dass sie Mittel zur Regulierung der Überschlags- und LöschspannungenEven with the prior art control arrangements, it is difficult to consistently provide a reliable one To achieve deletion of flashover protection at a specified voltage value. This problem is partial has been overcome by carefully grading the voltage distribution over the individual discharge paths of spark gap arrangements of a flashover fuse. However, this is an expensive method and when it is used it is difficult to predict exactly the extinguishing characteristics which ' generated with individual rollover protection, of course it is desirable to be able to both these erase characteristics and the ratio of the erase voltage for flashover voltage for flashover protection with of any given allowable load consistently predict so that they can be used with certainty for the protection of power transmission systems, which have known operating voltages and protective insulation characteristics, can use. How however noted above is with the control techniques for the discharge prior art addresses the problem of consistent and predictable erasure at a suitably high ratio to the flashover voltage essentially solved for the application of flashover fuses in circuits with alternating current, since the periodic zero voltages caused by the discharge the following power-follow current allow the rollover fuses to be extinguished against a relatively high line voltage, although the rollover fuses With these techniques it could not be cleared against such a line voltage if it was a DC voltage were. A major advantage of the present invention is that it provides a means of regulating the flashover and extinction voltages

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einer Überschlagssicherung mit Strombegrenzung liefert, durch die bei der Verwendung zum Schutz eines Systems, das entweder Wechselstrom oder Gleichstrom führt, ein ausreichend hohes Verhältnis der Löschspannung zur überschlagsspannung geliefert wird.A flashover device with current limiting provides by which when used to protect a system that either Alternating current or direct current leads, a sufficiently high ratio of the erase voltage to the flashover voltage is supplied will.

In einer Form der Erfindung ist dm'Nebenschluss zu den in Reihe verbundenen Hauptentladungsstrecken einer Entladungsstreckenanordnung für eine Überschlagssicherung ein Impedanznetzwerk geschaltet, das eine Auslöseentladungsstrecke (trigger gap) enthält, die im Nebenschluss zu etwa der Hälfte der Hauptentladungsstrecken in der Funkenstreckenanordnung durch ein frequenzabhängiges Kopplüngsglied geschaltet ist. Das Impedanznetzwerk veranlasst die Auslöseentladungsstrecke zum Überschlag bei etwa der halben Spannung, die für den Überschlag in den nicht auf diese Weise zur Entladung angeregten anderen Hauptentladungsstrecken erforderlich ist. Der Überschlag in der Auslöseentladungsstrecke löst den kaskadenartigen Überschlag der Hauptentladungsstrecken aus, so dass ein Spannungsstoss durch die Überschlagssicherung hindurch nach Erde entladen wird. Zur Verbesserung der Konsistenz des Überschlags der Auslöseentladungsstrecke ist ein Vorionisierungsmittel vorhanden. Die Auslöseentladungsstrecke wird wieder gesperrt oder gelöscht, wenn der Überschlag in den Hauptentladungsstrecken einsetzt und wegen der kurzen Dauer und eier geringen Grosse des von ihr verursachten Stroms entionisiert sie sehr schnell und wird nicht von der Spannung, die über den Hauptentladungsstrecken bei der Löschung dieser Strecken auftritt, neu gezündet.In one form of the invention, it is shunted to the in series connected main discharge paths of a discharge path arrangement for a flashover fuse an impedance network switched, which contains a trigger gap, the shunt to about half of the main discharge paths in the spark gap arrangement by a frequency-dependent one Coupling member is switched. The impedance network causes the triggering discharge path to flash over at approx half the voltage required for the flashover in the other main discharge paths not excited in this way to discharge is required. The flashover in the triggering discharge path triggers the cascade-like flashover of the main discharge paths off, so that a voltage surge is discharged through the flashover device to earth. For improvement the consistency of the flashover of the triggering discharge path, a pre-ionizing agent is present. The triggering discharge path is blocked again or deleted when the flashover occurs in the main discharge paths and because of the short ones Duration and small size of the current caused by it It deionizes very quickly and is not affected by the voltage that is generated across the main discharge paths when it is extinguished Stretch occurs, reignited.

Eine Aufgabe der Erfindung ist es, eine Überschlagssicherung mit einem verbesserten Verhältnis der Löschspannung zur Überschlagsspannung zu liefern. ·It is an object of the invention to provide a flashover protection device with an improved ratio of the extinction voltage to the flashover voltage to deliver. ·

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Ein anderes Ziel der Erfindung ist es, ein Netzwerk zur Abstufung der Triggerspannung für eine Entladungsstreekenanordnung zu liefern, bei dem die Spannung über der Auslöseentladungsstrecke eine lineare Punktion der Spannung über der Entladungs-. Streckenanordnung ist.Another object of the invention is to provide a network for grading to deliver the trigger voltage for a discharge path arrangement, in which the voltage across the triggering discharge path a linear puncture of the voltage across the discharge. Route arrangement is.

Ein weiteres Ziel der Erfindung ist es, eine EntladungsStreckenanordnung mit einer Vielzahl von Entladungsstrecken zu liefern, die einen konsistenten Wert für die Überschlagsspannung aufweist, der nicht durch geringe Variationen in den jeweiligen Elektrodenabständen oder Dimensionen der einzelnen Hauptentladungsstrecken in der Anordnung beeinflusst wird.Another object of the invention is to provide a discharge path assembly with a large number of discharge paths that have a consistent value for the breakdown voltage, which is not due to slight variations in the respective electrode spacings or dimensions of the individual main discharge paths is influenced in the arrangement.

Fig. 1 ist eine Schaltzeichnung und eine schematische Darstellung einer vorzugsweisen Ausfuhrungsform der Erfindung, die in ihrer Beziehung zu einer Kraftleitung gezeigt wird.Fig. 1 is a circuit diagram and schematic representation a preferred embodiment of the invention, which is described in their relationship to a power line is shown.

Fig. 2 ist eine Seiteiansicht einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung.Figure 2 is a side elevational view of a preferred embodiment the invention.

Fig. 3 ist ein Teil eines Schaltbildes einer anderen Ausführungsform der Erfindung. Fig. 3 is part of a circuit diagram of another embodiment of the invention.

Die Fig. 1 zeigt einen Leiter 1 eines Hochspannungsübertragungssystems, der durch einen zweiten Leiter 2 mit einem Anschlusspunkt 3 verbunden ist. Der Anschlusspunkt 3 und ein zweiter Anschlusspunkt 4 stellen schematisch die jeweiligen Anschlüsse dar, die an den entgegengesetzten Enden eines geeigneten GEhäuses für eine Überschlagssicherung (nicht gezeigt) befestigt sind. Innerhalb des Gehäuses der Überschlagssicherung ist ein nichtlinearer Ventilwiderstand angeordnet, welcher schematisch durch den Block 5 dargestellt ist und durch einen geeigneten Leiter 6 in Reihe mit einer Vielzahl von Funkenstreckenanordnungen geschaltet ist, welche durch die gestrichelten Umrisslinien A bzw. B angedeutet sind. Die Einzelteile in den Funkenstreckenanordnungen A bzw. B sind in ihrem Aufbau und ihrer Funktion imFig. 1 shows a conductor 1 of a high-voltage transmission system, which is connected to a connection point 3 by a second conductor 2. The connection point 3 and a second connection point 4 schematically depict the respective connections made on opposite ends of a suitable housing for a rollover protection (not shown) are attached. A non-linear valve resistor is arranged inside the housing of the rollover protection, which is shown schematically by the block 5 is shown and connected by a suitable conductor 6 in series with a plurality of spark gap arrangements which are indicated by the dashed outlines A and B, respectively. The items in the spark gap arrangements A and B are in their structure and their function in

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wesentlichen identisch. Es werden daher gleiche Bezugsziffern der Bezeichnung ähnlicher Teile in den Anordnungen A und B verwendet. Zur Vereinfachung der Beschreibung der Erfindung sind in den Abbildungen nur zwei Funkenstreckenanordnungen gezeigt; es kann jedoch eine jede geeignete Zahl solcher Anordnungen in Reihenschaltung zur Herstellung von Überschlagssicherungsgebilden mit verschiedenen zulässigen Belastungen verwendet werden.essentially identical. The same reference numbers are therefore used the designation of similar parts in arrangements A and B. used. To simplify the description of the invention only two spark gap arrangements are shown in the figures; however, any suitable number of such arrangements can be used In series connection for the production of rollover protection structures with different permissible loads be used.

Jede der Entladungsstreckenanordnungen A und B enthält eine Vielzahl von in Reihe geschalteten Hauptentladungsstrecken 7,8,9 und 10 und einen (oder mehrere) eine Spule 12 überbrückende Entladungsstrecke 11. Selbstverständlich können andere Schutzmittel, wie ein nicht-linearer Ventilwiderstand anstelle der Entladungsstrecke 11 verwendet werden und solche anderen Schutzmittel gehören ebenfalls zum Umfang der Erfindung. Elektrisch in Reihe zu den Hauptentladungsstrecken 7-10 und im Nebenschluss zu der Spulenentladungsstrecke 11 ist eine geeignete elektromagnetische Spule 12 geschaltet, die dazu dient, ein elektromagnetisches Feld im wesentlichen senkrecht zu einer Ebene durch die Hauptentladungsstrecken 7-10 und die diesen Entladungsstrecken zugeordneten Hornentladungsstrecken zu erzeugen, wenn der auf die Entladung folgende Kraftstrom von dem Leiter 1 der übertragungsleitung durch die Überschlagssicherung nach Erde fliesst. Die durch die jeweiligen Spulen 12 erzeugten magnetischen Felder verstärken elektrodynamisch die die Bogenentladungen verschiebende Wirkung der jeweiligen Hornentladungsstrebken, welche einen integralen Bestandteil der Hauptentladungsstrecken 7-10 bilden.Each of the discharge gap assemblies A and B includes one Large number of main discharge paths connected in series 7,8,9 and 10 and one (or more) a coil 12 bridging Discharge path 11. Of course, other protective means, such as a non-linear valve resistor, can be used instead of the Discharge gap 11 are used and such other protective means also belong to the scope of the invention. Electric in series with the main discharge paths 7-10 and shunted with the coil discharge path 11 is a suitable electromagnetic Coil 12 switched, which serves to pass an electromagnetic field substantially perpendicular to a plane to generate the main discharge paths 7-10 and the horn discharge paths associated with these discharge paths, if the power current following the discharge from conductor 1 of the transmission line through the flashover device to earth flows. The magnetic fields generated by the respective coils 12 electrodynamically strengthen the fields which displace the arc discharges Effect of the respective horn discharge struts, which form an integral part of the main discharge paths 7-10.

Um eine gieichmässige Verteilung der über den Entladungsstreckenanordnungen A und B in ihrem nichtleitenden Zustand angelegten Spannung zu erhalten'Und gleichzeitig"die kaskadierte Entladung der jeweiligen Haüptentiadungsstreckeri'7-10 zu steuern, ist jedeA uniform distribution of the over the discharge path arrangements A and B in their non-conductive state receive applied voltage 'and at the same time' the cascaded discharge Controlling the respective main charge stretcher 7-10 is everybody

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der Entladungsstreckenanordnungen A und B mit einem Impedanznetzwerk ausgestattet. Das Netzwerk enthält die folgenden Bestandteile: of the discharge path arrangements A and B with an impedance network fitted. The network contains the following components:

eine Vielzahl von lonisierungsvorrichtungen für die Hauptentladungsstrecken; dies können Blöcke von geeignetem Vorionisierungsmaterial, beispielsweise Glimmer, oder Kondensatoren 13 sein, die jeweils im Nebenschluss zu jeder der Hauptentladungsstrecken 7-10 geschaltet und untereinander in Reihe elektrisch miteinander verbunden sind. Die Kondensatoren 13 werden in der Fig. 1 mit den Ziffern 13a, 13b, 13c und 13d in der Entladungsstreckenanordnung A und in der EntladungsStreckenanordnung B mit 13a', 13b¹, 13c¹ und 13d' bezeichnet, so dass im folgenden die für die einzelnen Kondensatoren gültigen representativen Werte angegeben werden können. In der allgemeinen Beschreibung der Erfindung werden jedoch diese Kondensatoren einfach mit der Ziffer 13 bezeichnet. In Reihe mit einem Kondensator 16 ist eine Reihenschaltung, die ein Paar von nicht-linearen Widerständen Ik und ein Paar von linearen Widerständen 15 enthält, geschaltet. Die Leiter 17 dienen zur Schaltung der jeweiligen Elemente 14, 15 und 16 im Nebenschluss zu den Kapazitätsionisationsmitteln 13 und der elektromagnetischen Spule 12 gemäss der Fig. 1. Zusätzlich dazu sind die beiden obersten Hauptentladungsstrecken 7 und 8 der Anordnung A und die beiden untersten Hauptentladungsstrecken 9 und 10 der Anordnung B durch die Kondensatoren 18 bzw. 19 im Nebenschluss überbrückt.a plurality of ionization devices for the main discharge paths; these can be blocks of suitable pre-ionization material, for example mica, or capacitors 13, which are each shunted to each of the main discharge paths 7-10 and are electrically connected to one another in series. The capacitors 13 are denoted in Fig. 1 with the numbers 13a, 13b, 13c and 13d in the discharge path arrangement A and in the discharge path arrangement ^{B with 13a ', 13b 1} ^{, 13c 1} and 13d', so that in the following the for the individual Capacitors valid representative values can be given. In the general description of the invention, however, these capacitors will simply be referred to by the numeral 13. In series with a capacitor 16, a series circuit including a pair of non-linear resistors Ik and a pair of linear resistors 15 is connected. The conductors 17 serve to connect the respective elements 14, 15 and 16 in shunt with the capacitance ionization means 13 and the electromagnetic coil 12 according to FIG and 10 of the arrangement B shunted by the capacitors 18 and 19, respectively.

Gemäss der Erfindung ist eine Auslöseentladungsstrecke 20 (trigger gap) nach Fig. 1 über ein frequenzabhängiges Kopplungsglied 21, das einen Kondensator 21a und einen Widerstand 21b in Parallelschaltung umfasst, mit einem Anschlusspunkt 22 verbunden, der einen gemeinsamen Verbindungspunkt zwischen den Entladungsstreckenanordnungen A und B bildet. Die Auslöseentladungsstrecke 20 kann auch über eine Spannungsteilerschaltung betrieben werden, welche ein Paar von im wesentlichen identischen-lineären-Widerständen .23 umfasst, die in Reihe geschaltet sind mit einem "According to the invention, a trigger gap 20 (trigger gap) according to FIG. 1 is via a frequency-dependent coupling element 21, which has a capacitor 21a and a resistor 21b in parallel, connected to a connection point 22, the one common connection point between the discharge path arrangements A and B forms. The triggering discharge path 20 can also be operated via a voltage divider circuit which are a pair of substantially identical linear resistors .23 which are connected in series with a "

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Paar im wesentlichen identischer nicht-linearer Widerstände 24, die, wie in Fig. 1 gezeigt, zwischen die äussersten Anschlusspunkte der Funkenstreekenanordnungen A und B geschaltet sind.Pair of substantially identical non-linear resistors 24, which, as shown in Fig. 1, between the outermost connection points of the spark line arrangements A and B are switched.

Die bisher beschriebene getriggerte Steuerschaltung kann bereits so betrieben werden, dass die Hauptziele der Erfindung erfüllt werden. Um jedoch einen konsistenten und genau voraussagbaren Überschlag in der Auslöseentladungsstrecke 20 zu haben, ist in der bevorzugten Form der Erfindung benachbart zu der Auslöseentladungsstrecke 20 eine Vorionisierungsfunkenstrecke 25 angeordnet, um die Entladungsstrecke 20 bei einer Spannung zu ionisieren, welche niedriger ist als die nicht-ionisierte überschlagsspnnung der Entladungsstrecke 20, wenn eine vorbestimmte Spannung über den Anschlüssen 3 und 4 der Überschlagssicherung angelegt wird. Insbesondere ist ein nicht-linearer Widerstand 26 elektrisch in Reihe geschaltet mit einem linearen Widerstand 27. Diese beiden Komponenten sind in Reihe geschaltet mit der Vorionisierungsentladungsstrecke 25, welche im Nebenschluss zu einem linearen Widerstand 28 geschaltet ist und auf diese Weise wird eine dritte Reihenschaltung gebildet, die im Nebenschlussjku den beiden äussersten Anschlusspunkten 3 und 4 der Funkenstreckenanordnungen A und B liegt. Um das erwünschte und richtige Verhalten der Vorionisierungsentladungsstrecke 25 bei einem Spannungsstoss zu erhalten, kann entweder die Kombination der Widerstände 26 und 27 oder einer dieser Widerstände einzeln einen Parallelkondensator 29 aufweisen. In der bevorzugten Form der Erfindung, dargestellt in der Fig. 1 wird nur der Widerstand 27 durch den Kondensator 29 überbrückt.The triggered control circuit described so far can already be operated in such a way that the main objectives of the invention are met will. However, in order to have a consistent and precisely predictable flashover in the triggering discharge path 20, FIG of the preferred form of the invention adjacent to the trigger discharge gap 20 a pre-ionization spark gap 25 is arranged in order to ionize the discharge gap 20 at a voltage, which is lower than the non-ionized flashover voltage of the discharge gap 20 when a predetermined one Voltage across connections 3 and 4 of the flashover protection device is created. In particular, a non-linear resistor 26 is electrically connected in series with a linear resistor 27. These two components are connected in series with the pre-ionization discharge path 25, which is shunted to a linear resistor 28 and in this way becomes a third series connection formed, which shunted the two outermost connection points 3 and 4 of the spark gap arrangements A and B is located. About the desired and correct behavior of the pre-ionization discharge path 25 in the event of a voltage surge can either be the combination of resistors 26 and 27 or one of these resistors individually have a parallel capacitor 29. In the preferred form of the invention, shown in Fig. 1 only the resistor 27 is passed through the capacitor 29 bridged.

Obwohl die soeben beschriebene Anordnung zur Auslösung der Entladung eine bevorzugte Form der Erfindung ist, können selbstverständlich andere Vorrichtungen angewendet werden, um eine Vorrionisierung der Auslöseentladungsstrecke 20 zu erhalten. Beispielsweise ist, wie in Fig. 3 gezeigt, eine Ionisierungsstrecke 20a vom Korona-Typ überbrückt durch einen Widerstand 20b und ist in Reihe mit einem Koppelkondensator 20c und benachbartAlthough the arrangement just described for triggering the discharge As is a preferred form of the invention, other devices can of course be used to provide pre-ionization the triggering discharge path 20 to be obtained. For example, as shown in FIG. 3, an ionization path 20a of the corona type is bridged by a resistor 20b and is in series with a coupling capacitor 20c and adjacent

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und im Nebenschluss zu der Auslöseentladungsstrecke 20 angeordnet. Da eine höhae Überschlagsspannung erwünscht ist, ist in dieser Ausfuhrungsform der Erfindung der Abstand der Elektroden der Entladungsstrecke 20 grosser als der Abstand in der in Pig.1 gezeigten Entladungsstrecke 20. Ebenso sind die in Pig. I gezeigten Bauteile 23 bis29 nicht erforderlich und werden bei dieser vereinfachten Ausführungsform der Erfindung nicht weggelassen. Selbstverständlich kann diese modifizierte Form einer Triggerschaltung mit Vorionisierung an mit gleicher Ziffer bezeichnete Anschlusspunkte 22 und 31 der Entladungsstreckenanordnung nach Fig. 1 anstelle der Anordnungen A und B wie angedeutet angeschlossen werden. Im Betrieb ist die Auslösesequenz dieser alternäiven Ausführungsform der Erfindung identisch zu der mit der Auslöse- und Ionisierungsschaltung nach Fig. 1 erhaltenen.and arranged in the shunt to the triggering discharge path 20. Since a high flashover voltage is desired, the distance between the electrodes in this embodiment of the invention is the discharge path 20 is greater than the distance in Pig.1 The discharge path 20 shown in Pig. I shown Components 23 to 29 are not required and are not omitted in this simplified embodiment of the invention. Of course, this modified form of a trigger circuit with pre-ionization can be used with the same number Connection points 22 and 31 of the discharge path arrangement according to FIG. 1 instead of the arrangements A and B as indicated to be connected. In operation is the firing sequence of this alternate embodiment of the invention identical to that obtained with the trip and ionization circuit according to FIG.

Es ist zu beachten, dass die jeweiligen Bauteile für das frequenzabhängige Kopplungsglied 21 immer so ausgewählt werden sollten, dass sie eine Zeitkonstante ergeben, welche die Entladung des Kondensators 21a über den Widerstand 21b in dem kürzesten Zeitintervall gestattet, das man zwischen aufeinanderfolgenden überspannungsstössen auf der geschützten Kraftübertragungsleitung 1, mit der die Erfindung verwendet werden soll, erwartet. Zusätzlich dazu wird man erkennen, dass der Wert des linearen Widerstandes 27 ausreichend gross sein sollte, um den Strom durch die Vorionisierungsstrecke 25 sowohl dann zu begrenzen, wenn eine Stoßspannung bei relativ niedriger Impedanz durch den nicht-linearen Widerstand 26 durchgelassen wird, als auch dann, wenn sich bei ihrer Löschung eine Gegenspannung über den Entladungsstreckenanordnungen A und B aufbaut, so dass die Entladungsstrecke 25 nicht erodiert wird, was eine Änderung des Wertes der Überschlagsspannung verursacht. Man wird auch erkennen, dass in der bevorzugten Ausführungsform der Erfindung nach Fig. 1 die Überschlagsspannung der Auslöseentladungsstrecke 20 auf etwa l/k der ohne Auslöseentladungsstrecke vorhandenen ^: It should be noted that the respective components for the frequency-dependent coupling element 21 should always be selected in such a way that they result in a time constant which allows the capacitor 21a to discharge via the resistor 21b in the shortest possible time interval between successive overvoltage surges on the protected Power transmission line 1 with which the invention is to be used is expected. In addition, it will be recognized that the value of the linear resistor 27 should be sufficiently large to limit the current through the pre-ionization path 25 both when a surge voltage is passed through the non-linear resistor 26 at a relatively low impedance, as well as then when a counter voltage builds up across the discharge gap arrangements A and B when they are erased, so that the discharge gap 25 is not eroded, which causes a change in the value of the breakdown voltage. It will also be seen that in the preferred embodiment of the invention according to FIG. 1, the flashover voltage of the triggering discharge path 20 is approximately 1 / k of that which is present without a triggering discharge path ^:

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Überschlagsspannung der in Reihe geschalteten Entladungsstreckenanordnungen A und B voreingestellt wird, da bei dieser Ausfuhrungsform die Strecke 20 über etwa eine Hälfte dieser Reihenschaltung, d.h. über die Funkenstreckenanordnung B, im Nebenschluss geschaltet ist. Selbstverständlich wird in anderen Ausführungsformen der Erfindung, bei denen die Auslöseentladungsstrecke 20 im Nebenschluss zu einem anderen Anteil der Hauptreihenschaltung, welche die in Reihe zueinander geschalteten Hauptentladungsstreckenanordnungen der überschalagssicherung umfasst, geschaltet ist, die Entladungsstrecke 20 so eingestellt, dass sie bei einem anderen Anteil der für die in Reihe geschalteten Entladungsstreckenanordnungen ohne Auslöseentladungsstrecke vorhandenen Gesamtüberschlagsspannung zündet. Ebenso ist nach der Lehre der vorliegenden Erfindung die Vorionisierungsentladungsstrecke 25 so eingerichtet, dass an ihr ein Oberschlag stattfindet und sie die Entladungsstrecke 20 ionisiert, wenn etwa 25 % der Überschlagsspannung der Auslöseentladungsstrecke 20 durch den linearen Widerstand über der Ionisierungsstrecke 25 aufgebaut worden ist. Selbstverständlich kann dieses Verhältnis der Überschlagsspannung zwischen der Ionisier.ungsstrecke 25 und der Auslöseentladungsstrecke 20 in verschiedenen Ausführungsformeη der Er findung innerhalb weiter Grenzen variiert werden. Schliesslich wird für die weitere Diskussion der Erfindung angenommen, dass die Hauptentladungsstreckenanordnungen A und B vpm Strombegrenzungstyp sind, obwohl"esjfür den Fächmann ersichtlich ist, dass die Grundprinzipien der Erfindung auch auf irgendeine Art von in Reihe miteinander verbündten Entladungsstrecken angewendet werden könnten. Die Entladungsstrecke vom Strombegrenzungstyp wird hier deswegen hervorgehoben, weil diese Art der Entladungsstrecke unmittelbar anwendbar ist für Überschlagssicherungen für Gleichstrom und diese eine der vorteilhafteren Anwendungen der Erfindung darstellen. ........The flashover voltage of the discharge gap arrangements A and B connected in series is preset, since in this embodiment the gap 20 is shunted over about half of this series connection, ie over the spark gap arrangement B. Of course, in other embodiments of the invention, in which the triggering discharge path 20 is shunted to a different part of the main series circuit, which comprises the main discharge path arrangements of the overturning fuse connected in series, the discharge path 20 is set so that it is set in such a way that it is set in a different part of the for the series-connected discharge gap arrangements without a triggering discharge gap ignites the total flashover voltage. Likewise, according to the teaching of the present invention, the pre-ionization discharge path 25 is set up in such a way that a flashover takes place on it and it ionizes the discharge path 20 when about 25% of the flashover voltage of the triggering discharge path 20 has been built up by the linear resistance across the ionization path 25. Of course, this ratio of the flashover voltage between the ionization path 25 and the triggering discharge path 20 can be varied within wide limits in different embodiments of the invention. Finally, for the further discussion of the invention, it will be assumed that the main discharge path arrangements A and B are of the current limiting type, although it will be apparent to those skilled in the art that the basic principles of the invention could also be applied to any type of discharge paths connected in series Current limitation type is emphasized here because this type of discharge path can be used directly for flashover protection devices for direct current and these represent one of the more advantageous applications of the invention. ........

Zum besseren Verständnis der Arbeitsweise der bevorzugten Ausführungsform der Erfindung sei zunächst eine Beschreibung To better understand the operation of the preferred embodiment of the invention, let us first describe it

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der in der Schaltung nach Fig. 1 ablaufenden Reihenfolge der Vorgänge, welche vorliegt, wenn ein hoher Spannungsstoifs nach Erde entladen wird, und bei der anschliessenden Wiedersperrung oder Löschung der EnüadungsStreckenanordnungen A und B. Es sei angenommen, dass auf der Kraftübertragungsleitung 1 eine normale Leitungsspannung vorhanden ist, und dass die Entladungsstrecken 7-10 und die Auslöseentladungsstrecke 20 und Ionisierungssferecke 25 sich in ihrem nicht-gezündeten Zustand befinden, d.h. sie/leiten den Strom nicht. Demgemäss stellen die nicht-linearen Widerstände 14,24 und 20, welche in den drei im Nebenschluss geschalteten Reihenschaltungen zwischen den Anschlusspunkten 3 und 4 der Überschlagssicherung angeordnet sind, eine hohe Impedanz für die Leitungsspannung dar. Von der übertragungsleitung 1 wird kein nennenswerter Strom durch die Überschlagssicherung oder durch ihr Impedanznetzwerk nach' dem Erdanschluss 4 abgeleitet. In diesem Zustand muss man erkennen, dass diefömponenten 12-19 des Impedanznetzwerks so ausgewählt sind, dass die Spannung über den äussersten Entladungsstrecken 7 und 10 jeder Entladungsstreckenanordnung A und B geringfügig grosser ist als die Spannung über den inneren Hauptentladungsstrecken 8 und 9. Die Spannungsverteilung wird so gewählt, dass man bei normalen Betriebsspannungen eine geringfügige Verschiebung der Spannungsverteilung erhält, weil es erwünscht ist, zwischen den Funkens-trecken 7 bis 10 bei der Löschspannung der Überschlagssicherung eine gleichmassige Spannungsverteilung auftritt, welche etwas grosser ist als die normale Betriebsspannung. Gleichzeitig wird die Spannung über der Auslöseentladungsstrekcke 20 stets gleich der Hälfte der normalen Leitungsspannung gehalten, da die Paare von Widerständen 23 und 24 jeweils gleichen Wert aufweisen. Ein sehr kleiner Teil der normalen Leitungsspannung liegt über der Ionisierungsstrecke 25, da der lineare Widerstand nur einen geringen Teil der Reihenimpedanz der Schaltung ausmacht, welche die nicht-linearen Widerstände 26 und den linearen Widerstand 27 enthält. . .the sequence of processes occurring in the circuit according to FIG. 1, which occurs when a high voltage surge occurs Earth is discharged, and with the subsequent re-blocking or deletion of the discharge line arrangements A and B. It is Assume that a normal line voltage is present on the power transmission line 1, and that the discharge paths 7-10 and the triggering discharge path 20 and ionization corner 25 are in their non-ignited state, i.e. they / do not conduct electricity. Accordingly, the non-linear resistors 14,24 and 20, which in the three Shunted series connections between connection points 3 and 4 of the rollover protection are high impedance to line voltage. Von the transmission line 1 does not receive any significant current through the flashover protection or through its impedance network according to ' derived from the earth connection 4. In this state one must recognize that the components 12-19 of the impedance network are so are selected that the voltage across the outermost discharge paths 7 and 10 of each discharge path arrangement A and B is slightly greater than the voltage across the inner main discharge paths 8 and 9. The voltage distribution is chosen in such a way that normal operating voltages a slight shift in the stress distribution is obtained because it is desirable between the spark paths 7 to 10 In the case of the extinguishing voltage of the flashover fuse, a uniform voltage distribution occurs, which is somewhat larger than the normal operating voltage. At the same time, the Voltage across the tripping discharge section 20 is always kept equal to half the normal line voltage, since the Pairs of resistors 23 and 24 each have the same value. A very small fraction of the normal line voltage is present across the ionization path 25, since the linear resistance makes up only a small part of the series impedance of the circuit, which the non-linear resistors 26 and the linear Resistor 27 contains. . .

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Es sei jetzt angenommen, dass ein überspannungsstoss von der übertragungsleitung 1 auf die Anschlussklemme 3 gegeben wird. Die Spannung über der Ionisierungsstrecke 25 steigt schneller an im VErgleich zu dem Spannungsanstieg über der Auslöseenfcladungsstrecke 20 und den Hauptentladungsstrecken 7-9» weil die Spannungsteilerschaltung für die Entladungsstrecke 25 nichtIt is now assumed that an overvoltage surge is given from the transmission line 1 to the connection terminal 3. The voltage across the Ionisierungsstrecke 25 rises faster compared to the voltage rise above the Auslöseenfcladungsstrecke 20 and the main discharge paths 7-9 "because the voltage divider circuit for the discharge path 25 is not

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abgeglichen ist. Insbsondere wird man bemerken, dass üie Impedanz des nicht-linearen Widerstandes 26 bei den höheren Spannungen schnell geringer wird, während die Impedanz des linearen Widerstandes 28 konstant bleibt. Daher fällt ein grosser Anteil der Gesamtspannung über dem Widerstand 28 und der Ionisierungsstrecke 25 ab, wenn ein Hochspannungsstoss auftritt. Demgemäss erfolgt ein Überschlag an der Ionisierungsstrecke 25, we,nn eine Spannung gleich etwa 25 % der normalen Leitungsspannung über der Strecke aufgebaut wird, und sie erzeugt daher eine Vorionisierung der Auslös%ntladungsstrecke 20. Wenn der überspannungsstoss weiterhin auf einen genügend grossen Wert ansteigt, dann steigt die Spannung über der Auslöseentladungsstrecke 20 ebenfalls weiter an. Wenn das aus den Widerstandspaaren 23 und 24 bestehende Spannungsteilernetzwerk bewirkt, dass über der Auslöseentladungsstrecke 20 ein Potential anliegt, das etwa gleich der normalen Leitungsspannung ist, dann erfolgt an dieser Strecke der Überschlag. Da der Kondensator 21a in dem frequenzabhängigen Kopplungsglied 21 eine momentane Spannung nicht halten kann, verbindet der Überschlag in der Entladungsstrecke 20 praktisch den Anschlusspunkt 22 zwischen den Entladungsstreckenanordnungen A und B mit dem Erdpotential und der ganze Spannungsstoss, d.h. etwa das Zweifache der normalen Leitungsspannung, liegt plötzlich über der Entladungsstreckenanordnung A. Die Hauptentladungsstrecken in der Entladungsstreckenanordnung A werden dann in der folgenden Anordnung: Entladungsstrecke 9, Entladungsstrecke 10, Entladungsstrecke 8, Entladungsstrecke 7 und letztlich die Spulenstrecke 11 durch das Spannungsteilungsnetzwerk 12 - 19 zum Überschlag gebracht. Die vollständige Entladung in den Hauptentladungsstrecken 7-10e
is balanced. Insbsondere it will be noted that üie impedance of the non-linear resistor 26 is quickly lower for higher voltages, while the impedance of the nonlinear resistor 28 remains constant. A large proportion of the total voltage therefore drops across the resistor 28 and the ionization path 25 when a high voltage surge occurs. Accordingly, a flashover takes place at the ionization path 25, when a voltage equal to about 25 % of the normal line voltage is built up across the path, and it therefore generates a pre-ionization of the triggering discharge path 20. If the overvoltage surge continues to rise to a sufficiently large value, then the voltage across the triggering discharge path 20 also rises further. If the voltage divider network consisting of the resistor pairs 23 and 24 causes a potential to be applied across the triggering discharge path 20 that is approximately equal to the normal line voltage, then the flashover takes place at this path. Since the capacitor 21a in the frequency-dependent coupling element 21 cannot hold an instantaneous voltage, the flashover in the discharge path 20 practically connects the connection point 22 between the discharge path arrangements A and B with the earth potential and the entire voltage surge, i.e. about twice the normal line voltage, is present suddenly over the discharge path arrangement A. The main discharge paths in the discharge path arrangement A are then caused to flash over by the voltage dividing network 12-19 in the following arrangement: discharge path 9, discharge path 10, discharge path 8, discharge path 7 and finally the coil path 11. The complete discharge in the main discharge sections 7-10

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in der EntladungsStreckenanordnung A verursacht_s dass der Kondensator 21a voll auf die Spannung aufgeladen wird, die am Anschlusspunkt 3 vorhanden ist, oder auf die zweifache normlale Leitungsspannung. Dieie überspannung reicht aus, um die Entladung in den Hauptentladungsstrecken 7-10 in der Entladungsstreckenanordnung B in der gleichen Reihenfolge wie in den Hauptentladungsstrecken in der Entladungsstreckenanordnung A zu verursachen. Der überspannungsstoss wird dann nach Erde durch den Ventilwiderstand 5 abgeleitet, welcher für die hohe Spannung eine niedrige Impedanz darstellt.In the discharge _{path arrangement A, s} causes the capacitor 21a to be fully charged to the voltage that is present at the connection point 3, or to twice the normal line voltage. The overvoltage is sufficient to cause the discharge in the main discharge paths 7-10 in the discharge path arrangement B in the same order as in the main discharge paths in the discharge path arrangement A. The surge voltage is then diverted to earth through the valve resistor 5, which represents a low impedance for the high voltage.

Sobald ein vollständiger Überschlag an der Entladungsstreckenanordnung B stattfindet, schliesst sie die Äuslöseentladungsstrecke 20 kurz und beseitigt daher schnell die Bogenentladung über dieser Strecke 20. Anschliessend an die Entladung des überspannungsstosses nach Erde, wird der Leistungsfolgestrom (power-follow current) von der übertragungsleitung 1 zeitweilig über die gezündeten Hauptentladungsstrecken 7-10 abgeleitet. Jedoch wird infolge der Strombegrenzungswirkung der stark.vergrösserten Impedanz, welche durch deinjnicht-linearen Widerstand 5 für diese viel geringeren Spannungen dargestellt wird, und durch die Wirkung der mit jeder der Hauptentladungsstrecken 7-10 verbundenen Hornentladungsstrecken, welche den Bogen verlängern und den Strombegrenzen, schnell eine Gegenspannung über den EntladungsStreckenanordnungen A und B aufgebaut. Die Hauptentladungsstrecken 7-10 und die Überschlagssicherung werden wieder gelöscht wegen der vorgewählten Löschcharakteristik der Hauptentladungssferecken 7-9 ₃ wenn diese Gegenspannung etwa 8o % der Überschlagsspannung der Entladungsstreckenanordnungen A und B bei Auslösung der Entladung erreicht, d.h. etwa 150 % der normalen Leitungsspannung. Das Impedanznetzwerk 13-15 und 17 - l8 verteilt die Leitungsspannung gleichmässig über die Hauptentladungsstrecken 7 - 10, so dass keine dieser Strecken wieder zünden kann. Die Auslöseentladungsstrecke 20 zündet nicht wieder, während sich die Gegenspannung auf einen Wert oberhalb -As soon as a complete flashover takes place on the discharge section arrangement B, it short-circuits the release discharge section 20 and therefore quickly eliminates the arc discharge over this section 20. Following the discharge of the overvoltage surge to earth, the power-follow current from the transmission line 1 is temporary discharged via the ignited main discharge paths 7-10. However, as a result of the current limiting effect, the greatly increased impedance represented by the non-linear resistance 5 for these much lower voltages and the action of the horn discharge paths connected to each of the main discharge paths 7-10, which lengthen the arc and the current limits, becomes fast a counter voltage is built up across the discharge path assemblies A and B. The main discharge paths 7-10 and the flashover protection are deleted again because of the preselected extinguishing characteristics of the main discharge corners 7-9 ₃ when this counter voltage reaches around 80 % of the flashover voltage of the discharge path arrangements A and B when the discharge is triggered, i.e. around 150 % of the normal line voltage. The impedance network 13-15 and 17-18 distributes the line voltage evenly over the main discharge paths 7-10, so that none of these paths can re-ignite. The triggering discharge path 20 does not re-ignite, while the counter voltage increases to a value above -

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der normalen Leitungsspannung aufbaut, bei dem sie die Entladungsstreckenanordnungen A und B wieder löscht, weil diese Strecke 20 so ausgelegt ist, dass sie nur dann überschlägt, wenn anstelle des Wertes von 80 % die doppelte, normale Leitungsspannung an dem Änschlusspunkt 3 vorhanden ist. Andererseits kann die Ionisierungsstrecke 25 durch die Gegenspannung zum Überschlag gebracht werden, wenn diese die normale Leitungsspannung übersteigt. Die strombegrenzende Wirkung des linearen Widerstandes 27 verhindert jedoch eine Beschädigung der Elektroden der Ionisierungsstrecke 25, während des kurzen Zeitraums, in dem an dieser Strecke ein Überschlag stattfindet vor dem Zeitpunkt, an dem sich die Leitungsspannung nach der Löschung der Hauptentladungsstrecken 7-9 wieder auf ihren normalen Wert stabilisiert.the normal line voltage builds up, in which it clears the discharge path arrangements A and B again, because this path 20 is designed so that it only flashes when instead of the value of 80%, double the normal line voltage is present at the connection point 3. On the other hand, the ionization path 25 can be caused to flash over by the counter voltage if this exceeds the normal line voltage. However, the current-limiting effect of the linear resistor 27 prevents damage to the electrodes of the ionization path 25 during the short period in which a flashover takes place on this path before the point in time at which the line voltage returns to its level after the main discharge paths 7-9 have been extinguished normal value stabilized.

Aus der vorstehenden Beschreibung der Schaltung und Arbeitsweise der erfindungsgemässen Vorrichtung wird man erkennen, dass die Spannung über der Auslöseentladungsstrecke 20 eine lineare Punktion der Spannung über der Serienschaltung ist, welche die Entladungsstreckenanordnungen A und B einschliesst. Daher wird durch die Erfindung der Vorspannungseffekt, der normalerweise vorhanden ist, wenn getriggerte Steuerschaltungen mit linearen und nicht-linearen Gliedern verwendet werden, um die Entladungsstreckenanordnungen von Überschlagssicherungen in Kaskade zu betreiben, auf ein Minimum reduziert. Mit anderen V/orten ist die Überschlagsspannung der Auslösestrecke 20 im wesentlichen unabhängig davon, ob die Spannung vonMUll oder von einem vorher vorhandenen Gleichspannungswert von etweder der gleichen oder entgegengesetzten Polarität bezüglich des an diese Strecke angelegten überspannungsstosses auf ihren überschlagswert erhöht wird. From the above description of the circuit and mode of operation of the device according to the invention it will be seen that the Voltage across the triggering discharge path 20 is a linear puncture of the voltage across the series circuit, which is the Discharge path arrangements A and B includes. Therefore, by the invention, the biasing effect that normally is present when triggered control circuits with linear and non-linear gates are used to control the discharge path arrangements of rollover protection systems in cascade is reduced to a minimum. In other words is the breakdown voltage of the release path 20 is essentially regardless of whether the voltage was from waste or from a previous one existing DC voltage value of either the same or opposite polarity with respect to the one connected to this route applied surge voltage is increased to its flashover value.

Ein bedeutender Vor-teil der Erfindung beruht auf der Tatsache, dass die für die Ausführung der Erfindung benötigten arbeitenden Bauteile klein genug sind, um sie in modularer Form in einer Entladurtgsstreckenanordnung innerhalb des Gehäuses einer über-A significant advantage of the invention is based on the fact that the working components needed to practice the invention are small enough to be packaged in a modular form in a Discharge path arrangement within the housing of an over-

§09847/0636 .§09847 / 0636.

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Schlagssicherung anzubringen. Dies wird man aus der Fig. 2 erkennen, in der eine EntladungsStreckenanordnung A und B abgebildet ist, welche die oben bei der Beschreibung der Fig.l erörterten Bauteile beinhaltet. Gleiche Bezugsziffern werden zur Bezeichnung gleicher Teile in der Fig. 2 und der Fig. 1 verwendet. Die EntladungsStreckenanordnung A und B umfasst daher ein Paar von Endanschlussplatten 30 und 31» die an den entgegengesetzten Enden einer Vielzahl von übereinander gestapelten, isolierenden Scheiben 32 bis 43 befestigt sind. Die Hauptentladungsstrecken 7-10 sind jeweils zwischen an aneinandergrenzenden Paaren von isolierenden Scheiben 32 - 43 in Entladungsstreckenbogenkammern angeordnet, welche durch die einander zugewandten oberen und unteren Oberflächen der jeweiligen Scheiben in geeigneter We-ise gebildet werden. Z.B. können die Scheiben 32 bis 43 in der Art und Weise zusammengefügt werden, ' wie sie vollständiger in dem US-Patent 3 131 273 beschrieben wird. Obwohl die Hauptentladungsstrecken 7-10 in der Fig. 2 nicht sichtbar sind, sind ihre jeweiligen Stellen durch die Bezugsziffern 7', 8', 9' und 10' bezeichnet und die Entladungsstrecken sind elektrisch in Serie geschaltet mit elektromagnetischen Spulen 12, wie in der Sehaltzeichnung der Fig. 1 gezeigt. Bei 44' bzw. 45' sind Sammelleitungen 44 bzw. 45 an die Endanschlussplatten 30 bzw. 31 angeschlossen, um eine elektrische Verbindung zwischen diesen jeweiligen Bauteilen zu bilden. Die Sammelleitungen 44 und 45 sind an den entgegengesetzten Enden einer Isolatorplatte 46 befestigt, welche die Bauteile der Schaltung gemäss der Erfindung von dem Gehäuse der EntladungsStreckenanordnungen A und B abschirmt. Ein Paar von nicht-linearen Widerständen 24 und ein Paar von identischen linearen Widerständen 23 sind elektrisch in Reihe zwischen die Sammelleitungen 44 und 45 geschaltet. Das parallele Kopplungsglied 21, das den Kondensator 2ia und den linearen Widerstand 21b umfasst, ist elektrisch mit dem Anschluss 22 und dem oberen Ende der Entladungsstrecke 20 verbunden, Vielehe die Elektroden 20^r und 20'■' umfasst. Im Nebenschluss zu dem SpannungsteilerimpedanznetzwerkTo attach impact protection. This can be seen from FIG. 2, in which a discharge path arrangement A and B is shown, which includes the components discussed above in the description of FIG. The same reference numbers are used to designate the same parts in FIG. 2 and FIG. 1. The discharge path arrangement A and B therefore comprises a pair of end connection plates 30 and 31 'which are attached to the opposite ends of a plurality of insulating disks 32 to 43 stacked one on top of the other. The main discharge gaps 7-10 are each arranged between adjoining pairs of insulating disks 32-43 in discharge gap arc chambers which are suitably formed by the facing upper and lower surfaces of the respective disks. For example, washers 32-43 can be assembled in the manner described more fully in US Pat. No. 3,131,273. Although the main discharge gaps 7-10 are not visible in FIG. 2, their respective locations are indicated by the reference numerals 7 ', 8', 9 'and 10' and the discharge gaps are electrically connected in series with electromagnetic coils 12, as in FIG Sehalt drawing of Fig. 1 shown. At 44 'and 45', manifolds 44 and 45 are connected to the end connection plates 30 and 31, respectively, in order to form an electrical connection between these respective components. The bus bars 44 and 45 are attached to the opposite ends of an insulator plate 46 which shields the components of the circuit according to the invention from the housing of the discharge path assemblies A and B. A pair of non-linear resistors 24 and a pair of identical linear resistors 23 are electrically connected in series between the buses 44 and 45. The parallel coupling member 21, which includes the capacitor 2ia and the linear resistor 21b, is electrically connected to the terminal 22 and the upper end of the discharge path 20, many including the electrodes 20 ^r and 20 '■'. Shunted to the voltage divider impedance network

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für die Auslöseentladungsstrecke 20 ist eine andere Reihenschaltung, welche einen nicht-linearen Widerstand 26 umfasst und elektrisch in Reihe mit einem linearen Widerstand 27 und einem zweiten linearen Widerstand 28 geschaltet ist und zwischen den Sammelleitungen 44 und 45 liegt. Im Nebenschluss zu dem linearen Widerstand 28 liegt die Ionisierungsstrecke 25, welche räumlich benachbart zu der Auslöseentladungsstrecke 20 angeordnet ist. Der Kondensator 29 ist elektrisch in Reihe zu der Ionisierungsstrecke 25 und im Nebenschluss zum Widerstand 27 geschaltet. Wie oben bemerkt, kann in einer gegebenen Überschlagssicherung eine Vielzahl von solchen Entladungsstreckenanordnungen verwendet werden, um in an sich bekannter Weise die Charakteristik der Überschlagssicherung zu bestimmen. Hier ist lediglich als wichtiger Punkt zu bemerken, dass die vorliegende Erfindung eine ideale Modul-Anordnung bietet, die leicht zur Verwendung für die gebräuchliche, modulare Konzeption eingerichtet werden kann, wie sie in den gegenwärtigen Überschlagssi chf^ungen ausgenutzt wird.for the triggering discharge path 20 is another series circuit which comprises a non-linear resistor 26 and is electrically connected in series with a linear resistor 27 and a second linear resistor 28 and is located between the bus lines 44 and 45. The ionization path 25, which is arranged spatially adjacent to the triggering discharge path 20, is shunted to the linear resistor 28. The capacitor 29 is electrically connected in series with the ionization path 25 and in shunt with the resistor 27. As noted above, a plurality of such discharge path arrangements can be used in a given flashover protection device in order to determine the characteristics of the flashover protection device in a manner known per se. The only important point to note here is that the present invention provides an ideal module arrangement which can be easily adapted for use in the current modular concept as utilized in current rollover arrangements.

Es versteht sich, dass die einzelnen Werte des Widerstandes und der Kapazität für die entsprechenden, in der Schaltzeichnung der Fig. 1 und der Darstellung der Fig. 2 gezeigten Elemente durch die Konstruktionsdaten einer vorliegenden Überschlagssicherung und durch die Spannung des Systems, mit dem die Erfindung benutzt werden soll, bestimmt werden. Um jedoch das Verständnis der Erfindung zu erleichtern, werden- untenstehend repräsentative Werte für diese Bauteile als Beispiel gegeben, und zwar für eine besondere, willkürlich ausgewählte Arbeitscharakteristik und für ein Verhältnis der Löschspannüng zur Überschlagsspannung von etwa 80 % und unter der weiteren Annahme, dass zwei EntladungsStreckenanordnungen A und B verwendet werden, weide jeweils- willkürlich so bemessen sind, dass sie eine Spannung von etwa 6 kV Gleichspannung ableiten.It goes without saying that the individual values of the resistance and the capacitance for the corresponding elements shown in the circuit diagram in FIG. 1 and the illustration in FIG should be used. However, in order to facilitate the understanding of the invention, representative values for these components are given below as an example, namely for a special, arbitrarily selected operating characteristic and for a ratio of the erase voltage to the flashover voltage of about 80 % and on the further assumption that two Discharge path arrangements A and B are used, each arbitrarily dimensioned so that they derive a voltage of about 6 kV direct voltage.

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Es wurde herausgefunden, dass zur konsistenten Ableitung einer solchen Spannung die Hauptentladungsstrecken 7 bis IQ einen Abstand von etwa 1,3 nun (0,O¹I¹J Zoll) aufweisen sollten. Bei einem solchen Abstand in den Hauptentladungsstrecken ist es möglich, eine Überschlagsspannung für jede der in Reihe geschalteten Hauptentladungsstreckenanordnungen A und B von etwa I¹I kV für HochspannungBtösse mit einer relativ niedrigen Frequenz zu erreichen. Hierzu werden die Werte für die nicht-linearen Widerstände 14 und die linearen Widerstände 15 so ausgewählt, dass sie eine gleichförmige Spannungsverteilung über den Hauptentladungsstrecken bei der erwünschten Ableitungsspannung von 6 kV für jede der Anordnungen A und B bewirken und durch Verwendung der in der folgenden Tabelle gezeigten Kapazitätswerte. Ausserdem kann dann eine Überschlagsspannung von 11 bis 12 kV für Spannungsstösse mit relativ hoher Frequenz erreicht werden. Um diese Überschlagsspannungen zu erhalten, können die folgenden Kapazitäten verwendet werden.It has been found that the main discharge paths should IQ 7 to have a spacing of about 1.3 now (0, O ¹ I ¹ J inches) for consistent derivation of such a voltage. With such a spacing in the main discharge paths, it is possible to achieve a flashover voltage for each of the series-connected main discharge ^{path arrangements A and B of approximately I 1} I kV for high voltage surges with a relatively low frequency. For this purpose, the values for the non-linear resistors 14 and the linear resistors 15 are selected in such a way that they produce a uniform voltage distribution over the main discharge paths at the desired leakage voltage of 6 kV for each of the arrangements A and B and by using the table below shown capacitance values. In addition, a flashover voltage of 11 to 12 kV can then be achieved for voltage surges with a relatively high frequency. To obtain these withstand voltages, the following capacitances can be used.

Kondensatorcapacitor 13a13a 13b13b 13c13c 13d13d 1616 1818th 13a13a 13b¹ 13b ¹ 13c'13c ' 13d'13d ' 16'16 ' 1919th Kapazitäts
wert pFCapacity
worth pF 1212th 11 44th 88th 5050 2020th 44th 11 11 1212th 5050 1010

Bei dieser Anordnung sollte die Überschlagsspannung für die in Reihe geschalteten Anordnungen A und B etwa 16 kV betragen, da es werwünscht ist, ein Verhältnis der Löschspannung zur Überschlagsspannung von etwa 80 % zu haben. Demgemäss wird die Auslöseentladungsstrecke 20 von Hand so voreingestellt, dass an ihr der Überschlag bei 8 kV erfolgt. Wie oben bemerkt, dient das Spannungsteilernetzwerk, das die linearen Widerstände 23 und die nicht-linearen Widerstände 24 umfasst, dazu, die über den Entladungsstreckenanordnungen A und B angelegte Spannung son in zwei gleiche Teile aufzuteilen, dass die Hälfte der Versorgungsspannung über der Auslöseentladungsstrecke 20 liegt. Daher können die Werte der Widerstände 23, 24 in recht weiten GrenzenWith this arrangement, the breakdown voltage for series A and B devices should be about 16 kV since it is desirable to have a ratio of the erase voltage to the breakdown voltage of about 80 % . Accordingly, the triggering discharge path 20 is preset by hand in such a way that the flashover takes place at 8 kV. As noted above, the voltage divider network, which comprises the linear resistors 23 and the non-linear resistors 24, serves to split the voltage son applied across the discharge gap arrangements A and B into two equal parts so that half of the supply voltage is across the triggering discharge gap 20 . Therefore, the values of the resistors 23, 24 can be within quite wide limits

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schwanken; der wichtige Parameter besteht darin, dass sich die Spannung in gleiche Teile aufteilt. Es ist ebenfalls erwünscht, den Wert des linearen Widerstandes 23 gross genug zu halten, um den Ent ladungs s tr om. r.u begrenzen, so dass die Kontakte der Auslöseentladungsstreck« 20 nicht so stark erodiert werden, dass sie zu einer Änderung inrer Überschlagsspannung veranlasst werden. Die Widerstandswerte in der Ionisierungsschaltung, welche die Ionisierungsstrecke 25 enthält, können ebenfalls in weiten Grenzen schwanken. Es ist lediglich notwendig, die relativen Werte der Widerstände 27 und 28 so auszuwählen, dass bei Aufprägung eines Hochspannungsstosses mit einer hohen Frequenz an dieser Reihenschaltung, die lonisierungsstrecke 25 dann überschlägt, wenn der Spannungswert über den EntladungsStreckenanordnungen A und B etwa 13 kV oder 75 % des Spannungswertes beträgt, welcher zum Überschlag an der AuslösjeJWtladungsstrecke erforderlich ist. Wiederum sollte die Grosse des linearen Widerstandes 27 ausreichend sein, um eine Erosion der Ionisierungsstrecke 25 beim Überschlag zu verhindern. Dieser Gesichtspunkt ist besonders wichtig in der lonisierungsschaltung, da, wie oben bemerkt, die Entladung an der lonisierungsstrecke über einen relativ langen Zeitraum erfolgt und zwar sowohl während der Ableitung des Hochspannungsstosses als auch während des Aufbaus der Gegenspannung, welche die Entladungsstreckenanordnungen A und B wieder löscht.vary; the important parameter is that the voltage is divided into equal parts. It is also desirable to keep the value of the linear resistor 23 large enough to discharge the current. limit ru so that the contacts of the triggering discharge path 20 are not eroded so severely that they are caused to change inrer flashover voltage. The resistance values in the ionization circuit which contains the ionization path 25 can also fluctuate within wide limits. It is only necessary to select the relative values of the resistors 27 and 28 in such a way that when a high voltage surge with a high frequency is impressed on this series circuit, the ionization path 25 flashes over when the voltage value across the discharge path arrangements A and B is about 13 kV or 75 %. is the voltage value that is required for flashover at the triggering charge path. Again, the size of the linear resistor 27 should be sufficient to prevent erosion of the ionization path 25 during flashover. This aspect is particularly important in the ionization circuit, since, as noted above, the discharge on the ionization path takes place over a relatively long period of time, both during the discharge of the high-voltage surge and during the build-up of the counter-voltage, which clears the discharge path arrangements A and B again .

Es folgt eine Zusammenfassung zum besseren Verständnis der Erfindung und zur Darstellung der Notwendigkeit für die von ihr gegebenen Lösungen, welche zur Weiterentwicklung der Technologie der Überschlagssicherung und zur Überwindung bestehender Schranken beitragen. Es wurde zunächst festgestellt, dass Überschlagssicherungen mit einem vorgegebenen erwünschten Verhältnis der Lösch- oder Widersperrspannung zur Überschlagsspannung hergestellt werden müssen. Bei der Beschreibung der bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wurde als Beispiel ein Verhältnis von 80 % angenommen. Es wurde dann festgestellt, dass im allge-A summary follows for a better understanding of the invention and to illustrate the need for the solutions it provides, which contribute to the further development of the technology of rollover protection and to overcoming existing barriers. It was first established that flashover safeguards must be produced with a predetermined desired ratio of the extinguishing or blocking voltage to the flashover voltage. In describing the preferred embodiment of the invention, a ratio of 80 % has been taken as an example. It was then found that in general

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meinen in Reihe geschaltete Entladungsstrecken, die jeweils eine Länge der Entladungsstrecke von 1,3 mm (0,044 Zoll) aufweisen, nur zuverlässig bei einer Gleichspannung von etwa 6 kV löschen können, wenn sie gleichmässig gestuft sind. Daher müssen Mittel vorgesehen werden zur Erreichung des erwünschten Verhältnisses von 80 % zwischen der Löschspannung und der Überschlagsspannung, um die in Reihe geschalteten Entladungsstrecken dazu zu veranlassen, dass sie eine äquivalente Überschlagsspannung von etwa insgesamt 8 kV aufweisen, während die Summe ihrer einzelnen Überschlagsspannungen etwa 20 kV beträgt.mean series-connected discharge paths, each with a discharge path length of 1.3 mm (0.044 inch), can only reliably extinguish at a DC voltage of about 6 kV if they are evenly stepped. Means must therefore be provided to achieve the desired ratio of 80 % between the extinction voltage and the flashover voltage in order to cause the discharge paths connected in series to have an equivalent flashover voltage of about 8 kV in total, while the sum of their individual flashover voltages about 20 kV is.

Es wurde gefunden, dass unter Verwendung konventioneller Abstuf fings te chniken mit linearen und nicht-linearen Widerständen die Überschlagsspannung der vier in Reihe geschalteten Entladungsstrecken von 1,3 mm (0,044 Zoll) nur auf etwa 12 bis 14 kV verringert werden könnte, bei Aufrechterhaltung der gleichförmigen Spannungsverteilung bei einer Ableitfähigkeit von 6 kV. Gemäss dex' Lehre der vorliegenden Erfindung werden jedoch zwei solcher Sätze von Entladungsstrecken, die in sich und untereinander in Serie geschaltet sind, mit Hilfe einer Auslöseentladungsstrecke gesteuert, um eine Gesamtüberschlagsspannung von 16 kV zu erhalten (oder die gewünschte Spannung von 8kV für jede der beiden Anordnungen von je vier Entladungsstrecken. Auf diese W Weise wird eine Gesamtzahl von 8 in Serie miteinander verbundenen Entladungsstrecken, die eine gleichmässig gestufte Gesamtüberschlagsspannung von 40 kV hat, so gesteuert,dass man eine Gesamtüberschlagsspannung von 16 kV erhält, mit einer Schaltung, die eine gleichmässige Spannungsverteilung aufrecht erhält und das Löschen der Überschlagssicherung bei einer Gesamtspannung von 12 kV fördert.It was found that using conventional grading techniques with linear and non-linear resistors, the breakdown voltage of the four discharge paths connected in series could be reduced from 1.3 mm (0.044 inch) to only about 12-14 kV, if the uniform voltage distribution with a conductivity of 6 kV. According to the teaching of the present invention, however, two such sets of discharge paths, which are connected in series and with one another, are controlled with the aid of a triggering discharge path in order to obtain a total flashover voltage of 16 kV (or the desired voltage of 8 kV for each of the two arrangements of four discharge paths. in this W, a total of 8 in series interconnected discharge paths having a uniformly stepped total withstand voltage of 40 kV is controlled so as to obtain a total withstand voltage of 16 kV, with a circuit that a uniform Maintains voltage distribution and promotes the deletion of the flashover protection at a total voltage of 12 kV.

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Claims

Q.7 \ Discharge path arrangement, in particular for a flashover fuse, which contains a multiplicity of main discharge paths which are electrically connected in a first series circuit, characterized in that it has a tripping charge path (20) which is shunted to a first part (B ) the first series circuit (A + B) is connected, which contains a preselected number of these main discharge paths (7-11) and has an impedance (21) which is connected in series with this tripping discharge path (20) in this shunt circuit, whereby a predetermined proportion of a voltage is applied across this first series circuit via the triggering discharge path (20), this triggering discharge path (20) having a flashover voltage that is significantly higher than the flashover voltage of one of this type of main discharge path (7 ~ H) and is significantly lower than the breakdown voltage of the first series circuit, if this is not m it is connected to a trigger circuit.

2. discharge path arrangement according to claim 1, characterized in that the predetermined number of main discharge lines comprises at least three such lines (7-11).

3. discharge path arrangement according to claim 1, characterized characterized in that the predetermined number of main charges track (7-11) in a circuit part (B) ler Series connection about half of the total number of discharge paths (7-11) in the total section (A and B) of this multitude from main discharge * distances (7-11).

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4. discharge path arrangement according to claim 3, characterized characterized in that the flashover voltage of the triggering discharge path (20) is equal to about a quarter the flashover voltage of the first series circuit (A + B) that is present without this trigger circuit.

5. discharge 3-track arrangement according to claim 2, characterized characterized in that it has impedances (12-19, 23, 24) for stepping a voltage across the first series circuit (A + B) to substantially equal voltages set across each of these main discharge paths (7-11) at their desired erase voltage.

6. discharge path arrangement according to claim 1, characterized characterized in that it has a pre-ionization device (25) for pre-ionizing the triggering discharge path (20) and an impedance (27) for supplying this pre-ionizing device (25) as a function of a voltage across the first series circuit (A + B), so that the triggering discharge path (20) is ionized at a voltage which is lower than its withstand voltage.

7. discharge path arrangement according to claim 6, characterized in that the preionization device (25) contains a discharge path (25) for pre-ionization which is spatially adjacent to the triggering discharge path (20) is arranged and designed so that a 4-way flashover takes place at a voltage that is lower than the flashover voltage of the triggering discharge path (20) and a device (17,26,27), which connects the pre-ionization discharge section (25) in a shunt to the first series circuit (A + B).

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8. discharge line arrangement according to claim 2, characterized through the combination with an insulating housing for a flashover protection, a non-linear resistance material (5), which is housed in this housing is, a device for fastening a discharge path arrangement in de, n housing, electrical connection points (3 »Ό, which are adjacent to the opposite ends of the housing are arranged and means for electrically connecting the first series circuit (A + B) of this discharge path arrangement in Row with the non-linear resistance material (5) between these connection points η (3 ** 0.

9. discharge path arrangement according to claim 8, characterized characterized in that it includes an electromagnetic device (12) to break between the main discharge paths (7-11) formed discharge arc on the periphery of the arc chambers in the housing.

10. Discharge path arrangement according to claim 9, characterized g ek e η η ζ e i c h η e t that the electromagnetic device (12) comprises at least one conductive coil (12), which is arranged around the discharge path arrangement and is electrically connected in series with this first series circuit (A + B), and that it has a protective device (16), which is shunted to this coil (12) and prevents it from being damaged by an overvoltage surge.

11. discharge path arrangement according to claim 1, characterized characterized in that the impedance (21) is voltage-dependent and is designed so that it is suitable for high Voltages represents a relatively low impedance and for low voltages a relatively high impedance.

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12. Spark gap arrangement according to claim 5 »thereby characterized in that the device for voltage grading comprises an Impedanζnetzwerk which has a plurality of ionization capacitors (13a to 13d) connected in series, each of these being connected in series Ionization capacities are connected in shunt across one of the main discharge paths (7-11).

13. Discharge path arrangement according to claim 11, characterized characterized that the impedance, a frequency-dependent Coupling circuit (21) is electrically connected in series the triggering discharge path (20) is switched and the shunt to the first part (B) of the series circuit (A + B) is established.

I ¹ J. Discharge path arrangement according to claim 13, characterized by the combination of fastening devices in modular form in each of these arrangements for fastening the triggering discharge path (20) and its supply device in a predetermined, relatively fixed position with respect to the first series circuit (A " + B) in the rollover protection.

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