Vorrichtung zur hochbelastbaren, axialen sowie radialen Lagerung von
umlaufenden Teilen Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zur
hochbelastbaren, axialen sowie radialen Lagerung von umlaufenden Teilen,
insbesondere von umlaufenden Wellen oder Spindeln, mittels hydrodynamisch arbeitender
Gleitlager mit elastischen Gleitlagerstützen mit einer Belastungsverteilung in Bewegungsrichtung
des gelagerten Teiles, die von einem Maximalwert in der Mitte der Stütze bis auf
Null an deren Enden beidseitig absinkt, wobei die Gleitlagerstützen im Betriebszustand
durch eine Schmiermittelschicht geringer Stärke von der Gleitbahn des gelagerten
Teiles getrennt sind. Bei hydrodynamisch arbeitenden Mehrflächengleitlagern sind
die Stützen je nach der gewählten Lagerart (Axial-, Radial- oder kombiniertes Axial/Radial-Lager,
d. h. Kegellager stark in axialer bzw. radialer bzw. axial/radialer Richtung vorgespannt,
so daß sowohl während des Ruhezustandes als auch im Betriebszustand Spielfreiheit
gegeben ist. Die Lagerung der umlaufenden Teile wird hierbei oft mit Hilfe von zwei
Lagern mit entgegengesetzt konischen Gleitlagerstützen durchgeführt.
Bei
dieser Anordnung der einzelnen Zager können je-doch Schwierigkeiten
auftreten, die durch die als Folge der
erhöhten Betriebstemperatur sich
ergebende Längenausdehnung des gelagerten Teiles bedingt sind.
Auch wird bei derartigen
Lagerungen mit Lagern der vorstehend
bezeichneten Art in Folge der großen Lagervorspannung ein hohes Anlaufmoment
benötigt.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, eine Vorrichtung
der vorstehend beschriebenen Art zu schaffen, bei der das
hohe
Anlaufmoment für das Ingangsetzen des Umlaufens den ge-
lagerten
Teils vermindert wird-und eine Einstellung verschie-
dener Anpreßdrücke
der Gleitlagerstützen an das zu lagernde Teil ermöglicht
ist. Device for high-load, axial and radial mounting of rotating parts The invention relates to a device for high-power, axial and radial mounting of rotating parts, particularly rotating shafts or spindles, by means of hydrodynamic working bearings with elastic sliding bearing supports with a stress distribution in the direction of movement of the stored Part that drops from a maximum value in the middle of the support to zero at its ends on both sides, with the slide bearing supports being separated from the slideway of the supported part in the operating state by a thin layer of lubricant. In hydrodynamically operating multi-surface plain bearings, the supports are heavily preloaded in the axial or radial or axial / radial direction, depending on the type of bearing selected (axial, radial or combined axial / radial bearing, i.e. tapered bearings, so that both during the idle state and freedom from play is given in the operating state. the bearings of the rotating parts is in this case often performed by means of two bearings having oppositely conical plain bearing supports. in this arrangement the individual Zager difficulties can JE yet occur that the through as a result of the elevated operating temperature of the resulting linear expansion mounted part are caused. also, the kind referred to above is a result of the large bearing preload a high starting torque required for such bearings with bearings. the object of the invention is therefore to provide a device of the type described above in which the high starting torque for starting up of revolving the overall layered part is reduced and adjustment of various pressing pressures of the sliding supports of the overlapping part is provided to.
Dies ist bei einer Vorrichtung zur hochbelastbaren,
axialen sowie radialen Lagerung von umlaufenden Teilen,
ins-
besondere von umlaufenden Wellen oder Spindeln mittels hydrodynamisch
arbeitender Gleitlager mit elastischen Gleitlager-
stützen der
eingangs geschilderten Art erreicht, die erfindungsgemäß durch zwei
schräge, verdrehungssicher angeordnete Gleitlager mit Gleitlagerstützen konischer
Gleitfläche ge-
kennzeichnet ist, die jeweils mit einer von zwei
konischen
entgegengesetzt sich erweiternden Laufflächen am gelagerten
Teil
zusammenwirken, wobei das eine hager axial festgelegt,
das andere
Lager axial vernehieblich und mit seinem Haltering einerseits
an einem ortsfest abgestützten Federelement
angreift. In einer
vorteilhaften Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Vorrichtung kann
das axial verechiebliche Lager mit
seinem Haltering
auf der den erwähnten Federelement abgewandten Seite an einem in
einem Ringzylinder verschiebliehenf
hydraulisch betätigbaren
Ringkolben angreifen. Hierbei kann weiterhin das Federelement am Haltering auf der
Seite des La-gers mit dem geringeren Durchmesser der durch
die Stützen ge-
bildeten Lagerfläche und der Ringkolben auf der Seite des
La-
gers mit dem größeren Durchmesser dieser Lagerfläche angeordnet
sein. Durch diese Anordnung ist eine Lagerungsvorrichtung geschaffen, bei der in
erster Linie auf die Verminderung des Anlaufmomentes Wert gelegt ist und keine unterschiedlichen
AnpreBdrücke eingestellt werden sollen.
Allerdings kann in weiterer Vervollkommnung
der Erfindung die erwähnte Ringkolben/Ringzylinder-Einheit auf der Seite des
azial verschieblichen Lagers mit dem geringeren Durchmesser der durch
die Stützen gebildeten Lagerflächen angeordnet sein und das Federelement an dem
Haltering des Lagers auf der gegenüberliegenden Seite desselben angreifen. Bei einer
derartigen Ausbildung einer Lagervorrichtung steht die Möglichkeit der Veränderung
des Anpreßdruckes der Gleitlagerstützen an das zu lagernde Teil im Vordergrund.
Weiterhin können die erwähnten Halteringe der beiden Mehrflächengleitlager jeweils
einen axialen Schnitt aufweisen. Ferner ist zur Festlegung der Stützen eines jeden
Lagers in Unfangsrichtung jeweils zwischen zwei benachbar-
ten
Stützen ein Abstandssegment angeordnet und am Haltering befestigt. Die
Stützen eines jeden Lagers können hierbei in vorteilhafter Weise zur Halterung
in den zugehörigen Halte-ringen mit einer Quernut an jeder Seitenfläche
versehen sein,
in die Federblätter mit ihren Enden eingreifen, die
jeweils
zwischen zwei benachbarten Stützen angeordnet und am Ring
befestigt
sind. Weitere Vorteile und Einzelheiten der Ausführungsformen gemäß
der Erfindung werden an Hand der anliegenden
Zeichnungen
beispielsweise beschrieben. Es zeigen: Fig. 1 eine Vorderansicht einer Ausführungsform
einer Gleitlageratütze gemäß der Erfindung; Fig. 2 eine Schnittansicht entlang.
der Linie III-III in Fig. 1; Fig. 3 die Ansicht eines Axialschnittes durch eine
Vorrichtung gemäß der Erfindung zur axialen sowie radialen Lagerung von umlaufenden
Teilen und Fig. 4 und 5 jeweils eine Ansicht des Querschnitts einer Preßform zur
Herstellung von konischen bzw. zylindrischen Gleitlageratützen nach der Erfindung.
Die in Fig. 1 wiedergegebene, erfindungsgemäße hochbelastbare elastische Gleitlageratütze
26 weist eine Gleitauflage 4 auf, die sich aus einer ersten Kleberachicht 5, einer
anschließenden Lage 6 aus kunstharzdurchtränktem Glasgewebe, einer zweiten Kleberachicht
? sowie einer äußeren Gleitschicht 8 zusammensetzt. Hierbei besteht die Gleitschicht
8 wiederum aus einer Stahl/Weißmetall-Verbundfolie mit innenliegender Stahlfolie
9 und außenliegender Weißmetallfolie 10. Während die Krümmung der Gleitlageratütze#26
auf der dem gelagerten Teil zugewandten Seite der Krümmung dieses Teils 16 entspricht,
ist sie auf der entgegengesetzten Seite stärker gekrümmt und mit einer Balligen
oberen Fläche 1? versehen, so daß eine annähernd punktförmige Berührung zwischen
einem Haltering 18 und der Gleitlagerstütze 22 an der Stelle 19 gegeben ist.
Seitlich
wird die Stütze 26 von zwei Abstandssegmenten 20 eingeschlossen, die jeweils zwischen
zwei benachbarten Stützen 26 angeordnet sind, wobei jedes Lager wenigstens drei
dieser Stützen aufweist. Die Stütze 26 ist an ihren Seitenflächen jeweils mit einer
Quernut 22 versehen, in die Federblätter 23 mit ihren Enden eingreifen, die jeweils
zwischen zwei benachbarten Stützen 26 angeordnet und am Haltering 18 über eine Schraube
24 und eine Mutter 25 zusammen mit den Abstandssegmenten 20 befestigt sind. Hei
den Gleitlagerstützen nach den Fig. 1 und 2 besteht die äußere Gleitschicht 8 aus
einer Stahl/Weißmetall-Verbundfolie 9, 10, statt deren jedoch, wenn die Gleitlagerstützen
in einer wassergeschmierten Lagerung verwendet werden sollen, eine Gleitschicht
aus einer Kunststoffolie verwendet werden kann. Das gelagerte Teil 16 sowie der
Haltering 18, die Abstandssegmente 20 und die Federblätter 23 bestehen aus den üblichen
metallischen Werkstoffen, während die Gleitlagerstütze in Form des Klotzes 26 gemäß
Fig. 1 und 2 gehärtet ist. Im Ruhezustand des Mehrflächengleitlagers liegen die
Gleitstützen 26 mit der Gleitauflage 4 vollständig auf dem gelagerten Teil 16 auf.
Erst wenn das Teil 16 umläuft, bildet sich zwischen dessen Oberfläche und
der Gleitauflage 4 auf Grund der Eigenelastizität der Gleitauflage 4 ein dünner
Schmiermittelfilm aus. Durch diese Schziermittelschicht wird die vorher bestimmte
Druckverteilung zwischen der Gleitstütze 26 und der Oberfläche des Teils
16 nicht verändert. Der Schmiermittelfilm baut sich bereits bei niedrigster
Gleitgeschwindigkeit, beispielsweise 0,25 m/min auf; die Yorspannung der Gleitlagerstützen
bleibt auch bei den üblicherweise geforderten hohen Gleitgeschwindigkeiten von
beispielsweise
150 m/sec erhalten. Die Vorspannung wirkt demnach innerhalb des gesamten Geschwindigkeitsbereiches
mit gleicher Kraft und ermöglicht so die Spielfreiheit des umlaufenden Teiles 16,
dessen Bewegungsrichtung hierbei ohne Bedeutung ist, d. h. die Lagervorrichtung
mit den erfindungsgemäßen Gleitlagerstützen 26 wirkt in beiden Drehrichtungen des
gelagerten Teiles 16. In den Fig. 1 und 2 sind Gleitlagerstützen darge-* stellt,
die mit zylindrischen Laufflächen um den zu lagernden Teil zusammenwirken. Die Gleitlagerstützen
in Form des Klotzes 26 können auch mit ebener Unterseite bzw. mit konischer
unteren Seite und damit auch mit einer ebenen bzw. konischen Gleitauflage 4 ausgebildet
sein, je nachdem Lage-
rungen für umlaufende Teile mit ebener bzw.
konio'cher Lauffläche verwendet werden. In Fig. 3 ist eine Ausführungsform einer
erfindungsgemäßen Vorrichtung zur hochbelastbaren, axialen sowie radialen
Lagerung von umlaufenden Teilen, insbesondere von umlaufenden Wellen oder Spindeln
mittels hydrodynamisch arbeitender Gleitlager mit elastischen Gleitlagerstützen
26nach den Fig. 1 und 2 dargestellt. Dabei ist die Spindel 16, wel-
che zwei
konische, sich entgegengesetzt erweiternde Laufflächen 28 aufweist, in einem beidseitig
durch Deckel.29 verschlossenen Gehäuse 30 untergebracht. Die Deckel 29 sind sowohl
gegenüber dem Gehäuse 30 als auch .gegenüber den durch sie hindurchragenden
Abschnitten der Spindel 16 flüssigkeits-
dicht abgedichtet, beispielsweise
über jeweils einen 0-Ring 31 bzw. einer Ringdichtung 32, welche jeweils an einer
Hülse 33 anliegt, die mit der Spindel 16 umläuft rund auf deren die Deckel 29 durchsetzenden
Abschnitte aufgebracht ist. In dem Gehäuse 30 sind Bohrungen 34 vorgesehen, über
welche die
Zufuhr bzw. Abfuhr von Schmiermittel erfolgt.
Mit jeder Lauffläche 28 wirkt ein hydrodynamisch arbeitendes Gleitlager 35 mit Gleitstützen
1 gemäß Fig. 2 bis 4 zusammen, welche an ihrer unteren, mit der Gleitauflage 4 versehenen
Seite entsprechend den Laufflächen 28 gekrümmt sind. Die Halteringe 18 der Gleitlager
35 sind jeweils mit einem axialen Schlitz 27 versehen. Das in Fig. 5 linke Lager
35 ist axial unverschieblich zwischen einer Ringschulter 36 an dem Gehäuse 30 und
dem linken Deckel 29 eingespannt. Das in Fig. 5 rechte Zager 35 ist dagegen im Gehäuse
30 axial verschieblich untergebracht. Es wird durch ein Tellerfederpaket 37 mit
seinen Stützen 1 gegen die rechte Lauffläche 28 der Spindel 16 gedrückt. Das Tellerfederpaket
37 stützt sich dementsprechend einerseits über einen Zwi-
schenring 38 auf
den Haltering 18 des rechten Lagers 35 ab, und zwar auf der Seite des Lagers 35
mit dem geringeren Durchmesser der durch die Stützen 1 gebildeten Lagerfläche. Andererseits
stützt sich das Tellerfederpaket 37 an einer Lochmutter 39 ab, die in einem im Gehäuse
30 verdrehungssicher und axial unverschieblich angesetzten Gewindering 40 zur Regulierung
der Vorspannung des Tellerfederpaketes 37 verachraubbar ist. Die Mutter 39 ist über
eine Bohrung 41 im Gehäuse 30 zugänglich, die durch einen Deckel 42 flüssigkeitsdicht
abgeschlossen wird. Stifte 43 verhindern das Verdrehen der Halteringe 18
bzw. des Gewinderinges 40. Mit dieser Anordnung allein ist bereits eine zuverlässige
Lagerung umlaufender Teile sowohl in axialer als auch in radialer Richtung gegeben,
wobei auf Grund der Aus-
bildung eines der beiden Gleitlager 35 als unter
Federbelastung
stehendes Ioslager die einfache Einstellung verschiedener
Lagervorapannungen, d. h. AnpreBdrücke für die Leitlagerstützen 1 an die Laufflächen
28 sowie eugleich die Korpensierung von Längenänderungen der Spindel 16 auf Grund
von erhöhten Betriebstemperaturen ermöglicht ist. Um jedoch das. infolge der großen
Lagervorspannung -durch das Federpaket 37 wird. auf die Lager je nach Lagergröße
eine Vorspannung zwischen 200 bis 2000 kp aufgebracht -benötigte hohe Anlaufmoment
für die Spinde1,16 zu vermindern! ist jedoch zusätzlich vorgesehen, daß vor Einschaltung
des Antriebes für die Spindel 16 die Vorspannung auf die Zager 35 kurzzeitig weggenommen
werden kann. Dazu ist in einem vom in der Fig. 5 rechts liegenden Deckel 29 sowie
vom Gehäuse 30 begrenzten Ringzylinder 44 ein Ringkolben 45 axial verschieblieh
untergebracht, der mit seinem Ringfortsatz 46 am Haltering 18 des in Fig. 5 rechten
Lagers 35 auf der dem Federpaket 37 gegenüberliegenden Seite angreift. Vor dem Anlauf
der Spindel 16 wird über den DruckölanschluB 47 im Gehäuse 30 der Kolben 45 auf
seiner Rückseite mit Drucköl beaufschlagt. Infolgedessen wird der Kolben 45 um die
Strecke 48 verschobene die durch die Breite des Ringes 49 festgelegt ist. Dabei.
wird über die Deckscheibe 50 der Haltering 18 des rechten Legers 35 entgegen der
Wirkung des Federpaketes 3? verschobene wodurch die Vorspannung der Stützens 1
so wohl des l#tken als auch des rechten Lagers verschwindet" Die Strecke
48 k,je nach Lagergröße zwischen etwa 0905 und Qv4 t liegen, $ach Anlauf der Spindel
16, d. h, nach etwg ee bis saßt Umdrehungen der Spindel 16, wird über
die Bote 47" der hydraulische Druck auf den Kolben 45 wieder abgeschaltet
die Lagerung von neuem verspannt.
In bestimmten Fällen ist es erwünscht,
die Zager 35 mit regulierbaren hydraulischen Druck zu verspannen. Dies ist mit einer
der in Fig. 5 dargestellten Vorrichtung entsprechenden Vorrichtung möglich, bei
der lediglich die Angriffspunkte der Kolben/Zylinder-Einheit 44, 45 sowie des Tellerfederpaketes
3? an dem Haltering 18 des rechten Lagers 35 vertauscht sind. Das kurzzeitige Entspannen
während des Anlaufens der gelagerten Spindel 16 erfolgt dann. über das Tellerfederpaket
37, das im übrigen auch durch eine oder mehrere Schraubenfedern ersetzt sein kann.
Bei ausreichenden Anlaufmomenten, beispielsweise Gasturbinenlagerungen, ist dieser
kurzzeitige Entspannungsvorgang nicht erforderlich. This is in an apparatus for high-load, axial and radial mounting of rotating parts, and in particular by rotating shafts or spindles achieved by means of hydrodynamic working bearings with resilient bearings supporting the initially described type which according to the invention oblique by two torsion-arranged bearings with plain bearing supports conical sliding surface is featuring overall, each having a conical two widening treads on the supported part opposite to cooperate, wherein the one thin axially fixed, the other bearing on the one hand engages a stationary supported spring member axially vernehieblich and with its retaining ring. In an advantageous embodiment of the inventive apparatus, the axial bearing verechiebliche can engage with its retainer ring on the side facing away from the said spring element to a verschiebliehenf in a ring cylinder hydraulically actuated annular piston. Here, further, the spring element on the retaining ring on the side of the laser gers be arranged with the smaller diameter of the overall by the supports formed bearing surface and the annular piston on the side ratio of the bearing having the larger diameter of said bearing surface. This arrangement creates a storage device in which the primary focus is on reducing the starting torque and no different contact pressures should be set. However, in a further improvement of the invention, the mentioned ring piston / ring cylinder unit can be arranged on the side of the axially displaceable bearing with the smaller diameter of the bearing surfaces formed by the supports and the spring element can engage the retaining ring of the bearing on the opposite side. With such a design of a storage device, the possibility of changing the contact pressure of the slide bearing supports on the part to be stored is in the foreground. Furthermore, the aforementioned retaining rings of the two multi-surface plain bearings can each have an axial section. Further, fixing the supports of each bearing is in peripheral direction in each case arranged a distance segment between two neighboring columns and attached to the retaining ring. The supports of each bearing can in this case advantageously for mounting in the associated retaining rings with a transverse groove on each side surface be provided, engageable with the spring leaves at their ends, which are each arranged between two adjacent supports and attached to the ring. Further advantages and details of the embodiments according to the invention are described, for example , with reference to the accompanying drawings. 1 shows a front view of an embodiment of a slide bearing support according to the invention; Fig. 2 is a sectional view along. the line III-III in Fig. 1; 3 shows a view of an axial section through a device according to the invention for the axial and radial mounting of rotating parts; and FIGS. 4 and 5 each show a view of the cross section of a compression mold for producing conical or cylindrical slide bearing supports according to the invention. The highly resilient elastic sliding bearing support 26 according to the invention shown in FIG. 1 has a sliding support 4, which is composed of a first adhesive layer 5, a subsequent layer 6 of synthetic resin-impregnated glass fabric, a second adhesive layer? and an outer sliding layer 8 composed. Here, the sliding layer 8 again consists of a steel / white metal composite film with an inner steel film 9 and an outer white metal film 10. While the curvature of the slide bearing support # 26 on the side facing the supported part corresponds to the curvature of this part 16, it is stronger on the opposite side curved and with a convex upper surface 1? provided, so that an approximately point-like contact between a retaining ring 18 and the slide bearing support 22 at the point 19 is given. The support 26 is laterally enclosed by two spacer segments 20 which are each arranged between two adjacent supports 26, each bearing having at least three of these supports. The support 26 is each provided with a transverse groove 22 on its side surfaces, into which spring leaves 23 engage with their ends, which are each arranged between two adjacent supports 26 and fastened to the retaining ring 18 via a screw 24 and a nut 25 together with the spacer segments 20 . 1 and 2, the outer sliding layer 8 consists of a steel / white metal composite foil 9, 10, but instead, if the sliding bearing supports are to be used in a water-lubricated storage, a sliding layer made of a plastic film can be used. The mounted part 16 as well as the retaining ring 18, the spacer segments 20 and the spring leaves 23 consist of the usual metallic materials, while the slide bearing support in the form of the block 26 according to FIGS. 1 and 2 is hardened. In the rest state of the multi-surface sliding bearing, the sliding supports 26 with the sliding support 4 lie completely on the supported part 16. Only when the part 16 rotates does a thin film of lubricant form between its surface and the sliding support 4 due to the inherent elasticity of the sliding support 4. This lubricant layer does not change the predetermined pressure distribution between the slide support 26 and the surface of the part 16. The lubricant film builds up even at the lowest sliding speed, for example 0.25 m / min; the pre-tensioning of the plain bearing supports is maintained even at the high sliding speeds typically required, for example 150 m / sec. The preload accordingly acts with the same force within the entire speed range and thus enables the rotating part 16 to be free of play, the direction of movement of which is irrelevant here, ie the bearing device with the inventive slide bearing supports 26 acts in both directions of rotation of the supported part 16. In FIG 1 and 2, slide bearing supports are shown which interact with cylindrical running surfaces around the part to be supported. The sliding supports in the form of the pad 26 may also be provided with a planar underside and with a conical bottom side and thus also with a planar or conical sliding support 4 is formed, depending on positional conclusions are used for rotating parts with a plane or tread konio'cher . In Fig. 3 an embodiment of a device according to the invention for heavy-duty, axial and radial mounting of rotating parts, in particular rotating shafts or spindles, by means of hydrodynamically operating slide bearings with elastic slide bearing supports 26 according to FIGS. 1 and 2 is shown. The spindle 16, which has two conical, oppositely widening running surfaces 28, is accommodated in a housing 30 closed on both sides by covers 29. The covers 29 are sealed in a liquid- tight manner both from the housing 30 and from the sections of the spindle 16 protruding through them, for example by means of an O-ring 31 or an annular seal 32 each, which rests against a sleeve 33 which is connected to the spindle 16 revolves around on the sections penetrating the cover 29 is applied. In the housing 30 bores 34 are provided, through which the supply or discharge of lubricant takes place. A hydrodynamically operating slide bearing 35 cooperates with each running surface 28 with slide supports 1 according to FIGS. The retaining rings 18 of the slide bearings 35 are each provided with an axial slot 27. The bearing 35 on the left in FIG. 5 is clamped in an axially immovable manner between an annular shoulder 36 on the housing 30 and the left cover 29. The Zager 35 on the right in FIG. 5, on the other hand, is accommodated in the housing 30 so as to be axially displaceable. It is pressed against the right running surface 28 of the spindle 16 by a disk spring assembly 37 with its supports 1. The disk spring assembly 37 is accordingly supported on the one hand via an intermediate ring 38 on the retaining ring 18 of the right-hand bearing 35, specifically on the side of the bearing 35 with the smaller diameter of the bearing surface formed by the supports 1. On the other hand, the disk spring assembly 37 is supported on a perforated nut 39, which can be screwed into a threaded ring 40 that is attached to the housing 30 in a non-rotatable and axially immovable manner in order to regulate the bias of the disk spring assembly 37. The nut 39 is accessible via a bore 41 in the housing 30, which is closed in a liquid-tight manner by a cover 42 . Pins 43 prevent rotation of the retaining rings 18 and the threaded ring 40. With this arrangement, only reliable storage rotating parts is already provided both in the axial and in the radial direction, due to the initial formation of one of the two plain bearings 35 as spring loaded standing Ioslager allows the simple setting of different bearing pre-stresses, ie contact pressures for the guide bearing supports 1 on the running surfaces 28 and at the same time the compensation of changes in length of the spindle 16 due to increased operating temperatures. However, as a result of the large bearing preload -by the spring assembly 37. Depending on the bearing size, a preload of between 200 and 2000 kp is applied to the bearings - the high starting torque required for the spindles1, 16 must be reduced! however, it is additionally provided that before the drive for the spindle 16 is switched on, the bias on the Zager 35 can be removed briefly. For this purpose, an annular piston 45 is housed axially displaceably in an annular cylinder 44 delimited by the cover 29 on the right in FIG Side attacks. Before the spindle 16 starts up, pressure oil is applied to the piston 45 on its rear side via the pressure oil connection 47 in the housing 30. As a result, the piston 45 is displaced by the distance 48 which is determined by the width of the ring 49. Included. is the retaining ring 18 of the right layer 35 against the action of the spring assembly 3? shifted whereby the bias of the assisting 1 so where hl of l # tken and the right bearing disappears "The circuit 48 k, depending on the storage size of between about 0905 and QV4 t are, $ ach start of the spindle 16, d. h after etwg ee until the revolutions of the spindle 16 are complete , the hydraulic pressure on the piston 45 is switched off again via the messenger 47 ″ and the bearing is clamped again. In certain cases it is desirable to clamp the Zager 35 with adjustable hydraulic pressure. This is possible with a device corresponding to the device shown in FIG. 5, in which only the points of application of the piston / cylinder unit 44, 45 and the disk spring assembly 3? are interchanged on the retaining ring 18 of the right bearing 35. The brief relaxation during the start-up of the supported spindle 16 then takes place. Via the disk spring assembly 37, which can also be replaced by one or more helical springs. With sufficient starting torques, for example gas turbine bearings, this brief relaxation process is not necessary.