DE1751449C - Otto internal combustion engine with optionally adjustable pivot pins for setting the valve lift - Google Patents
Otto internal combustion engine with optionally adjustable pivot pins for setting the valve liftInfo
- Publication number
- DE1751449C DE1751449C DE1751449C DE 1751449 C DE1751449 C DE 1751449C DE 1751449 C DE1751449 C DE 1751449C
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- valve
- rocker arm
- valve lift
- internal combustion
- combustion engine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 14
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 27
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 230000001419 dependent Effects 0.000 claims description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory Effects 0.000 claims description 2
- 241000719190 Chloroscombrus Species 0.000 description 6
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000037250 Clearance Effects 0.000 description 3
- 230000035512 clearance Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitrogen oxide Substances O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N oxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 210000000614 Ribs Anatomy 0.000 description 1
- 241001367079 Una Species 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 229910052813 nitrogen oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000003584 silencer Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 108010089746 wobe Proteins 0.000 description 1
Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Jo^m- Fig.4 ein Schnitt nach te JJgJJ der j| .The invention relates to a Jo ^ m- Fig.4 a section after te JJgJJ der j | .
kraftmaschine mit einer Steuerung für die Einlaß- Fg. 5 *y™phische Darstellungen, in denenengine with a control for the intake Fg. 5 * y ™ phische representations in which
ventile, die Kipphebel mit in der Längsrichtung der F i*6und 7 g apn^ ^ Zylindervolumenvalves, the rocker arms with in the longitudinal direction of the F i * 6 and 7 g apn ^ ^ cylinder volume
zur Einstellung des Ventilhubes zwischen einem ' ^Ζοΐο^Ζτ^τη^ϊύ^η undlnFxiJ m for setting the valve lift between a '^ Ζοΐο ^ Ζτ ^ τη ^ ϊύ ^ η and lnFxiJ m
dest in den Bereichen geringen Ventilhubes der Ven- 9«^B5XB rJ"nnStoff-Verha1tnis von etwa 20:1, zu-least in the areas of low valve lift of VEN 9 «^ B r B 5X J" n n S toff Verha1tnis from about 20: 1, to-
tilhub ausreichend klein ist, um eine wesentliche einenι um mentilhub is sufficiently small to have a substantial amount of space
des in den Zylinder strömenden Gemisches zu xo J/|re°^ff-Verhältnis auf das Gewicht bezogenof the mixture flowing into the cylinder to xo J / | re ° ^ ff ratio based on weight
Brennkraftmaschine mit veränderlichem Ventilhub fV?? ο iTgraphische Darstellung, in der das gegebenenfalls unter Verzicht auf eine Ansaugdrosse, J/£ * stoff-Verhältnis aufs Gewicht bezogen bekannt, die jedoch mit üblichen Brennstoff-Luft- ,5 Luf ^™/J6"Bremsdruck aufgetragen ist, wo-Verhältnissen betrieben wird. . f vSeSsw rte für die geringste Zündzeitpunk -Durch die USA.-Patentschrift 3 157 166 ist zur bei Ve^"c™*f2«l·verschiedenen Luft-Brennstoff-Regelung eine lastabhängige Änderung des Ventil- vonjer^gung be zw«ve^ und erfmdungsgemäße hubes bekannt, wobei jedoch zusätzlich auch die Vwtaünttsen ruInternal combustion engine with variable valve lift f V ?? ο Itgraphic representation in which this is known, if necessary without an intake throttle, J / £ * material ratio based on weight, but which is plotted with the usual fuel-air, 5 air / J 6 "brake pressure, where ratios . is operated. f vSeSsw rte for the slightest Zündzeitpunk -By USA. Patent 3,157,166 is for various at Ve ^ 'c ™ * f2 "l · air-fuel control a load-dependent change in the valve vonjer ^ supply be Zw «ve ^ and according to the invention stroke known, but also the Vwtaünttsen ru
^ ss?srs£Ztt ^ ss? srs £ Ztt
einwandfreien Betrieb von Otto-Brennkraftmaschinen block ist unten bei Luft-Brennstoff-Verhältnissen zu erzielen bei 95 »°™^ϊ;Ιίη<,βΓΜοΛ Π hat zwei im V zueinander denen bisher ein ungleichförmiger Lauf der Maschine Eh? 7vündrrreihen 15 und 16, deren jede ausperfect operation of Otto internal combustion engine block can be achieved below with air-fuel ratios at 95 »° ™ ^ ϊ; Ιίη < , βΓΜοΛ Π has two in the V to each other which up to now has a non-uniform running of the machine Eh? 7vündrrreihen 15 and 16, each of which consists of
unvermeidlich w«r, und zwar auch bei niedrigen stehende^nderrHn ausgerichtet zuein-inevitable w 'r, even at low standing ^ nderrHn excluding e ri chtet respect to each
Diese Aufgabe wird v-rfmdt ,igsgemäß dadurch *"°%,?η"η Kolben 19, der über eine Pleuelstange gelöst, daß dal Luft-Brennsvoff-Gemisch auf Gewich 30 entha^ einen «^ fen M der Kurbelwelle verbezogen in einem wesentlichen U^tungsbereich auf « mn; w* This object is achieved, in accordance with the * "°%,? Η" η piston 19, which is achieved via a connecting rod, that the air-fuel mixture contains a weight of 30 in relation to the crankshaft Range to «mn; w * Zylinderreihen sitzen die oberenRows of cylinders sit on top
mehr als 18:1 eingeregelt ist, daß in an sich bekann- bonden«J. Α« ν/β(:1ιΗ(:ββη(1β Zyünderköpfe 22. ter Weise das in den Zylinder gesaugte Gemisch- f"^ jgßöpfe bilden mit den Zylindern Brennvolumen unter Verzicht auf eine Ansaugdrossel durch Die Vf™a£ ν more than 18: 1 is regulated that in itself known “J. Α « ν / β (: 1ιΗ (: ββη (1β Zyünderköpfe 22. ter way, the mixture sucked into the cylinder f" ^ jgßöpf form combustion volume with the cylinders, dispensing with an intake throttle through the Vf ™ a £ ν Ein)aflkanäle 25 führen, die A) a fl channels 25 lead to the
die Änderung des Hubes des Einlaßventils ta kon- 35 *™£™β&ύθ» * absperrte sind. Durch öffstanten Steuerzeiten gesteuert ist und daß der f"™/^,* Zündkerzen 28 in die Brenn-Schwenkzapfen eine Nachstelleinrichtung enthalt, die nungen t» g dargestellte Auslaßkanäle sind unabhängig von der wahlweisen Started*· ^Äventile 30 (Fig. 4) verschlossen und Ventilhubes die Lage des Schwenkzapfens des Kipp- aurcn «u Abgassammler 31. hebeis verändert, um während des Betriebes Spiel in 40 führen £«nem ad^ ^ ^ ^n durch Decke,32 der Ventilsteuerung aufzunehmen. „-«phioeaen die die Ventilsteuerung umschließenthe change in the lift of the inlet valve ta con- 35 * ™ £ ™ β & ύθ »* are shut off. Is controlled by constant timing and that the f "™ / ^, * spark plugs 28 in the firing pivot pin contains an adjustment device, the openings t» g shown exhaust channels are closed independently of the optional started * * ^ valves 30 (Fig. 4) and valve stroke, the position of the pivot pin of the tilting aurcn and exhaust manifold 31 is changed to accommodate play in 40 lead through the ceiling , 3 2 of the valve control during operation Enclose valve control
Die erfindungsgemäße Anordnung gestattet, mit ^T^L'^ aus durchsichtigem Werkstoff enteinem sehr kleinen Ventilhub zu arbeitender zu einer unü ren« Ventilsteuerung zu beobach-The arrangement according to the invention allows, with ^ T ^ L '^ made of transparent material, to work with a very small valve lift, to observe an unpredictable valve control.
starken Turbulenz im Zylinder führt. Dies bedingt halten, dieaie «rstrong turbulence in the cylinder. Hold this conditionally,
eine Homogenisierung des Gemisches, das trotz des 45 tcn D^"uerung für die Auslaßventile erfolgt durch anormal hohen Luft-Brennstoff-Verhältnisses zu °te N^u/3e 35, die von der Kurbelwelle an-homogenisation of the mixture takes place in spite of the 45 tcn D ^ "Acidification for the exhaust valves off by abnormally high air-fuel ratio to N ° te ^ u / 3 e 35, ie from the crankshaft d
einer gleichmäßigen Verbrennung fähig »t, wodurch ^ JJJ1^w und zwischen den Zylinderreihen im ein ruhiger Lauf der Maschine gewährleistet ist. Da ^JJeAIock gelagert ist. Die Nockenwelle betätigt bei niedrigen Drehzahlen der Maschine sich Ven - gJjJgS vSiültößel 36, die axial verschieblich hübe ergeben, die innerhalb der Grenzen des Ventil- 50 ^"Α^ΛΙοςΙι n gelagert sind und auf Stoßspiels bei üblichen Ventilsteuerungen hegen wirdI te ^e™5fSrkefl, die wiederum Kipphebel 38 zuverlässige Betrieb durch die vorgesehene Spiel- stange J ^' Ulztere sifld im Zylinderkopfa uniform combustion capable »t, whereby JJJ ^ 1 ^ w and zwis chen the cylinder banks in a smooth running of the machine is ensured. Since ^ JJeAIock is stored. At low engine speeds, the camshaft is actuated by Ven - gJjJgS vSiältößel 36, which result in axially displaceable strokes, which are stored within the limits of the valve 50 ^ "Α ^ ΛΙοςΙιn and will cherish joint clearance with conventional valve controls I te ^ e ™ 5fS rk e fl , which in turn rocker arm 38 reliable operation through the provided play rod J ^ ' Ulztere sifld in the cylinder head
nachstellung gesichert. LiJLn und wirken auf die Schäfte der Auslaßventilereadjustment secured. LiJLn and act on the stems of the exhaust valves
Nach einem den Gegenstand der Erfindung weiter gelagert JgJjJg^ 3, d|e |n den Zylinderköpfen ausbildend« Merkmal »t vorgesehen, daß dei: ZUnd- 5» ^U« «nd, dienen al· Führen» füi dte StoBMugen Mitpunkt unabhängig von teldnung riteto von te |«~ye^2ten schlll»4t» die »gen die Selten te MBicWnendwlBahTabhlngig gestottert tat StoBetanS anliegen, um deren Bewegung to Una- According to a "feature" which forms the subject of the invention further, the "feature" t envisages that the: Zund- 5 "^ U""nd, serve as guiding" for the bumpers center point independent of teldnung riteto of te | "~ y e ^ 2 th schlll" 4t "the" gen the rare te MBicWnendwlBahTabhlngig stuttered did StoBetanS applied to their movement to UNA
tn der Zdchnung .taiiAiaftthningibelipiele te JSJJ8S, Maichine zu vefhtadem und «iglefch Efid tetellt Darin l.t D d Kihbl 3· für die Auriaßvenületn the drawing .taiiAiaftthningibelipiele te JSJJ 8 S, Maichine zu vefhtadem and «iglefch Efid tellt Darin lt D d Kihbl 3 · for the auria valve
tn der Zdchnung .taiiAiaftthningibelipiele te JSJJS, Maichine zu vefhtadem und «iglefchtn the drawing .taiiAiaftthningibelipiele te JSJJS, Maichine zu vefhtadem and «iglefch
f ein Ouenchnitt durch Ine Otto-Brenn- ·. SAJAI-IjA^ hf an ouench cut by Ine Otto-Brenn- ·. SAJAI-IjA ^ H
kiafimaMhli», . „ΗββΜΐη ηι- VenUliteuerung fite die Einlaßventile enthaltkiafimaMhli »,. " ΗββΜΐη ηι- VenUliteuerung fite contains the inlet valves
"A Au,.cl;n.« wob.» ^«"A Au, .cl; n.« Wob. » ^ «
ϊ 751 449ϊ 751 449
den Zylinderköpfen befestigt sind und die hin- und erteilt wird, Die Stoßstange 37 hebt das Ende 46 desThe cylinder heads are attached and the back and forth is given, The bumper 37 lifts the end 46 of the
hergehende Bewegung der Stoßstangen begrenzen. Kipphebels 45 gegen die Kraft der Federn 61 an undLimit the forward movement of the bumpers. Rocker arm 45 against the force of springs 61 and
Die oberen Enden der Stoßstange sind als Kugel- bedingt eine Schwenkbewegung im Uhrzeigersinn der kopf42 ausgebildet (Fig,2 und 3), der in eine ent- Fig,2 und 3 um die Fläche58 des Spielnachstellsprechende Pfanne 44 eines Kipphebels 45 eingreift. S kolbens 56, so daß die gegen den Ventilschaft 26 an-Auf der gegenüberliegenden oberen Seite hat der liegende Fläche 48 des Kipphebels 45 nach unten Kipphebel 45 einen Zapfen 46 zur Zentrierung einer bewegt wird und das Einlaßventil 26 öffnet. Wenn Feder, an dem sich eine konkave im wesentlichen der Nocken der Nockenwelle am Ventilstößel 36 vorkreisfdrmige oder zylindrische Fläche 47 anschließt, beigelaufen ist, schließt die Ventilfeder 50 das Vendie bis zum gegenüberliegenden Ende46β (Fig.2) io til, und die Federn61 bringen den Kipphebel45 des Kipphebels reicht. Auf der unteren Seite hat der gegen den Anschlag der Führung 41 zur Anlage, so Kipphebel 45 eine konvexe Fläche 48, die auf der daß das Ventil für das nächste Arbeitsspiel bereit ist. der Kugelpfanne 44 abgewandten Seite mit dem Zwischen den Arbeitsspielen wird das Ventilspiel Ventilschaft des Einlaßventils 26 zusammenarbeitet. durch Füllen des Raumes 55 α der Nachstellvorrich-Die konkave Fläche 47 ist zu eiaer Achse 49 zen- 15 tung und im Ventilstößel 36 durch öl aus der triert. Zum Schließen der Ein- und Auslaßventile Schmieranlage der Maschine aufgenommen. Dies erdienen Schraubenfedern 50, die den Ventilschaft um- folgt in bekannter Weise durch nicht dargestellte Eingeben, wegfüllventile.The upper ends of the bumper are designed as a swivel movement in the clockwise direction of the head 42 (FIGS. 2 and 3), which engages in a socket 44 of a rocker arm 45 corresponding to the surface 58 of the clearance adjustment. S piston 56, so that the against the valve stem 26 on-On the opposite upper side of the lying surface 48 of the rocker arm 45 downward rocker arm 45 has a pin 46 for centering a is moved and the inlet valve 26 opens. When the spring, to which a concave surface 47, which is essentially the cam of the camshaft on the valve tappet 36, adjoins a pre-circular or cylindrical surface 47, the valve spring 50 closes the valve up to the opposite end46β (FIG. 2) and the springs61 bring the valve Rocker arm 45 of the rocker arm is enough. On the lower side, the rocker arm 45 has a convex surface 48 against the stop of the guide 41, on which the valve is ready for the next work cycle. the side facing away from the ball socket 44 with the valve lash valve stem of the inlet valve 26 cooperates between the work cycles. by filling the space 55 α of the adjusting device, the concave surface 47 is centered on an axis 49 and traversed in the valve tappet 36 by oil. To close the inlet and outlet valves, the machine's lubrication system was added. This is done by helical springs 50, which follow the valve stem in a known manner by inputting away filling valves, not shown.
Die Steuerung für die Einlaßventile enthält ferner In Fig. 2 ist die Ventilsteuerung eines Einlaßzwei Stützen 51, die in jedem Zylinderkopf befestigt ao ventile der rechten Zylinderreihe bei maximalem sind und in denen Steuerzapfen 53 gelagert sind, die Ventilhub dargestellt. Der Steuerzapfen 53 ist durch um Achsen 52 drehbar einstellbar sind. Die Steuer- den Hebel 54 in die Grenzlage im Uhrzeigersinn verzapfen 53 erstrecken sich über die Länge der st.'llt, so daß der Berührungspunkt der Fläche 58 mit Zylinderköpfe neben jedem Einlaßventil-Kipphebel der konkaven Fläche 47 des Kipphebels den kürze-45 und ragen am einen Ende aus den Deckeln 32 as sten Abstand von der Stoßstange 37 hat. In diesem heraus, wo sie mit einem Stellhebel 54 verbunden Fall wird der größte Ventilhub des Einlaßventils 26 sind. Die Stellhebel 54 beider Zylinderreihen sind erzielt, wie die strichpunktierte Einzeichnung des gemeinsam durch eine Verbindungsstange 54 a ver- Einlaßventils 26 zeigt.The control for the intake valves also includes In Fig. 2, the valve control of one intake is two Supports 51, which in each cylinder head attached ao valves of the right cylinder bank at maximum are and in which control pins 53 are mounted, the valve lift shown. The control pin 53 is through are rotatable about axes 52 adjustable. Mortise the control lever 54 in the limit position in a clockwise direction 53 extend the length of the st.'llt so that the point of contact of surface 58 with Cylinder heads next to each intake valve rocker arm of the concave surface 47 of the rocker arm the short 45 and protrude at one end from the covers 32 as most distance from the bumper 37 has. In this out, where it is connected to an adjusting lever 54, the greatest valve lift of the intake valve 26 becomes are. The adjusting levers 54 of both rows of cylinders are achieved, like the dash-dotted drawing of the jointly by a connecting rod 54 a- inlet valve 26 shows.
stellbar. Die Achsen 52 der Steuerzapfen 53 liegen In F i g. 3 ist ein sehr kleiner Ventilhub eingestellt, im wesentlichen axial ausgerichtet zu den Achsen 49, 30 wie dies die strichpunktierte Darstellung des Ventilwenn der Kipphebel in der Schließstellung des Ven- tellers zeigt. Zu diesem Zweck ist der Steuerzapfen tils ist. 53 entgegen dem Uhrzeigersinn verdreht, so daß dieadjustable. The axes 52 of the control pin 53 are in FIG. 3 a very small valve lift is set, substantially axially aligned with the axes 49, 30 as shown in the dash-dotted representation of the valve the rocker arm shows in the closed position of the disc. The control pin is used for this purpose tils is. 53 rotated counterclockwise so that the
Neben jedem Kipphebel 45 ist an dem Steuerzapfen abgerundete Fläche 58 gegen die konkave Fläche 47 53 ein Steuerarm 55 befestigt, der einen Spielnach- des Kipphebels zwischen der Berührungsstelle des stellkolben 56 enthält, so daB ein Raum 55a (Fig. 3) 35 Ventilschaftes 26β und der Stoßstange37 liegt, und gebildet ist, der zur Aufnahme des toten Gangs in der zwar näher zur Berührungsstelle der Ventilstoßstange Ventilsteuerung mit öl gefüllt wird. Der Spielnach- 26 a. Bei der Aufwärtsbewegung der Stoßstange 37 stellkolben 56 hat außen eine abgerundete Fläche 58, um den gleichen Weg wie bei der Einstellung gemäß die gegen die konkave Fläche47 dts zugeordneten Fig. 2 ergibt sich infolge des veränderten ÜberKipphebels 45 anliegt und den Schwenkpunkt für die- 40 Setzungsverhältnisses im Kipphebel 45 eine nur sen bildet. geringe öffnung des Einlaßventils 26. Wird derNext to each rocker arm 45 a control arm 55 is attached to the control pin against the concave surface 47 53 against the concave surface 47 53, which contains a clearance after the rocker arm between the contact point of the actuating piston 56, so that a space 55a (FIG. 3) 35 valve stem 266 and the bumper37 is, and is formed, which is filled with oil to accommodate the dead gear in the valve control, although closer to the contact point of the valve pushrod. The game after 26 a. During the upward movement of the push rod 37, the actuating piston 56 has a rounded surface 58 on the outside, by the same distance as in the setting according to FIG in the rocker arm 45 a only sen forms. small opening of the inlet valve 26. If the
Jede Stütze 51 hat ferner einen Federteller 59 mit Steuerzapfen 53 noch weiter entgegen dem Uhrzeigerzwei Zapfen 60, die den Zapfen 46 gegenüberliegen sinn bewegt, so daß die abgerundete Fläche 58 genau und Schraubenfedern 61 festlegen. dem Ventilschaft 26 α gegenüberliegt, so bleibt dasEach support 51 also has a spring plate 59 with control pins 53 even further counterclockwise two Pin 60, the pin 46 opposite sense moves so that the rounded surface 58 is accurate and coil springs 61 set. the valve stem 26 α is opposite, so that remains
Der Kugelkopf 42 der Stoßstange 37 und der 45 Einlaßventil geschlossen. Durch Veränderung der
Steuerarm 55,56 dienen dazu, den Kipphebel 45 in Einstellung des Hebels 54 kann daher ein beliebiger
Anlage gegen den Ventilschaft 26 β des Einlaßventils Ventilhub eingestellt werden, der zwischen Null und
26 zu halten. Dies wird dadurch erreicht, daß der einem Maximalwert liegt. Da jedoch die konkave
Kugelkopf 42 in der Pfanne durch die Federn 61 Fläche 47 des Kipphebels 45 und der Steuerzapfen
gehalten ist und durch seitliche Rippen 47 α an den so 53 in der Schließstellung des Ventils überein-Rändern
der konkaven Fläche 47 des Kipphebels 45, stimmende Achsen 49 und 52 haben, hat die Verdie
ein wesentliches Pendeln des Kipphebels um seine lagerung des Kippunktes des Kipphebels keinen Eindurch
die Stoßstange 37 gegebene Achse verhindern. fluß auf die Steuerzeiten des Ventils und bewirkt, wie
In abgewandelter Weise könnte eine Kugel-Pfannen- beabsichtigt, lediglich eine Änderung des Ventil-Verbindung
zwischen dem Ventilschaft 26 α des Ein- 55 hubes.
laßventü» und dem Kipphebel 45 vorgesehen sein. Üie Verwendung der Nachstelleinrichtungen in denThe ball head 42 of the bumper 37 and the intake valve 45 are closed. By changing the control arm 55, 56 serve to keep the rocker arm 45 in the setting of the lever 54, any system against the valve stem 26 β of the inlet valve valve lift can be set between zero and 26. This is achieved by having a maximum value. However, since the concave ball head 42 is held in the socket by the springs 61 surface 47 of the rocker arm 45 and the control pin and by lateral ribs 47 α on the edges of the concave surface 47 of the rocker arm 45 in the closed position of the valve match 53 Axes 49 and 52 have, the merit has a substantial oscillation of the rocker arm around its storage of the tilt point of the rocker arm not prevent an axis given by the bumper 37. flow on the control times of the valve and causes, as in a modified way could a ball socket intended, only a change in the valve connection between the valve stem 26 α of the hub 55.
laßventü » and the rocker arm 45 be provided. About using the adjustment devices in the
Einlaßventils werden durch die Form der Nocken der Nachstelleinrichtung 56 stur Beseitigung des toten Intake valve are stubbornly eliminating the dead through the shape of the cams of the adjuster 56
auf der Nockenwelle 35 bestimmt. Durch die beschrie- Ganges in der Ventilsteuerung ist äußerst wichtig und determined on the camshaft 35. Through the described- Ganges in the valve control is extremely important and
bette Anordnung ist es möglich, den Ventilhub von βο unumgänglich, da der erforderliche Ventilhub desbed arrangement, it is possible, the valve lift of βο unavoidable, since the required valve lift of the
dem durch die Ventilsteuerung gegebenen Höchsthub Einlaßventils bei Leerlaufbetrieb tatsächlich geringerthe maximum lift of the intake valve given by the valve control during idling operation is actually lower
bis auf NuIt einzustellen, in welch letzterem Fall das als der tote Gang in der Ventilsteuerung sein kann, to be set down to NuIt, in which latter case that can be the dead gear in the valve control ,
Einlaßventil überhaupt nicht öffnet. Das öffnen des der bei üblichen Konstruktionen aber vorgesehen sein Inlet valve does not open at all. However, the opening of the usual constructions should be provided
Einlaßventils erfolgt je nach der Einstellung mit dem muß, um Änderungen der Abmessungen infolge Inlet valve takes place depending on the setting with the need to change the dimensions as a result
entsprechenden VeefUhub. es unterschiedlicher Temperaturen auszugleichen. Dies corresponding VeefUhub. it to compensate for different temperatures. this
Die umlaufende Nockenwelle 35 bewegt den Ist Insbesondere bei Mehrzylindermaschinen erforder hydraulischen Ventilstößel 36 periodisch hin und her, Hch, wo bekanntlich die Ventilsteuerungen der einzelwodurch der Stoßstange 37 eine gleiche Bewegung nen Zylinder unterschiedliche Wärmeverformungen The rotating camshaft 35 moves the hydraulic valve tappet 36 periodically back and forth , where it is known that the valve controls of the individual cylinders with the same movement result in different thermal deformations
5 65 6
erleiden, die bei geringer Leistung erhebliche Unter' Bei allen mit Ausnahme der Höchstleistungsstel· schiede der einzelnen Zylinderleistungen ergeben. lung bei voll geöffnetem Einlaßventil gegebenen Dies würde zu einem harten Lauf der Maschine füll' Betriebsbedingungen ist die Geschwindigkeit, mit der ren, Die konstruktive Ausgestaltung der Nachstell· das Gemisch durch das Einlaßventil strömt, größer einrichtungen kann gegenüber dem Beschriebenen β als bei Maschinen üblicher Bauart, bei der der Hub abgewandelt sein, So Könnten die Ventilstößel U suffer which at low power result in considerable differences in the individual cylinder powers in all with the exception of the maximum power. The operating conditions are the speed at which the mixture flows through the inlet valve , in which the stroke can be modified, so the valve tappets U des Ventils unter allen Betriebsbedingungen konstant starr ausgebildet sein, so daß dann das gesamte Spiel bleibt. Bei einer ausgeführten Maschine wurde fest' der Ventilsteuerung in der Nachstelleinrichtung $6 gestellt, daß ein Betrieb bis zu 75»/» der Maximalaufzunehmen wäre. leistung mit niedrigen Drehzahlen durchführbar ist.of the valve constant under all operating conditions be rigid, so that then the entire game remains. When a machine was running, ' of the valve control in the adjuster device $ 6, so that operation up to 75 »/» the maximum would be possible. performance is feasible at low speeds.
Zwischen den Zylinderreihen ist eine mit Staudruck i« wobei die VentilhUbe weniger als ein Viertel des arbeitende Ansaugkammer 62 vorgesehen, von der maximal möglichen Ventilhubes betrugen. Zum Aneinzelne Zweigleitungen zu den Einlaßkanälen 25 der trieb eines Fahrzeugs mit dieser Maschine mit einzelnen Zylinder fuhren. Die Ansaugkammer 62 er· konstanter Fahrgeschwindigkeit zwischen 48 und hält Luft über einen gemeinsamen Ansaugkanal ftJ, 80 km/h war eine Einstellung des Ventilhubes zwider im oberen Teil der Ansaugkammer einmündet. ij sehen einem Achtel und einem Viertel des maximalen In einem Leitungsteil 66 ist ein Venturiglied 68 ein- Ventilhubes erforderlich. Bei sehr niedrigen Drehgesetzt. Vom Engquerschnitt 69 der Venturidüse zahlen sind etwa Ventilhübe von einem FUnfzigstel führt eine Leitung Tt zu einer Brennstoffzufuhr- und des maximalen Ventilhubes erforderlich. Zündeinrichtung 71, die mit einer Brennstoff quelle Die Drosselung der Einlaßventilöffnung ist unter verbunden ist und über eine Leitung 72, ein Verteiler- io den meisten Betriebsbedingungen beträchtlich und stück 74 und einzelne Brennstoffzuleitungen 75 zu führt zu einer hohen Geschwindigkeit des Gemisches Düsenkörpern 76 führt, die in der Ansaugkammer beim Durchfluß durch den engen Querschnitt des nahe dem Ende der Zweigleitungen 64 befestigt sind Einlaßventils. Hierdurch entstehen hochintensive tur- und mit rohrförmigen Düsen 78 in die Zylinder- bulente 'Vrrbel in dem Gemisch innerhalb der zum einlaßkanäle 25 ragen, so daß die Düsenöffnungen »5 Zylinder verhältnismäßig kleinen Räume. Diese Wir-79 neben den Einlaßventilen 26 liegen und einen bei bleiben während des ganzen Ansaughubes und Brennstoffstrom unmittelbar in den Luftstrom im dem folgenden Verdichtungshub auch bei kleinen Bereich des Einlaßventils einspritzen. Drehzahlen erhalten. Beim Zünden des GemischesBetween the rows of cylinders there is one with dynamic pressure i «whereby the valve lift is less than a quarter of the working suction chamber 62 provided, amounting to the maximum possible valve lift. For the individual branch lines to the inlet ducts 25 of the propulsion of a vehicle with this machine individual cylinders. The suction chamber 62 has a constant driving speed between 48 and holds air via a common intake duct ftJ, 80 km / h was an adjustment of the valve lift both ends in the upper part of the intake chamber. ij see an eighth and a quarter of the maximum In a line part 66, a Venturi member 68 is required for a valve lift. At very low rotation rates. Numbers of the narrow cross-section 69 of the Venturi nozzle are approximately valve lifts of one fiftieth leads a line Tt to a fuel supply and the maximum valve lift required. Ignition device 71, the source with a fuel The throttling of the inlet valve opening is under is connected and via a line 72, a distributor- io most operating conditions and considerable piece 74 and individual fuel supply lines 75 lead to a high speed of the mixture Nozzle bodies 76 leads in the suction chamber when flowing through the narrow cross section of the attached near the end of the branch lines 64 are intake valves. This creates high-intensity tur- and with tubular nozzles 78 in the cylinder bulent 'Vrrbel in the mixture within the Inlet channels 25 protrude so that the nozzle openings »5 cylinders are relatively small spaces. These we-79 lie next to the intake valves 26 and remain there during the entire intake stroke and Fuel flow directly into the air flow in the following compression stroke, even with small ones Inject area of inlet valve. Get speeds. When igniting the mixture
kann von beliebiger Bauart sein, wobei der von der 30 Verbrennung mit wesentlich erhöhter Brenn-can be of any type, whereby the one of the 30 combustion with significantly increased combustion
benutzt wird, eine im Verhältnis zum Luftdurchsatz ten Maschinen.is used, one in relation to the air throughput th machines.
abgemessene Brennstoffmenge zuzuteilen, die dann Bei allen Betriebsbereichen mit Ausnahme bei auf die verschiedenen einzelnen Zylinder verteilt im Volleistung, bei der die drosselnde Wirkung im EinBereich der Einlaßventile in die Ansaugluft ein- 3$ laßvcntil nicht wesentlich von der bei üblichen gespritzt wird. drosselgesteuerten Maschinen abweicht, ist dieallotment of the measured amount of fuel, which is then used in all operating areas with the exception of Distributed to the various individual cylinders in full power, in which the throttling effect in a region of the intake valves in the intake air inlet valve is not significantly different from that of the usual is injected. throttle-controlled machines is different
im Ausführungsbeispiel ist keine Drossel zur kleinste Zündzeitpunkt-Vorverlegung für beste Dreh-Steuerung der Luftzufuhr vorgesehen. Die einzige momententwicklung der Maschine um etwa 10 bis 20 Steuerung erfolgt durch die Einlaßventile selbst. An verzögert gegenüber üblichen drosselgesteuerten Stelle einer Einspritzbrennstoffanlage kann auch ein 40 Maschinen. Vergaser verwendet werden. Dies ergibt sich als Folge der hohen Brenn-In the exemplary embodiment, no throttle is provided for the smallest advance of the ignition point for the best rotary control of the air supply. The only moment development of the machine by around 10 to 20 Control is carried out by the inlet valves themselves. On delayed compared to conventional throttle-controlled A 40 machines can also be used in place of an injection fuel system. Carburetor are used. This is a consequence of the high combustion
schiedenen Zweigleitungen in die Zylinderköpfe, wo- Brenngeschwindigkeiten, die wesentlich höher sind,different branch lines in the cylinder heads, where- burning speeds, which are much higher,
bei die zuströmende Luftmenge durch die Größe der 45 als sie bei bisher üblichen Maschinen erreichte- sind.with the inflowing air volume due to the size of the 45 as they are achieved with conventional machines.
einer entsprechenden Brennstoffmenge über die sprechend der Erfindung (wie in Fig. 7 erläutert)a corresponding amount of fuel over the speaking of the invention (as explained in Fig. 7)
stoffmenge kann hierbei, falls gewünscht, abhängig 50 gleichen Bedingungen über einen weiten Bereich vonThe amount of substance can here, if desired, depending on the same conditions over a wide range of
von anderen Betriebsbedingungen der Maschine ver- Leistungen mit einer konstanten Drehzahl vonfrom other operating conditions of the machine, performances with a constant speed of
änderlich sein. 1200 U/min und einem Luft-Brennstoff-Verhältnisbe changeable. 1200 rpm and an air-fuel ratio
Während des Ansaughubes jedes Kolbens, bei dem von 20:1 und 17:1 eine kleinste Zündzeitpunktsein Einlaßventil durch die zuvor beschriebene Vorverlegung für bestes Drehmoment entsprechend Ventilsteuerung mit einem bestimmten Hub geöffnet 55 den Angaben in Fig. 10. Die überraschende Verwird, herrscht in der Ansaugkammer und in den Ein- besserung im Betrieb der Maschine ist in den graphilaßkanälen des Zylinderkopfes nahezu atmosphäri- sehen Darstellungen der F i g. 6 und 7 erläutert. Bei scher Druck, während der Druck im Zylinder unter- üblichen Maschinen ergeben sich sehr starke Ändehalb einer Atmosphäre liegt, wobei dieser Druck von rangen der Brenngeschwindigkeit bei aufeinanderdem Ventilhub abhängig ist. Bei völlig geschlossenem 60 folgenden Arbeitstakten, wenn mit magerem Gemisch Einlaßventil kann der Druck im Zylinder beim gefahren wird. Bei der erfindungsgemäßen Maschine Ansaughub auf 0,1 Atm absinken. Dieser Wert liegt werden diese Änderungen beträchtlich verringert. In weit unter dem kritischen Druck, so daß das in den Fi g. 6 sind mehrere Diagramme einer üblichen Otto-Zylinder eintretende Gemisch von dem öffnungs- Brennkraftmaschine mit Drosselregelung und normaquerschnitt des Einlaßventils abhängt. Die Änderung 65 lem Ventilhub bei mittlerer Drehzahl dargestellt, wodieses Öffnungsquerschnitts regelt somit die Zufuhr bei ein Luft-Brennstoff-Verhältnis von etwa 20: 1 des Gemisches zu den einzelnen Zylindern und damit gefahren wurde. Die Kurven A, B und C sind Diadie Leistung. gramme bei großer, mittlerer und kleinerDuring the intake stroke of each piston, at which a minimum ignition point of 20: 1 and 17: 1 an inlet valve is opened by the previously described advance for the best torque according to valve control with a certain stroke 55 the information in FIG Intake chamber and in the improvement in the operation of the machine is in the graphilaßkanäle of the cylinder head almost atmospheric see representations of the F i g. 6 and 7 explained. At shear pressure, while the pressure in the cylinder under normal machines, there are very strong changes in half an atmosphere, this pressure being dependent on the combustion speed with successive valve lifts. With completely closed 60 following work strokes, if the inlet valve with a lean mixture, the pressure in the cylinder can be reduced when. In the machine according to the invention, the suction stroke is reduced to 0.1 atm. If this value is greater, these changes will be significantly reduced. In well below the critical pressure, so that in the Fi g. 6 are several diagrams of a conventional Otto cylinder entering mixture from the opening internal combustion engine with throttle control and normal cross-section of the intake valve as a function of. The change 65 lem valve lift at medium speed is shown, where the opening cross section thus regulates the supply at an air-fuel ratio of about 20: 1 of the mixture to the individual cylinders and was thus driven. Curves A, B, and C are Diad's performance. grams for large, medium and small
und wurden tuit sehr kurzem Abstand aus einer kleinen Anzahl von Arbeitstakten gemittelt. Die Untefschiede der Diagratttmflachen zeigen bedeutende Unterschiede der Leistung infolge der unterschiedliche Verbrennung während der einzelnen Takte. Die S hierdurch bedingten Schwingungen in der Maschine machen unter diesen Betriebsbedingungen einen zufriedenstellenden Betrieb praktisch unmöglich. Zum Vergleich sind ähnliche Diagramme bei einer erfindungsgemäßen Maschine unter gleichen Betriebs- bedingungen dargestellt. Die entsprechenden Kurven D, E und F zeigen eine weitgehende Übereinstimmung. Die einzigen Unterschiede liegen im Bereich der Spitzendrücke bei kleinem Zylindervolumen Diese Unterschiede haben jedoch für die Gesamtfläche keine wesentliche Bedeutung. Die Diagramme feigen, daß unter den angegebenen Bedingungen mit der erfindungsgemäßen Maschine ein ruhiger Lauf erzielt wird.and were averaged over a very short distance from a small number of work cycles. The differences in the diagram areas show significant differences in performance as a result of the different combustion during the individual cycles. The vibrations in the machine caused by this make satisfactory operation practically impossible under these operating conditions. For comparison, similar diagrams are shown for a machine according to the invention under the same operating conditions. The corresponding curves D, E and F show a large degree of correspondence. The only differences are in the area of the peak pressures with a small cylinder volume. However, these differences have no significant significance for the total area. The diagrams show that the machine according to the invention can run smoothly under the specified conditions.
In Fig. 8 ist das Luft-Brennstoff-Verhältnis unk* *o Berücksichtigung des Gewichtes über dem mittleren Bremsdruck einer Prüfmaschine nach der Erfindung dargestellt, die mit 1200 U/min betrieben wurde. Das Luft-Brennstoff-Verhältnis betrug 20: 1 und konnte in dem Bereich zwischen 2,1 und 7,0 kg/cm* mittle- as ren Bremsdruck gefahren werden. Wenn es auch möglich ist, unterhalb 2,1 kg/cm* mittleren Bremsdruck bis zur Leistung Null mit diesem Luft-Brennstoff-Verhältnis zu Jahren, hat sich eine leichte Anreiche rung des Gemisches auf ein Luft-Brennstoff-Verhält-η is von 17:1 als zweckmäßig erwiesen, da der Anteil an schädlichen Bestandteilen der Abgase verringert wird. Oberhalb 7 kg/cm* mittleren Bremsdruck ist eine Anreicherung des Gemisches zweckmäßig, um die Maximalleistung der Maschine zu erreichen. Diese Betriebsbedingung herrscht jedoch nur zu einem sehr kleinen Anteil der Gesamtbetriebszeit, wenn eine große Beschleunigung oder eine große Leistung der Maschine verlangt wird. In Fig. 8, the air-fuel ratio is shown taking into account the weight over the mean brake pressure of a testing machine according to the invention, which was operated at 1200 rpm. The air / fuel ratio was 20: 1 and could be driven in the range between 2.1 and 7.0 kg / cm * mean brake pressure. Even if it is also possible below 2.1 kg / cm * mean brake pressure to power zero with this air-fuel ratio for years, the mixture has been slightly enriched to an air-fuel ratio of 17 : 1 has proven to be useful, as the proportion of harmful components in the exhaust gases is reduced. Above 7 kg / cm * mean brake pressure, it is advisable to enrich the mixture in order to achieve the maximum performance of the machine. However, this operating condition only prevails for a very small proportion of the total operating time when a high acceleration or a high output of the machine is required.
Wenn eine erfindungsgemäße Maschine in dem angegebenen Leistungsbereich mit konstanter Drehzahl mit den angegebenen Luft-Brennstoff-Verhältnissen betrieben wurde, wurde festgestellt, daß nahezu optimaler Betrieb erreicht wurde, wobei der Zündzeitpunkt auf einen festen Wert eingestellt war. Der Grund für diese Tatsache wird durch F i g. 9 erläu tert, aus der zu ersehen ist, daß bei Verwendung der Erfindung die kleinste Zündzeitpunkt-Vorverlegung bei bester Drehmomententwicklung verhältnismäßig konstant bei einem Luft-Brennstoff-Verhältnis von 20: 1 über den mittleren Leistungsbereich ist und daß er scharf bei großen Leistungen und mittelmäßig bei geringen Leistungen ansteigt. Diese Zunahmen können jedoch ausgeglichen werden, indem das Luft-Brennstoff-Verhältnis in diesen Bereichen herabgesetzt wird, wie dies die 17: !-Linie für das Luft-Brennstoff-Verhältnis in F i g. 9 zeigt. When a machine according to the invention was operated in the specified power range at constant speed with the specified air-fuel ratios, it was found that almost optimal operation was achieved, the ignition point being set to a fixed value. The reason for this fact is illustrated by FIG. 9 erläu tert, it can be seen from that, using the invention, the smallest ignition timing advancing with the best torque development at an air-fuel ratio of 20 relatively constant: 1 over the medium power range, and that he sharp at high power and mediocre increases with low performance. However, these increases can be compensated for by decreasing the air-fuel ratio in these areas, as shown by the 17:! Line for the air-fuel ratio in FIG. 9 shows.
Unter Verwendung dieser Erkenntnisse ist es möglich, ein erwünschtes Verhalten der Maschine mit allein von der Maschinendrehzahl abhängiger Zünd-Eeitpunkteinstellung zu erhalten, wenn das Luft-Brennstoff-Verhältnis entsprechend dem Verlauf der Kurven in F i g. 8 gewählt wird. Dies steht im deutlichen Unterschied zu üblichen drosselgesteuerten Maschinen, die zusätzlich zu der Üblichen Vorverlegung des Zündzeitpunktes mit wachsender Masehlnendrehzahl im allgemeinen eine zusätzliche Vorverlegung bei Teillastbetrieb abhängig von einer vakuumbetätigten Einrichtung erfordern, um einen zufriedenstellenden Betrieb zu ergeben. Using this knowledge, it is possible to obtain a desired behavior of the engine with the ignition timing dependent solely on the engine speed, if the air-fuel ratio corresponds to the shape of the curves in FIG. 8 is chosen. This is in clear contrast to conventional throttle-controlled machines, which in addition to the usual advance of the ignition point with increasing engine speed, generally require an additional advance in part-load operation depending on a vacuum-operated device in order to result in satisfactory operation.
Die erfindungsgemäße Maschine und ihre Betriebsführung zeitigen mehrere Vorteile, die alle durch die erhöhte Brenngeschwindigkeit bedingt sind und durch die dadurch gegebene Beseitigung unkontrollierbarer Änderungen zwischen einzelnen Arbeitstakten bei armem Gemisch. Bei mittlerer und niedriger Leistung erfolgt eine bessere Verbrennung des Gemisches zu einer Zeit, wo sich der Kolben in der oberen Mittellage befindet, also die Kraftübertragung besonders wirksam ist. Ferner ergibt sich eine Absenkung der Abgastemperaturen und eine Verringerung des Brennstoffverbrauchs. Die verringerten Abgastemperaturen verbessern die Bedingungen der Abgasanlage und des Schalldämpfers. Ein Überschuß an Sauer stoff ist während des Arbeitsspiels vorhanden und tritt auch im Auspuff auf, wodurch der Ausstoß von Kohlenoxyd verringert wird. Ebenfalls werden Stickstoffoxyde in den Abgasen verringert. Die Vorverlegung des Zündzeitpunktes fur beste Drehmomentausbeute der Maschine wird wesentlich verringert gegenüber üblichen Maschinen. Die Klopfempfindlichkeit der Maschine ist ebenfalls herabgesetzt. Falls gewünscht, kann eine zusätzliche Zündzeitpunktverschiebung vorgesehen werden. Dies führt zu erhöhten Abgastemperaturen und hat den Vorteil, daß der überschüssige Sauerstoff in den Abgasen unverbrannte Kohlenwasserstoffe nachverbrennt, bevor diese ins Freie austreten. The machine according to the invention and its operational management have several advantages, all of which are due to the increased burning rate and the elimination of uncontrollable changes between individual work cycles with a poor mixture. With medium and low power, better combustion of the mixture takes place at a time when the piston is in the upper middle position, i.e. the power transmission is particularly effective. Furthermore, there is a reduction in exhaust gas temperatures and a reduction in fuel consumption. The reduced exhaust gas temperatures improve the conditions of the exhaust system and the silencer. An excess of oxygen is present during the work cycle and also occurs in the exhaust, which reduces carbon dioxide emissions. Nitrogen oxides are also reduced in the exhaust gases. The advance of the ignition point for the best torque yield of the machine is significantly reduced compared to conventional machines. The machine's sensitivity to knocking is also reduced. If desired, an additional ignition point shift can be provided. This leads to increased exhaust gas temperatures and has the advantage that the excess oxygen in the exhaust gases afterburns unburned hydrocarbons before they escape into the open.
Claims (2)
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1751449B1 (en) | Otto internal combustion engine with optionally adjustable pivot pins for setting the valve lift | |
DE3014005C2 (en) | ||
DE3427092C2 (en) | ||
DE19818596C5 (en) | Method for operating a four-stroke reciprocating internal combustion engine | |
DE3138243A1 (en) | CHARGED INTERNAL COMBUSTION ENGINE | |
DE3872311T2 (en) | CAM DEVICES. | |
DE60023168T2 (en) | METHOD FOR REDUCING EMISSIONS IN AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE | |
DE102004041607A1 (en) | internal combustion engine | |
DE69003472T2 (en) | Two-stroke engine with pneumatic injection and flow restriction in at least one overflow channel. | |
DE4225369A1 (en) | Gas-exchange system for two-stroke engine - uses pre-compressed combustion air to provide second rinsing cycle provided via inlet valve controlled by differential pressure | |
DE2009365A1 (en) | Fuel injection device for a diesel engine | |
DE4022703A1 (en) | TWO-STROKE INTERNAL COMBUSTION ENGINE WITH DIRECT INJECTION | |
DE102005039713B4 (en) | Apparatus and method for flushing the pre-combustion chamber of an internal combustion engine | |
DE69003035T2 (en) | Device for controlling the start of the inlet of the pressurized mixture for an internal combustion engine and its use in the two-stroke engine. | |
DE2227440A1 (en) | MULTI-STAGE COMBUSTION PROCESS FOR COMBUSTION MACHINERY WITH INTERNAL COMBUSTION | |
DE1751449C (en) | Otto internal combustion engine with optionally adjustable pivot pins for setting the valve lift | |
DE2634334A1 (en) | COMBUSTION MACHINE | |
DE4440289A1 (en) | IC engine exhaust valve controlled braking system | |
DE2110778C3 (en) | Device for introducing fuel into a two-stroke internal combustion engine | |
DE102004050225A1 (en) | Method for operating an internal combustion engine | |
DE4300337C2 (en) | Residual gas control in internal combustion engines | |
DE2731687B2 (en) | Otto engine with a combustion chamber with a spark plug and an antechamber | |
DE4438618B4 (en) | Cylinder head for high-performance combustion engine with internal combustion | |
DE19705178A1 (en) | Reciprocating piston internal combustion engine | |
WO1985005654A1 (en) | Four-stroke combustion engine with a device for conveying gases from an exhaust gas pipe back into the combustion chamber |