DE1165150B

DE1165150B - Arrangement on supply lines of three-phase arc furnaces to balance the power conversion

Info

Publication number: DE1165150B
Application number: DEL37494A
Authority: DE
Inventors: Dipl-Ing Dr-Ing Wern Duechting
Original assignee: Licentia Patent Verwaltungs GmbH
Current assignee: Licentia Patent Verwaltungs GmbH
Priority date: 1960-11-11
Filing date: 1960-11-11
Publication date: 1964-03-12
Also published as: DE1195885B; AT240610B; US3156754A; DE1440496A1

Description

Anordnung an Zuführungsleitungen von Drehstromlichtbogenöfen zur Symmetrierung der Leistungsumsetzung Beim Betrieb von Drehstromlichtbogenöfen, die über gleiche Impedanzen auf gleiche Phasenströme geregelt werden, sind die Leistungsumsetzungen der einzelnen Elektroden nicht gleich. Man spricht von einer »scharfen« bzw. »wilden« und »toten« Phase. Die Folge dieser unterschiedlichen Leistungsumsetzungen ist eine starke Beanspruchung der Ofenausmauerung in der Nähe der scharfen Phase. Das Auftreten der unterschiedlichen Leistungsumsetzungen ist durch die verschiedenen Reaktanzen und Widerstände in den einzelnen Zuleitungen vom Ofentransformator bis zu den Elektrodenspitzen, besonders aber durch die Parallelführung der Kupferseile und -schienen und den Einfiuß der verschiedenen massiven Eisenteile der Ofenkonstruktion bedingt. Die Spannungsabfälle an diesen ungleichen Widerständen sind für die einzelnen Elektrodenzuleitungen auch bei Regelung auf gleiche Ströme ungleich, so daß die an den einzelnen Elektroden umgesetzten Leistungen ebenfalls ungleich werden.Arrangement on supply lines of three-phase arc furnaces for balancing the power conversion When operating three-phase arc furnaces, which have the same Impedances are regulated to the same phase currents, are the power conversions of the individual electrodes are not the same. One speaks of a »sharp« or »wild« and "dead" phase. The consequence of these different performance implementations is one heavy stress on the furnace lining in the vicinity of the sharp phase. The appearance the different power conversions is due to the different reactances and resistances in the individual supply lines from the furnace transformer to the electrode tips, but especially through the parallel guidance of the copper ropes and rails and the infiuence the various solid iron parts of the furnace construction. The voltage drops there are also unequal resistances for the individual electrode leads unequal when regulating to the same currents, so that the at the individual electrodes realized services also become unequal.

Um symmetrische Verhältnisse, d. h. gleiche Leistungsumsetzungen der einzelnen Elektroden zu erreichen, wurde bei nicht kippbaren Öfen (Ferrosiliziumöfen) mit Erfolg versucht, durch bifilare bzw. kompensierte Führung der Stromzuleitungen gleiche Lichtbogenspannungen an allen Elektroden zu erreichen.To achieve symmetrical relationships, i. H. same implementation of the To achieve individual electrodes, was not possible with non-tiltable furnaces (ferrosilicon furnaces) Tried with success by bifilar or compensated guidance of the power supply lines to achieve the same arc voltages on all electrodes.

Für kippbare Stahllichtbogenöfen wurde bereits vorgeschlagen, zur Beseitigung ungleicher Leistungsumsetzungen die drei Betriebsspannungen verschieden zu wählen, um bei gleichen Strömen auch gleiche Leistungsumsetzungen zu erhalten.For tiltable steel arc furnaces it has already been proposed to Elimination of unequal power conversions the three operating voltages are different to be selected in order to obtain the same power conversions with the same currents.

Ferner ist es bekannt, dreiphasige Drosselspulen mit Anzapfungen in den Primärkreis des Ofentransformators zu schalten oder Kondensatoren in den Zuführungsleitungen vorzusehen.It is also known to have three-phase inductors with taps in to switch the primary circuit of the furnace transformer or capacitors in the supply lines to be provided.

Weitere bekannte Vorschläge sehen das Einfügen von zwei Zusatzreaktanzen in die äußeren Zuleitungen zur Ausgleichung der gegenseitigen Induktionskoeffizienten oder von einer Zusatzreaktanz in die mittlere Zuleitung vor. Ferner ist es bekannt, die beiden Außenleitungen induktiv, z. B. durch einen zusätzlichen Transformator miteinander zu koppeln.Other known proposals see the insertion of two additional reactances into the outer supply lines to compensate for the mutual induction coefficients or from an additional reactance in the middle feed line. It is also known the two external lines inductively, e.g. B. by an additional transformer to couple with each other.

Bei der Bestimmung der zusätzlichen Reaktänzen wurde bisher von idealen Verhältnissen ausgegangen. So wurden die ohmschen Verlustwiderstände der drei Lichtbogenkreise gleichgesetztunddie Selbstinduktionskoeffizienten aller drei Phasen als gleich angenommen. Außerdem wurde der Koeffizient der gegenseitigen Induktion einer äußeren zur mittleren Phase gleichgesetzt mit dem der mittleren zur anderen äußeren Phase. Diese Annahmen lassen sich auf Grund von Messungen nicht halten. So üben z. B. die Eisenteile der Ofenkonstruktion bereits einen nicht berechenbaren Einfluß auf die Eigen- und Gegenreaktanzen sowie die ohmschen Verlustwiderstände infolge der Wirbelstromverluste aus.The determination of the additional reactances has so far been of ideal Assumed conditions. This is how the ohmic loss resistances of the three arcing circuits became and the self-induction coefficients of all three phases are assumed to be the same. In addition, the coefficient of mutual induction became external to mean Phase equated with that of the middle to the other outer phase. These assumptions cannot be held due to measurements. So practice z. B. the iron parts of Furnace design already has an incalculable influence on self and counter-reactances as well as the ohmic loss resistances as a result of the eddy current losses.

Es sind auch schon Vorschläge zur Lösung des Symmetrierungsproblems bekanntgeworden, die in der Angabe einer speziellen geometrischen Zuordnung der einzelnen Leiter bestehen. Soweit die dazu notwendigen Berechnungen nur von einem massiven Einzelleiter je Zuleitung ausgehen, sind sie von vornherein unbrauchbar, da bei den Elektrodenzuleitungen von drehstromgespeisten Lichtbogenöfen nur Leiterbündel verwendet werden. Aber auch die Lösungsversuche mittels in bestimmter geometrischer Weise angeordneter Leiterbündel haben sich in der Praxis nicht durchgesetzt. Sie führen auch zu geometrischen, z. B. rechteckigen Formen der Leiterbündel, die bei den meistens beengten räumlichen Verhältnissen nicht leicht einzuhalten sind.There are already suggestions for solving the symmetry problem became known in the specification of a special geometric assignment of the individual ladder exist. So much for the necessary calculations from just one massive individual conductors emanate from each supply line, they are unusable from the outset, because the electrode leads of three-phase electric arc furnaces are only bundles of conductors be used. But also the attempted solutions by means of in certain geometric Conductor bundles arranged in a way have not become established in practice. she also lead to geometric, e.g. B. rectangular shapes of the conductor bundle, which at the mostly cramped spatial conditions are not easy to comply with.

Ein Verfahren zur Änderung der gegenseitigen Abstände der Elektrodenzuleitungen zur Beeinflussung der Reaktanzen während des Schmelzbetriebes ist ebenfalls bekannt, doch sollen dadurch lediglich die die Kurzschlußströme begrenzenden Drosselspulen entbehrlich werden.A method for changing the mutual spacing of the electrode leads to influence the reactances during the melting process is also known however, only the choke coils which limit the short-circuit currents are intended as a result become dispensable.

Schließlich sind Symmetrierungsverfahren von Drehstromnetzen bekannt, die unsymmetrisch, z. B. ein-oder zweiphasig, belastet sind. Zur Symmetrierung derartiger Netze können ruhende Ausgleichskreise unter Verwendung von induktiven bzw. kapazitiven Zusatzreaktanzen Verwendung finden. Bei einphasig angeschlossenen elektrischen Lichtbogenöfen, z. B. Graphitierungsöfen, ist es außerdem bekannt, Reihenkondensatoren zur Blindstromkompensation über den Hochstromleitungen zugeordnete Transformatoren mit dem Ofenstromkreis zu koppeln. Derartige Maßnahmen haben jedoch zu dem Symmetrierungsproblem von Lichtbogenöfen keine Beziehung.Finally, balancing methods of three-phase networks are known, the asymmetrical, z. B. one- or two-phase, are loaded. For balancing such Networks can have static balancing circuits using inductive or capacitive ones Find additional reactances use. With single-phase connected electric arc furnaces, z. B. graphitization furnaces, it is also known to use series capacitors for reactive current compensation on the Transformers assigned to high-current lines with the To couple the furnace circuit. However, such measures lead to the problem of symmetry of arc furnaces no relationship.

Die Erfindung betrifft eine Anordnung an Zuführungsleitungen von Drehstromstahllicebogenöfen zur Symmetrierung der Leistungsumsetzung mittels Zusatzreaktanzen.The invention relates to an arrangement on the supply lines of three-phase steel arc furnaces for balancing the power conversion by means of additional reactances.

Erfindungsgemäß erreicht man dies dadurch, daß die in den Elektrodenzuleitungen vorgesehenen Zusatzreaktanzen - zumindest bis ± 30 0/0 angenähert -den Betrag haben, wobei ein negatives Vorzeichen eine kapazitive, ein positives Vorzeichen eine induktive Zusatzreaktanz anzeigt, i, j , k die Phasen, r der ohmsche Verlustwiderstand bedeutet, ist, R der Lichtbogenwiderstand, U2 v die verkettete Sekundärspannung des Ofentransformators und I der Phasenstrom ist und das eingeklammerte Minuszeichen für antizyklische Phasenvertauschung gilt. Als Zusatzimpedanzen können in drei Elektrodenzuleitungen kapazitive Zusatzreaktanzen vorgesehen sein, die - zumindest bis ±300/0 angenähert -den Betrag haben, wobei durch i, j , k die Phasen und durch r der ohmsche Verlustwiderstand gekennzeichnet wird.According to the invention, this is achieved in that the additional reactances provided in the electrode leads - at least up to ± 30% approximate - the amount where a negative sign indicates a capacitive, a positive sign indicates an additional inductive reactance, i, j, k the phases, r the ohmic loss resistance, is, R is the arc resistance, U2 v is the linked secondary voltage of the furnace transformer and I is the phase current and the parenthesized minus sign applies to anti-cyclical phase reversal. Additional capacitive reactances can be provided as additional impedances in three electrode leads, which approximate the amount - at least up to ± 300/0 where i, j, k denote the phases and r denotes the ohmic loss resistance.

Eine andere, mit geringem technischem Aufwand zu realisierende Lösung des Problems erreicht man dadurch, daß in der mittleren und einer äußeren Elektrodenzuleitung induktive Zusatzreaktanzen vorgesehen sind, die - zumindest bis ±300/0 angenähert - den Betrag haben. Der Wert des Summanden B.ax ist gleich dem Betrag des größten der drei Werte, die von den Gliedern der Gleichungen Xf für die einzelnen Zuleitungen gebildet werden, i, j, k sind die Phasen, r ist der ohmsche Verlustwiderstand.Another solution to the problem that can be implemented with little technical effort is achieved in that additional inductive reactances are provided in the middle and one outer electrode lead, which - at least up to ± 300/0 approximate - the amount to have. The value of the addend B.ax is equal to the magnitude of the largest of the three values given by the terms of equations Xf for the individual supply lines, i, j, k are the phases, r is the ohmic loss resistance.

Eine weitere Lösung des Problems erreicht man dadurch, daß in drei Elektrodenzuleitungen ohmsche Zusatzwiderstände vorgesehen sind, deren Differenzen - zumindest bis i E300/, angenähert - den Betrag haben, wobei durch i, j, k die Phasen, durch r der ohmsche Verlustwiderstand gekennzeichnet wird und der ohmsche Zusatzwiderstand einer Zuleitung frei wählbar ist.Another solution to the problem is achieved by providing additional ohmic resistances in three electrode leads, the differences of which - at least up to i E300 /, approximate - the amount where i, j, k denote the phases, r denotes the ohmic loss resistance and the additional ohmic resistance of a supply line can be freely selected.

Die ohmschen Zusatzwiderstände können durch Verringerung des Querschnittes der Elektrodenzuleitungen gebildet werden. Um die entstehende Verlustwärme abzuführen, können die Leiter an den Stellen verminderten Querschnittes gekühlt werden.The additional ohmic resistances can be reduced by reducing the cross-section the electrode leads are formed. In order to dissipate the resulting heat loss, the conductors can be cooled at the points of reduced cross-section.

Als induktive Zusatzreaktanzen können mit Luftspalten versehene lamellierte Eisenkerne, als kapazitive Zusatzreaktanzen Kondensatoren vorgesehen werden, die an Wicklungen angeschlossen sind, die auf die Zuleitungen umgebende lamellierte Eisenkerne aufgebracht sind. Aus betriebstechnischen Gründen ist es günstig, die Kondensatoren bei Kurzschluß der Elektroden durch Schalter zu überbrücken.Laminated ones provided with air gaps can be used as additional inductive reactances Iron cores, which are provided as additional capacitive reactance capacitors are connected to windings, the laminated on the supply lines surrounding Iron cores are applied. For operational reasons it is advantageous to use the Capacitors to be bridged by switches if the electrodes are short-circuited.

Soll die Symmetrierung auf der Oberspannungsseite des Ofentransformators durchgeführt werden, so sind die Beträge der Zusatzreaktanzen bzw. ohmschen Zusatzwiderstände mit dem Quadrat des Übersetzungsverhältnisses des Ofentransformators umzurechnen. Die Erfindung wird an Hand der Zeichnung näher erläutert.Should the balancing on the high-voltage side of the furnace transformer are carried out, the amounts of the additional reactances or ohmic additional resistances are to be converted with the square of the transformation ratio of the furnace transformer. The invention is explained in more detail with reference to the drawing.

F i g. 1 zeigt schematisch die Ofenanlage mit kapazitiven Zusatzreaktanzen in drei Elektrodenzuleitungen; F i g. 2 und 3 zeigen schematisch die Ofenanlage mit zwei induktiven Zusatzreaktanzen in der mittleren und einer äußeren Elektrodenzuleitung.F i g. 1 schematically shows the furnace system with additional capacitive reactances in three electrode leads; F i g. 2 and 3 show the furnace system schematically with two additional inductive reactances in the middle and one outer electrode lead.

Um die erforderlichen Zusatzreaktanzen für den allgemeinsten Fall bestimmen zu können, werden die ohmschen Verlustwiderstände rI, r2, r3 und die Eigenreaktanzen XII, X22, X33 der einzelnen, vom Transformator Tr kommenden Phasen 1, 2, 3 verschieden voneinander angenommen r, nj- r2 =#- r3 und XI I --#= X22 -4- X33 -Für die Gegenreaktanzen soll gelten: X12 +- X21 -: X23 = X32 -1= X13 4- _ XSI .In order to be able to determine the additional reactances required for the most general case, the ohmic loss resistances rI, r2, r3 and the intrinsic reactances XII, X22, X33 of the individual phases 1, 2, 3 coming from the transformer Tr are assumed to be different from each other r, nj- r2 = # - r3 and XI I - # = X22 -4- X33 - The following should apply to the counter-reactances: X12 + - X21 -: X23 = X32 -1 = X13 4- _ XSI.

Werden als Zusatzimpedanzen der einzelnen Phasen Zusatzreaktanzen XI, X2, X3 und ohmsche Verlustwiderstände rI, r2, r3 angenommen, so ergibt sich für die Spannungen zwischen den Phasen 1, 2, 3 und dem Schmelzbad des Ofens O' 1110, = [(r1 + Ri) +j(X1i + X,)] J, +iXI2J2 +jXi3J3, L(20, =,% X21 J1 + [(r2 + R2) +.% X22 + X2)1 J2 +.% X23j3 1 @1) 1130' -.%X31 J1 +iX32J2 + [(r3 + R3) +.%X33 + X3)]J3- Mit den Bedingungen eines symmetrischen Stromsystems, eines symmetrischen Spannungsdreiecks und der Forderung nach gleicher Lichtbogenspannung bei gleichem Strom erhält man als Ergebnis die Größen der erforderlichen Zusatzreaktanzen zu U2z ist dabei die verkettete Spannung der Sekundärseite des Ofentransformators, R der Lichtbogenwiderstand und I der Phasenstrom. Außerdem sei für X,-B-B" X2-B=B2, X.-B=B3 (2a) gesetzt. If additional reactances XI, X2, X3 and ohmic loss resistances rI, r2, r3 are assumed as additional impedances of the individual phases, the result for the voltages between phases 1, 2, 3 and the molten bath of the furnace is O '1110, = [(r1 + Ri) + j (X1i + X,)] J, + iXI2J2 + jXi3J3, L (20, =,% X21 J1 + [(r2 + R2) +.% X22 + X2) 1 J2 +.% X23j3 1 @ 1 ) 1130 '-.% X31 J1 + iX32J2 + [(r3 + R3) +.% X33 + X3)] J3- With the conditions of a symmetrical current system, a symmetrical voltage triangle and the requirement for the same arc voltage with the same current, the result is obtained the sizes of the additional reactances required U2z is the linked voltage on the secondary side of the furnace transformer, R is the arc resistance and I is the phase current. In addition, let X2-B = B2, X.-B = B3 (2a) be set for X, -BB ".

Die eingeklammerten Vorzeichen gelten für antizyklische Phasenvertauschung. Alle in Gleichung (2) benötigten Werte lassen sich für jeden Ofen durch Achleifenmessungen«, d. h. oei jeweils einer hochgezogenen und zwei soeben in die Schmelze getauchten Elektroden, ermitteln.The signs in brackets apply to countercyclical phase reversals. All values required in equation (2) can be determined for each furnace by means of axis measurements «, d. H. o with one pulled up and two just dipped into the melt Electrodes.

Die Größen der Zusatzreaktanzen in Gleichung (2) sind dann am kleinsten, wenn der Wurzelausdruck B in Gleichung (2) zu Null wird.The sizes of the additional reactances in equation (2) are then the smallest, when the root term B in equation (2) becomes zero.

Diese Mindestzusatzreaktanzen sind dominierend kapazitiv, tragen wesentlich zur Verbesserung des cos p bei und verringern außerdem die weiterhin existierende Nullpunktspannung.These minimum additional reactances are predominantly capacitive, contribute significantly to improving the cos p and also reduce the zero-point voltage that still exists.

Der sich bei dieser günstigsten Symmetrierung der Lichtbogenspannung einstellende Lichtbogenwiderstand beträjzt Nach F i g. 1 besteht die kapazitive Ankopplung aus drei nach Gleichung (3) dimensionierten Kondensatoren Cl, C2 und C3. Diese können je an eine Wicklung angeschlossen sein, welche sich auf einem die Zuleitung umgebenden lamellierten Eisenkern befindet. Aus betriebstechnischen Gründen ist es vorteilhaft, die Kondensatoren bei Kurzschluß der Elektroden durch die Schalter S1, SZ und S3 zu überbrücken.The arcing resistance established with this most favorable balancing of the arc voltage is concerned According to FIG. 1, the capacitive coupling consists of three capacitors C1, C2 and C3 sized according to equation (3). These can each be connected to a winding which is located on a laminated iron core surrounding the supply line. For operational reasons it is advantageous to bypass the capacitors by means of switches S1, SZ and S3 if the electrodes are short-circuited.

Ist diese kapazitive Ankopplung aus wirtschaftlichen und technischen Gründen nicht durchführbar, so läßt sich die Leistungsunsymmetrie, z. B. nach F i g. 2 durch zwei Zusatzinduktivitäten X2 L und X, L beseitigen. Diese können in Form von lamellierten Eisenkernen L1, L2, die mit Luftspalten versehen sind, in die Elektrodenzuleitungen gebracht werden. Die Größe dieser Zusatzinduktivitäten ergibt sich aus Gleichung (2), wenn man dem Wurzelausdruck B nicht wie in Gleichung (3) den Wert Null gibt, sondern durch den Wert Bmax ersetzt, wobei für Bm,ax der größte der drei Werte B1, B2 und B3 eingesetzt wird. Die Werte B1, B2, B3 werden nach Gleichung (2a) berechnet zu Die Rechnung zeigt, daß bei Einsetzen der nach oben geschilderter Methode errechneten Größe B.ax in die Gleichung (2) an Stelle der Größe B eine Zusatzreaktanz gleich Null wird. Man benötigt also mindestens zwei Zusatzblindwiderstände zur Symmetrierung. Der sich bei dieser Symmetrierung einstellende Lichtbogenwiderstand beträgt und ist kleiner als der Wert bei rein kapazitiver Symmetrierung nach Gleichung (4), da jetzt die Wurzel in Gleichung (2) bei stärker induktiven Zusatzreaktanzen einen positiven Wert annehmen muß, was bei konstanter verketteter Spannung und konstantem Strom zu einer Verkleinerung des Lichtbogenwiderstandes führt. Die Symmetrierung von Lichtbogenöfen kann jedoch auch durch Einschaltung ohmscher Zusatzwiderstände in die Elektrodenzuleitungen erreicht werden. Ihre Größe errechnet sich aus Gleichung (1), wenn dort die Werte Xf = 0 gesetzt und statt dessen die ohmschen Verlustwiderstände der Leitung ri mit dem Zuschlag ri R versehen werden. Allerdings können in geschlossener Form nur die Differenzen zweier ohmscher Zusatzwiderstände angegeben werden. Da jedoch ein Zusatzwiderstand frei wählbar ist, sind die anderen Widerstände mittels der folgenden Differenzen zu berechnen: Die ohmschen Zusatzwiderstände können durch Verkleinerung des Querschnittes der Elektrodenzuleitungen erreicht werden. Um die entstehende Verlustwärme abzuführen, können die Leiter an Stellen verminderten Querschnittes besonders gekühlt werden.If this capacitive coupling is not feasible for economic and technical reasons, the power asymmetry, z. B. according to FIG. Eliminate 2 with two additional inductances X2 L and X, L. These can be brought into the electrode leads in the form of laminated iron cores L1, L2, which are provided with air gaps. The size of these additional inductances results from equation (2), if the root expression B is not given the value zero as in equation (3), but rather replaced by the value Bmax, whereby the largest of the three values B1, B2 and B3 is used for Bm, ax. The values B1, B2, B3 are calculated according to equation (2a) to The calculation shows that when the method described above is used, the value B.ax calculated in equation (2) is replaced by an additional reactance equal to zero. So you need at least two additional reactive resistors for balancing. The arcing resistance resulting from this symmetry is and is smaller than the value in the case of purely capacitive balancing according to equation (4), since now the square root in equation (2) must assume a positive value with more inductive additional reactances, which leads to a reduction in the arc resistance with constant linked voltage and constant current. The balancing of arc furnaces can, however, also be achieved by switching on additional ohmic resistors in the electrode leads. Their size is calculated from equation (1) if the values Xf = 0 are set there and the ohmic loss resistances of the line ri are given the addition ri R instead. However, only the differences between two additional ohmic resistances can be specified in closed form. However, since an additional resistor can be freely selected, the other resistances must be calculated using the following differences: The additional ohmic resistances can be achieved by reducing the cross-section of the electrode leads. In order to dissipate the resulting heat loss, the conductors can be specially cooled at points with a reduced cross-section.

Die oben beschriebenen Symmetrierungsgleichungen gelten auch für eine oberspannungsseitige Symmetrierung. Nur sind jetzt die in den Gleichungen angegebenen Werte der zusätzlichen Reaktanzen bzw. ohmschen Widerstände mit ü2 (ü = Übersetzungsverhältnis des Transformators) umzurechnen. Sie ändern sich demnach beim Schalten des Transformators auf eine andere Spannungsstufe. Sie können oberspannungsseitig dabei direkt im Leitungszug liegen oder über Transformatoren angekoppelt sein.The symmetry equations described above also apply to a Balancing on the high voltage side. Only now are those given in the equations Values of the additional reactances or ohmic resistances with ü2 (ü = transmission ratio of the transformer). Accordingly, they change when the transformer is switched to a different voltage level. On the high-voltage side, you can do this directly in the cable run or be coupled via transformers.

Claims

Claims: 1. Arrangement on supply lines of three-phase electric arc furnaces for balancing the power conversion by means of additional reactances, characterized in that the additional reactances provided in the electrode supply lines - at least up to ± 30% approximate the amount where a negative sign indicates a capacitive, a positive sign indicates an additional inductive reactance, i, j, k mean the phases, r the ohmic loss resistance, is, R is the arc resistance, UZ "is the linked secondary voltage of the furnace transformer and I is the phase current and the parenthesized minus sign applies to anti-cyclical phase reversal.

2. Arrangement according to claim 1, characterized in that additional capacitive reactances (C "C2, C3) are provided in three supply lines, which - at least up to ± 30 ° / o approximated - the amount where i, j, k denote the phases and r denotes the ohmic loss resistance.

3. Arrangement according to claim 1, characterized in that additional inductive reactances (L1, ZZ) are provided in the middle and one outer electrode lead, which approximates the amount - at least up to ± 300 /,) where the value of the summand Bmax is equal to the magnitude of the largest of the three through the terms The values formed by the basic equation Xp and where 1, j, k denote the phases and r denotes the ohmic loss resistance.

4. Arrangement of supply lines of three-phase arc furnaces for balancing the power conversion, characterized in that additional ohmic resistances are provided in three electrode supply lines, which - at least up to ± 30 ° / o approximated - the amount where i, j, k denote the phases, r denotes the ohmic loss resistance and the additional ohmic resistance of a supply line can be freely selected.

5. Arrangement according to claim 4, characterized in that as additional ohmic resistors Sections of the electrode lead are provided with a reduced cross-section.

6. Arrangement according to claim 5, characterized by a cooling device for the additional ohmic resistors.

7. Arrangement according to claim 3, characterized in that laminated iron cores (L ,, La) provided with air gaps are provided as additional inductive reactances. B.

Arrangement according to claim 2, characterized in that that the capacitors (Cl, C2, C $) provided as additional reactances on windings are connected, the laminated iron cores surrounding the supply lines are applied are.

9. Arrangement according to claim 8, characterized in that switch (S,., S2, Ss) are provided that the capacitors (C ,, C8, C $) in the event of a short circuit of the electrodes bridge.

10. Arrangement according to claim 1 or the following, characterized in that the amounts of the additional reactances arranged on the high-voltage side of the furnace transformer or the additional ohmic resistances are converted with the square of the transformation ratio of the furnace transformer. Considered publications: German Patent Nos. 408 370, 432 213, 549 950, 874 042, 914 873, 1022 7 1 6; German Auslegeschriften Nos. 1036999, 1068400; ETZ, 57 (1936), pp. 971 to 974; AEG courage. (1941), p. 227; Frequency, 9 (1955), pp. 121 to 127; ETZ-A, 76 (1955), pp. 315 to 320.