DE1134246B

DE1134246B - Ignition system for internal combustion engines with an electronic device for adjusting the ignition time

Info

Publication number: DE1134246B
Application number: DEB47049A
Authority: DE
Inventors: Dr Richard Zechnall; Dr Heinrich Knapp
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 1957-12-06
Filing date: 1957-12-06
Publication date: 1962-08-02
Also published as: GB903118A

Description

Zündanlage für Brennkraftmaschinen mit einer elektronischen Einrichtung zur Verstellung des Zündzeitpunkts Die Erfindung bezieht sich auf eine Zündanlage für Brennkraftmaschinen mit einem in den Primärstromkreis einer Zündspule eingeschalteten Transistor, der im Zündzeitpunkt den aus einer Gleichstromquelle gelieferten Primärstrom der Zündspule unterbricht.Ignition system for internal combustion engines with an electronic device for adjusting the ignition timing The invention relates to an ignition system for internal combustion engines with a switched on in the primary circuit of an ignition coil Transistor which, at the point of ignition, supplies the primary current from a direct current source the ignition coil interrupts.

Es sind bereits Zündanlagen bekanntgeworden, bei denen im Zündzeitpunkt durch einen mechanisch betätigten Schalter oder einen von einem elektromagnetischen Steuergenerator erzeugten Stromimpuls ein vorher stromleitender Transistor gesperrt wird, der im Primärstromkreis einer Zündspule angeordnet ist. Es ist ferner bekannt, zwischen einem mit der Kurbelwelle der Brennkraftmaschine oder deren Nockenwelle umlaufenden Steuergenerator und der Steuerelektrode eines elektronischen Schalters frequenzabhängige Schaltelemente anzuordnen, mit denen die vom Steuergenerator gelieferte Steuerspannung mit zunehmender Drehzahl phasenverschoben wird. Bei diesen bekannten Verstellvorrichtungen für den Zündzeitpunkt stimmt infolge der festen Kupplung des Generators mit der Kurbelwelle der Phasendrehwinkel und der Kurbelwellendrehwinkel im Fall der Spätzündung überein. Durch die Phasenverschiebung wird der Zündzeitpunkt bei höheren Drehzahlen in Richtung auf Frühzündung verstellt. Den bekannten Zündanlagen ist das gemeinsame Merkmal eigen, daß sowohl bei nockenbetätigter Auslösung des Zündzeitpunkts als auch bei Steuerung durch eine elektromagnetisch erzeugte Wechselspannung im gesamten Drehzahlbereich der Stromflußwinkel konstant bleibt, wobei unter dem Stromflußwinkel derjenige Winkel verstanden wird, den die Kurbelwelle jeweils zurücklegt, solange die Primärwicklung der Zündspule zur Vorbereitung des nächsten Zündzeitpunkts vom Primärstrom durchflossen wird. Dies bringt den Nachteil mit sich, daß bei steigenden Drehzahlen die für den Aufbau des magnetischen Feldes in der Zündspule zur Verfügung stehende Zeit stark verkürzt wird und deshalb die Zündleistung mit zunehmender Drehzahl kleiner wird.Ignition systems have already become known in which the ignition point by a mechanically operated switch or one of an electromagnetic one Control generator generated current pulse a previously conductive transistor blocked which is arranged in the primary circuit of an ignition coil. It is also known between one with the crankshaft of the internal combustion engine or its camshaft revolving control generator and the control electrode of an electronic switch To arrange frequency-dependent switching elements with which the control generator supplied Control voltage is phase shifted with increasing speed. With these well-known Adjusting devices for the ignition timing is correct due to the fixed coupling of the Generator with the crankshaft of the phase rotation angle and the crankshaft rotation angle in the case of delayed ignition. The ignition timing becomes due to the phase shift adjusted at higher speeds in the direction of advance ignition. The well-known ignition systems is the common feature that both with cam-actuated triggering of the Ignition timing as well as when controlled by an electromagnetically generated alternating voltage The current conduction angle remains constant over the entire speed range, with below the Current flow angle is understood to be the angle that the crankshaft covers in each case, as long as the primary winding of the ignition coil in preparation for the next ignition point is traversed by the primary current. This has the disadvantage that when increasing Speeds that are available for the build-up of the magnetic field in the ignition coil standing time is greatly shortened and therefore the ignition performance with increasing speed gets smaller.

Der Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, eine Zündanlage zu schaffen, bei welcher sich auch bei hohen Drehzahlen eine ausreichend lange Magnetisierungszeit und damit eine weitgehend drehzahlunabhängige Zündleistung ergibt. Diese Aufgabe ist bei einer Zündanlage der eingangs beschriebenen Art gelöst, bei welcher ein monostabiler Multivibrator in einem Steuerzeitpunkt, der um den maximalen Verstellwinkel vor dem oberen Totpunkt liegt, eingeschaltet wird und mit einer in Abhängigkeit von Drehzahl und Leistung veränderbaren Verzögerungszeit selbst ausschaltet und dabei einen Zündfunken auslöst, dessen Lage gegenüber dem oberen Totpunkt aus der jeweiligen veränderbaren Verzögerungszeit bestimmt wird. Beim Erfindungsgegenstand liegt daher der Steuerzeitpunkt früher als der früheste Frühzündungszeitpunkt, so daß zur last- und drehzahlabhängigen Zeitpunktregelung stets eine entsprechende Verzögerungszeit notwendig ist. Diese wird durch den Multivibrator bereitgestellt, der beim Zurückkippen den Zündfunken auslöst. Infolge der kurzen Verzögerungszeit ergibt sich eine bei hohen Drehzahlen ausreichend lange Magnetisierungszeit für die Zündspule und damit drehzahlunabhängige Zündleistung.The invention was based on the object of creating an ignition system which has a sufficiently long magnetization time even at high speeds and thus results in an ignition performance that is largely independent of the speed. This task is solved in an ignition system of the type described above, in which a monostable multivibrator with a timing that is around the maximum adjustment angle lies before top dead center, is switched on and with a dependent the delay time, which can be changed by speed and power, switches itself off and thereby triggers an ignition spark, the position of which relative to the top dead center from the respective changeable delay time is determined. With the subject matter of the invention therefore, if the timing is earlier than the earliest advance ignition timing, see above that there is always a corresponding one for the load and speed-dependent timing control Delay time is necessary. This is provided by the multivibrator, which triggers the ignition spark when tilting back. Due to the short delay time this results in a magnetization time that is sufficiently long at high speeds the ignition coil and thus the speed-independent ignition power.

Weitere Einzelheiten und zweckmäßige Weiterbildungen der Erfindung sind nachstehend an Hand von zwei in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen näher beschrieben und erläutert. Es zeigt Fig. 1 eine Hochspannungszündanlage zum Betrieb einer Kraftfahrzeugbrennkraftmaschine in ihrem elektrischen Schaltbild; Fig. 2, 3 und 4 zeigen Diagramme für die Verstellkennlinie der Zündanlage nach Fig. 1, Fig. 5 ein Schaubild zur Erklärung der Wirkungsweise der Zündanlage nach Fig. 1, Fig. 6 ein weiteres Diagramm zur Erklärung ihrer Wirkungsweise; Fig. 7 zeigt eine zweite Hochspannungszündanlage in ihrem elektrischen Schaltbild.Further details and useful developments of the invention are below with reference to two embodiments shown in the drawing described and explained in more detail. It shows Fig. 1 a high-voltage ignition system for Operation of a motor vehicle internal combustion engine in its electrical circuit diagram; FIGS. 2, 3 and 4 show diagrams for the adjustment characteristic of the ignition system according to FIG. 1, FIG. 5 is a diagram for explaining the mode of operation of the ignition system according to FIG. 1 and 6 show a further diagram for explaining their mode of operation; Fig. 7 shows a second high-voltage ignition system in its electrical circuit diagram.

Die mit 10 bezeichnete Sechszylinderbrennkraftmaschine benötigt gemäß Fig.2 im Vollastbetrieb (geknickter Linienzug 11) einen Zündverstellwinkel a, der vom Wert 0 bei 500 U/min auf 10° bei 1250 U/min ansteigt, im Drehzahlbereich bis etwa 2250 U/min annähernd gleichbleibt und dann ungefähr geradlinig bis auf 25° bei 3000 U/min ansteigt. Bei Teillast (Linienzug 12) dagegen ist bereits bei 1000 U/min ein Verstellwinkel von etwa 25° erforderlich. Im Bereich von 1250 bis 3000 U/min kann er unverändert beibehalten werden und liegt dabei wesentlich über denjenigen Werten, die bei Vollast erforderlich sind.The six-cylinder internal combustion engine designated by 10 requires, according to FIG. 2, in full load operation (broken line 11) an ignition advance angle a, which increases from 0 at 500 rpm to 10 ° at 1250 rpm, and remains approximately the same in the speed range up to about 2250 rpm and then increases approximately in a straight line to 25 ° at 3000 rpm. In the case of partial load (line 12), on the other hand, an adjustment angle of around 25 ° is required at 1000 rpm. In the range from 1250 to 3000 rpm, it can be kept unchanged and is significantly higher than the values that are required at full load.

Die im folgenden näher beschriebene Zündanlage ist so eingestellt, daß sie im Leerlauf eine größte Verzögerung von 25° ergibt und dadurch die auf 25° Vorzündung liegende Grundeinstellung kompensiert. Nach der in Fig.3 mit 13 bezeichneten Vollastkennlinie muß die Verzögerungseinrichtung bei 1250 U/min einen Verzögerungswinkel (3 von 15 ergeben, damit der noch verbleibende Voreilungswinkel a von 10° gemäß Fig. 2 erreicht wird.The ignition system described in more detail below is set in such a way that it results in a maximum delay of 25 ° when idling and thereby compensates for the basic setting of 25 ° pre-ignition. According to the full-load characteristic curve denoted by 13 in FIG. 3, the delay device must produce a delay angle 3 of 15 at 1250 rpm so that the remaining advance angle α of 10 ° according to FIG. 2 is achieved.

Fig. 4 läßt nun erkennen, welche Verzögerungszeiten Z durch die elektronische Einrichtung erzielt werden müssen, damit die in den Fig. 2 und 3 dargestellten Voreilungs- bzw. Verzögerungswinkel bei den jeweiligen Drehzahlen der Brennkraftmaschine erreicht werden können. Man ersieht aus Fig. 4, daß im Leerlauf bei einer Kurbelwellendrehzahl der Brennkraftmaschine von 500 U/min eine Verzögerungszeit von 8,4 m/sec erforderlich ist. Im Teillastbetrieb muß die Verzögerung gemäß der Kurve 15 so stark verkürzt werden, daß sie bereits bei 1000 U/min annähernd den Wert 0 hat, während sie im Vollastbetrieb bei gleicher Drehzahl immer noch 3 msee beträgt. Diese Verzögerungszeiten werden durch die im folgenden näher beschriebene Einrichtung erzielt.Fig. 4 now shows which delay times Z by the electronic Must be achieved so that the advance shown in Figs. 2 and 3 or delay angle reached at the respective speeds of the internal combustion engine can be. It can be seen from Fig. 4 that when idling at a crankshaft speed the internal combustion engine of 500 rpm requires a delay time of 8.4 m / sec is. In part-load operation, the deceleration according to curve 15 must be shortened to such an extent be that it already has almost the value 0 at 1000 rpm, while in the Full load operation at the same speed is still 3 msee. These delay times are achieved by the device described in more detail below.

Mit der in Fig. 1 und 7 bei 20 angedeuteten Nockenwelle der Brennkraftmaschine 10 ist die umlaufende Elektrode 21 eines Verteilers gekuppelt, dessen feststehende Elektroden 22 mit je einer der Zündkerzen 23 der Brennkraftmaschine über je ein Zündkabel 24 verbunden sind. In der Zeichnung ist der besseren übersichtlichkeit halber nur das von einer der feststehenden Elektroden zur Zündkerze des sechsten Zylinders führende Zündkabel dargestellt.With the camshaft of the internal combustion engine indicated at 20 in FIGS 10, the rotating electrode 21 of a distributor is coupled, its stationary Electrodes 22 each with one of the spark plugs 23 of the internal combustion engine via one each Ignition cables 24 are connected. The drawing is for better clarity just that from one of the fixed electrodes to the spark plug of the sixth Ignition cables leading to the cylinder are shown.

An die umlaufende Verteilerelektrode ist ein Wicklungsende der zusammen mit einer Primärwicklung 27 auf einen gemeinsamen Eisenkern 28 aufgebrachten Sekundärwicklung 29 einer Hochspannungszündspule angeschlossen. Die Primärwicklung 27 liegt mit ihrem einen Ende an einer Masseleitung 30, die zur Minusklemme einer mit 31 angedeuteten 12-V-Batterie führt, während ihr anderes Ende mit dem Kollektor eines Transistors 40 verbunden ist, dessen Emitter an der mit der Plusklemme der Batterie verbundenen Sammelleitung 32 liegt. Der Transistor 40 wird durch eine im folgenden näher beschriebene elektronische Kippeinrichtung gesteuert, die in der Zeichnung mit unterbrochenen Linien 35 umrahmt ist. Die Kippeinrichtung 35 liefert einen in Abhängigkeit von der Drehzahl und der Drosselklappenstellung der Brennkraftmaschine 10 veränderbaren Impuls, dessen Ende den Zündungsaugenblick bestimmt.One winding end of the secondary winding 29 of a high-voltage ignition coil, which is attached to a common iron core 28 together with a primary winding 27, is connected to the rotating distributor electrode. One end of the primary winding 27 is connected to a ground line 30, which leads to the negative terminal of a 12 V battery indicated by 31, while its other end is connected to the collector of a transistor 40 , the emitter of which is connected to the positive terminal of the battery Manifold 32 is located. The transistor 40 is controlled by an electronic tilting device which is described in more detail below and which is framed in the drawing by broken lines 35. The tilting device 35 supplies a pulse which can be changed as a function of the speed and the throttle valve position of the internal combustion engine 10, the end of which determines the instant of ignition.

Dieser Impuls setzt dann ein, wenn ein aus einem beweglichen Schaltarm 37 und einem zugehörigen Schaltnocken 38 bestehender Steuerschalter geschlossen wird. Der Schließungszeitpunkt dieses Schalters ist um einen Drehwinkel gegenüber dem Zündzeitpunkt versetzt, der größer ist als derjenige Bereich, innerhalb dessen der Zündzeitpunkt verstellt werden muß. Der Nocken 38 des Schalters sitzt auf einer Antriebswelle, die mit der Nockenwelle 20 über ein Getriebe 39 verbunden ist, das während je einer Umdrehung der Nockenwelle den Unterbrechernokken 38 sechsmal in seine Schließstellung bringt. In Reihe mit dem beweglichen Schaltarm 37 liegt ein an die Plusleitung 32 angeschlossener Widerstand 41 von 20 kOhm. Vom Verbindungspunkt dieses Widerstands mit dem beweglichen Schaltarm zweigt ein Koppelkondensator 42 von 0,025 J ab und führt einerseits zu einem Widerstand 43 von 5 kOhm und andererseits zu einem Gleichrichter 44 aus Silizium. An diesen ist außer der Basis B eines zur Kippeinrichtung 35 gehörenden Transistors 45 ein zur Plusleitung 32 führender Widerstand 46 von 5 kOhm und ein weiterer Widerstand 47 von 10 kOhm angeschlossen. Dieser liegt mit seinem anderen Ende am Kollektor K eines zweiten, ebenfalls zur Kippeinrichtung 35 gehörenden Transistors 50, der mit seinem Emitter unmittelbar an die Plusleitung 32 angeschlossen ist. In der Basisleitung des Transistors 50 liegt ein die Kippdauer der Kippeinrichtung beeinflussendes Zeitglied, bestehend aus einem Widerstand 51 von 100 kOhm und einem Kondensator 52 von 0,1 #iF sowie zwei mit dem Zeitglied in Reihe geschaltete Widerstände 53 und 54, von denen jeder einen Wert von 3 kOhm hat. Das Ende des Widerstandes 54 ist an einen in der Zeichnung mit P angedeuteten Verbindungspunkt angeschlossen, von dem ein zum Kollektor des Transistors 45 führender Widerstand 55 von 500 Ohm und ein zur Minusleitung 30 führender Widerstand 56 von 5 kOhm abzweigt. Der Emitter des Transistors liegt an einem Spannungsteiler aus einem an die Minusleitung 30 angeschlossenen Widerstand 57 von 5 kOhm und einem an die Plusleitung 32 angeschlossenen Widerstand 58 von 500 Ohm.This pulse sets in when a control switch consisting of a movable switching arm 37 and an associated switching cam 38 is closed. The time when this switch closes is offset by an angle of rotation with respect to the ignition time which is greater than the range within which the ignition time must be adjusted. The cam 38 of the switch sits on a drive shaft which is connected to the camshaft 20 via a gear 39 which brings the interrupter cam 38 into its closed position six times during each revolution of the camshaft. In series with the movable switching arm 37 is a resistor 41 of 20 kOhm connected to the positive line 32. A coupling capacitor 42 of 0.025 J branches off from the connection point of this resistor with the movable switching arm and leads on the one hand to a resistor 43 of 5 kOhm and on the other hand to a rectifier 44 made of silicon. In addition to the base B of a transistor 45 belonging to the flip-flop device 35, a resistor 46 of 5 kOhm leading to the positive line 32 and a further resistor 47 of 10 kOhm are connected to this. The other end of the latter is connected to the collector K of a second transistor 50, which likewise belongs to the flip-flop device 35 and whose emitter is connected directly to the positive line 32. In the base line of transistor 50 there is a timing element influencing the flip-flop duration of the flip-flop device, consisting of a resistor 51 of 100 kOhm and a capacitor 52 of 0.1 #iF as well as two resistors 53 and 54 connected in series with the timing element, each of which has one Has a value of 3 kOhm. The end of the resistor 54 is connected to a connection point indicated by P in the drawing, from which a resistor 55 of 500 ohms leading to the collector of the transistor 45 and a resistor 56 of 5 kOhm leading to the negative line 30 branches off. The emitter of the transistor is connected to a voltage divider made up of a resistor 57 of 5 kOhm connected to the negative line 30 and a resistor 58 of 500 Ohm connected to the positive line 32.

Zur Veränderung der Kippdauer des Kippgerätes 35 ist ein Steuergerät vorgesehen, das im wesentlichen folgende Hauptteile aufweist: Einen von der Nockenwelle 20 angetriebenen Wechselstromgenerator 60 mit einem auf der Nockenwelle 20 angeordneten umlaufenden Dauermagnet 61 und zwei feststehenden, von diesem bei seinem Umlauf induzierten Wicklungen 62 und 63, ferner vier in Graetz-Schaltung miteinander verbundene Gleichrichter 65, die auf einen Glättungskondensator 66 und ein an den Widerstand 54 angeschlossenes Potentiometer 67 arbeiten, sowie vier weitere in Graetz-Schaltung miteinander verbundene Trockengleichrichter 70, die an die andere Wicklung 62 des Generators angeschlossen sind und auf eine nichtlineare Brücke arbeiten. Diese besteht aus zwei Widerständen 71 und 72, die jeweils in zwei gegenüberliegenden Brückenzweigen angeordnet sind, während in den beiden anderen Brückenzweigen zwei Gleichrichter 74 und 75 liegen. Die mit ihrer einen Diagonale an die Gleichrichter 70 angeschlossene nichtlineare Brücke ist so abgestimmt, daß in ihrem anderen Diagonalzweig, mit dem sie parallel zum Widerstand 53 in das Kippgerät eingekoppelt ist, eine Spannung entsteht, die mit der Drehzahl der Brennkraftmaschine zunächst etwa linear ansteigt, zwischen 1500 und 2000 U/min ein flaches Maximum von 0,7 V hat und dann im oberen Drehzahlbereich annähernd linear wieder auf 0 absinkt. Zur Erklärung der Wirkungsweise wird zunächst davon ausgegangen, daß sowohl die am Widerstand 54 von der Wicklung 63 und den Gleichrichtern 65 erzeugte Steuerspannung U 1 als auch die von der Wicklung 62 des Generators 60 am Widerstand 53 erzeugte Spannung U 2 den Wert 0 hat, obwohl die Brennkraftmaschine bei einer bestimmten Drehzahl läuft. Bei jeder Umdrehung des Steuernockens 38 wird dann der über den Widerstand 41 gehende Stromkreis geschlossen und der Koppelkondensator 42 über den Schaltarm 37 mit der Minusleitung 30 in Verbindung gebracht. Der in diesem Augenblick ungeladene Koppelkondensator 42 versucht, sich über den Widerstand 58, die Emitterbasisstrecke des Kollektors 45 und den Gleichrichter 44 auf die Spannung der Batterie 31 aufzuladen, wobei der einsetzende Ladestrom bewirkt, daß der vorher gesperrte Transistor 45 stromleitend wird und einen Kollektorstrom J1 von etwa 1,8 mA zu führen vermag. Dieser erzeugt am Widerstand 56 einen Spannungsabfall von 9 V und verschiebt dabei das Basispotential des Transistors 50 auf wesentlich höhere Werte als das an dessen Emitterelektrode liegende Potential der Plusleitung 32, weil in den Pausen zwischen zwei Schließungen des Schaltarms 37 der Transistor 50 stromleitend ist und sich der zum Zeitglied gehörende Kondensator 52 daher auf eine Spannung aufzuladen vermag, die durch das dann herrschende Emitterpotential von etwa 11 V und den am Entladewiderstand 51 des Zeitgliedes entstehenden Spannungsabfall bestimmt wird. Dieser beträgt .etwa 10 V und addiert sich zu dem im Schließungsaugenblick infolge des einsetzenden Kollektorstroms J 1 entstehenden Potential von 9 V des Punktes P, so daß das Basispotential des Transistors 50 auf 19 V angehoben wird und der Transistor 50 daher in seinen Sperrzustand gelangt. Gleichzeitig wird der in der Stromzuführungsleitung zur Primärwicklung 27 der Zündspule liegende Transistor 40 stromleitend und bewirkt, daß im Eisenkern 28 ein magnetisches Kraftfeld aufgebaut wird. Dieses erzeugt in der mit dem Verteiler verbundenen Sekundärwicklung 29 einen zur Zündung der Brennkraftmaschine ausreichenden Spannungsstoß, sobald der Transistor 40 wieder gesperrt wird, wenn die Kippeinrichtung 35 nach Ablauf ihrer durch das Zeitglied 51 und 52 bestimmten Kippdauer in ihren vor dem Schließen des Schaltarms 37 herrschenden Betriebszustand zurückkippt.To change the duration of the tilting of the tilting device 35, a control device is provided which essentially has the following main parts: An alternating current generator 60 driven by the camshaft 20 with a rotating permanent magnet 61 arranged on the camshaft 20 and two stationary windings 62 and 62 induced by this during its rotation 63, four rectifiers 65 connected in Graetz circuit, which work on a smoothing capacitor 66 and a potentiometer 67 connected to resistor 54, and four other dry rectifiers 70 connected in Graetz circuit, which are connected to the other winding 62 of the generator and are working on a nonlinear bridge. This consists of two resistors 71 and 72, which are each arranged in two opposite bridge branches, while two rectifiers 74 and 75 are located in the other two bridge branches. The non-linear bridge connected with its one diagonal to the rectifier 70 is tuned in such a way that in its other diagonal branch, with which it is coupled into the tilting device parallel to the resistor 53, a voltage arises which initially increases approximately linearly with the speed of the internal combustion engine, between 1500 and 2000 rpm has a flat maximum of 0.7 V and then drops again almost linearly to 0 in the upper speed range. To explain the mode of operation, it is initially assumed that both the control voltage U 1 generated at the resistor 54 by the winding 63 and the rectifiers 65 and the voltage U 2 generated by the winding 62 of the generator 60 at the resistor 53 have the value 0, although the internal combustion engine runs at a certain speed. With each revolution of the control cam 38, the circuit going via the resistor 41 is then closed and the coupling capacitor 42 is connected to the negative line 30 via the switching arm 37. The coupling capacitor 42, which is uncharged at this moment, tries to charge itself to the voltage of the battery 31 via the resistor 58, the emitter base path of the collector 45 and the rectifier 44, the charging current causing the previously blocked transistor 45 to become conductive and a collector current J1 capable of carrying about 1.8 mA. This generates a voltage drop of 9 V at resistor 56 and thereby shifts the base potential of transistor 50 to significantly higher values than the potential of positive line 32 at its emitter electrode, because transistor 50 conducts current during the pauses between two closings of switching arm 37 the capacitor 52 belonging to the timing element is therefore able to charge to a voltage which is determined by the emitter potential of about 11 V then prevailing and the voltage drop occurring at the discharge resistor 51 of the timing element. This amounts to about 10 V and adds to the potential of 9 V at point P arising at the moment of closure as a result of the onset of collector current J 1 , so that the base potential of transistor 50 is raised to 19 V and transistor 50 is therefore switched off. At the same time, the transistor 40 located in the power supply line to the primary winding 27 of the ignition coil becomes conductive and causes a magnetic force field to be built up in the iron core 28. This generates a voltage surge sufficient to ignite the internal combustion engine in the secondary winding 29 connected to the distributor, as soon as the transistor 40 is blocked again when the tilting device 35, after its tilting duration determined by the timers 51 and 52, has expired before the switching arm 37 is closed Operating state tilts back.

Dieses Zurückkippen erfolgt dann, wenn sich der Kondensator 52 von seiner anfänglichen Ladespannung von 10 V über den Widerstand 51 so weit entladen hat, daß trotz des Spannungsabfalls am Widerstand 56 das Potential der Basis des. Transistors 50 unter den Wert von 12 V absinkt. In diesem Augenblick wird der Transistor 50 wieder leitend und vermag über seinen mit 59 bezeichneten und einen Wert von 5 kOhm aufweisenden Kollektorwiderstand einen Strom J2 zu führen. Der dann am Widerstand 59 entstehende Spannungsabfall von etwa 10V bewirkt, daß der seither in stromleitendem Zustand gehaltene Transistor 45 in seinen Sperrzustand zurückkehrt.This tilting back occurs when the capacitor 52 moves from its initial charging voltage of 10 V through the resistor 51 so far has that, despite the voltage drop across resistor 56, the potential of the base of the. Transistor 50 drops below the value of 12 V. At that moment the transistor becomes 50 again conductive and is able to have a value of 5 kOhm collector resistor to carry a current J2. Then at the resistance 59 resulting voltage drop of about 10V causes the since then to be conductive State held transistor 45 returns to its blocking state.

Der eben beschriebene Vorgang ist in Fig.5 schaubildlich dargestellt. Mit t 1 ist derjenige Zeitpunkt bezeichnet, in dem der Schaltarm 37 vom Nocken 38 in seine Schließstellung gebracht und das Potential p des Verbindungspunktes P von seinem seitherigen Wert von 0,9 V durch den einsetzenden Kollektorstrom J 1 des Transistors 45 auf 9 V angehoben wird. Gleichzeitig erhöht sich das in Fig. 5 mit einer unterbrochenen Linie b angedeutete Potential der Basis des Transistors 50 auf 19 V, da dieses um den Wert der Ladespannung UL von 10 V des Kondensators 52 angehoben wird.The process just described is shown graphically in FIG. The point in time at which the switching arm 37 is brought into its closed position by the cam 38 and the potential p of the connection point P is raised from its previous value of 0.9 V to 9 V by the collector current J 1 of the transistor 45 is denoted by t 1 . At the same time, the potential of the base of the transistor 50, indicated by a broken line b in FIG. 5, increases to 19 V, since this is raised by the value of the charging voltage UL of 10 V of the capacitor 52.

Wenn dagegen der Schleifer des Potentiometers 67, der mit der nicht dargestellten Drosselklappe der Brennkraftmaschine gekuppelt und außerdem über ein Gestänge mit einem ebenfalls nicht dargestellten Fußhebel zur Verstellung der Drosselklappe verbunden ist, bei Verstellung der Drosselklappe auf Teillast von seiner mit e bezeichneten Endstellung in die Nähe mit seiner mit a bezeichneten Anfangsstellung verschoben wird und dabei von der am Potentiometer 67 erzeugten, durch die Wicklung 63 des Generators 60 bereitgestellten Steuerspannung einen Teil U 1 von beispielsweise 2 V abgreift, wird das Potential der Basis des Transistors 50 um den gleichen Betrag erniedrigt, sobald der Schaltarm 37 schließt und den Transistor 45 stromleitend macht. Dies ist in Fig. 5 mit einer durch eine strichpunktierte Linie angedeuteten Kurve b' angedeutet. In diesem Falle erreicht das Basispotential bereits zu einem wesentlich früheren Zeitpunkt t3 den Wert des auf 12 V liegenden Emitterpotentials. Der Transistor 40 im Versorgungsstromkreis der Zündspule wird dann schon im Zeitpunkt t 3 gesperrt, so daß der Zündfunke ebenfalls in diesem früheren Zeitpunkt entsteht.If, on the other hand, the wiper of the potentiometer 67, which is coupled to the throttle valve (not shown) of the internal combustion engine and is also connected via a linkage to a foot lever (also not shown) for adjusting the throttle valve, when the throttle valve is adjusted to partial load from its end position marked e in the vicinity is shifted with its starting position denoted by a and thereby taps a part U 1 of, for example, 2 V from the control voltage generated at the potentiometer 67 and provided by the winding 63 of the generator 60 , the potential of the base of the transistor 50 is lowered by the same amount, as soon as the switching arm 37 closes and makes the transistor 45 conductive. This is indicated in FIG. 5 with a curve b 'indicated by a dash-dotted line. In this case, the base potential already reaches the value of the emitter potential at 12 V at a much earlier point in time t3. The transistor 40 in the supply circuit of the ignition coil is then already blocked at time t 3, so that the ignition spark is also produced at this earlier time.

Parallel zur Zeitachse ist in Fig. 5 eine Skala für den Drehwinkel T der Brennkraftmaschine aufgetragen und dabei angenommen, daß die Brennkraftmaschine mit einer gleichbleibenden Drehzahl von 1500 U/min läuft. Zur Erklärung der Wirkungsweise ist ferner angenommen, daß einer der Kolben der Brennkraftmaschine in dem durch 360°-Kurbelwellenwinkel angedeuteten Zeitpunkt 14 seinen oberen Totpunkt erreicht. Dann ist bereits 10° vor Erreichung dieser oberen Totpunktstellung im Zeitpunkt t2 bei einem Drehwinkel 99 von 350° der Zündfunke durch Sperren des Transistors 40 erzeugt worden, während der noch wesentlich früher liegende Schließzeitpungt t l des Schaltarms 37 bei einem Drehwinkel (p von 308° liegt. Die vom Kippgerät 35 erzielte Verzögerung reicht dann vom Zeitpunkt t l bis zum Zeitpunkt t 2 und erstreckt sich über einen Kurbelwellendrehwinkel von 42°. Wenn dagegen die Brennkraftmaschine bei Teillast betrieben wird und der Abgriff des Potentiometers 67 gegen seine mit n bezeichnete Anfangsstellung verschoben ist, reicht bei gleicher Drehzahl der Brennkraftmaschine die Verzögerungszeit nur vom Zeitpunkt t 1 bis zum Zeitpunkt t 3. Gegenüber dem oberen Totpunkt bei 360° ergibt sich dann ein Voreilungswinkel a von 25°, weil die im Zeitpunkt t3 durch Sperren des Transistors 40 ausgelösten Zündfunken bei einem Drehwinkel (p von 335° auf die Zündkerzen der Brennkraftmaschine gelangen.A scale for the angle of rotation T of the internal combustion engine is plotted parallel to the time axis in FIG. 5, assuming that the internal combustion engine is running at a constant speed of 1500 rpm. To explain the mode of operation, it is also assumed that one of the pistons of the internal combustion engine reaches its top dead center at the point in time 14 indicated by the 360 ° crankshaft angle. Then the ignition spark has already been generated by blocking the transistor 40 10 ° before reaching this top dead center position at time t2 at an angle of rotation 99 of 350 °, while the closing time tl of the switching arm 37, which is much earlier, is at a rotation angle (p of 308 ° The delay achieved by the tilting device 35 then extends from time t 1 to time t 2 and extends over an angle of rotation of the crankshaft of 42 °. If, on the other hand, the internal combustion engine is operated at partial load and the tap of potentiometer 67 is shifted towards its starting position designated n, reaches the same speed of the internal combustion engine, the delay time only by the time t 1 to time t 3 relative to the upper dead point of 360 ° arises then a lead angle a of 25 °, because at time t3 caused by blocking of the transistor 40 sparks at a Angle of rotation (p of 335 ° reach the spark plugs of the internal combustion engine.

Während die Steuerspannung U 1 nur dann voll wirksam wird, wenn die Brennkraftmaschine unter voller Last läuft und daher der Schleifer des Potentiometers 67 auf seiner Endstellung e steht, ist die in der Wicklung 62 des Generators 60 erzeugte und in den Gleichrichtern 70 gleichgerichtete zweite Steuerspannung U2, die über die nichtlineare Brücke am Widerstand 53 in die Basisleitung des Transistors 50 eingekoppelt wird, auch bei Teillastbetrieb der Brennkraftmaschine voll wirksam. Sie bewirkt, daß die durch das Kippgerät 35 erzeugte Verzögerungszeit Z gemäß Fig. 4 bei steigender Drehzahl von etwa 1250 Umdrehungen ab sich nicht in der mit einer unterbrochenen Linie 16 angedeuteten Kurve bei Vollastbetrieb fortsetzt. Die dargestellte Kurve der Verzögerungszeit geht vielmehr von dort ab mit einer stark verminderten Neigung bis etwa 2250 Umdrehungen weiter und deutet eine nur geringfügig kleiner werdende Verzögerungszeit an, die dann allerdings von Drehzahlen über 2250 U/min ab sich rasch auf den Wert 0 bei 3000 U/min vermindert. Nach Fig. 6 liefert die Wicklung 62 wegen des spannungsabhängigen Gesamtwiderstandes der nichtlinearen Brücke eine Steuerspannung U2, die im Drehzahlbereich unterhalb von 2000 U/min annähernd proportional mit der Drehzahl ansteigt, bei 2000 U/min ein flaches Maximum von etwa 0,65 V hat und dann ziemlich steil abfällt. Die Steuerspannung U 2 hat die in der Zeichnung durch einen Pfeil angedeutete Richtung. Sie addiert sich daher zur Ladespannung UE des Kondensators 52 und bewirkt, daß der Transistor 50 erst zu einem späteren, in Fig. 5 mit t 5 bezeichneten Zeitpunkt zurückkippt und dabei den Zündvorgang auslöst.While the control voltage U 1 is only fully effective when the internal combustion engine is running at full load and therefore the wiper of the potentiometer 67 is in its end position e, the second control voltage generated in the winding 62 of the generator 60 and rectified in the rectifiers 70 is U2 , which is coupled into the base line of transistor 50 via the non-linear bridge at resistor 53, is fully effective even when the internal combustion engine is operating at partial load. It has the effect that the delay time Z generated by the tilting device 35 according to FIG. 4 does not continue in the curve indicated by a broken line 16 during full load operation with an increasing speed of approximately 1250 revolutions. Rather, the curve of the delay time shown continues from there with a greatly reduced inclination to around 2250 revolutions and indicates an only slightly smaller delay time, which, however, from speeds above 2250 rpm quickly drops to the value 0 at 3000 rpm / min decreased. According to FIG. 6, because of the voltage-dependent total resistance of the non-linear bridge, the winding 62 supplies a control voltage U2, which increases approximately proportionally with the speed in the speed range below 2000 rpm and has a flat maximum of approximately 0.65 V at 2000 rpm and then drops off quite steeply. The control voltage U 2 has the direction indicated by an arrow in the drawing. It is therefore added to the charging voltage UE of the capacitor 52 and has the effect that the transistor 50 does not flip back until a later point in time, denoted by t 5 in FIG. 5, and thereby triggers the ignition process.

Beim zweiten Ausführungsbeispiel nach Fig. 7 ist eine mit den gleichen Bezugszeichen versehene Kippeinrichtung 35 vorgesehen, die jedoch auf den im Versorgungsstromkreis der Primärspule 27 liegenden Transistor 40 nur mittelbar einwirkt, und zwar über eine zweite Kippeinrichtung 80, die dazu bestimmt ist, den Transistor 40 zu steuern und diesen jeweils zur Erzeugung eines von der Drehzahl der Brennkraftmaschine in seiner Dauer unabhängigen, durch die Primärwicklung 27 gehenden Stromimpulses zu veranlassen. Dieses zweite Ausführungsbeispiel unterscheidet sich daher in vorteilhafter Weise von dem ersten Ausführungsbeispiel, weil die Primärspule 27 in der Anlage nach Fig. 7 mit Stromimpulsen gleichbleibender Länge versorgt wird, während dort die Stromimpulse mit zunehmender Drehzahl der Brennkraftmaschine kürzer werden und daher die Höchstdrehzahl der Brennkraftmaschine durch die Ladezeitkonstante der Zündspule begrenzt wird. Dadurch wird die Zündspule auch bei niedrigen Drehzahlen nur mit der zur Bildung ausreichender Zündfunken notwendigen Energie gespeist und bei niedrigen Drehzahlen eine wesentliche Stromersparnis und bessere Ausnutzung des Transistors 40 erzielt.In the second exemplary embodiment according to FIG. 7, a flip-flop device 35 is provided with the same reference numerals, but only acts indirectly on the transistor 40 located in the supply circuit of the primary coil 27, namely via a second flip-flop device 80, which is intended to turn the transistor 40 to control and to cause it to generate a current pulse that goes through the primary winding 27 and is independent of the speed of the internal combustion engine in terms of its duration. This second embodiment therefore differs from the first embodiment in an advantageous manner because the primary coil 27 in the system according to FIG the charging time constant of the ignition coil is limited. As a result, even at low speeds, the ignition coil is only supplied with the energy necessary to generate sufficient ignition sparks and, at low speeds, a substantial current saving and better utilization of the transistor 40 is achieved.

Die Kippeinrichtung 80 ist über einen Koppelkondensator 81 von 1000 pF an die Kollektorelektrode des Eingangstransistors 45 der Kippeinrichtung 35 angeschlossen. Der Koppelkondensator führt zur Basis eines Transistors 85, zu einem mit der Plusleitung 32 verbundenen Widerstand 82 von 5 kOhm und zu einem Widerstand 83, der an die Kollektorelektrode eines zweiten, ebenfalls zur Kippeinrichtung 80 gehörenden Transistors 90 angeschlossen ist. An die den beiden. Kippeinrichtungen gemeinsame Minusleitung 30 ist ein Widerstand 86 von 5 kOhm, der zur Kollektorelektrode des Transistors 85 führt, sowie ein Widerstand 87 von ebenfalls 5 kOhm, der zusammen mit einem in die Emitterleitung des Transistors 85 eingeschalteten Widerstands 88 von 500 Ohm einen Spannungsteiler zur Bestimmung der Emittervorspannung des Transistors 85 bildet, und ferner ein Widerstand 89 angeschlossen, der die Kollektorelektrode des Transistors 90 mit der Minusleitung 30 verbindet. Die Basis des mit seiner Emitterelektrode unmittelbar an die Plusleitung 32 angeschlossenen Transistors 90 ist über ein Zeitglied mit dem Kollektor des Transistors 85 verbunden. Das Zeitglied besteht aus einem Kondensator 91 und einem dazu parallel geschalteten Entladewiderstand 92. Dieses Zeitglied bestimmt die Zeitdauer der über den Transistor 40 und die Primärwicklung 27 der Zündspule gehenden Stromimpulse, die bei ihrem Ende jeweils einen Zündspannungsstoß in der Hochspannungswicklung 29 erzeugen.The flip-flop 80 is connected to the collector electrode of the input transistor 45 of the flip-flop 35 via a coupling capacitor 81 of 1000 pF. The coupling capacitor leads to the base of a transistor 85, to a resistor 82 of 5 kOhm connected to the positive line 32 and to a resistor 83 which is connected to the collector electrode of a second transistor 90 also belonging to the flip-flop 80. To the two of them. The negative lead 30 common to flip-flops is a resistor 86 of 5 kOhm, which leads to the collector electrode of transistor 85, and a resistor 87 of also 5 kOhm, which, together with a resistor 88 of 500 ohms connected to the emitter line of transistor 85, forms a voltage divider to determine the Emitter bias of the transistor 85 forms, and also a resistor 89 connected, which connects the collector electrode of the transistor 90 to the negative line 30. The base of the transistor 90, which is connected directly to the positive line 32 with its emitter electrode, is connected to the collector of the transistor 85 via a timing element. The timing element consists of a capacitor 91 and a discharge resistor 92 connected in parallel.

In Abwandlung des Ausführungsbeispiels nach Fig. 1 ist beim Ausführungsbeispiel nach Fig. 7 ein Generator verwendet, dessen Läufer 61 mit der Nockenwelle 20 der Brennkraftmaschine gekuppelt ist und sechs sternförmig angeordnete Stabmagnete 61 aufweist. In Umfangrichtung des Läufers zeigen die Stabmagnete in ihren freien Enden abwechslungsweise Nord- und Südpole. Wie beim ersten Ausführungsbeispiel sind zwei Wicklungen 62 und 63 vorgesehen, die mit je einer Gleichrichter-Grenz-Schaltung aus vier Gleichrichtern 65 bzw. 70 verbunden sind und an Widerständen 54 und 53 in der Basisleitung des zum ersten Kippgerät 35 gehörenden Transistors die erforderlichen Steuerspannungen U 1 und U2 zur Änderung der Kippdauer des Kippgeräts liefern. Sie sitzen auf jeweils einem von zwei Ankern 96 und 97, von denen jeder einem anderen Polpaar des Läufers 61 gegenübersteht. Das dritte Polpaar des Läufers durchsetzt in der gezeichneten Stellung einen dritten Anker 98, auf dem eine Wicklung 99 sitzt, deren Enden mit vier untereinander ebenfalls in Graetzschaltung angeordneten Trockengleichrichtern 100 verbunden sind. Bei jedem Umlauf des Läufers 61 entstehen in der Wicklung 99 sechs Spannungsstöße von abwechselnder Polarität. Diese sind in der Zeichnung mit 101 angedeutet und werden in den Gleichrichtern 100 derart gleichgerichtet, daß an der Basis des Transistors 45 Spannungsstöße von der mit 102 angedeuteten Form entstehen. Jeder dieser Spannungsstöße bewirkt, daß der vorher gesperrte Transistor 45 stromleitend wird und dabei den vorher geöffneten Transistor 50 sperrt. In der oben angegebenen Weise kehrt der Transistor 45 erst dann nach einer durch die Steuerspannungen U 1 und U2 bestimmten Verzögerungszeit in seinen Ruhezustand zurück, wenn sich das aus dem Widerstand 51 und dem Kondensator 52 bestehende Zeitglied so weit entladen hat, daß das Potential der Basis des Transistors 50 unter dessen Emitterpotential abgesunken ist. Sobald der Transistor 45 in seinen Sperrzustand durch den Transistor 50 zurückgesteuert wird, bekommt gleichzeitig der Eingangstransistor 85 des zweiten Kippgerätes 80 über den Koppelkondensator 81 einen Steuerimpuls. Dieser Impuls bewirkt, daß der vorher gesperrte Transistor 85 stromleitend wird und den vorher stromleitenden Transistor 90 über das aus dem Kondensator 91 und dem parallel geschalteten Widerstand 92 bestehende Zeitglied sperrt. Gleichzeitig wird auch der vorher gesperrte Transistor 40 in der Stromzuführungsleitung zur Primärspule 27 stromleitend. Der dann über den Transistor 40 gehende Strom erzeugt in der Zündspule ein Magnetfeld, das so lang aufrechterhalten wird und erst dann unter Bildung eines Zündspannungsstoßes in der Sekundärwicklung 29 zusammenbricht, wenn der Transistor 85 und gleichzeitig mit ihm der Transistor 40 nach Ablauf der Entladung des Kondensators 91 vom Transistor 90 in den anfänglichen Sperrzustand zurückgesteuert wird.In a modification of the exemplary embodiment according to FIG. 1, the exemplary embodiment according to FIG. 7 uses a generator whose rotor 61 is coupled to the camshaft 20 of the internal combustion engine and has six bar magnets 61 arranged in a star shape. In the circumferential direction of the rotor, the free ends of the bar magnets show alternating north and south poles. As in the first exemplary embodiment, two windings 62 and 63 are provided which are each connected to a rectifier limit circuit made up of four rectifiers 65 and 70 and the necessary control voltages U are applied to resistors 54 and 53 in the base line of the transistor belonging to the first flip-flop device 35 Supply 1 and U2 to change the duration of the tilting device. They each sit on one of two armatures 96 and 97, each of which faces a different pole pair of rotor 61. In the position shown, the third pair of poles of the rotor passes through a third armature 98 on which a winding 99 sits, the ends of which are connected to four dry-type rectifiers 100 which are also arranged in a Graetz circuit. With each revolution of the rotor 61, six voltage surges of alternating polarity occur in the winding 99. These are indicated by 101 in the drawing and are rectified in the rectifiers 100 in such a way that voltage surges of the shape indicated by 102 arise at the base of the transistor 45. Each of these voltage surges causes the previously blocked transistor 45 to conduct current and thereby blocks the previously open transistor 50. In the manner indicated above, the transistor 45 only returns to its idle state after a delay time determined by the control voltages U 1 and U2, when the timer consisting of the resistor 51 and the capacitor 52 has discharged so far that the potential of the base of transistor 50 has dropped below its emitter potential. As soon as the transistor 45 is switched back into its blocking state by the transistor 50 , the input transistor 85 of the second flip-flop device 80 receives a control pulse via the coupling capacitor 81 at the same time. This pulse causes the previously blocked transistor 85 to become conductive and to block the previously conductive transistor 90 via the timing element consisting of the capacitor 91 and the resistor 92 connected in parallel. At the same time, the previously blocked transistor 40 in the power supply line to the primary coil 27 also becomes conductive. The current then going through transistor 40 generates a magnetic field in the ignition coil which is maintained for so long and only collapses with the formation of an ignition surge in secondary winding 29 when transistor 85 and, at the same time, transistor 40 after the capacitor has discharged 91 is controlled back by transistor 90 to the initial blocking state.

Claims

PATENT CLAIMS: 1. Ignition system for internal combustion engines with an in the primary circuit of an ignition coil switched on transistor, which at the ignition point interrupts the primary current of the ignition coil supplied by a direct current source, characterized in that a monostable multivibrator in a control time, which lies by the maximum adjustment angle before top dead center is switched on and with a delay time that can be changed depending on the speed and power switches itself off and thereby triggers an ignition spark, its position opposite the top dead center is determined from the respective changeable delay time.

2. Ignition system according to claim 1 with one containing at least two transistors Multivibrator that moves from its stable operating state into its control timing unstable tipping position can be controlled in which it is controlled by the loading or unloading time an electrical timing element effective between them during the delay time are held and then automatically return to their stable operating state, characterized in that the one with the control electrode of one of the transistors (50) of the multivibrator connected timer (51 and 52) to a with the speed of the Internal combustion engine variable voltage (U1, U2) is connected.

3. Ignition system according to claim 2, characterized in that the voltage which can be changed with the speed can also be changed as a function of the load on the internal combustion engine.

4. Ignition system according to claim 3, characterized in that a generator (60) coupled to the internal combustion engine is provided, the output voltage of which increases with the speed of the internal combustion engine and is fed to the timing element of the tilting device.

5. Ignition system according to claim 4, characterized in that the power generator (60) is connected to a potentiometer (67) whose tapping with the timer (51 and 52) connected and adjustable as a function of the load of the internal combustion engine is.

6. Ignition system according to claim 5, characterized in that the power generator (60) has two independent windings (62 and 63), one of which (63) with the potentiometer (67), the other (62) with the input of a non-linear Bridge (71, 72, 74, 75) is connected, at the output of which the timing element of the multivibrator connected.

7. Ignition system according to claim 1, characterized in that except the multivibrator (35) depending on the speed of the internal combustion engine variable tilting duration a second multivibrator (80) with an unchangeable tilting duration is provided for controlling a in the supply circuit of the ignition coil (27, 28, 29) switched on transistor (40) is used and with the input transistor (45) of the first multivibrator (35) is connected in such a way that it is only then used for Generation of a breakover oscillation that triggers an ignition current surge at its end their stable operating state is controlled in their unstable tilted position when the first multivibrator at the end of its tilting oscillation, which can be changed in the tilting period returns to its stable operating condition. B.

Ignition system according to claim 7, characterized characterized in that the control electrode (base) of the input transistor (85) of the second multivibrator to the collector of the input transistor (45) of the first Multivibrator is connected.

9. Ignition system according to claim 8, characterized in that a capacitor of about 1000 pF is arranged in the connecting line between the two input transistors (45 and 85).

10. Ignition system according to one of claims 1 to 9, characterized in that one with the internal combustion engine coupled inductive encoder is provided, which controls the multivibrator from its stable operating state into its unstable tilted position.

11. Ignition system according to claims 6 and 10, characterized in that the rotor (61) of the power generator is occupied with at least one rotating permanent magnet (95) with an im Current generator arranged and connected to the base of the input transistor (45) of the multivibrator (35) connected third winding (99) cooperates.

12. Ignition system after Claim 11, characterized in that the third winding is connected to the AC voltage diagonal a bridge consisting of four rectifiers connected in a Graetz circuit whose DC voltage diagonal is connected to the input transistor (45) connected is.

13. Ignition system according to claim 11 and 12, characterized in that the rotor of the power generator with one of the number of cylinders of the internal combustion engine corresponding number of narrow, radially standing permanent magnets (95) occupied is. Considered publications: German patent specifications No. 658 615, 958 971; U.S. Patent Nos. 2,809,344, 2,735,296, 2,666,325, 2,645,751, 2 605 306; French Patent No. 1137 949; French magazine: »Electroniqueindustrielle«, Pp. 2 to 6, March / April 1957; FTZ, 1954, pp. 581 to 588.