DE102012008960A1

DE102012008960A1 - Verfahren zum Kühlen eines ersten Stoffstromes mittels eines zu erwärmenden zweiten Stoffstromes in einer Olefinanlage zur Herstellung von Olefinen

Info

Publication number: DE102012008960A1
Application number: DE201210008960
Authority: DE
Inventors: Helmut Fritz; Thomas Hecht
Original assignee: Linde GmbH
Current assignee: Linde GmbH
Priority date: 2012-05-03
Filing date: 2012-05-03
Publication date: 2013-11-07

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Kühlen, insbesondere Kondensieren, eines ersten Stoffstromes (S) mittels zumindest eines zu erwärmenden, insbesondere zu verdampfenden, zweiten Stoffstromes (S') in einer Olefinanlage zur Herstellung von Olefinen, aufweisend die Schritte: Einleiten des zweiten Stoffstromes (S') in einen durch einen ersten Mantel (20) begrenzten ersten Mantelraum (M) einer Einrichtung der Olefinanlage, in dem ein erster Plattenwärmeübertrager (10) angeordnet ist, so dass der zweite Stoffstrom (S') im ersten Mantelraum (M) ein den ersten Plattenwärmetauscher (10) umgebendes Bad (2) ausbildet und im ersten Plattenwärmetauscher (10) aufsteigt, Einleiten des abzukühlenden ersten Stoffstromes (S) in den ersten Plattenwärmetauscher (10), so dass jener erste Stoffstrom (10) im Gegenstrom zum zweiten Stoffstrom (S') in dem ersten Plattenwärmetauscher (10) geführt wird und in indirekten Wärmeaustausch mit dem zweiten Stoffstrom tritt (S'), und hierdurch Abkühlen des ersten Stoffstromes (S), insbesondere Kondensieren des ersten Stoffstromes (S) sowie Erwärmen, insbesondere Verdampfen, des zweiten Stoffstromes (S').

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Kühlen eines ersten Stoffstromes mittels eines zu erwärmenden zweiten Stoffstromes in einer Olefinanlage zur Herstellung von Olefinen.
In einer Anlage zur Erzeugung von Kohlenwasserstoffen, einer sogenannten Olefinanlage, werden die Kohlenwasserstoffe oder Olefine durch Spaltung kohlenwasserstoffhaltiger Einsatzströme in einem Spaltofen erzeugt. Diese liegen dabei entweder flüssiger oder gasförmiger Form vor und werden z. B. mittels thermischer Spaltung (Dampf) in kürzerkettige Kohlenwasserstoffe gecrackt. Das bei dieser Spaltung entstehende Gemisch aus vorwiegend kürzerkettigen Olefinen wird als Spaltgas bezeichnet.
Bei der Spaltung von flüssigen Einsätzen wird das Spaltgas regelmäßig zunächst einer Olwäsche zugeführt, in der das Spaltgas abgekühlt und längerkettige Kohlenwasserstoffe (Kokspartikel und schwere Ölkomponenten) aus dem Spaltgas herausgewaschen werden. Anschließend wird das Spaltgas zur weiteren Reinigung und Abkühlung in eine Wasserwäsche geführt und das so gewonnene Rohgas in einer Rohgasverdichtung verdichtet. Bei der Spaltung eines gasförmigen Einsatzes kann in der Regel die besagte Olwäsche verzichtet werden. Anschließend wird das Rohgas für gewöhnlich in einer Laugenwäsche von weiteren Verunreinigungen, wie Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff, befreit und getrocknet.
Um nun die im Rohgas enthaltenen Olefine verwerten zu können, muss das Rohgas in die einzelnen Olefinbestandteile getrennt werden.
Hierbei kann zunächst in einer Trennstufe (z. B. Trennstufe in Form einer Kolonne) Olefine mit höchstens 2 Kohlenstoffatomen von Olefinen mit mindestens 3 Kohlenstoffatomen getrennt werden (Front-End C_2–/C₃₊-Trennung). Eine derartige Trennstufe (Fraktionierstufe) wird auch als Deethanisierer bezeichnet.
Alternativ hierzu kann zuerst in einer Trennstufe (Demethanisierer) eine Trennung in Kohlenwasserstoffe mit einem Kohlenstoffatom und Kohlenwasserstoffe mit zumindest zwei Kohlenstoffatomen (Front-End C₁/C₂₊-Trennung) oder eine Trennung, in der Olefine mit höchstens 3 Kohlenstoffatomen von Olefinen mit mindestens 4 Kohlenstoffatomen getrennt werden, erfolgen (Front-End C_3–/C₄₊-Trennung in einer als Depropanisierer bezeichneten Trennstufe).
Beginnt die Trennsequenz mit einer Front-End C_2–/C₃₊-Trennung wird die entstehende Olefinfraktion mit höchstens 2 Kohlenstoffatomen (C_2–-Fraktion) nach einer katalytischen Hydrierung zur Umsetzung von Azetylen zu einem Tieftemperaturzerlegungsteil geleitet, in dem sie in ihren einzelnen Fraktionen zerlegt wird. Die C_2–-Fraktion wird dabei in einem Demethanisierer (Kolonne) von Methan (C₁-Fraktion) und Wasserstoff getrennt.
Das Sumpfprodukt der Methankolonne, das aus einem reinem Ethan/Ethylengemisch besteht, wird nach partieller Verdampfung in einen C2-Splitter gefahren, der das Ethylen (Endprodukt) vom Ethan trennt. Das Ethan kann als Einsatzstoff in den Spaltofen zur Erzeugung von Spaltgas zurückgeführt werden.
In Anlagen der vorgenannten Art werden bisher zur Abkühlung bzw. Kondensation von Prozessströmen (z. B. mittels Reinstoffkältemitteln wie z. B. C₃H₆ oder C₂H₄) externe Umlaufverdampfer mit einem separaten Vorlagebehälter verwendet.
Bei großen Umsätzen führen derartige Lösungen allerdings zu einer kostenintensiven Verrohrung und Stahlkonstruktion.
Hiervon ausgehend liegt daher der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Kühlen eines ersten Stoffstromes mittels eines zu erwärmenden zweiten Stoffstromes in einer Olefinanlage zur Herstellung von Olefinen zu schaffen, das die vorgenannten Nachteile mindert.
Dieses Problem wird durch ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.
Danach sieht das erfindungsgemäße Verfahren zum Kühlen, insbesondere Kondensieren, eines ersten Stoffstromes mittels zumindest eines zu erwärmenden (insbesondere zu verdampfenden) zweiten Stoffstromes (Kältemittel) in einer Olefinanlage zur Herstellung von Olefinen, die Schritte vor: Einleiten des (insbesondere flüssigen) zweiten Stoffstromes in einen durch einen ersten Mantel begrenzten ersten Mantelraum einer Einrichtung der Olefinanlage, in dem ein erster Plattenwärmeübertrager angeordnet ist, so dass der zweite Stoffstrom im ersten Mantelraum ein den ersten Plattenwärmetauscher umgebendes Bad ausbildet und im ersten Plattenwärmetauscher (aufgrund des Thermosiphon-Effektes) aufsteigt, Einleiten des (insbesondere gasförmigen) abzukühlenden ersten Stoffstromes in den ersten Plattenwärmetauscher, so dass jener erste Stoffstrom im Gegenstrom zum zweiten Stoffstrom in dem ersten Plattenwärmetauscher geführt wird und in indirekten Wärmeaustausch mit dem zweiten Stoffstrom tritt, und hierdurch Abkühlen des ersten Stoffstromes, insbesondere Kondensieren des ersten Stoffstromes sowie Erwärmen, insbesondere Verdampfen, des zweiten Stoffstromes.
Dieses Konzept hat insbesondere die Vorteile, wonach eine Verrohrung auf der Kältemittelseite der Wärmeübertrager vollständig entfällt und des Weiteren die Wärmeübertrager ein verringertes Blockvolumen durch den Wegfall inaktiver Verteilzonen auf der Kältemittelseite aufweisen können. Weiterhin wird durch die erfindungsgemäße Lösung die Möglichkeit von Druckverlusten auf der Kältemittelseite an Ein- und Austrittsleitungen minimiert, was eine größere effektive Temperaturdifferenz ermöglicht. Entsprechend fällt die notwendige Heizfläche geringer aus. Durch die Reduktion der Anzahl der üblicherweise notwendigen Umlaufbehälter auf einen Behälter (Mantel) verringert sich entsprechend auch der Aufwand für die Verrohrung und die Armaturen der Umlaufbehälter, die Regelung des Pegels der flüssigen Phase in den Behältern sowie der Aufwand für den Stahlbau und die Fundamente der verwendeten Komponenten.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung ist der erste Stoffstrom eine gasförmige, ethylenhaltige Phase, die insbesondere aus einer abschließenden Trennsequenz der Olefinanlage stammt, wobei das Ethylen im ersten Plattenwärmetauscher gegen den zweiten Stoffstrom kondensiert wird, der C₃H₆, C₃H₈ und/oder NH₃ aufweist, und insbesondere durch die indirekte Wärmübertragung vom ersten zum zweiten Stoffstrom zumindest teilweise verdampft wird.
Hierdurch kann insbesondere das Ethylenprodukt von noch im ersten Stoffstrom enthaltenen Spuren von H₂ und CH₄ getrennt werden.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, dass jene Einrichtung als ein Kondensator eines Deethanisierers ausgebildet ist, wobei hier die Olefinanlage vorzugsweise mit einem gasförmigen Einsatz (wie z. B. Ethan, Propan, Butan etc.) gefahren wird. Der Deethanisierer ist eine Trennstufe in Form einer Kolonne, die dazu eingerichtet und vorgesehen ist, Kohlenwasserstoffe mit drei oder mehr als drei Kohlenstoffatomen (C₃₊-Fraktion) von Kohlenwasserstoffen mit zwei oder weniger als zwei Kohlenstoffatomen (C_2–-Fraktion) zu trennen, wobei jener abzukühlende erste Stoffstrom vor dem Einleiten in den ersten Plattenwärmetauscher der Einrichtung (Kondensator) über Kopf des Deethanisierers abgezogen wird und Kohlenwasserstoffe mit zwei oder weniger Kohlenstoffatomen aufweist (C_2–-Fraktion). Der Deethanisierer kann insbesondere einem Demethanisierer nachgeschaltet sein. In diesem Fall besteht der erste Stoffstrom aus einer C₂-Fraktion, insbesondere enthaltend C₂H₄ und/oder C₂H₆ (und ggf. C₂H₂). Der zweite Stoffstrom weist demgegenüber C₃H₆, C₃H₈ oder NH₃ auf und wird im ersten Plattenwärmetauscher insbesondere im Kreuzgegenstrom oder im Gegenstrom zum ersten Stoffstrom nach oben geführt (Thermosiphon-Effekt), wobei der erste Stoffstrom abgekühlt (kondensiert wird) und der zweite Stoffstrom erwärmt (zumindest teilweise verdampft) wird.
Vorzugsweise wird der erste Stoffstrom nach einem Durchlaufen des ersten Plattenwärmetauschers in die Trennstufe zurückgegeben. Alternativ hierzu – insbesondere für den Fall, dass ein flüssiger Einsatz in den Spaltofen der Olefinanlage zur Erzeugung des Spaltgases eingespeist wird – wird der erste Stoffstrom (C_2–-Fraktion) nach dem Abziehen aus dem ersten Plattenwärmetauscher in einen zweiten Plattenwärmetauscher des Kondensators eingeleitet, der in einem durch einen zweiten Mantel begrenzten zweiten Mantelraum des Kondensators angeordnet ist, wobei ein dritter Stoffstrom der Olefinanlage, der C₂H₄ und/oder C₂H₆ (und ggf. C₂H₂) aufweist, in den zweiten Mantelraum eingeleitet wird, so dass der dritte Stoffstrom im zweiten Mantelraum ein den zweiten Plattenwärmetauscher umgebendes Bad ausbildet und im zweiten Plattenwärmetauscher (aufgrund des Thermosiphon-Effektes) aufsteigt, wobei der abzukühlende erste Stoffstrom im Gegenstrom zum dritten Stoffstrom in dem zweiten Plattenwärmetauscher geführt und weiter abgekühlt, insbesondere kondensiert wird. Der dritte Stoffstrom wird hierdurch erwärmt, insbesondere verdampft. Nach einem Durchlaufen des zweiten Plattenwärmetauschers wird zumindest ein Teik des Kondensats des ersten Stoffstromes in den Deethanisierer des Flüssigcrackers zurückgegeben. Für den Fall, dass bei einem Kondensators eines Deethanisierers bei einer Olefinanlage mit flüssigem Einsatz zur Erzeugung des Spaltgases zwei Plattenwärmetauscher bzw. Plattenwärmetauschermodule wie vorstehend beschrieben in Serie geschaltet werden, beträgt die Temperatur des zweiten Stoffstromes im ersten Plattenwärmetauscher vorzugsweise –30°C bis –40°C, bevorzugt –35°C, und die Temperatur des dritten Stoffstromes im zweiten Plattenwärmetauscher vorzugsweise –50°C bis –60°C, bevorzugt –55°C.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, dass die besagte Einrichtung als ein Kondensator eines C2-Splitters der Olefinanlage ausgebildet ist, der dazu eingerichtet und vorgesehen ist, C₂H₄ von C₂H₆ zu trennen. Hierbei wird der abzukühlende, C₂H₄ aufweisende erste Stoffstrom über einen Kopf des C2-Splitters abgezogen, in den ersten Plattenwärmetauscher der Einrichtung bzw. des Kondensators gegeben und dort gegen den zweiten Stoffstrom, der C₃H₆, C₃H₈ und/oder NH₃ enthält, kondensiert. Nach einem Durchlaufen des ersten Plattenwärmetauschers wird der erste Stoffstrom vorzugsweise in den C2-Splitter zurückgegeben.
Gemäß einer weiteren Variante der Erfindung ist vorgesehen, dass die besagte Einrichtung zum Vorkühlen eines in der Olefinanlage in einem Spaltofen erzeugten Spaltgases, das den ersten Stoffstrom bildet, ausgebildet ist, wobei der zweite Stoffstrom C₃H₆, C₃H₈, NH₃, und/oder C₂H₆ (aus dem C2-Splitter) enthält. Dabei dient die Einrichtung entweder zum Vorkühlen des Spaltgases (oder eines KW-Gemisches) auf eine Temperatur von 15°C vor einer Trocknung des Spaltgases, zum Vorkühlen des Spaltgases auf eine Temperatur im Bereich von 15°C bis –35°C, oder zum Vorkühlen des Spaltgases auf eine Temperatur im Bereich von 15°C bis –35°C, und zwar lediglich beim Anfahren der Olefinanlage (sogenannter Start-Up-Cooler).
Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung ist die besagte Einrichtung als ein Verdampfer der Olefinanlage ausgebildet, mit dem im zweiten Stoffstrom enthaltenes Ethan verdampft wird und insbesondere hiernach als Einsatz in einen Spaltofen der Olefinanlage eingespeist wird, um daraus Spaltgas zu erzeugen (Ethanrecycle), wobei insbesondere der zweite Stoffstrom vor einem Einleiten in den ersten Mantelraum der als Verdampfer ausgebildeten Einrichtung aus einem Sumpf eines C2-Splitters der Olefinanlage abgezogen wird, und wobei der erste Stoffstrom vorzugsweise C3H6, C₃H₈, und/oder NH₃, oder C₂H₄ und/oder C₂H₆ (sowie ggf. C₂H₂) aufweist.
Nach einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, dass die Einrichtung als ein Verdampfer der Olefinanlage ausgebildet ist, in dem der als Ethan/Ethylengemisch (ggf. auch C₂H₂) ausgebildete zweite Stoffstrom, der vor dem Einleiten in den ersten Mantelraum bzw. Verdampfer insbesondere aus einem Sumpf einer Methankolonne (Demethanisierer) abgezogen wird, zumindest teilweise verdampft wird und in einen C2-Splitter der Olefinanlage eingeleitet wird, wobei der erste Stoffstrom, der gegen den zweiten Stoffstrom abgekühlt wird, vorzugsweise C₃H₆, C₃H₈, und/oder NH₃, oder C₂H₄ und/oder C₂H₆ (ggf. auch C₂H₂), oder Spaltgas, oder eine C_2–-Fraktion aufweist.
Allgemein ist nach einer Variante der Erfindung denkbar, dass es sich bei der besagten Einrichtung der Olefinanlage um einen Kondensator eines Tieftemperaturteils der Olefinanlage handelt (und zwar für alle Druckstufen), in dem der erste Stoffstrom z. B. Spaltgas, eine C₂_-Fraktion (Kohlenwasserstoffe mit zwei oder weniger Kohlenstoffatomen), und/oder eine C_5–-Fraktion (Kohlenwasserstoffe mit fünf oder weniger Kohlenstoffatomen) enthält und gegen den zweiten Stoffstrom kondensiert wird, der bevorzugt C₂H₄ und/oder C₂H₆ (ggf. auch C₂H₂) und/oder eine C₁-Fraktion (Kohlenwasserstoffe mit einem Kohlenstoffatom) enthält und entsprechend erwärmt bzw. verdampft wird.
Gemäß einer weiteren Variante der Erfindung ist vorgesehen, dass jene Einrichtung als ein Kondensator eines Demethanisierers (Methankolonne) der Olefinanlage ausgebildet ist, wobei jene Trennstufe dazu eingerichtet und vorgesehen ist, Kohlenwasserstoffe mit zwei Kohlenstoffatomen (C₂-Fraktion) von Kohlenwasserstoffen mit einem Kohlenstoffatom (C₁-Fraktion) zu trennen, und wobei jener abzukühlende erste Stoffstrom vor dem Einleiten in den ersten Plattenwärmetauscher des besagten Kondensators über Kopf des Demethanisierers abgezogen wird und Kohlenwasserstoffe mit einem Kohlenstoffatom sowie insbesondere Wasserstoff (C₁-Fraktion) oder mit zwei oder weniger Kohlenstoffatomen (C₂_-Fraktion) aufweist. Nach dem Durchlaufen des ersten Stoffstromes durch den ersten Plattenwärmetauscher wird dieser bevorzugt in die Trennstufe zurückgegeben. Der im ersten Plattenwärmetauscher gegen den ersten Stoffstrom aufsteigende zweite Stoffstrom weist bevorzugt C₂H₄ und/oder C₂H₆ (sowie ggf. C₂H₂) auf.
Weiterhin ist gemäß einer Variante der Erfindung vorgesehen, dass die Einrichtung als ein Interreboiler (Zwischenumlaufverdampfer) eines C2-Splitters der Olefinanlage ausgebildet ist, der dazu eingerichtet und vorgesehen ist, C₂H₄ von C₂H₆ zu trennen. Dabei wird der zweite Stoffstrom enthaltend C₂H₄ und/oder C₂H₆ (sowie ggf. C₂H₂) vor dem Einleiten in den ersten Mantelraum des Interreboilers oberhalb eines Sumpfes des C2-Splitters aus dem C2-Splitter abgezogen, wird in den ersten Mantelraum der Einrichtung (Interreboiler) gegeben, steigt dort im ersten Plattenwärmetauscher auf und wird gegen den ersten Stoffstrom aufweisend C₃H₆, C₃H₈, und/oder NH₃ oder Spaltgas erwärmt, wobei insbesondere eine beim Aufsteigen des zweiten Stoffstromes im ersten Plattenwärmetauscher entstehende gasförmige Phase des zweiten Stoffstromes aus dem ersten Mantelraum abgezogen und in den C2-Splitter zurückgegeben wird.
Weiterhin kann nach einer Ausführungsform der Erfindung vorgesehen sein, dass die Einrichtung als ein Interreboiler eines Demethanisierers ausgebildet ist, bei dem es sich um eine Trennstufe der Olefinanlage handelt, die dazu ausgebildet ist, Kohlenwasserstoffe mit einem Kohlenstoffatom von Kohlenwasserstoffen mit zwei Kohlenstoffatomen zu trennen, wobei der zweite Stoffstrom enthaltend eine C_2–-Fraktion, insbesondere C₂H₄ und/oder C₂H₆ (sowie ggf. C₂H₂) vor dem Einleiten in den Mantelraum der Einrichtung (Interreboiler) oberhalb eines Sumpfes der Trennstufe aus der Trennstufe abgezogen wird, und wobei der erste Stoffstrom C₃H₆, C₃H₈, und/oder NH₃ oder C₂H₄ und/oder C₂H₆ (insbesondere auch C₂H₂) oder Spaltgas aufweist, und wobei insbesondere eine beim Aufsteigen des zweiten Stoffstromes im ersten Plattenwärmetauscher entstehende gasförmige Phase des zweiten Stoffstromes aus dem ersten Mantelraum abgezogen und in die Trennstufe zurückgeführt wird.
Schließlich ist in einer Variante der Erfindung vorgesehen, dass vom Mantelraum insbesondere mittels eines Wehrs eine Saugflasche abgeteilt ist, wobei der zweite Stoffstrom aus jener Saugflasche abgezogen und einem Verdichter zugeführt wird, und wobei eine sich im Sumpf der Saugflasche sammelnde flüssige Phase des zweiten Stoffstromes über einen Kondensatheber in das Bad zurückgegeben wird, wobei insbesondere der erste Stoffstrom C₂H₄ und/oder C₂H₆ aufweist, und wobei insbesondere der zweite Stoffstrom C₂H₄ und/oder C₂H₆ aufweist. Des Weiteren können der erste und der zweite Stoffstrom alternativ auch Komponenten wie C₃H₆, C₃H₆ oder NH₃ enthalten.
Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung sollen durch die nachfolgenden Figurenbeschreibungen von Ausführungsbeispielen anhand der Figuren erläutert werden.
Es zeigen:
1 eine schematische Darstellung des erfindungsgemäßen ”Block-in-Shell”-Prinzips, bei dem ein Wärmetauscher (”Block”) in einem Bad steht, das sich in einem von einem Mantel (”Shell”) umgebenden Mantelraum befindet;
2 eine schematische Schnittansicht einer Wärmeübertrageranordnung mit einem stehenden Mantel;
3 eine schematische Schnittansicht einer Wärmeübertrageranordnung mit einem liegenden Mantel;
4 eine weitere schematische Schnittansicht einer Wärmeübertrageranordnung mit einem liegenden Mantel;
5 eine schematische Schnittansicht einer Wärmeübertrageranordnung mit in den Mantel integrierter Saugflasche;
6 eine schematische Schnittansicht einer Wärmeübertrageranordnung mit einem liegenden Mantel mit nicht-kreisförmigem Querschnitt;
7 eine schematische Schnittansicht einer Wärmeübertrageranordnung in Kompaktbauweise; und
8 eine weitere schematische Schnittansicht einer Wärmeübertrageranordnung gemäß 7.
1 zeigt ein grundsätzliches Schema erfindungsgemäßen Wärmeübertrageranordnung 1 bzw. eines Verfahrens zum Kühlen eines ersten Stoffstromes S mittels eines zweiten Stoffstromes S' in einer Olefinanlage. Bei den beiden Stoffströmen S, S' kann es sich im Einzelnen um die oben beschriebenen Stoffströme S, S' handeln.
Nach der erfindungsgemäßen Lösung ist vorgesehen, dass der zweite Stoffstrom S' Über einen Einlass 24a eines ersten Mantels 20, der einen ersten Mantelraum M umgibt, in den ersten Mantelraum M eingeleitet wird, so dass er dort ein Bad 2 ausbildet, das bei einem bestimmungsgemäßen Betrieb der Einrichtung gemäß 1 einen im ersten Mantelraum M angeordneten ersten Plattenwärmetauscher (auch Plattenwärmeübertrager) 10 umgibt, wobei sich ein Pegel P des Bades 2 ergibt, der unterhalb einer Oberseite des ersten Plattenwärmetauschers 10 liegt.
Der erste Plattenwärmeübertrager 10 besteht vorzugsweise jeweils aus mehreren übereinander bzw. nebeneinander gestapelten, Lamellen (auch als Fins bezeichnet), die sich vorliegend in einer vertikalen Ebene erstrecken (bezogen auf einen bestimmungsgemäß angeordneten Zustand des ersten Plattenwärmetauschers 10), die jeweils durch ebene (flächige) Trennwände gegeneinander begrenzt sind und fest miteinander verbunden werden, so dass ein Wärmetauscherblock 10 entsteht. Die Lamellen und Trennwände bilden dabei eine Vielzahl von Wärmeaustauschpassagen für die miteinander in Wärmeaustausch zu bringenden Stoffströme S, S'. Nach außen hin werden die Lamellen jeweils durch eine Deckplatte abgedeckt.
Ein möglicher detaillierter Grundaufbau eines derartigen ersten Plattenwärmeübertrager kann zum Beispiel dem ALPEMA(Brazed Aluminium Plate-Fin Heat Exchanger Manufacturer's Association)-Standard entnommen werden. Andere Aufbauten sind ebenfalls denkbar.
Vorliegend weist der erste Plattenwärmeübertrager 10 erste und zweite Wärmetauschpassagen auf, wobei in den ersten Wärmeaustauschpassagen aufgrund des Thermosiphoneffektes Kältemittel, in Form des zweiten Stoffstromes S' aus dem Bad 2 entlang der Vertikalen Z von unten nach oben aufsteigt, wobei sich eine gasförmige Phase des zweiten Stoffstromes S' oberhalb des ersten Plattenwärmetauschers 10 sammelt, die über einen Auslass 24b am ersten Mantel 10 aus dem ersten Mantelraum M abgezogen wird. Demgegenüber wird in den zweiten Wärmeaustauschpassagen der erste Stoffstrom S im Gegenstrom zum zweiten Stoffstrom S' geführt, so dass dieser in indirekten Wärmeaustausch mit dem aufsteigenden Kältemittel (zweiter Stoffstrom) S' gelangt und infolgedessen abgekühlt bzw. verflüssigt wird. Der erste Stoffstrom S wird über einen Einlass 25a in den ersten Plattenwärmetauscher 10 eingespeist und nach einem Durchlaufen des ersten Plattenwärmetauschers 10 (in kondensierter Form) über einen Auslass 25b aus dem ersten Plattenwärmetauscher 10 abgezogen.
Zur Regelung des vorstehend beschriebenen Verfahrens bzw. der vorstehend beschriebenen Wärmeübertrageranordnung (”Block-in-Shell”) 1 kann der Pegels P des Bades 2 (zweiter Stoffstrom S') geregelt werden, indem mit einem Pegelsensor 61 der momentane Pegel P laufend abgefragt wird und bei einer etwaigen Differenz zu einem Sollwert ein zugeordnetes Ventil entsprechend (automatisch) geöffnet oder geschlossen wird, um die Menge des pro Zeiteinheit in das Bad 2 zugebenen zweiten Stoffstromes S' so einzustellen, so dass sich der momentane Pegel P dem geltenden Sollwert (asymptotisch) angleicht.
Ergänzend hierzu kann der Druck der gasförmigen Phase des zweiten Stoffstromes S' oberhalb des ersten Plattenwärmetauschers 10 im ersten Mantelraum M geregelt werden, indem ein dort herrschender momentaner Druck mittels eines Drucksensors 62 laufend abgefragt wird und bei einer etwaigen Differenz zu einem Sollwert mittels einer entsprechenden (automatischen) Betätigung eines zugeordneten Ventils 620 die pro Zeiteinheit aus dem ersten Mantelraum M abgezogene Menge der gasförmigen Phase des zweiten Stoffstromes S' so eingestellt wird, dass sich der momentane Druck (asymptotisch) dem geltenden Sollwert angleicht.
In den 2 bis 8 sind unterschiedliche Abwandlungen einer Wärmeübertrageranordnung 1 nach dem Prinzip der 1 gezeigt, die in einer Olefinanlage eingesetzt werden können.
Dabei sind jeweils eine Mehrzahl an (ersten) Plattenwärmeübertragern 10 in einem durch einen ersten Mantel 20 begrenzten ersten Mantelraum M angeordnet, wobei sie jeweils in einem durch ein Kältemittel (vorliegend C₃H₆) gebildeten Bad 2 stehen, das im ersten Mantelraum M vorgesehen ist.
Im Prinzip gibt es zwei Möglichkeiten die Plattenwärmeübertrager 10 in einen solchen Behälter bzw. ersten Mantel 20 unterzubringen:
Gemäß 2 kann ein stehender Behälter bzw. erster Mantel 20 verwendet werden. Der erste Mantel 20 weist dabei einen kreisrunden entlang der Horizontalen erstreckten Boden 22 auf, von dem entlang der Längsachse (Zylinderachse) des ersten Mantels 20, die parallel zur Vertikalen Z verläuft, eine umlaufende Wandung 21 abgeht. Der Boden 22 bzw. der erste Mantel 20 weist dabei entlang der Horizontalen einen Durchmesser D auf, der so groß gewählt werden muss, dass die Plattenwärmeübertrager 10 nebeneinander auf der Kreisfläche des Bodens 22 angeordnet werden können. Die Länge des ersten Mantels 20 entlang der Längsachse L richtet sich dabei nach der Bauhöhe H der Blöcke (Plattenwärmeübertrager) 10 entlang der Vertikalen Z. Insbesondere eignet sich eine derartige Anordnung bei langen schlanken Apparaten, d. h., im Falle von relativ großen Temperaturdifferenzen.
In einer Variante beträgt der besagte Durchmesser beispielsweise D = 5,8 m, wobei die Länge des ersten Mantels 20 entlang der Längsachse L beispielsweise 5 m beträgt. Die einzelnen Plattenwärmeübertrager 10, die jeweils eine quadratische Grundfläche B × B aufweisen, sind dabei jeweils paarweise zu einem Modul 100 zusammengefasst, wobei jene Module 100 beispielsweise eine Breite von B = 1,2 m, eine Tiefe von T = 2 × B = 2,4 m und eine Höhe H entlang der Vertikalen Z von H = 3,3 m aufweisen.
Die Raumlage der Module 100 zueinander ist dabei dergestalt, dass sich je zwei Module 100 entlang einer ersten Richtung R und je zwei Module 100 entlang einer senkrecht dazu verlaufenden zweiten Richtung R' einander gegenüberliegen. Dabei sind die beiden Plattenwärmeübertrager 10 eines jeden Moduls 100 jeweils entlang der ersten Richtung R nebeneinander angeordnet bzw. miteinander verbunden, so dass die Tiefe T der Module 100 entlang der ersten Richtung R entsprechend doppelt so groß ist wie die Breite B der Module 100 entlang der zweiten Richtung R'.
Weiterhin besteht gemäß 4 die alternative Möglichkeit, einen liegenden ersten Mantel 20 zu verwenden, bei dem sich die Längsachse (Zylinderachse) L entlang der Horizontalen erstreckt. Der Boden 22 des ersten Mantels 20 erstreckt sich in diesem Falle entlang der Vertikalen Z, wobei die einzelnen Plattenwärmeübertrager 10 bzw.
Module 100 nunmehr hintereinander entlang der Längsachse L im ersten Mantelraum M angeordnet sind und sich dabei an der umlaufenden, entlang der Längsachse L erstreckten Wandung 21 abstützen.
Der Durchmesser D des Behälters bzw. ersten Mantels 20 hängt in diesem Fall von der Höhe H und der Breite B bzw. Tiefe T der Plattenwärmeübertrager 10 ab. Die Behälterlänge (Mantellänge) bestimmt sich aus der Breite B der Plattenwärmeübertrager 10 (Blockbreite) und der Anzahl der Plattenwärmeübertrager (Blöcke) 10. Diese Anordnung ist bei relativ kleinen Temperaturdifferenzen und damit kurzen Blöcken vorteilhaft.
Gemäß 4 kann der Durchmesser des ersten Mantels 20 bzw. der Durchmesser des Bodens 22 beispielsweise D = 5 m betragen und die Länge des ersten Mantels 20 entlang der Längsachse L beispielsweise 8 m. Vorzugsweise sind wiederum vier Module 100 mit je 2 Plattenwärmeübertrager (blöcken) von quadratischer Grundfläche B × B entlang der Längsachse L nebeneinander im ersten Mantelraum M aufgereiht, wobei die beiden Plattenwärmeübertrager 10 eines jeden Moduls 100 quer zur Längsachse L nebeneinander angeordnet sind, so dass die Module 100 entlang der Längsachse L eine Breite von B = 1,2 m und quer zur Längsachse eine Tiefe von T = 2 × B = 2,4 m aufweisen. Die Höhe H der Module 100 entlang der Vertikalen Z beträgt beispielsweise H = 3,3 m, so dass der Abstand A der oberen, entlang der Längsachse L erstreckten Kanten 100a der Module 100 zur Innenseite 21b der Wandung 21 des ersten Mantels 20 beispielsweise A = 0,75 m beträgt. Die Stärke D' des ersten Mantels 20 liegt bevorzugt im Bereich von D' = 0,1 m.
Die im ersten Mantelraum M gemäß 2 und 4 angeordneten Plattenwärmeübertrager 10 stehen in einem Bad 2, das z. B. durch Einleiten von Kältemittel in Form von C₃H₆ in den ersten Mantelraum M durch einen entsprechenden Einlass 24a des ersten Mantels 20 gebildet wird.
Die Plattenwärmeübertrager 10 können im Einzelnen wie eingangs beschrieben aufgebaut sein. Dabei wird bei den Anordnungen gemäß 2 bis 8 vorzugsweise ein Kältemittel (zweiter Stoffstrom S') in Form von C₃H₆ verwendet, das aus dem Bad 2 entlang der Vertikalen Z von unten nach oben aufsteigt, wohingegen im Gegenstrom dazu vorzugsweise ein Ethylen enthaltender erster Stoffstrom (C₂H₄) S geführt wird, so dass dieser in indirekten Wärmeaustausch mit dem aufsteigenden Kältemittel S' gelangt und infolgedessen verflüssigt wird. Das verflüssigte Ethylen wird aus den Plattenwärmetauschern 10 über Auslässe 25b abgezogen und über Leitungen 26 in einen Sammelbehälter 40 eingeleitet, aus dessen Sumpf das Ethylen mittels einer Pumpe 50 abgezogen und seiner weiteren Bestimmung zugeleitet werden kann. Der Sammelbehälter 40 kann entlang der Vertikalen Z eine Höhe bzw. einen Durchmesser von H'' = 3,4 m aufweisen.
Des Weiteren kann gasförmiges Kältemittel am Kopf des ersten Mantels 20 über Auslässe 24b und eine entsprechende Leitung 27 aus dem ersten Mantelraum M abgezogen und nach einem Verdichten erneut über den Einlass 24a dem Bad 2 im ersten Mantelraum M zugeführt werden.
Eine weitere Bauraumersparnis kann erzielt werden, indem gemäß 5 die Saugflasche einer Verdichterstufe in den ersten Mantel M integriert wird. Hierzu kann im ersten Mantelraum M ein Wehr 23 angeordnet werden, so vom ersten Mantelraum M eine Saugflasche M' abgeteilt wird. Dabei staut sich nunmehr das Bad 2 am Wehr 23 auf. Über die Saugflasche M' kann dann durch einen entsprechenden, am ersten Mantel 20 vorgesehenen Auslass 24c eine gasförmige Phase des Kältemittels C₃H₆ abgezogen werden und einem Verdichter zugeführt werden. Etwaiges am Boden der Saugflasche M' auskondensiertes Kältemittel kann über einen Kondensatheber 30 dem Bad 2 im ersten Mantelraum M zugeführt werden.
Des Weiteren ist gemäß 6 eine Manteloptimierung durch Verwendung nicht kreisförmiger Mantelquerschnitte denkbar, und zwar speziell bei Niederdruckanwendungen, bei denen von einem kreisförmigen Mantelquerschnitt abgesehen werden kann. Danach weist der liegende erste Mantel 20, dessen Längsachse L sich entlang der Horizontalen erstreckt, einander gegenüberliegende parallele ebene Abschnitte 201, 202 seiner Wandung 21 auf, die entlang der Längsachse L sowie der Vertikalen Z erstreckt sind und über gewölbte, entlang der Längsachse L erstreckte Abschnitte 203, 204 der Wandung 21, die einander entlang der Vertikalen Z gegenüberliegen, miteinander verbunden sind. Auf diese Weise kann der Durchmesser bzw. die Breite B' des ersten Mantels quer zur Längsachse L und Vertikalen Z herabgesetzt werden.
Hierbei können die einzelnen Module 100 die Abmessungen gemäß 2 und 4 aufweisen. Die Höhe H' des (liegenden) ersten Mantels 20 entlang der Vertikalen Z beträgt dabei beispielswiese 4,7 m, die Breite B' des ersten Mantels 20 quer zur Längsachse L (entlang der Horizontalen) beispielsweise 3,3 m.
Ferner ist auch eine Anordnung von Plattenwärmeübertragern übereinander in einem stehenden ersten Mantel denkbar (sogenannte Stockwerkbauweise).
Schließlich zeigen die 7 und 8 eine erfindungsgemäße Wärmeübertrageranordnung 1 in einer Kompaktbauweise. Hierbei können die einzelnen Plattenwärmetauscher 10 die oben genannten Abmessungen aufweisen, d. h., eine Grundfläche von B × B = 1,2 m × 1,2 m bei einer Höhe entlang der Vertikalen Z von beispielsweise H = 3,3 m.
Der erste Mantel 20 erstreckt sich gemäß 7 und 8 liegend entlang einer horizontalen Längsachse L und weist entlang der Vertikalen Z eine Höhe H' von beispielsweise H' = 6,5 m, eine Tiefe T' entlang der Längsachse L von beispielsweise 4,8 m sowie eine horizontale Breite B' quer zur Längsachse L von beispielsweise 3,2 m auf.
Entsprechend 6 weist der erste Mantel 20 weiterhin einander gegenüberliegende (parallele), ebene Abschnitte 201, 202 auf, die sich jeweils entlang der Längsachse L und der Vertikalen Z erstrecken und über gewölbte Abschnitte 203, 204 der Wandung 21 miteinander verbunden sind, die den ersten Mantel 20 nach unten bzw. nach oben hin begrenzen.
Dabei sind vier Plattenwärmetauscher 10 entlang der Längsachse L aneinander anliegend angeordnet, wobei jene Plattenwärmeübertrager 10 weiterhin an einem zugeordneten ebenen Abschnitt 201 der Wandung 21 anliegen. In der gleichen Weise sind vier weitere Plattenwärmetauscher 10 am anderen ebenen Abschnitt 202 der Wandung 21 anliegend angeordnet, so dass jene vier Plattenwärmeübertrager 10 von den anderen vier Plattenwärmeübertragern quer zur Längsachse L beabstandet sind. Das im ersten Mantelraum M vorgesehen Bad 2 des Kältemittels kann somit die Plattenwärmeübertrager 10 von unten sowie von den einander zugewandten Seiten 10a der Plattenwärmeübertrager 10 her benetzen.

Entlang der Längsachse L kann der erste Mantel 20 durch gewölbte Böden 22 (gestrichelte Linien) oder durch ebene, an je zwei Plattenwärmeübertragern 10 anliegende Böden 22 begrenzt sein. Bezugszeichenliste

1	Wärmeübertrageranordnung
2	Bad
10	Plattenwärmeübertrager
10a	Seite
11, 12	Deckplatte
20	Erster Mantel
21	Wandung
21b	Innenseite
22	Boden
23	Wehr
24a, 25a	Einlass
24b, 24c, 25b	Auslass
26, 27	Leitung
30	Kondensatheber
40	Sammelbehälter
50	Pumpe
61	Pegelsensor
62	Drucksensor
100	Modul
100a	Kante
201, 202	Ebene Abschnitte
203, 204	Gewölbte Abschnitte
610, 620	Ventil
A	Abstand
B, B'	Breite
D	Durchmesser
D'	Dicke
H, H', H''	Höhe
T, T'	Tiefe
M	Erster Mantelraum
M'	Saugflasche
L	Längsachse
S	Erster Stoffstrom
S'	Zweiter Stoffstrom
Z	Vertikale

Claims

Verfahren zum Kühlen, insbesondere Kondensieren, eines ersten Stoffstromes (S) mittels zumindest eines zu erwärmenden, insbesondere zu verdampfenden, zweiten Stoffstromes (S') in einer Olefinanlage zur Herstellung von Olefinen, aufweisend die Schritte: – Einleiten des zweiten Stoffstromes (S') in einen durch einen ersten Mantel (20) begrenzten ersten Mantelraum (M) einer Einrichtung der Olefinanlage, in dem ein erster Plattenwärmeübertrager (10) angeordnet ist, so dass der zweite Stoffstrom (S') im ersten Mantelraum (M) ein den ersten Plattenwärmetauscher (10) umgebendes Bad (2) ausbildet und im ersten Plattenwärmetauscher (10) aufsteigt, – Einleiten des abzukühlenden ersten Stoffstromes (S) in den ersten Plattenwärmetauscher (10), so dass jener erste Stoffstrom (10) im Gegenstrom oder im Kreuzgegenstrom zum zweiten Stoffstrom (S') in dem ersten Plattenwärmetauscher (10) geführt wird und in indirekten Wärmeaustausch mit dem zweiten Stoffstrom tritt (S'), und hierdurch – Abkühlen des ersten Stoffstromes (S), insbesondere Kondensieren des ersten Stoffstromes (S) sowie Erwärmen, insbesondere Verdampfen, des zweiten Stoffstromes (S').
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Stoffstrom (S) eine gasförmige, ethylenhaltige Phase ist, insbesondere aus einer abschließenden Trennsequenz der Olefinanlage, wobei C₂H₄ kondensiert wird, und wobei der zweite Stoffstrom (S') der Olefinanlage zumindest einen der folgenden Stoffe aufweist: C₃H₆, C₃H₈, NH₃.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass jene Einrichtung als ein Kondensator einer Trennstufe der Olefinanlage ausgebildet ist, wobei jene Trennstufe dazu eingerichtet und vorgesehen ist, Kohlenwasserstoffe mit drei oder mehr als drei Kohlenstoffatomen von Kohlenwasserstoffen mit zwei oder weniger als zwei Kohlenstoffatomen zu trennen, wobei jener abzukühlende erste Stoffstrom (S) vor dem Einleiten in den ersten Plattenwärmetauscher (10) über Kopf der Trennstufe abgezogen wird und Kohlenwasserstoffe mit zwei oder weniger Kohlenstoffatomen aufweist, und wobei insbesondere der erste Stoffstrom (S) nach einem Durchlaufen des ersten Plattenwärmetauschers (10) in die Trennstufe zurückgegen wird, und wobei der zweite Stoffstrom (S') zumindest einen der folgenden Stoffe aufweist: C₃H₆, C₃H₈, NH₃.
Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Stoffstrom (S) aus dem ersten Plattenwärmetauscher (10) abgezogen wird und in einen zweiten Plattenwärmetauscher (10) eingeleitet wird, der in einem durch einen zweiten Mantel begrenzten zweiten Mantelraum des Kondensators angeordnet ist, wobei ein dritter Stoffstrom der Olefinanlage, der C₂H₄ und/oder C₂H₆ und insbesondere auch C₂H₂ aufweist, in den zweiten Mantelraum eingeleitet wird, so dass der dritte Stoffstrom im zweiten Mantelraum ein den zweiten Plattenwärmetauscher umgebendes Bad ausbildet und im zweiten Plattenwärmetauscher aufsteigt, wobei der abzukühlende erste Stoffstrom (S) im Gegenstrom zum dritten Stoffstrom in dem zweiten Plattenwärmetauscher geführt wird und in indirekten Wärmeaustausch mit dem dritten Stoffstrom tritt, und hierdurch der erste Stoffstrom (S) weiter abgekühlt wird, insbesondere kondensiert wird, und der dritte Stoffstrom erwärmt, insbesondere verdampft wird, und wobei insbesondere zumindest ein Teil der erste Stoffstrom (S) nach einem Durchlaufen des zweiten Plattenwärmetauschers in die Trennstufe zurückgegeben wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung als ein Kondensator eines C2-Splitters der Olefinanlage ausgebildet ist, wobei der C2-Splitter dazu eingerichtet und vorgesehen ist, C₂H₄ von C₂H₆ zu trennen, wobei jener abzukühlende erste Stoffstrom (S) über Kopf des C2-Splitters abgezogen wird und C₂H₄ aufweist, wobei der zweite Stoffstrom (S') der Olefinanlage zumindest einen der folgenden Stoffe aufweist: C₃H₆, C₃H₈, NH₃, und wobei insbesondere der erste Stoffstrom (S) nach einem Durchlaufen des ersten Plattenwärmetauschers (10) in den C2-Splitter zurückgegeben wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung zum Vorkühlen eines in einem Spaltofen der Olefinanlage erzeugten Spaltgases, das den ersten Stoffstrom (S) bildet, eingerichtet und vorgesehen ist, wobei der zweite Stoffstrom (S') der Olefinanlage zumindest einen der folgenden Stoffe aufweist: C₃H₆, C₃H₈, NH₃, und wobei die Einrichtung insbesondere – zum Vorkühlen des Spaltgases auf eine Temperatur von 15°C vor einer Trocknung des Spaltgases, – zum Vorkühlen des Spaltgases auf eine Temperatur im Bereich von 15°C bis –35°C, oder – zum Vorkühlen des Spaltgases auf eine Temperatur im Bereich von 15°C bis –35°C lediglich beim Anlaufen der Olefinanlage ausgebildet ist.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung als ein Verdampfer der Olefinanlage ausgebildet ist, der dazu eingerichtet und vorgesehen ist, im zweiten Stoffstrom (S') enthaltenes C₂H₆ zu verdampfen und hiernach insbesondere in einen Spaltofen der Olefinanlage zurückzuführen, wobei insbesondere der zweite Stoffstrom (S') vor einem Einleiten in den ersten Mantelraum (M) aus einem Sumpf eines C2-Splitters der Olefinanlage abgezogen wird, und wobei der erste Stoffstrom (S) zumindest einen der folgenden Stoffe aufweist: C₃H₆, C₃H₈, NH₃, C₂H₄, C₂H₆, C₂H₂.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung als ein Verdampfer ausgebildet ist, in dem der C₂H₄ und/oder C₂H₆ und insbesondere auch C₂H₂ enthaltende zweite Stoffstrom (S') zumindest teilweise verdampft wird und in einen C2-Splitter der Olefinanlage eingeleitet wird, wobei der erste Stoffstrom (S) zumindest eine der folgenden Komponenten aufweist: C₃H₆, C₃H₈, NH₃, C₂H₄, C₂H₆, C₂H₂, Spaltgas, C_2–-Fraktion.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung als ein Kondensator eines Tieftemperaturteils der Olefinanlage ausgebildet ist, wobei der erste Stoffstrom (S) zumindest eine der folgenden Komponenten aufweist: Spaltgas, C_2–-Fraktion, C_5–-Fraktion, und wobei der erste Stoffstrom (S) kondensiert oder teilkondensiert wird, und wobei der zweite Stoffstrom (S') zumindest eine der folgenden Komponenten aufweist: C₂H₄, C₂H₆, C₂H₂, C₁-Fraktion.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass jene Einrichtung als ein Kondensator einer Trennstufe der Olefinanlage ausgebildet ist, wobei jene Trennstufe dazu eingerichtet und vorgesehen ist, Kohlenwasserstoffe mit, zwei Kohlenstoffatomen von Kohlenwasserstoffen mit einem Kohlenstoffatom zu trennen, wobei jener abzukühlende erste Stoffstrom (S) vor dem Einleiten in den ersten Plattenwärmetauscher (10) über Kopf der Trennstufe abgezogen wird und Kohlenwasserstoffe mit einem Kohlenstoffatom sowie insbesondere auch CH₄ und/oder H₂ oder Kohlenwasserstoffe mit zwei oder weniger Kohlenstoffatomen aufweist, und wobei der zweite Stoffstrom (S') C₂H₄ und/oder C₂H₆ und insbesondere auch C₂H₂ aufweist, und wobei insbesondere der erste Stoffstrom (S) nach einem Durchlaufen des ersten Plattenwärmetauschers (10) in die Trennstufe zurückgegeben wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung als ein Interreboiler eines C2-Splitters der Olefinanlage ausgebildet ist, wobei der C2-Splitter dazu eingerichtet und vorgesehen ist, C₂H₄ von C₂H₆ zu trennen, und wobei der zweite Stoffstrom (S') enthaltend C₂H₄ und/oder C₂H₆ und insbesondere auch C₂H₂, vor dem Einleiten in den ersten Mantelraum (M) oberhalb eines Sumpfes des C2-Splitters aus dem C2-Splitter abgezogen wird, und wobei der erste Stoffstrom (S) zumindest eine der folgenden Komponenten aufweist: C₃H₆, C₃H₈, NH₃, Spaltgas, und wobei insbesondere eine beim Aufsteigen des zweiten Stoffstromes (S') im ersten Plattenwärmetauscher (10) entstehende gasförmige Phase des zweiten Stoffstromes (S') aus dem ersten Mantelraum (M) abgezogen und in den C2-Splitter zurückgegeben wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung als ein Interreboiler einer Trennstufe der Olefinanlage ausgebildet ist, wobei jene Trennstufe dazu ausgebildet ist, Kohlenwasserstoffe mit einem Kohlenstoffatom von Kohlenwasserstoffen mit zwei Kohlenstoffatomen zu trennen, wobei der zweite Stoffstrom (S') enthaltend eine C_2–-Fraktion oder enthaltend C₂H₄ und/oder C₂H₆, vor dem Einleiten in den Mantelraum (M) oberhalb eines Sumpfes der Trennstufe aus der Trennstufe abgezogen wird, und wobei der erste Stoffstrom (S) zumindest eine der folgenden Komponenten aufweist: C₂H₄, C₂H₆, C₂H₂, C₃H₆, C₃H₈, NH₃, Spaltgas, und wobei insbesondere eine beim Aufsteigen des zweiten. Stoffstromes (S') im ersten Plattenwärmetauscher (10) entstehende gasförmige Phase des zweiten Stoffstromes (S') aus dem ersten Mantelraum (M) abgezogen und in die Trennstufe zurückgegen wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass vom ersten Mantelraum (M) insbesondere mittels eines Wehrs (23) eine Saugflasche (M') abgeteilt ist, wobei der zweite Stoffstrom (S') aus jener Saugflasche (M') abgezogen und einem Verdichter zugeführt wird, und wobei eine sich im Sumpf der Saugflasche (M') sammelnde flüssige Phase des zweiten Stoffstromes (S') über einen Kondensatheber in das Bad (2) zurückgegeben wird, wobei insbesondere der erste Stoffstrom (S) zumindest eine der folgenden Komponenten aufweist: C₂H₄, C₂H₆, C₂H₂, C₃H₆, C₃H₈, NH₃, CH₄ aufweist, und wobei insbesondere der zweite Stoffstrom (S') eine der folgenden Komponenten aufweist: C₂H₄, C₂H₆, C₂H₂, C₃H₆, C₃H₈, NH₃, CH₄.