DE102011109084A1

DE102011109084A1 - Method for controlling powertrain of internal combustion engine of motor vehicle, involves providing brief gas impact of internal combustion engine at predetermined speed of internal combustion engine during sliding operation state

Info

Publication number: DE102011109084A1
Application number: DE201110109084
Authority: DE
Inventors: Thomas Winkler; Benjamin Tlatlik; Robert Geier
Original assignee: Bayerische Motoren Werke AG; Schaeffler Technologies AG and Co KG
Current assignee: Bayerische Motoren Werke AG; Schaeffler Technologies AG and Co KG
Priority date: 2011-08-01
Filing date: 2011-08-01
Publication date: 2013-02-07

Abstract

The method involves arranging a torsional vibration damper and friction clutch in gearbox by an on-board diagnostic device for detection of misfiring. A brief gas impact of an internal combustion engine is provided at predetermined speed of the internal combustion engine during a sliding operation state with a deceleration of a motor vehicle. The gas impact is executed at a speed between 3000 and 4000 revolution per minute. The gas impact is provided by increasing of filling of cylinder volume in the current operating state of middle cylinder filling with fuel mixture.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Steuerung eines in verschiedenen Betriebszuständen betriebenen Antriebsstrangs eines Kraftfahrzeugs mit einer von einem Fahrer mittels eines Fahrpedals gesteuerten Brennkraftmaschine, einem Getriebe und dazwischen angeordnetem Drehschwingungsdämpfer und Reibungskupplung mittels einer Onboard-Diagnoseeinrichtung zur Erkennung von Zündaussetzern.The invention relates to a method for controlling a drive train of a motor vehicle operated in different operating states with an internal combustion engine controlled by a driver by means of an accelerator pedal, a transmission and a torsional vibration damper and friction clutch arranged therebetween by means of an onboard diagnostic device for detecting misfires.

Gattungsgemäße Antriebsstränge sind seit langem aus Serienanwendungen bekannt. Weiterhin ist beispielsweise aus der DE 10 2008 050 287 A1 ein Verfahren zur Steuerung eines Antriebsstrangs mittels einer Onboard-Diagnoseeinrichtung (OBD, OBD2) eines gattungsgemäßen Antriebsstrangs bekannt. Hierbei hat sich gezeigt, dass unter bestimmten Betriebsbedingungen des Antriebsstrangs im gleitenden Betrieb des Kraftfahrzeugs, bei dem der Fahrer mittels des Fahrpedals nur so wenig Moment anfordert, dass das Kraftfahrzeug keinen Vortrieb von der Brennkraftmaschine erfährt und bei konstanter oder abnehmender Drehzahl rollt, niederfrequente Störungen wie beispielsweise subharmonische Schwingungen auftreten können, die die Ermittlung von Zündaussetzern überlagern und deren signifikante Bestimmung beeinträchtigen können.Generic drive trains have long been known from series applications. Furthermore, for example, from the DE 10 2008 050 287 A1 a method for controlling a drive train by means of an onboard diagnostic device (OBD, OBD2) of a generic drive train known. It has been found that under certain operating conditions of the powertrain in sliding operation of the motor vehicle, in which the driver requests so little torque by means of the accelerator pedal that the motor vehicle undergoes no propulsion from the internal combustion engine and rolls at a constant or decreasing speed, low-frequency interference For example, sub-harmonic vibrations may occur which may interfere with the detection of misfires and interfere with their significant determination.

Diese niederfrequenten Schwingungen treten im gleitenden Zustand bevorzugt auf, wenn die Bogenfedern eines als Zweimassenschwungrad ausgebildeten Drehschwingungsdämpfers auf eine bestimmte Weise vorkonditioniert sind. Eine derartige Vorkonditionierung erfolgt dabei während einer vorhergehenden Zugphase mit einem ausreichend hohen Motormoment auf hohe Drehzahlen. Hierbei werden die Bogenfedern komprimiert und mittels Fliehkraft an der radial außerhalb der Bogenfedern vorgesehenen Abstützung angelegt, so dass sich diese infolge Reibung bei nachlassenden Drehzahlen nicht mehr entspannen und im vorgespannten, vorkonditionierten Zustand bleiben. Wird beispielsweise während einer schnellen Schaltung aus- und eingekuppelt, verschiebt sich das vorgespannte Bogenfederpaket im Bogenfederkanal des Zweimassenschwungrads vom zugseitigen Anschlag zum ausgangsseitigen Anschlag, bis die Bogenfeder zwischen dem ausgangsseitigen Anschlag und dem in Schubrichtung eingangsseitigen Anschlag ohne Entspannung eingespannt ist. Diese Einspannung verhindert ein geringfügiges Entspannen der am eingangsseitigen Anschlag eingespannten Endwindungen und damit ein welches Verhalten des Zweimassenschwungrads, welches niederfrequente Schwingungen isoliert. Vielmehr ist die hierbei effektive Steifigkeit des Zweimassenschwungrads infolge der zugseitig an dem ausgangsseitigen Anschlag anliegenden und sich an dem eingangsseitigen Anschlag abstützenden Windungen der Bogenfedern entsprechend hoch, wodurch in bestimmten Drehzahlbereichen beispielsweise zwischen 2000 und 3000 U/min, im gleitenden Betriebszustand niederfrequente Schwingungen auftreten können. Diese können zu Fehldetektionen von Zündaussetzern in der Motorsteuerung führen.These low-frequency vibrations preferably occur in the sliding state when the bow springs of a torsional vibration damper designed as a dual-mass flywheel are preconditioned in a certain way. Such Vorkonditionierung takes place during a previous train phase with a sufficiently high engine torque to high speeds. Here, the bow springs are compressed and applied by means of centrifugal force on the radially outside of the bow springs provided support, so that they no longer relax due to friction at decreasing speeds and remain in the pre-stressed, preconditioned state. If, for example, disengaged and engaged during a fast circuit, the preloaded bow spring assembly shifts in Bogenfedungskanal the dual mass flywheel from the Zugseitigen stop to the output side stop until the bow spring is clamped between the output side stop and the input in the direction of thrust stop without relaxation. This clamping prevents a slight relaxation of the end turns clamped on the input-side stop and thus a behavior of the dual-mass flywheel which isolates low-frequency oscillations. Rather, the case of effective stiffness of the dual mass flywheel due to the zugseitig on the output side stop and supporting the input side stop supporting turns of the bow springs is correspondingly high, which in certain speed ranges, for example, between 2000 and 3000 rev / min, may occur in the sliding operating state low-frequency vibrations. These can lead to misdetections of misfires in the engine control.

Um derartige niederfrequente Schwingungen zu unterbinden werden konstruktive Änderungen des Drehschwingungsdämpfers vorgeschlagen, beispielsweise in Form von Innendämpfer, Zuggewindefeder oder dergleichen. Diese Maßnahmen verringern eine rotatorische Gesamtsteifigkeit des Drehschwingungsdämpfers wie Zweimassenschwungrad im vorkonditionierten Zustand der Bogenfedern. Nachteilig sind eine Verteuerung des Drehschwingungsdämpfers und ein dadurch erhöhter Baumraumbedarf beziehungsweise Einschränkungen im Isolationsgrad, wenn beispielsweise der durch einen Innendämpfer belegte Bauraum nicht für ein Fliehkraftpendel genutzt werden kann.In order to prevent such low-frequency vibrations, structural changes of the torsional vibration damper are proposed, for example in the form of internal dampers, tension thread springs or the like. These measures reduce a rotational total stiffness of the torsional vibration damper such as dual mass flywheel in the preconditioned state of the bow springs. Disadvantages are an increase in the cost of the torsional vibration damper and thereby an increased need for tree space or restrictions in the degree of isolation, if, for example, the space occupied by an inner damper can not be used for a centrifugal pendulum.

Aufgabe der Erfindung ist daher ein Verfahren für die Steuerung eines Antriebsstrangs mit einer Kompensation von Zündaussetzern mittels einer Onboard-Diagnoseeinrichtung vorzuschlagen, bei dem ein Drehschwingungsdämpfer wie Zweimassenschwungrad ohne konstruktive Maßnahmen zur Unterdrückung niederfrequenter Schwingungen im gleitenden Betriebszustand des Kraftfahrzeugs auskommt.The object of the invention is therefore to propose a method for the control of a drive train with a compensation of misfires by means of an onboard diagnostic device, in which a torsional vibration damper such as dual mass flywheel without constructive measures to suppress low-frequency vibrations in the sliding operating state of the motor vehicle.

Die Aufgabe wird durch ein Verfahren zur Steuerung eines in verschiedenen Betriebszuständen betriebenen Antriebsstrangs eines Kraftfahrzeugs mit einer von einem Fahrer mittels eines Fahrpedals gesteuerten Brennkraftmaschine, einem Getriebe und dazwischen angeordnetem Drehschwingungsdämpfer und Reibungskupplung mittels einer Onboard-Diagnoseeinrichtung zur Erkennung von Zündaussetzern gelöst, wobei während eines gleitenden Betriebszustands mit einer Verzögerung des Kraftfahrzeugs trotz geringfügig befeuerter Brennkraftmaschine ein kurzzeitiger Gasstoß der Brennkraftmaschine bei einer vorgegebenen Drehzahl der Brennkraftmaschine vorgesehen wird. Durch den kurzzeitigen Gasstoß werden die vorkonditionierten Bogenfedern des beispielsweise in Form eines Zweimassenschwungrads ausgebildeten Drehschwingungsdämpfers von dem eingangsseitigen Anschlag in Zugrichtung weg verlagert, so dass infolge der dadurch verminderten rotatorischen Steifigkeit die niederfrequenten Schwingungen im Antriebsstrang unterdrückt werden und eine weniger störungsanfällige Ermittlung von Zündaussetzern ermöglicht wird.The object is achieved by a method for controlling a drive train of a motor vehicle operated in different operating states with an internal combustion engine controlled by a driver, a transmission and a torsional vibration damper and friction clutch arranged therebetween by means of an onboard diagnostic device for detecting misfires, wherein during a sliding Operating state is provided with a delay of the motor vehicle despite slightly fueled internal combustion engine, a short-term gas shock of the internal combustion engine at a predetermined speed of the internal combustion engine. Due to the short-term gas impact the preconditioned bow springs of the trained example in the form of a dual mass flywheel damper are shifted away from the input side stop in the pulling direction, so that due to the thereby reduced rotational stiffness, the low-frequency vibrations are suppressed in the drive train and less susceptible to failure detection of misfires is made possible.

Es hat sich dabei als vorteilhaft erwiesen, den Gasstoß bei möglichst niedrigen Drehzahlen durchzuführen, um einen bei höheren Drehzahlen als Komforteinbuße verspürbaren Gasstoß zu verhindern. Andererseits erfolgt der Gasstoß bevorzugt bei Drehzahlen größer als den Drehzahlen, bei denen die niederfrequenten Schwingungen angeregt werden. Der sich ergebende Drehzahlbereich ist dabei anwendungsspezifisch und beispielsweise von dem Hubraum, Anzahl der Zylinder, Diesel- oder Otto-Prinzip der Brennkraftmaschine, der Art des Drehschwingungsdämpfers und des nachgeschalteten Getriebes, welches ein handbetätigtes oder automatisiertes Handschaltgetriebe, ein Doppelkupplungsgetriebe oder dergleichen sein kann, sowie der weiteren Ausbildung des Antriebsstrangs abhängig, wobei sich ein bevorzugter Drehzahlbereich zwischen 3000 und 4000 U/min als vorteilhaft erwiesen hat.It has proved to be advantageous, the gas shock at the lowest possible speeds to prevent a perceptible at higher speeds than comfort loss gas shock. On the other hand, the gas shock is preferably at speeds greater than the speeds at which the low-frequency vibrations are excited. The resulting speed range is application-specific and, for example, the displacement, number of cylinders, diesel or Otto principle of the internal combustion engine, the type of torsional vibration damper and the downstream transmission, which may be a hand-operated or automated manual transmission, a dual-clutch transmission or the like, as well as the further formation of the drive train dependent, with a preferred speed range between 3000 and 4000 rev / min has been found to be advantageous.

Der Gasstoß kann durch einen einmaligen oder mehrere aufeinanderfolgende Zündvorgänge von Zylindern erfolgen, die mit einer höheren Füllung des Kraftstoffgemisches einen kurzzeitigen Drehmomentstoß der Brennkraftmaschine erzeugen und damit die vorkonditionierten Bogenfedern entgegen der von der Fliehkraft abhängenden Reibkraft an der Gehäuseaußenseite in Umfangsrichtung verlagern und damit einen Abstand zwischen den zugseitigen Anschlägen am Eingangsteil des Drehschwingungsdämpfer bewirken. Hierdurch wird die Steifigkeit des Drehschwingungsdämpfers vermindert und niederfrequente Schwingungen werden besser gegenüber der Brennkraftmaschine beziehungsweise der Zündaussetzer erfassenden Sensorik isoliert. Vorteilhaft kann beispielsweise ein Gasstoß sein, der durch eine höhere Befüllung eines einzigen Zylindervolumens gegenüber einer im aktuellen Betriebszustand mittleren Zylinderfüllung der übrigen Zylinder mit Kraftstoffgemisch vorgesehen wird.The gas shock can be done by a single or more successive ignition of cylinders that produce a short-term torque shock of the engine with a higher filling of the fuel mixture and thus shift the preconditioned bow springs against the centrifugal force dependent on the frictional force on the outside of the housing in the circumferential direction and thus a distance between cause the zugseitigen attacks on the input part of the torsional vibration damper. As a result, the rigidity of the torsional vibration damper is reduced and low-frequency vibrations are better isolated from the internal combustion engine or the misfire detecting sensor. Advantageously, for example, be a gas shock, which is provided by a higher filling of a single cylinder volume compared to an average in the current operating state cylinder filling of the remaining cylinder with fuel mixture.

Es kann weiterhin vorgesehen sein, einen Gasstoß erst dann einzuleiten, wenn der Beginn einer niederfrequenten Schwingung erkannt wird. Hierzu können bereits vorhandene Sensoren wie beispielsweise Drehzahlsensoren der Kurbelwelle der Brennkraftmaschine und der Getriebeeingangswelle ausgewertet werden. Beispielsweise kann der Gasstoß abhängig von einem Überschreiten eines Schwellwerts der niederfrequenten Schwingungen, beispielsweise deren Amplitude oder einem Erkennen einer typischen Frequenz eingeleitet werden. Beispielsweise kann eine Routine zur Ermittlung von Zündaussetzern, wie sie beispielsweise in der DE 10 2008 050 287 A1 offenbart ist, zur Erkennung von niederfrequenten Schwingungen herangezogen werden, wobei durch Zündaussetzer bewirkte subharmonische Schwingungen und niederfrequente Schwingungen des Drehschwingungsdämpfers mittels einer FFT-Analyse voneinander getrennt werden.It may further be provided to initiate a gas shock only when the beginning of a low-frequency oscillation is detected. For this purpose, existing sensors such as speed sensors of the crankshaft of the internal combustion engine and the transmission input shaft can be evaluated. For example, the gas impact may be initiated depending on exceeding a threshold value of the low-frequency oscillations, for example their amplitude or a recognition of a typical frequency. For example, a routine for detecting misfires, as described for example in the DE 10 2008 050 287 A1 is disclosed, are used for detecting low-frequency vibrations, whereby caused by misfires subharmonic vibrations and low-frequency vibrations of the torsional vibration damper by means of an FFT analysis are separated.

Die Erfindung wird anhand der in den 1 bis 3 dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. Dabei zeigen:The invention is based on the in the 1 to 3 illustrated embodiments explained in more detail. Showing:

1 einen Drehzahlverlauf einer Brennkraftmaschine während eines Übergangs eines unter Zug betriebenen Antriebsstrangs in einen gleitenden Betriebszustand über die Zeit, 1 a speed curve of an internal combustion engine during a transition of a train operated powertrain in a sliding operating state over time,

2a–e verschiedene Einstellpositionen eines als Zweimassenschwungrad ausgebildeten Drehschwingungsdämpfers über den in 1 gezeigten Drehzahlverlauf
und 2a -E different adjustment positions of a trained as a dual mass flywheel torsional vibration damper on the in 1 shown speed curve
and

3 einen Amplitudenverlauf niederfrequenter Schwingungen über die Drehzahl während eines gleitenden Betriebszustands eines Antriebsstrangs. 3 an amplitude characteristic of low-frequency oscillations over the rotational speed during a sliding operating state of a drive train.

1 zeigt den Drehzahlverlauf 1 einer Brennkraftmaschine und darunter den zugehörigen Winkelverlauf eines Verdrehwinkels zwischen Eingangs- und Ausgangsteil eines im Antriebsstrang vorgesehenen Zweimassenschwungrads während einer typischen Betriebsphase eines Antriebsstrangs eines Kraftfahrzeugs mit einer Zugphase in Abschnitt a und einem nach einer Schubumkehr und einem kurzen Öffnen und Schließen der Reibungskupplung mit einer damit verbundenen Drehzahlabsenkung 3 in Abschnitt b nachfolgenden gleitenden Betriebsphase in Abschnitt c mit nachlassender Drehzahl über die Zeit. Einflüsse der die Ermittlung von Zündaussetzern störenden niederfrequenten Schwingungen auf den Drehzahlverlauf 1 sind aufgrund des großen Maßstabs dem gezeigten Diagramm nicht entnehmbar. 1 shows the speed curve 1 an internal combustion engine and including the associated angular course of a rotation angle between input and output part of a provided in the drive train dual-mass flywheel during a typical operating phase of a drive train of a motor vehicle with a traction phase in section a and after a thrust reverser and a short opening and closing the friction clutch with an associated speed reduction 3 in section b subsequent sliding phase of operation in section c with decreasing speed over time. Influences of the low-frequency vibrations disturbing the determination of misfires on the speed curve 1 are not removable due to the large scale of the diagram shown.

Unter Zug in Abschnitt a stellt sich abhängig von dem über den Drehschwingungsdämpfer wie Zweimassenschwungrad übertragenen Moment ein hoher Verdrehwinkel zwischen Eingangsteil und Ausgangsteil des Zweimassenschwungrads ein. Dieser variiert im Bereich des wechselnden Moments während des Kuppelns der Reibungskupplung in Abschnitt b stark und pendelt sich während einer Motorreibungsphase der Brennkraftmaschine auf eine Schubphase mit gegenüber einer Gleichgewichtsphase ohne Last auf Null gesetztem Verdrehwinkel bei negativen Verdrehwinkeln ein. Infolge des nachfolgend gleitenden Betriebszustands trifft der zugseitige Anschlag die vorkonditionierte Blattfeder und verspannt den Drehschwingungsdämpfer mit geringer Last bei Verdrehwinkeln nahe Null, so dass im gleitenden Zustand ein steifes Verhalten des Drehschwingungsdämpfers eingestellt wird, der den Antriebsstrang anfällig für die Erregung niederfrequenter Schwingungen macht.Under train in section a, depending on the transmitted via the torsional vibration damper as dual mass flywheel torque sets a high angle of rotation between the input part and output part of the dual mass flywheel. This varies greatly in the region of the alternating torque during the coupling of the friction clutch in section b and settles during a motor friction phase of the internal combustion engine to a coasting phase with respect to an equilibrium phase without load set to zero angle of rotation at negative angles of rotation. As a result of the subsequent sliding operating condition of the zugseitige stop meets the preconditioned leaf spring and braces the torsional vibration damper with low load at angles of rotation close to zero, so that in the sliding state a stiff behavior of the torsional vibration damper is adjusted, which makes the drive train vulnerable to the excitation low-frequency oscillations.

Die 2a bis 2e zeigen einen systematisch dargestellten Drehschwingungsdämpfer 4 mit gegeneinander entgegen der Wirkung der Bogenfedern 7 begrenzt verdrehbarem Eingangsteil 5 und Ausgangsteil 6. Die stirnseitige Beaufschlagung der Bogenfedern 7 erfolgt mittels der eingangsseitigen Anschläge 8, 9 und der ausgangsseitigen Anschläge 10, 11. Hierbei sind die Anschläge 8, 10 zugseitige Anschläge und die Anschläge 9, 11 schubseitige Anschläge, was bedeutet, dass im in 2a dargestellten Zugbetrieb die Anschläge 8, 10 die Bogenfedern 7 komprimieren, während im in 2b dargestellten Schubbetrieb die Bogenfedern 7 bei entsprechend hohen Drehzahlen unter Fliehkrafteinwirkung radial außen abgestützt sind und nicht zurückstellen, so dass sie von den schubseitigen, eingangsseitigen Anschlägen 9 abheben und nur von den schubseitigen, ausgangsseitigen Anschlägen 11 beaufschlagt werden. Wird – wie in 2c gezeigt – nach einem Auskuppeln der Reibungskupplung anschließend zügig eingekuppelt, bleiben bei noch ausreichend hohen Drehzahlen die Bogenfedern 7 unter Reibeinwirkung radial außen fixiert, sie sind vorkonditioniert zwischen den Anschlägen 9 und 11. Folgt diesem Zustand ein gleitender Betriebszustand entsprechend 2d mit nicht eindeutiger Schub- oder Zugphase, bei dem die Drehzahl der Brennkraftmaschine und damit des Eingangsteils 5 langsam abnimmt, kann sich mit abnehmender Drehzahl das freie Ende der Bogenfedern entspannen, während das noch an den zugseitigen Anschlägen 8, 10 unter Fliehkraft fixierte Ende der Bogenfedern 7 unter geringer Last den Drehschwingungsdämpfer 4 versteift. Diese Anordnung ist anfällig für die Erregung niederfrequenter Schwingungen, die durch Zündaussetzer verursachte subharmonische Schwingungen überlagert und damit die Erfassung und Ermittlung dieser mittels einer Onboard-Diagnoseeinrichtung beeinträchtigt. Es wird daher in diesem gleitenden Betriebszustand ein Gasstoß in der Brennkraftmaschine eingeleitet, der durch Aufbringung eines punktuellen Moments über die eingangsseitigen Anschläge 8 die Enden der Bogenfedern verlagert und – wie in 2e gezeigt – alle Anschläge 8, 9, 10, 11 gegenüber der noch radial außen durch Flieh- und Reibungskräfte vorkonditionierten Bogenfedern 7 freisetzt, so dass der schwingungserregende steife Zustand des Drehschwingungsdämpfers 4 aufgehoben ist.The 2a to 2e show a systematically illustrated torsional vibration damper 4 With against each other against the action of the bow springs 7 limited rotatable input part 5 and output part 6 , The frontal loading of the bow springs 7 takes place by means of the input-side stops 8th . 9 and the output side stops 10 . 11 , Here are the attacks 8th . 10 zugseitige stops and the stops 9 . 11 push-side stops, which means that im in 2a train operation shown the stops 8th . 10 the bow springs 7 compress while in the in 2 B shown shear mode the bow springs 7 are supported at a correspondingly high speeds under centrifugal force radially outward and not reset, so that they from the thrust side, input-side stops 9 take off and only from the push-sided, output-side attacks 11 be charged. Will - as in 2c shown - after disengaging the friction clutch then coupled quickly, remain at sufficiently high speeds, the bow springs 7 fixed radially on the outside under frictional action, they are preconditioned between the stops 9 and 11 , Follows this state according to a sliding operating condition 2d with ambiguous push or pull phase, in which the speed of the internal combustion engine and thus of the input part 5 slowly decreases, the free end of the bow springs can relax with decreasing speed, while still at the Zugseitigen attacks 8th . 10 under centrifugal force fixed end of the bow springs 7 under light load the torsional vibration damper 4 stiffened. This arrangement is susceptible to the excitation of low frequency oscillations superimposed on the subharmonic vibrations caused by misfires, thus affecting the detection and detection of these by means of an onboard diagnostic device. It is therefore initiated in this sliding operating condition, a gas shock in the internal combustion engine, by applying a punctual torque on the input-side stops 8th the ends of the bow springs shifted and - as in 2e shown - all stops 8th . 9 . 10 . 11 compared to the still radially outwardly by centrifugal and frictional forces preconditioned bow springs 7 releases so that the vibration-inducing stiff condition of the torsional vibration damper 4 is canceled.

3 zeigt das Diagramm 12 mit den drei Teildiagrammen I, II, III, die jeweils den Verlauf 13, 14, 15 der Amplituden der ersten Ordnung der Schwingungen der Brennkraftmaschine am Ausgangsteil eines Drehschwingungsdämpfers abhängig von der Drehzahl der Brennkraftmaschine zeigen. Während eines gleitenden Betriebszustands mit über die Zeit abnehmender Drehzahl sind daher die Schwingungsverläufe von rechts nach links mit zunehmender Zeit zu lesen. Teildiagram I zeigt den Verlauf 13 ohne jeglichen kompensierenden Einfluss. Im Bereich zwischen 3000 und 2000 U/min treten hohe Amplituden 16, 17 niederfrequenter Schwingungen auf, die die Erfassung von Zündaussetzern durch eine Onboard-Diagnoseeinrichtung stören. 3 shows the diagram 12 with the three sub-diagrams I, II, III, each the course 13 . 14 . 15 the amplitudes of the first order of the vibrations of the internal combustion engine at the output part of a torsional vibration damper depending on the speed of the internal combustion engine show. During a sliding operating state with decreasing speed over time, therefore, the oscillations from right to left are read with increasing time. Partial diagram I shows the course 13 without any compensating influence. High amplitudes occur in the range between 3000 and 2000 rpm 16 . 17 low-frequency oscillations that interfere with the detection of misfires by an onboard diagnostic device.

Teildiagramm II zeigt den Verlauf 14, bei dem in dem dargestellten Ausführungsbeispiel bei 3500 U/min ein Gasstoß 18 geringen Ausmaßes in der Brennkraftmaschine erzeugt wird. Gegenüber den Amplituden 16, 17 resultieren verlagerte Amplituden 16a, 17a mit geringerer Höhe und Feinstruktur. Wird – wie in Teildiagramm III gezeigt – der Gasstoß 18a auf mehrere Zylinder mit nachfolgender Zündung verteilt, kann eine komplette Eliminierung störender Amplituden erzielt werden.Partial diagram II shows the course 14 in which in the illustrated embodiment at 3500 rev / min a gas shock 18 produced to a small extent in the internal combustion engine. Opposite the amplitudes 16 . 17 result in shifted amplitudes 16a . 17a with lower height and fine structure. Is - as shown in part diagram III - the gas shock 18a distributed to several cylinders with subsequent ignition, a complete elimination of disturbing amplitudes can be achieved.

BezugszeichenlisteLIST OF REFERENCE NUMBERS

11: DrehzahlverlaufSpeed curve
22: Winkelverlaufangle curve
33: DrehzahlabsenkungSpeed reduction
44: Drehschwingungsdämpfertorsional vibration dampers
55: Eingangsteilintroductory
66: Ausgangsteiloutput portion
77: Bogenfederbow spring
88th: Anschlagattack
99: Anschlagattack
1010: Anschlagattack
1111: Anschlagattack
1212: Diagrammdiagram
1313: Verlaufcourse
1414: Verlaufcourse
1515: Verlaufcourse
1616: Amplitudeamplitude
16a16a: Amplitudeamplitude
1717: Amplitudeamplitude
17a17a: Amplitudeamplitude
1818: Gasstoßgas impact
18a18a: Gasstoßgas impact
II: Teildiagrammpartial diagram
IIII: Teildiagrammpartial diagram
IIIIII: Teildiagrammpartial diagram
aa: Abschnittsection
bb: Abschnittsection
cc: Abschnittsection

ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG QUOTES INCLUDE IN THE DESCRIPTION

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Zitierte PatentliteraturCited patent literature

DE 102008050287 A1 [0002, 0009]

Claims

Method for controlling a drive train of a motor vehicle operated in various operating states with an internal combustion engine controlled by a driver, a transmission and a torsional vibration damper and friction clutch arranged therebetween by means of an onboard diagnostic device for detecting misfires, characterized in that during a sliding operating state with a Delay of the motor vehicle despite a slightly fueled internal combustion engine a short-term gas shock of the internal combustion engine is provided at a predetermined speed of the internal combustion engine.

A method according to claim 1, characterized in that the gas impact is carried out at a speed between 3000 and 4000 U / min.

A method according to claim 1 or 2, characterized in that the gas impact is provided by a higher filling of at least one cylinder volume than a medium cylinder filling in the current operating condition with fuel mixture.

Method according to one of claims 1 to 3, characterized in that the gas impact is initiated depending on a detected low-frequency oscillation.

A method according to claim 4, characterized in that the low-frequency oscillation is carried out by means of a routine for detecting misfires and caused by misfires subharmonic vibrations and low-frequency vibrations of the torsional vibration damper by means of an FFT analysis separated.

A method according to claim 4 or 5, characterized in that a gas shock when exceeding a predetermined threshold of low-frequency vibrations is initiated.