Stand der TechnikState of the art
Die Erfindung geht aus von einer Pumpe, insbesondere Kraftstoffhochdruckpumpe für eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung, nach der Gattung des Anspruchs 1. The invention relates to a pump, in particular high-pressure fuel pump for a fuel injection device, according to the preamble of claim 1.
Eine solche Pumpe in Form einer Kraftstoffhochdruckpumpe ist durch die DE 199 07 311 A1 bekannt. Diese Pumpe weist eine Antriebswelle und wenigstens ein Pumpenelement auf, das einen durch einen Nocken der Antriebswelle über einen Rollenstößel in einer Hubbewegung angetriebenen Pumpenkolben aufweist. Bei der bekannten Pumpe sind zwei Pumpenelemente vorgesehen, die bezüglich der Drehachse der Antriebswelle zueinander um etwa 90° verdreht angeordnet sind. Im Rollenstößel jedes Pumpenelements ist eine auf dem Nocken laufende Rolle gelagert und der Rollenstößel wird durch eine Schraubendruckfeder zum Nocken der Antriebswelle hin beaufschlagt. Die Antriebswelle wird durch eine Antriebseinrichtung rotierend in einer Drehrichtung angetrieben. Die Antriebseinrichtung ist an einem außerhalb eines Pumpengehäuses liegenden Endbereich der Antriebswelle angeordnet und beispielsweise als Riemenscheibe ausgebildet, über die ein von einer Brennkraftmaschine angetriebener Riemen verläuft. Da der Riemen eine ausreichende Spannung aufweisen muss um das erforderliche Antriebsmoment auf die Antriebswelle zu übertragen bewirkt dieser eine senkrecht zur Drehachse der Antriebswelle auf diese wirkende Kraft. Diese aus dem Antriebsbereich herrühende Kraft bewirkt eine Verbiegung und/oder Verdrehung der Antriebswelle, was zu Fehlstellungen der Rolle auf dem Nocken führen kann, wobei die Drehachse der Rolle dann nicht mehr exakt parallel zur Drehachse der Antriebswelle verläuft. Dies führt wiederum zu einer Bewegung der Rolle in Richtung ihrer Drehachse, so dass die Rolle an einer Begrenzung im Rollenstößel zur Anlage kommt. Hierbei kann Verschleiß an der Rolle und/oder an der Begrenzung des Rollenstößels auftreten, was insbesondere dann problematisch sein kann, wenn die Rolle immer in derselben Richtung ihrer Drehachse bewegt wird und somit an derselben Begrenzung des Rollenstößels zur Anlage kommt. Such a pump in the form of a high-pressure fuel pump is through DE 199 07 311 A1 known. This pump has a drive shaft and at least one pump element, which has a driven by a cam of the drive shaft via a roller tappet in a stroke pump piston. In the known pump, two pump elements are provided, which are arranged with respect to the axis of rotation of the drive shaft rotated by about 90 ° to each other. In the roller tappet of each pump element, a roller running on the cam is mounted and the roller tappet is acted upon by a helical compression spring to the cam of the drive shaft. The drive shaft is driven by a drive device rotating in one direction. The drive device is arranged on an end region of the drive shaft lying outside of a pump housing and designed, for example, as a belt pulley over which a belt driven by an internal combustion engine runs. Since the belt must have sufficient tension to transmit the required drive torque to the drive shaft, this causes a perpendicular to the axis of rotation of the drive shaft acting on this force. This force originating in the drive region causes a bending and / or rotation of the drive shaft, which can lead to misalignment of the roller on the cam, wherein the axis of rotation of the roller then no longer runs exactly parallel to the axis of rotation of the drive shaft. This in turn leads to a movement of the roller in the direction of its axis of rotation, so that the roller comes to rest on a boundary in the roller tappet. In this case, wear on the roller and / or on the boundary of the roller tappet occur, which can be particularly problematic when the roller is always moved in the same direction of its axis of rotation and thus comes to rest on the same boundary of the roller tappet.
Offenbarung der ErfindungDisclosure of the invention
Vorteile der ErfindungAdvantages of the invention
Die erfindungsgemäße Pumpe mit den Merkmalen gemäß Anspruch 1 hat demgegenüber den Vorteil, dass durch die entgegen der Drehrichtung der Antriebswelle gewählte Wickelrichtung der Schraubendruckfeder eine in Richtung der Drehachse der Rolle wirkende Kraft durch die Schraubenfeder erzeugt wird, die der durch die Belastung aus der Antriebseinrichtung verursachten Kraft in Richtung der Drehachse der Rolle entgegen wirkt. Hierdurch wird erreicht, dass die Rolle nicht immer an derselben Begrenzung im Rollenstößel zur Anlage kommt sondern abwechselnd an den Begrenzungen beiderseits der Rolle, so dass erhöhter Verschließ an einer Stirnseite der Rolle und/oder an einer der Begrenzungen vermieden werden kann. Insgesamt wird somit der Verschleiß der Pumpe verringert. The pump according to the invention with the features of claim 1 has the advantage that, by the counter to the direction of rotation of the drive shaft winding direction of the helical compression spring acting in the direction of the axis of rotation of the roller force is generated by the coil spring caused by the load from the drive device Force in the direction of the axis of rotation of the roller counteracts. This ensures that the role does not always come to rest on the same boundary in the roller tappet but alternately at the boundaries on both sides of the role, so that increased closure can be avoided at one end of the role and / or on one of the boundaries. Overall, thus the wear of the pump is reduced.
In den abhängigen Ansprüchen sind vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der erfindungsgemäßen Pumpe angegeben. Die entgegengesetzt zur Drehrichtung der Antriebswelle gewählte Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder ist insbesondere vorteilhaft bei einer Pumpe, bei der wie in 2 angegeben keine Verdrehsicherung für den Rollenstößel vorgesehen ist, dieser sich also in seiner Aufnahme unter dem Einfluss der auf diesen wirkenden Kräfte um seine Längsachse verdrehen kann. Durch die Ausbildung gemäß Anspruch 3 wird insbesondere der Verschleiß bei dem höher belasteten Pumpenelement gering gehalten. In the dependent claims advantageous refinements and developments of the pump according to the invention are given. The opposite to the direction of rotation of the drive shaft winding direction of the turns of the helical compression spring is particularly advantageous in a pump in which, as in 2 specified no rotation for the roller tappet is provided, so this can rotate in its recording under the influence of the forces acting on these about its longitudinal axis. Due to the design according to claim 3, in particular the wear is kept low in the higher-loaded pump element.
Zeichnungdrawing
Mehrere Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen 1 eine Pumpe in einem Längsschnitt, 2 die Pumpe in einem Querschnitt entlang Linie II-II in 1, 3 eine Schraubendruckfeder der Pumpe in einer Seitenansicht, 4 ein erstes Ausführungsbeispiel einer Anordnung einer Pumpe, 5 ein zweites Ausführungsbeispiel einer Anordnung einer Pumpe und 6 ein drittes Ausführungsbeispiel einer Anordnung einer Pumpe. Several embodiments of the invention are illustrated in the drawings and explained in more detail in the following description. Show it 1 a pump in a longitudinal section, 2 the pump in a cross section along line II-II in 1 . 3 a helical compression spring of the pump in a side view, 4 A first embodiment of an arrangement of a pump, 5 A second embodiment of an arrangement of a pump and 6 A third embodiment of an arrangement of a pump.
Beschreibung der AusführungsbeispieleDescription of the embodiments
In den 1 bis 6 ist eine Pumpe dargestellt, die insbesondere eine Kraftstoffhochdruckpumpe für eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung einer Brennkraftmaschine ist. Die Pumpe weist ein Gehäuse 10 auf, das mehrteilig ausgebildet ist und in dem eine rotierend angetriebene Antriebswelle 12 um eine Drehachse 13 drehbar gelagert ist. Die Antriebswelle 12 weist wenigstens einen Nocken 16 auf. Der Nocken 16 kann ein Einfach- oder Mehrfachnocken sein. Die Pumpe weist wenigstens ein oder mehrere Pumpenelemente 18 mit jeweils einem Pumpenkolben 20 auf, der durch den Nocken 16 der Antriebswelle 12 zumindest mittelbar in einer Hubbewegung in zumindest annähernd radialer Richtung zur Drehachse 13 der Antriebswelle 12 angetrieben wird. Die Antriebswelle 12 weist einen aus dem Gehäuse 10 ragenden Endbereich auf, an dem eine Antriebseinrichtung 14 vorgesehen ist. Die Antriebseinrichtung 14 kann beispielsweise eine Riemenscheibe sein, über die ein Antriebsriemen 17 verläuft, oder ein Zahnrad, über das ein Zahnriemen verläuft oder das mit einem weiteren Zahnrad kämmt. Die Drehrichtung der Antriebswelle 12 ist mit einem Pfeil 15 verdeutlicht. In the 1 to 6 a pump is shown, which is in particular a high-pressure fuel pump for a fuel injection device of an internal combustion engine. The pump has a housing 10 on, which is designed in several parts and in which a rotationally driven drive shaft 12 around a rotation axis 13 is rotatably mounted. The drive shaft 12 has at least one cam 16 on. The cam 16 can be a single or multiple cam. The pump has at least one or more pump elements 18 each with a pump piston 20 on that by the cam 16 the drive shaft 12 at least indirectly in a lifting movement in at least approximately radial direction to the axis of rotation 13 the drive shaft 12 is driven. The drive shaft 12 has one out of the case 10 projecting end, on which a drive device 14 is provided. The drive device 14 For example, may be a pulley over which a drive belt 17 runs, or a gear, over that runs a toothed belt or that meshes with another gear. The direction of rotation of the drive shaft 12 is with an arrow 15 clarified.
Der Pumpenkolben 20 ist in einer Zylinderbohrung 22 eines Gehäuseteils 24 der Pumpe dicht geführt. Mit seinem der Antriebswelle 12 abgewandten Ende begrenzt der Pumpenkolben 20 in der Zylinderbohrung 22 einen Pumpenarbeitsraum 26. Der Pumpenarbeitsraum 26 weist über ein in diesen hinein öffnendes Einlassrückschlagventil 30 eine Verbindung mit einem beispielsweise von einer Förderpumpe herführenden Zulauf 32 auf, über den der Pumpenarbeitsraum 26 beim radial nach innen zur Drehachse 15 der Antriebswelle 12 gerichteten Saughub des Pumpenkolbens 20 mit Kraftstoff befüllt wird. Der Pumpenarbeitsraum 26 weist außerdem über ein aus diesem heraus öffnendes Auslassrückschlagventil 34 eine Verbindung mit einem Ablauf 36 auf, der beispielsweise zu einem Kraftstoffhochdruckspeicher 38 führt und über den beim radial nach außen von der Drehachse 13 der Antriebswelle 12 weg gerichteten Förderhub des Pumpenkolbens 20 Kraftstoff aus dem Pumpenarbeitsraum 26 verdrängt wird. Im Zulauf 32 kann eine Kraftstoffzumesseinrichtung 40 angeordnet sein, durch die im Saughub des Pumpenkolbens 20 angesaugte und beim Förderhub in den Kraftstoffhochdruckspeicher 38 geförderte Kraftstoffmenge variabel eingestellt werden kann. Die Kraftstoffzumesseinrichtung 40 kann ein Proportionalventil sein, durch das ein variabler Durchflussquerschnitt im Zulauf 32 eingestellt werden kann. Die Kraftstoffzumesseinrichtung 40 wird durch eine elektronische Steuereinrichtung derart angesteuert, dass im Kraftstoffhochdruckspeicher 38 ein vorgegebener Druck herrscht. The pump piston 20 is in a cylinder bore 22 a housing part 24 the pump tightly guided. With its the drive shaft 12 opposite end limits the pump piston 20 in the cylinder bore 22 a pump workroom 26 , The pump workroom 26 has an inlet check valve opening into it 30 a connection with an example leading from a feed pump inlet 32 on top of which is the pump workspace 26 when radially inward to the axis of rotation 15 the drive shaft 12 directed suction stroke of the pump piston 20 is filled with fuel. The pump workroom 26 also has an outlet check valve opening out therefrom 34 a connection with a process 36 on, for example, to a high-pressure fuel storage 38 leads and over the radially outward from the axis of rotation 13 the drive shaft 12 away directed delivery stroke of the pump piston 20 Fuel from the pump workspace 26 is displaced. In the inflow 32 may be a fuel metering device 40 be arranged by the suction stroke of the pump piston 20 sucked and the delivery stroke in the high-pressure fuel storage 38 subsidized fuel quantity can be variably adjusted. The fuel metering device 40 can be a proportional valve, through which a variable flow area in the inlet 32 can be adjusted. The fuel metering device 40 is controlled by an electronic control device such that in the high-pressure fuel storage 38 a predetermined pressure prevails.
Der Pumpenkolben 20 stützt sich mittelbar über einen Rollenstößel 42 am Nocken 16 der Antriebswelle 14 ab. Der Rollenstößel 42 umfasst einen hohlzylinderförmigen Stößelkörper 44, in dem ein Rollenschuh 46 als Stützelement eingesetzt ist. Der Rollenschuh 46 weist auf seiner der Antriebswelle 14 zugewandten Seite eine Ausnehmung 48 auf, die eine Lagerung für eine zylindrische Rolle 50 bildet, die somit um eine Achse 51 drehbar in der Ausnehmung 48 gelagert ist. Die Rolle 50 läuft auf dem Nocken 16 der Antriebswelle 14 ab. Der Pumpenkolben 20 ist in Richtung seiner Längsachse 21 mit dem Rollenstößel 42 gekoppelt. Der Stößelkörper 44 ist in einer Aufnahme 52 in einem Teil 53 des Pumpengehäuses 10 in zumindest annähernd senkrechter Richtung zur Drehachse 15 der Antriebswelle 14 verschiebbar geführt. Die Aufnahme 52 ist beispielsweise als Bohrung ausgebildet. Der Rollenstößel 42 ist in der Aufnahme 52 um seine Längsachse 32 verdrehbar, das bedeutet es ist keine Verdrehsicherung für den Rollenstößel 42 vorhanden. Der Rollenstößel 42 und der mit diesem verbundene Pumpenkolben 20 werden durch eine Schraubendruckfeder 54 zum Nocken 16 hin beaufschlagt. The pump piston 20 is indirectly supported by a roller tappet 42 on the cam 16 the drive shaft 14 from. The roller plunger 42 comprises a hollow cylindrical tappet body 44 in which a roller shoe 46 is used as a support element. The roller shoe 46 indicates on its the drive shaft 14 facing side a recess 48 on which is a storage for a cylindrical roller 50 thus forms around an axis 51 rotatable in the recess 48 is stored. The role 50 runs on the cam 16 the drive shaft 14 from. The pump piston 20 is in the direction of its longitudinal axis 21 with the roller tappet 42 coupled. The plunger body 44 is in a recording 52 in one part 53 of the pump housing 10 in at least approximately vertical direction to the axis of rotation 15 the drive shaft 14 slidably guided. The recording 52 is designed for example as a bore. The roller plunger 42 is in the recording 52 around its longitudinal axis 32 rotatable, that means it is no rotation for the roller tappet 42 available. The roller plunger 42 and the associated with this pump piston 20 be by a helical compression spring 54 to the cam 16 acted upon.
Die Rolle 50 ist in der Ausnehmung 48 des Rollenschuhs 46 in Richtung ihrer Drehachse bzw. Längsachse 51 beweglich, wobei die axiale Bewegung der Rolle 50 dadurch begrenzt ist, dass diese mit ihrer Stirnseite an einer durch den Innenmantel des Stößelkörpers 44 gebildeten Begrenzung zur Anlage kommt. Durch die Antriebseinrichtung 14 wird eine radial zur Drehachse 13 der Antriebswelle 12 wirkende Kraft Fr auf die Antriebswelle 12 erzeugt, die exzentrisch zu den Lagern der Antriebswelle 12 im Gehäuse 10 wirkt und somit eine Verbiegung der Antriebswelle 12 bewirkt. Durch die Verbiegung der Antriebswelle 12 bewirkt durch die Kraft Fr der Antriebseinrichtung 14 und die Verdrehung der Schraubendruckfeder 54 und somit des Rollenstößels 42 kommt es zu einer Schrägstellung des Rollenstößels 42 und damit der Rolle 50 bezüglich des Nockens 16 der Antriebswelle 12, so dass die Drehachse 51 der Rolle 50 nicht mehr exakt parallel zur Drehachse 13 der Antriebswelle 12 verläuft sondern geneigt zu dieser. Auf die Rolle 50 wirkt dadurch eine Kraft in Richtung ihrer Drehachse 51, durch die die Rolle 50 mit ihrer Stirnseite in Anlage am Innenmantel des Stößelkörpers 44 gedrückt wird, wobei sich der Stößelkörper 44 in seiner Aufnahme 52 abstützt. Insbesondere wenn die durch die Antriebseinrichtung 14 erzeugte Kraft Fr in Richtung der Längsachse 43 des Rollenstößels 42 oder nur mit geringer Neigung zur Längsachse 43 wirkt führt die Verbiegung der Antriebswelle 12 zu einer hohen axialen Kraft auf die Rolle 50. Wenn die durch die Antriebseinrichtung 14 erzeugte Kraft Fr stark geneigt zur Längsachse 43 des Rollenstößels 42 wirkt, so führt die Verbiegung der Antriebswelle 12 zu einer geringeren axialen Kraft auf die Rolle 50. The role 50 is in the recess 48 of the roller shoe 46 in the direction of its axis of rotation or longitudinal axis 51 movable, with the axial movement of the roller 50 is limited by the fact that this with its front side at a through the inner shell of the plunger body 44 formed boundary comes to rest. By the drive device 14 becomes a radial axis of rotation 13 the drive shaft 12 acting force Fr on the drive shaft 12 generated eccentric to the bearings of the drive shaft 12 in the case 10 acts and thus a bending of the drive shaft 12 causes. Due to the bending of the drive shaft 12 caused by the force Fr of the drive device 14 and the rotation of the helical compression spring 54 and thus the roller tappet 42 there is an inclination of the roller tappet 42 and therefore the role 50 concerning the cam 16 the drive shaft 12 so that the rotation axis 51 the role 50 no longer exactly parallel to the axis of rotation 13 the drive shaft 12 runs but inclined to this. On the roll 50 This acts a force in the direction of its axis of rotation 51 through which the role 50 with its front side in contact with the inner shell of the plunger body 44 is pressed, wherein the plunger body 44 in his recording 52 supported. In particular, if by the drive device 14 generated force Fr in the direction of the longitudinal axis 43 of the roller tappet 42 or only with a slight inclination to the longitudinal axis 43 acts causes the bending of the drive shaft 12 to a high axial force on the roll 50 , When passing through the drive device 14 generated force Fr strongly inclined to the longitudinal axis 43 of the roller tappet 42 acts, so leads the deflection of the drive shaft 12 to a lower axial force on the roll 50 ,
Bei der Kompression der Schraubendruckfeder 54 beim Förderhub des Pumpenkolbens 20 und bei der Entspannung der Schraubendruckfeder 54 beim Saughub des Pumpenkolbens 20 gibt es eine Verdrehung der Schraubendruckfeder 54 in sich um ihre Längsachse 55 je nach Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 im Uhrzeigersinn oder entgegen dem Uhrzeigersinn. Bei der Kompression der Schraubendruckfeder 54 wirkt das Drehmoment in der einen Richtung und bei der Entspannung in die entgegengesetzte Richtung. Hierdurch wird ein Drehmoment durch die Schraubendruckfeder 54 auf den Rollenstößel 42 und daraus folgend eine Kraft in Richtung der Drehachse 51 auf die Rolle 50 bewirkt. Wenn die infolge der Verdrehung der Schraubendruckfeder 54 auf die Rolle 50 erzeugte axiale Kraft in dieselbe Richtung wirkt wie die infolge der Verbiegung der Antriebswelle 12 auf die Rolle 50 erzeugte axiale Kraft, so wird die Rolle 50 mit erhöhter Kraft in Anlage am Stößelkörper 44 gehalten und die Rolle 50 gelangt immer auf derselben Seite in Anlage am Stößelkörper 44. Erfindungsgemäß ist daher vorgesehen, dass die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 so gewählt ist, dass die infolge der Verdrehung der Schraubendruckfeder 54 auf die Rolle 50 erzeugte axiale Kraft entgegengesetzt zu der infolge der Verbiegung der Antriebswelle 12 auf die Rolle 50 erzeugten axialen Kraft. Auf diese Weise wird erreicht, dass die Rolle 50 nicht immer auf derselben Seite gegen den Stößelkörper 44 anläuft sondern abwechselnd auf beiden Seiten wodurch der Verschleiß der Rolle 50 und/oder des Stößelkörpers 44 gering gehalten werden kann. During the compression of the helical compression spring 54 during the delivery stroke of the pump piston 20 and in the relaxation of the helical compression spring 54 during the suction stroke of the pump piston 20 there is a twist of the helical compression spring 54 in itself about its longitudinal axis 55 depending on the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 clockwise or counterclockwise. During the compression of the helical compression spring 54 the torque acts in one direction and in the opposite direction in the relaxation. As a result, a torque by the helical compression spring 54 on the roller plunger 42 and consequently a force in the direction of the axis of rotation 51 on the role 50 causes. If due to the rotation of the helical compression spring 54 on the role 50 generated axial force acts in the same direction as that due to the deflection of the drive shaft 12 on the role 50 generated axial force, so does the role 50 with increased force in contact with the ram body 44 kept and the role 50 always comes into contact with the ram body on the same side 44 , Therefore, according to the invention provided that the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 is chosen so that the result of the rotation of the helical compression spring 54 on the role 50 generated axial force opposite to that due to the bending of the drive shaft 12 on the role 50 generated axial force. In this way it is achieved that the role 50 not always on the same side against the tappet body 44 starts but alternately on both sides causing the wear of the role 50 and / or the plunger body 44 can be kept low.
Die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 in Richtung ihrer Längsachse 55 gesehen kann entweder im Uhrzeigersinn, also nach rechts drehend wie in 3 dargestellt sein, oder entgegen dem Uhrzeigersinn, also nach links drehend sein. Die Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 wird festgelegt bei Ansicht der Antriebswelle 12 in Richtung ihrer Drehachse 13 von der Antriebseinrichtung 14 her gesehen. Wenn die Pumpe wie in 4 dargestellt nur ein Pumpenelement 18 aufweist so ist bei Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 nach rechts, also im Uhrzeigersinn, die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 nach links, also entgegen dem Uhrzeigersinn. Wenn die Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 nach links, also entgegen dem Uhrzeigersinn ist, so ist die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 nach rechts, also im Uhrzeigersinn. The winding direction of the turns of the helical compression spring 54 in the direction of its longitudinal axis 55 can either clockwise, so turning to the right as in 3 be shown, or counterclockwise, so be turning to the left. The direction of rotation 15 the drive shaft 12 is determined by view of the drive shaft 12 in the direction of its axis of rotation 13 from the drive device 14 seen here. If the pump is as in 4 only one pump element is shown 18 has so in the direction of rotation 15 the drive shaft 12 to the right, ie clockwise, the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 to the left, ie counterclockwise. When the direction of rotation 15 the drive shaft 12 to the left, that is counterclockwise, so is the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 to the right, clockwise.
Eine rechtsgewickelte, also im Uhrzeigersinn gewickelte Schraubendruckfeder 54 hat bei ihrer Kompression ein Torsionsmoment im Uhrzeigersinn und bei ihrer Entspannung ein Torsionsmoment in entgegensetzter Richtung also entgegen dem Uhrzeigersinn. Bei einer linksgewickelten, also entgegen dem Uhrzeigersinn gewickelten Schraubendruckfeder 54 wirkt das Torsionsmoment umgekehrt, also bei Kompression entgegen dem Uhrzeigersinn und bei Entspannung im Uhrzeigersinn. Beim Förderhub des Pumpenkolbens 20 sind die Kolbenkräfte infolge des Drucks und die äußeren Kräfte durch den Antrieb auf die resultierende Verdrehung des Rollenstößels 42 dominant. Eine Verdrehung des Rollenstößels 42 durch das Torsionsmoment der Schraubendruckfeder 54 ist im Förderhub quantitativ untergeordnet. Beim Saughub des Pumpenkolbens 20 sind die äußeren Kräfte durch den Antrieb und das Torsionsmoment der Schraubendruckfeder 54 auf die resultierende Verdrehung des Rollenstößels 42 dominant, da keine Kolbenkraft vorhanden ist. Durch die entgegen der Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 gewählte Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 erfährt die Rolle 50 immer wieder beim Saughub des Pumpenkolbens 20 eine axiale Kraft entgegen der Kraftrichtung beim Förderhub des Pumpenkolbens 20. Somit kommt die Rolle 50 nicht beim Förderhub des Pumpenkolbens 20 zu relevanten Zeitanteilen am Stößelkörper 44 zur Anlage und kann somit keinen Verschleiß bewirken. A right-wound, so wound in a clockwise helical compression spring 54 has in its compression a torsion in a clockwise direction and during its relaxation a torsional moment in the opposite direction, ie counterclockwise. In a left-wound, so counter-clockwise wound helical compression spring 54 the torsion momentum works in reverse, ie counterclockwise compression and clockwise relaxation. During the delivery stroke of the pump piston 20 are the piston forces due to the pressure and the external forces by the drive on the resulting rotation of the roller tappet 42 dominant. A rotation of the roller tappet 42 by the torsional moment of the helical compression spring 54 is quantitatively subordinated in the delivery stroke. During the suction stroke of the pump piston 20 are the external forces due to the drive and the torsional moment of the helical compression spring 54 on the resulting rotation of the roller tappet 42 dominant, as there is no piston force. By the opposite direction of rotation 15 the drive shaft 12 Selected winding direction of the turns of the helical compression spring 54 experiences the role 50 again and again during the suction stroke of the pump piston 20 an axial force against the direction of force during the delivery stroke of the pump piston 20 , Thus comes the role 50 not at the delivery stroke of the pump piston 20 to relevant time shares on the ram body 44 to the plant and thus can cause no wear.
Die Pumpe kann auch zwei Pumpenelemente 18a, 18b aufweisen, die bezüglich der Drehachse 13 der Antriebswelle 12 zueinander verdreht angeordnet sind. Insbesondere kann vorgesehen sein, dass die beiden Pumpenelemente 18a, 18b um einen Winkel von etwa 90° zueinander verdreht angeordnet sind, wobei der Nocken 16 der Antriebswelle 12 ein 180°-Doppelnocken mit zwei um 180° zueinander verdrehten Nockenerhebungen ist. Aus der Darstellung gemäß 5 ist ersichtlich, dass die durch die Antriebseinrichtung 14 auf die Antriebswelle 12 erzeugte radiale Kraft Fr beim einen Pumpenelement 18a in Richtung der Längsachse 43 des zugehörigen Rollenstößels 42 wirkt während die durch die Antriebseinrichtung 14 auf die Antriebswelle 12 erzeugte radiale Kraft Fr beim anderen Pumpenelement 18b stark geneigt zur Längsachse 43 des zugehörigen Rollenstößels 42 wirkt. Es ist hierbei vorgesehen, dass beim durch die Kraft Fr höher belasteten Pumpenelement 18a die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 entgegengesetzt zur Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 ist während die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 des weniger stark belasteten Pumpenelements 18b gleichsinnig zur Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 ist. Wenn die Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 wie in 5 dargestellt nach rechts, also im Uhrzeigersinn ist, so ist die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 beim Pumpenelement 18a nach links, also entgegen dem Uhrzeigersinn, und bei der Schraubendruckfeder 54 des Pumpenelements 18b nach rechts, also im Uhrzeigersinn. Wenn die Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 nach links, also entgegen dem Uhrzeigersinn ist, so ist die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 beim Pumpenelement 18a nach rechts, also im Uhrzeigersinn, und bei der Schraubendruckfeder 54 des Pumpenelements 18b nach links, also entgegen dem Uhrzeigersinn. The pump can also have two pump elements 18a . 18b have, with respect to the axis of rotation 13 the drive shaft 12 are arranged twisted to each other. In particular, it can be provided that the two pump elements 18a . 18b are arranged rotated by an angle of about 90 ° to each other, wherein the cam 16 the drive shaft 12 a 180 ° double cam with two 180 ° to each other twisted cam lobes. From the illustration according to 5 it can be seen that by the drive device 14 on the drive shaft 12 generated radial force Fr for a pump element 18a in the direction of the longitudinal axis 43 the associated roller tappet 42 acts during the by the drive device 14 on the drive shaft 12 generated radial force Fr for the other pump element 18b strongly inclined to the longitudinal axis 43 the associated roller tappet 42 acts. It is provided in this case that when the higher load by the force Fr pump element 18a the winding direction of the turns of the Helical compression spring 54 opposite to the direction of rotation 15 the drive shaft 12 is during the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 of the less heavily loaded pump element 18b in the same direction as the direction of rotation 15 the drive shaft 12 is. When the direction of rotation 15 the drive shaft 12 as in 5 shown to the right, that is clockwise, so is the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 at the pump element 18a to the left, ie counterclockwise, and the helical compression spring 54 of the pump element 18b to the right, clockwise. When the direction of rotation 15 the drive shaft 12 to the left, that is counterclockwise, so is the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 at the pump element 18a to the right, ie clockwise, and the helical compression spring 54 of the pump element 18b to the left, ie counterclockwise.
Bei der Ausführung gemäß 6 weist die Pumpe wiederum zwei Pumpenelemente 18c, 18d auf, die um 90° bezüglich der Drehachse 13 der Antriebswelle 12 zueinander verdreht angeordnet sind. Die Anordnung der Pumpe in Bezug auf den Antrieb ist jedoch anders als bei der Ausführung gemäß 4, wobei die durch die Antriebseinrichtung 14 auf die Antriebswelle 12 erzeugte radiale Kraft Fr beim einen Pumpenelement 18c in Richtung der Längsachse 43 des zugehörigen Rollenstößels 42 wirkt während die durch die Antriebseinrichtung 14 auf die Antriebswelle 12 erzeugte radiale Kraft Fr beim anderen Pumpenelement 18d stark geneigt zur Längsachse 43 des zugehörigen Rollenstößels 42 wirkt. Es ist hierbei vorgesehen, dass beim durch die Kraft Fr höher belasteten Pumpenelement 18c die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 entgegengesetzt zur Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 ist während die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 des weniger stark belasteten Pumpenelements 18d gleichsinnig zur Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 ist. Wenn die Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 wie in 6 dargestellt nach links, also entgegen dem Uhrzeigersinn ist, so ist die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 beim Pumpenelement 18c nach rechts, also im Uhrzeigersinn, und bei der Schraubendruckfeder 54 des Pumpenelements 18d nach links, also entgegen dem Uhrzeigersinn. Wenn die Drehrichtung 15 der Antriebswelle 12 nach rechts, also im Uhrzeigersinn ist, so ist die Wickelrichtung der Windungen der Schraubendruckfeder 54 beim Pumpenelement 18c nach links, also entgegen dem Uhrzeigersinn, und bei der Schraubendruckfeder 54 des Pumpenelements 18d nach rechts, also im Uhrzeigersinn. In the execution according to 6 the pump again has two pump elements 18c . 18d on, by 90 ° with respect to the axis of rotation 13 the drive shaft 12 are arranged twisted to each other. However, the arrangement of the pump with respect to the drive is different than in the embodiment according to 4 , wherein by the drive means 14 on the drive shaft 12 generated radial force Fr for a pump element 18c in the direction of the longitudinal axis 43 the associated roller tappet 42 acts during the by the drive device 14 on the drive shaft 12 generated radial force Fr for the other pump element 18d strongly inclined to the longitudinal axis 43 the associated roller tappet 42 acts. It is provided in this case that when the higher load by the force Fr pump element 18c the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 opposite to the direction of rotation 15 the drive shaft 12 is during the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 of the less heavily loaded pump element 18d in the same direction as the direction of rotation 15 the drive shaft 12 is. When the direction of rotation 15 the drive shaft 12 as in 6 shown to the left, that is counterclockwise, the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 at the pump element 18c to the right, ie clockwise, and the helical compression spring 54 of the pump element 18d to the left, ie counterclockwise. When the direction of rotation 15 the drive shaft 12 to the right, that is clockwise, so is the winding direction of the turns of the helical compression spring 54 at the pump element 18c to the left, ie counterclockwise, and the helical compression spring 54 of the pump element 18d to the right, clockwise.
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Zitierte PatentliteraturCited patent literature
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DE 19907311 A1 [0002] DE 19907311 A1 [0002]
