DE102010022886A1

DE102010022886A1 - Spanneinrichtung für einen Zugmitteltrieb einer Brennkraftmaschine eines Kraftfahrzeuges

Info

Publication number: DE102010022886A1
Application number: DE201010022886
Authority: DE
Inventors: Matthias Schmidl; Christian Riel; Thorsten Liebel
Original assignee: Schaeffler Technologies AG and Co KG
Current assignee: Schaeffler Technologies AG and Co KG
Priority date: 2010-06-07
Filing date: 2010-06-07
Publication date: 2011-12-08

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Spanneinrichtung für einen Zugmitteltrieb eines Kraftfahrzeuges mit:
– einem ersten fahrzeugfesten Teil (1),
– einem gegenüber dem ersten Teil schwenkbeweglichen zweiten Teil (2), an dem eine Spannrolle (3) angeordnet ist, welche an dem Zugmittel (17) anliegt,
– einer zwischen dem ersten Teil (1) und dem zweiten Teil (2) angeordneten als Schraubenfeder (5) ausgebildeten Torsionsfeder, welche sich mit einem ersten Ende (8) an dem ersten Teil (1) und mit einem zweiten Ende (9) an dem zweiten Teil (2) abstützt, wobei
– an dem zweiten Teil (2) ein radial innen axial in die Schraubenfeder (5) hineinragender Fortsatz (6) vorgesehen ist, wobei
– an dem Fortsatz (6) in einem Winkelbereich von 180 Grad bis 360 Grad in Verlaufsrichtung der Schraubenfeder (5) zu dem sich an dem zweiten Teil (2) abstützenden zweiten Ende (9) der Schraubenfeder (5) ein die Auslenkung der Schraubenfeder (5) begrenzender erster Anschlag (7) vorgesehen ist.

Description

Gebiet der Erfindung
Die Erfindung betrifft eine Spanneinrichtung für einen Zugmitteltrieb eines Kraftfahrzeuges mit den Merkmalen des Oberbegriffs von Anspruch 1.
Zugmitteltriebe werden in Brennkraftmaschinen im Allgemeinen dazu verwendet, bestimmte Aggregate der Brennkraftmaschine, wie z. B. Wasserpumpe, Klimakompressor, Generator und dergleichen, anzutreiben. Als Zugmittel in dem Zugmitteltrieb werden z. B. Riemen oder Ketten verwendet, welche zum Antrieb der Aggregate die Kurbelwelle und die Antriebswellen der Aggregate umschlingen. Aufgrund der betriebsbedingten Drehungleichförmigkeit der Kurbelwelle unterliegt der Zugmitteltrieb dynamischen Effekten, wie z. B. Schwingungen, welche zu einer Verminderung der Lebensdauer des Zugmittels führen können. Um diese Nachteile der dynamischen Effekte zu vermeiden, werden die Zugmitteltriebe in modernen Brennkraftmaschinen mit Spanneinrichtungen versehen, welche unter Ausübung einer Vorspannung an dem Zugmittel anliegen und dadurch die Schwingungen des Zugmittels dämpfen und die Spannung in dem Zugmittel möglichst konstant halten.
Eine mögliche Ausführungsform einer solchen Spanneinrichtung ist beispielsweise aus der DE 10 2007 056 312 A1 bekannt. Die Spanneinrichtung weist in ihrem Grundaufbau zwei zueinander verschwenkbare Teile auf, welche mittels einer Torsionsfeder gegeneinander vorgespannt sind. Eines der Teile ist drehfest mit der Brennkraftmaschine verbunden, während das andere Teil durch einen Hebel gebildet ist, an dessen Ende eine Umlenkrolle angeordnet ist, mit der die Spanneinrichtung unter Ausübung der durch die Torsionsfeder erzeugten Spannkraft an dem Zugmittel anliegt. Die Torsionsfeder ist als Schraubenfeder ausgebildet und befindet sich mit jeweils einem Ende in Anlage an einem der Teile, so dass das zweite verschwenkbare Teil bei einem Verschwenken mit der Umlenkrolle unter Ausübung einer Spannkraft an dem Zugmittel anliegt. Die Schraubenfeder selbst ist in einem topfförmigen Gehäuse angeordnet, welches in diesem Ausführungsbeispiel an dem der Brennkraftmaschine drehfest angeordneten Teil vorgesehen ist. Zwischen der Radialaußenseite der Schraubenfeder und der Gehäuseinnenwand ist ein Dämpfungselement vorgesehen, an dem die Schraubenfeder bei einer durch die Schwenkbewegung des bewegbaren Teiles erzeugten Verformung zur Anlage gelangt. Die bei der Anlage der Schraubenfeder an dem Dämpfungselement ausgeübte Anpresskraft bestimmt dabei die Dämpfungscharakteristik der Spanneinrichtung.
Damit eine vorgegebene Dämpfungscharakteristik mit dem Dämpfungselement erzielt werden kann, muss das Gehäuse, in dem die Schraubenfeder angeordnet ist, so bemessen sein, dass sich die Schraubenfeder bei dem Verschwenken der Teile radial ausdehnen kann. Zur Erzielung höherer Dämpfungen ist es zusätzlich erforderlich, dass sich die Schraubenfeder radial aus der Mittelachse verschieben kann und dadurch einseitig an dem Dämpfungselement zur Anlage gelangt. Der Dämpfungsanteil der Spannkraft hängt dabei insbesondere von dem Auslenkungsgrad der Schraubenfeder aus der Mittelachse bzw. von der daraus resultierenden Anpresskraft der Schraubenfeder an dem Dämpfungselement ab. Sehr große Dämpfungen können demnach durch eine große Bewegungsmöglichkeit der Schraubenfeder eingestellt werden, welche aber wiederum nachteilig zu einer Verminderung der aufbringbaren Spannkraft führen kann.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine gattungsgemäße Spanneinrichtung zu schaffen, bei der die Dämpfungscharakteristik so eingestellt werden kann, dass die Dämpfung auf einen vorbestimmten Wert begrenzt wird.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch eine Spanneinrichtung mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Weitere bevorzugte Ausgestaltungen der Spanneinrichtung sind den Unteransprüchen, der Beschreibung und den zugehörigen Figuren zu entnehmen.
Zur Lösung der Aufgabe wird eine Spanneinrichtung für einen Zugmitteltrieb eines Kraftfahrzeuges mit:

– einem ersten fahrzeugfesten Teil,
– einem gegenüber dem ersten Teil schwenkbeweglichen zweiten Teil, an dem eine Spannrolle angeordnet ist, welche an dem Zugmittel anliegt,
– einer zwischen dem ersten Teil und dem zweiten Teil angeordneten als Schraubenfeder ausgebildeten Torsionsfeder, welche sich mit einem ersten Ende an dem ersten Teil und mit einem zweiten Ende an dem zweiten Teil abstützt, wobei
– an dem zweiten Teil ein radial innen axial in die Schraubenfeder hineinragender Fortsatz vorgesehen ist, vorgeschlagen, wobei
– an dem Fortsatz in einem Winkelbereich von 180 Grad bis 360 Grad in Verlaufsrichtung der Schraubenfeder ausgehend von dem sich an dem zweiten Teil abstützenden zweiten Ende der Schraubenfeder ein die Auslenkung der Schraubenfeder begrenzender erster Anschlag vorgesehen ist.

Der Vorteil der vorgeschlagenen Lösung besteht darin, dass durch den Anschlag in dem vorgeschlagenen Winkelbereich gezielt die radiale Auslenkung der Schraubenfeder begrenzt werden kann. Die vorgeschlagene Ausrichtung des ersten Anschlags ist dabei insofern entscheidend, da die Schraubenfeder aufgrund der Krafteinleitung über das zweite Ende bevorzugt in Richtung des Winkelbereichs von 0 bis 180 Grad ausgehend von dem zweiten Ende ausgelenkt wird. Durch die radial innenseitige Unterstützung der Schraubenfeder über den ersten Anschlag in dem Winkelbereich von 180 Grad bis 360 Grad zu dem zweiten Ende wird die Auslenkung der Schraubenfeder genau in dieser bevorzugten Richtung begrenzt, so dass die Dämpfung besonders wirkungsvoll eingestellt werden kann. Je nach der vorgegebenen einzustellenden Dämpfung kann der Anschlag so bemessen werden, dass eine definierte geringere oder auch gar keine Auslenkung der Schraubenfeder möglich ist.
Besonders effektiv kann die Dämpfung dadurch eingestellt werden, indem der Anschlag in Verlaufsrichtung der Schraubenfeder in einem Winkel von 270 Grad ausgehend von dem zweiten Ende angeordnet ist. Die Richtung, in die die Auslenkung der Schraubenfeder und damit die Auslenkung der der Dämpfung zugrunde liegenden Reibkräfte unter normalen Bedingungen bei den wirkenden Kräften am größten sind, beträgt erfahrungsgemäß 90 Grad ausgehend von dem zweiten Ende der Feder. Im Umkehrschluss bedeutet damit die Anordnung des Anschlags in einem Winkel von 270 Grad ausgehend von dem zweiten Ende eine besonders wirkungsvolle Begrenzung der Auslenkung bzw. der Dämpfung.
Weiter wird vorgeschlagen, dass der Fortsatz eine erste Wandstärke aufweist, und der erste Anschlag durch einen Abschnitt des Fortsatzes mit einer zweiten Wandstärke gebildet ist, welche größer als die erste Wandstärke ist. Der Anschlag ist demnach durch einen Abschnitt des Fortsatzes mit einer verdickten Wandstärke gebildet, welcher besonders einfach bei der Herstellung des zweiten Teils mit dem Fortsatz bereits mit hergestellt werden kann. Die Dämpfung kann dann durch den Winkelbereich, über den sich der erste Anschlag erstreckt, sowie über die Dicke des Anschlags bzw. den noch verbleibenden Spalt zwischen dem Anschlag und der Schraubenfeder im nicht ausgelenkten Zustand der Schraubenfeder eingestellt werden.
Eine weitere bevorzugte Ausführungsform kann dadurch verwirklichst sein, indem der erste Anschlag durch einen Nocken mit einer kurvenförmigen Anlagefläche gebildet ist. Durch die vorgeschlagene Formgebung des Anschlags ist ein gleichförmiger Anstieg der Dämpfung bei der Auslenkung der Schraubenfeder ermöglicht. Außerdem wird die Schraubenfeder dadurch im ausgelenkten Zustand gleichförmig über eine größere Länge der Windung belastet, so dass die punktuelle Maximalbelastung der Schraubenfeder entsprechend verringert wird.
Eine maximale Reduzierung der Dämpfung kann dadurch erzielt werden, indem der erste Anschlag derart bemessen ist, dass die Schraubenfeder mit der Radialinnenseite an dem ersten Anschlag anliegt. Durch die Anlage der Schraubenfeder an dem Anschlag kann die Auslenkung der Schraubenfeder vollständig verhindert und die Dämpfung maximal reduziert werden.
Ferner kann die Dämpfung besonders wirkungsvoll eingestellt werden, indem der erste Anschlag derart an dem Fortsatz angeordnet ist, dass er die Auslenkung der Schraubenfeder in eine Richtung entgegen der auf die Spannrolle wirkenden resultierenden Kraftrichtung des Zugmittels begrenzt. Da die größten Radialkräfte zwischen dem ersten und dem zweiten Teil aufgrund des Kräftegleichgewichts in einer zu der Richtung der resultierenden Kräfte an der Spannrolle entgegengesetzten Richtung wirken, ist auch die Auslenkung der Schraubenfeder in diese Richtung am größten. Die Unterstützung der Schraubenfeder durch die vorgeschlagene Anordnung des Anschlags ist dadurch besonders wirkungsvoll hinsichtlich der Beeinflussung des Dämpfungsverhaltens.
Außerdem kann an dem ersten Teil in Verlaufsrichtung der Schraubenfeder in einem Winkelbereich von 0 bis 180 Grad ausgehend von dem ersten Ende der Schraubenfeder ein zweiter Anschlag vorgesehen sein, an dem die Schraubenfeder mit der Radialaußenseite anliegt. Durch den zweiten Anschlag wird die Schraubenfeder zusätzlich an einem dem ersten Ende zugeordneten Bereich unterstützt, wobei der zweite Anschlag radial außen an der Schraubenfeder angeordnet ist und deshalb bei nicht zueinander verschwenkten Teilen zu dem ersten Anschlag gegenüberliegend angeordnet ist. Die Richtung, in welche die Auslenkung der Schraubenfeder durch den ersten und den zweiten Anschlag begrenzt wird, ist aber aufgrund der radial unterschiedlichen Anordnung der Anschläge dieselbe.
Eine besonders wirkungsvolle Beeinflussung der Dämpfung kann in diesem Fall dadurch erzielt werden, indem der zweite Anschlag in einem Bereich von 90 Grad nach dem ersten Ende besonders wirkungsvoll ist.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand eines bevorzugten Ausführungsbeispiels näher erläutert. In den Figuren sind im Einzelnen zu erkennen:
1: Spanneinrichtung in Querschnittsdarstellung;
2: Spanneinrichtung ohne Hebel in Blickrichtung in das fahrzeugfeste topfförmige Gehäuse mit Reibring;
3: Spanneinrichtung mit Hebel ohne fahrzeugfestes topfförmiges Gehäuse;
4: Spanneinrichtung ohne Hebel und ohne Reibring in Blickrichtung in das fahrzeugfeste topfförmige Gehäuse.
In der 1 ist eine erfindungsgemäße Spanneinrichtung zu erkennen, deren Grundaufbau der aus der DE 10 2007 056 312 A1 bekannten Spanneinheit entspricht.
Die Spanneinrichtung ist im Grundaufbau aus einem ersten fahrzeugfesten Teil 1 in Form eines topfförmigen Gehäuses und einem gegenüber dem ersten Teil 1 verschwenkbaren zweiten Teil 2 in Form eines Hebels gebildet. An dem Hebel ist eine Spannrolle 3 drehbar gelagert, mit der die Spanneinrichtung an einem in 2 dargestellten Zugmittel 17 eines Zugmitteltriebes anliegt. Das fahrzeugfeste erste Teil 1 ist als topfförmiges Gehäuse mit einer zylindrischen Gehäusewand 18 und einem radial innen liegenden zylindrischen Lagerflansch 11 mit einer den Lagerflansch 11 durchdringenden Befestigungsbohrung 13 zur Befestigung der Spanneinrichtung am Fahrzeug ausgebildet. In dem ringzylindrischen Freiraum 19 zwischen der Gehäusewand 18 und dem Lagerflansch 11 ist eine Schraubenfeder 5 angeordnet, welche mit einem ersten Ende 8 an dem ersten Teil 1 und einem zweiten Ende 9 an dem zweiten Teil 2 drehfest anliegt, so dass die Schraubenfeder 5 bei einem Verschwenken des zweiten Teils 2 gegenüber dem ersten Teil 1 als Torsionsfeder wirkt und die erforderliche Spannkraft auf das zweite Teil 2, die Spannrolle 3 und schließlich auf das Zugmittel 17 ausübt.
Das zweite Teil 2 ragt mit einem ebenfalls ringzylindrischen Fortsatz 6 in den Freiraum 19 hinein und ist über ein Gleitlager 12 auf dem Lagerflansch 11 drehbar gelagert. Ferner ist zwischen der Schraubenfeder 5 und der Gehäusewand 18 ein Reibring 4 vorgesehen, welcher bei einem Verschwenken des zweiten Teils 2 gegenüber dem ersten Teil 1 und einer dadurch bedingten Torsionsbeanspruchung der Schraubenfeder 5 und einer Durchmesservergrößerung bzw. der nachher noch beschriebenen Auslenkung der Schraubenfeder 5 zumindest abschnittsweise gegen die Innenseite der Gehäusewand 18 gedrängt wird. Durch den derart an die Gehäusewand 18 gedrängten Reibring 4 wird die Reibung zwischen dem zweiten Teil 2 und dem ersten Teil 1 erhöht und die Bewegung gedämpft.
Der ringzylindrische Fortsatz 6 weist, wie in der 1 und der 3 zu erkennen ist, über den größten Teil seines Umfanges eine Wandstärke d1 und in einem Abschnitt eine größere Wandstärke d2 auf. Der Abschnitt mit der größeren Wandstärke d2 ist so bemessen, dass die Schraubenfeder 5 mit der Radialinnenseite an diesem Abschnitt des Fortsatzes 6 anliegt. Bei einer anschließend noch beschriebenen Tendenz der Schraubenfeder 5 zur Auslenkung aus deren Mittelachse wirkt der Abschnitt mit der größeren Wandstärke d2 als Anschlag 7 und begrenzt dadurch die Auslenkung.
Die Dämpfung und deren Einstellbarkeit werden nachfolgend anhand der 2 bis 4 näher erläutert. In 2 ist die Spanneinrichtung mit dem an der Spannrolle 3 anliegenden Zugmittel 17 des Zugmitteltriebes zu erkennen. Die durch die Spannkraft erzeugte auf die Spannrolle 3 wirkende resultierende Kraft wirkt in der mit FR bezeichneten Pfeilrichtung. Ferner ist das fahrzeugfeste erste Teil 1 in Form des topfförmigen Gehäuses zu erkennen, in das die angedeutete Schraubenfeder 5 eingelegt ist. Das zweite Teil 2 ist in dieser Darstellung aus Gründen einer verbesserten Klarheit der Darstellung weggelassen worden.
Der Reibring 4 weist eine Dehnstelle 14 auf, welche eine Aufweitung des Reibringes 4 zur Erhöhung der Reibkraft ermöglicht. Außerdem ist an dem Reibring 4 ein radial nach innen ragender Finger 15 vorgesehen, mit dem der Reibring 4 zur axialen Sicherung in die Windungen der Schraubenfeder 5 eingedreht wird.
Die Schraubenfeder 5 liegt mit einem zweiten Ende 9 an dem in dieser Darstellung weggelassenen zweiten Teil 2 in Umfangsrichtung und mit einem ersten Ende 8 an dem ersten Teil 1 an, so dass die Schraubenfeder 5 bei einem Verschwenken des zweiten Teils 9 zu dem ersten Teil 8 eine Spannkraft auf das Zugmittel 17 ausübt. Die Schraubenfeder 5 stützt sich dabei mit dem zweiten Ende 9 an dem zweiten Teil 2 ab und übt dabei eine Federkraft FF auf das zweite Teil 2 aus (siehe auch 3).
Bei einem Verschwenken des zweiten Teils 2 zu dem ersten Teil 1 führen die an diesen Teilen festgelegten Enden 8 und 9 der Schraubenfeder 5 eine Relativbewegung zueinander aus, wodurch die Windungen der Schraubenfeder 5 aufgeweitet werden. Außerdem bewirkt die Belastung der Schraubenfeder 5 eine Tendenz zu einer Auslenkung der Windungen aus der Mittelachse. Beide Effekte tragen dazu bei, dass der Reibring 4 mit einer erhöhten Reibkraft an der Innenwand des Gehäuses 18 zur Anlage gelangt, wobei die Auslenkung der Windungen dabei einen wesentlich höheren Beitrag zur Erzeugung der Reibkräfte liefert.
Da die Richtung der Auslenkung der Windungen der Schraubenfeder 5 dabei immer in Richtung der größten Radialkraft FRAD gerichtet ist, wird der Reibring 4 bevorzugt in einem Winkelbereich I von 0 bis 180 Grad an die Innenwand des Gehäuses gedrängt, so dass in diesem Bereich auch die größten Reibkräfte bzw. die größte Dämpfung FD erzeugt wird. Zur Verringerung der Auslenkung der Windungen der Schraubenfeder 5 ist an dem Fortsatz 6 erfindungsgemäß der Anschlag 7 vorgesehen, welcher radial innen den Windungen der Schraubenfeder 5 in einem Winkelbereich II von 180 Grad bis 360 Grad gegenüberliegt und dadurch die Auslenkung der Windungen in Richtung der Radialkraft FRAD begrenzt. Durch die Begrenzung der Auslenkung der Windungen kann die Dämpfung FD entscheidend verringert oder durch eine definierte Bemessung des Anschlags 7 auch auf einen zu erzielenden Wert eingestellt werden. Eine Anordnung des Anschlags 7 in einem Winkel von 270 Grad nach dem zweiten Ende 9 der Schraubenfeder 5 ist hinsichtlich der Einstellbarkeit der Dämpfung besonders wirkungsvoll, da die Auslenkung der Windungen erfahrungsgemäß in einem Winkel von 90 Grad nach dem zweiten Ende 9 der Schraubenfeder 5 am größten ist.
Der Anschlag 7 ist als Nocken mit einer kurvenförmigen Anlagefläche 16 geformt, so dass die Windungen der Schraubenfeder 5 bei einer Belastung mit einer kontinuierlich zunehmenden Fläche zur Anlage an den Anschlag 7 gelangen, und punktuelle Belastungsspitzen in den Windungen der Schraubenfeder 5 vermieden werden.
In 4 ist das erste Teil 1 ohne Reibring 4 zu erkennen. An dem Grund des ersten Teils 1 ist ein zweiter Anschlag 10 vorgesehen (siehe auch 1), der die Windungen der Schraubenfeder 5 radial außen entgegen der Richtung der Radialkraft FRAD unterstützt. Der zweite Anschlag ist bei nicht verschwenktem zweitem Teil 2 ausgehend von dem zweiten Ende 9 der Schraubenfeder 5 in einem Winkel von 90 Grad angeordnet.
Außerdem dient der zweite Anschlag 10 zusätzlich zur Fixierung der Schraubenfeder 5 in dem topfförmigen Gehäuse.
Der Reibring 4 in der vorliegenden Form dient der Erzeugung der einzustellenden Dämpfung, wobei die Erfindung auch bereits den erwünschten Erfolg erzielt, wenn kein Reibring 4 vorgesehen ist, indem die Schraubenfeder 5 z. B. direkt an der Gehäusewand 18 zur Anlage gelangt bzw. dies durch den ersten oder zweiten Anschlag 7 oder 10 begrenzt oder verhindert wird. Eine Reduzierung der Dämpfung auf einen Wert 0 ist aufgrund der in dem Gleitlager 12 erzeugten Dämpfung nicht möglich.
Ferner ist ein weiterer Vorteil der Erfindung darin zu sehen, dass das Verhältnis der von der Schraubenfeder 5 erzeugten Spannkraft zu dem Winkel des Verschwenkens des zweiten Teils 2 zu dem ersten Teil 1 wesentlich gleichmäßiger und proportionaler verläuft, da der Anteil der nichtlinearen Dämpfung durch die erfindungsgemäße Lösung wesentlich reduziert wird.
Bezugszeichenliste

1: Erstes Teil
2: Zweites Teil
3: Spannrolle
4: Reibring
5: Schraubenfeder
6: Fortsatz
7: Erster Anschlag
8: Erstes Ende
9: Zweites Ende
10: Zweiter Anschlag
11: Lagerflansch
12: Gleitlager
13: Befestigungsbohrung
14: Dehnstelle
15: Finger
16: Anlagefläche
17: Zugmittel
18: Gehäusewand
19: Freiraum
FF: Federkraft
FR: resultierende Kraft
FD: Dämpfung
FRAD: Maximale Radialkraft

ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Patentliteratur

DE 102007056312 A1 [0003, 0021]

Claims

Spanneinrichtung für einen Zugmitteltrieb eines Kraftfahrzeuges mit: – einem ersten fahrzeugfesten Teil (1), – einem gegenüber dem ersten Teil schwenkbeweglichen zweiten Teil (2), an dem eine Spannrolle (3) angeordnet ist, welche an dem Zugmittel (17) anliegt, – einer zwischen dem ersten Teil (1) und dem zweiten Teil (2) angeordneten als Schraubenfeder (5) ausgebildeten Torsionsfeder, welche sich mit einem ersten Ende (8) an dem ersten Teil (1) und mit einem zweiten Ende (9) an dem zweiten Teil (2) abstützt, wobei – an dem zweiten Teil (2) ein radial innen axial in die Schraubenfeder (5) hineinragender Fortsatz (6) vorgesehen ist, dadurch gekennzeichnet, dass – an dem Fortsatz (6) in einem Winkelbereich von 180 Grad bis 360 Grad in Verlaufsrichtung der Schraubenfeder (5) zu dem sich an dem zweiten Teil (2) abstützenden zweiten Ende (9) der Schraubenfeder (5) ein die Auslenkung der Schraubenfeder (5) begrenzender erster Anschlag (7) vorgesehen ist.
Spanneinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Anschlag (7) in Verlaufsrichtung der Schraubenfeder (5) in einem Winkel von 270 Grad nach dem zweiten Ende (9) angeordnet ist.
Spanneinrichtung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Fortsatz (6) eine erste Wandstärke (d1) aufweist, und der erste Anschlag (7) durch einen Abschnitt des Fortsatzes (6) mit einer zweiten Wandstärke (d2) gebildet ist, welche größer als die erste Wandstärke (d1) ist.
Spanneinrichtung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Anschlag (7) durch einen Nocken mit einer kurvenförmigen Anlagefläche (16) gebildet ist.
Spanneinrichtung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Anschlag (7) derart bemessen ist, dass die Schraubenfeder (5) mit der Radialinnenseite an dem ersten Anschlag (7) anliegt.
Spanneinrichtung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Anschlag (7) derart an dem Fortsatz (6) angeordnet ist, dass er die Auslenkung der Schraubenfeder (5) entgegen der auf die Spannrolle (3) wirkenden resultierenden Kraft (FR) des Zugmittels (17) begrenzt.
Spanneinrichtung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass an dem ersten Teil (1) in Verlaufsrichtung der Schraubenfeder (5) in einem Bereich von 0 bis 180 Grad nach dem ersten Ende (8) der Schraubenfeder (5) ein zweiter Anschlag (10) vorgesehen ist, an dem die Schraubenfeder (5) mit der Radialaußenseite anliegt.
Spanneinrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Anschlag (10) derart angeordnet ist, dass die Schraubenfeder (5) in einem Bereich von 90 Grad nach dem ersten Ende (8) mit der Radialaußenseite anliegt.