DE102008006399A1 - Three phase machine e.g. brushless direct current motor, for use in fan motor application, has stator including coil system provided as rotary field coil, where machine is designed as asynchronous machine with active squirrel-cage rotor - Google Patents
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Abstract
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Drehstrommaschine gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1.The The present invention relates to a three-phase machine according to the Preamble of claim 1.
Seit einigen Jahren entwickelt sich die sog. Zahnspulenwicklung (auch Einzelzahnwicklung oder konzentrierte Wicklung) zur Standardwicklung moderner bürstenloser AC- und DC-Motoren mit permanent erregten Läufern. Sie zeichnet sich im Vergleich zur früher üblichen verteilten Wicklung durch eine deutlich höhere Leistungsdichte und geringere Fertigungskosten aus.since some years ago the so-called tooth coil winding develops (also Single tooth winding or concentrated winding) to the standard winding modern brushless AC and DC motors with permanent excited runners. It stands out in comparison to the earlier usual distributed winding through a significantly higher power density and lower manufacturing costs.
Einzelzahnwicklungen bestehen aus Einzelspulen, die eine Weite von genau einer Nutteilung aufweisen und sind vom Grundsatz her Drehfeldwicklungen. Bei üblichen Spulenweiten zwischen 2/3 und 4/3 der Polteilung – dieses Verhältnis wird auch als Spulensehnung bezeichnet – ergeben sich in der Zahnspulenwickeltechnik grundsätzlich Wicklungen mit einer gebrochen Anzahl von Nuten pro Pol und Strang (Lochzahl). Sie gehören also zur Gruppe der Bruchlochwicklungen. Bruchloch-Zahnspulenwicklungen erzeugen ein magnetisches Feld im Luftspalt der Maschine, das neben der gewünschten Grundwelle ein ausgeprägtes Spektrum an Ober- und Unterwellen besitzt, die zum Teil eine höhere Feldamplitude aufweisen als die Grundwelle. Die Feldenergie der Ober- und Unterwellen kann bis zu 500% der Grundwelle betragen. Passive, permanentmagnetische Läufer von bürstenlosen Motoren können nur mit der Grundwelle des Ständerfeldes ein Drehmoment bilden und laufen deshalb auch bei der Verwendung von Bruchloch-Zahnspulenwicklungen weitgehend problemlos.Single tooth windings consist of individual coils, which have a width of exactly one slot pitch and are in principle rotary field windings. At usual Coil widths between 2/3 and 4/3 of the pole pitch - this one Ratio is also referred to as Spulensehnung - result in the tooth coil winding basically windings with a broken number of grooves per pole and strand (number of holes). she So belong to the group of Bruchlochwicklungen. Fractional-slot-tooth coil windings generate a magnetic field in the air gap of the machine next to it the desired fundamental wave to a pronounced spectrum Upper and lower waves has, some higher Field amplitude than the fundamental wave. The field energy of Upper and lower waves can be up to 500% of the fundamental. Passive, permanent magnetic rotor of brushless Motors can only work with the basic shaft of the stator field form a torque and therefore also run in use from Bruchloch-Zahnspulenwicklungen largely problem-free.
Im Gegensatz zur Synchronmaschine reagiert der aktive Käfigläufer einer Asynchronmaschine auf jede Feldwelle im Luftspaltfeld des Ständers. Es ist deshalb für eine Asynchronmaschine zwingend erforderlich, den Anteil der Ober- und Unterwellen im Spektrum des Ständerfeldes gegenüber der Grundwelle möglichst klein zu halten, da andernfalls aufgrund der parasitären Drehmomente der Motor nicht läuft bzw. anläuft. Üblicherweise wird ein Energieinhalt der Ober- und Unterwellen von maximal 10% der Grundwelle angestrebt, was nur mit einer ganzen Anzahl an Nuten pro Pol und Strang zu erreichen ist.in the Unlike the synchronous machine, the active squirrel cage responds an asynchronous machine on each field wave in the air gap field of Stand. It is therefore for an asynchronous machine mandatory, the proportion of upper and lower waves in the spectrum of the stator field with respect to the fundamental wave as possible otherwise, due to the parasitic Torques the motor is not running or starting. Usually is an energy content of the upper and lower waves of a maximum of 10% the fundamental wave sought, which only with a whole number of grooves can be reached per pole and strand.
Mit den unter Energiedichteaspekten festgelegten Spulensehnungen, die wie vorstehend erwähnt üblicherweise in einem Intervall von 2/3 bis 4/3 liegen, lässt sich jedoch ein derart begrenzter Energiegehalt der Ober- und Unterwellen gegenüber der Grundwelle in der Regel nicht erreichen, so dass Asynchronmaschinen mit Ganzlochwicklungen und herkömmlichen Kurzschlussläufern bislang als nicht realisierbar galten.With the coil conditions defined under energy-density aspects, the as mentioned above, usually in one Interval of 2/3 to 4/3, but can be such limited energy content of the upper and lower waves opposite The fundamental wave usually does not reach, so asynchronous with Whole-hole windings and conventional squirrel-cage rotors previously considered unrealizable.
Aus
der
Es wird vor diesem Hintergrund im Rahmen der vorliegenden Erfindung gemäß Patentanspruch 1 vorgeschlagen, auch bei Asynchronmaschinen mit einem aktiven Käfigläufer – vorzugsweise einem Kurzschlusskäfigläufer – eine Zahnspulenwicklung derart auszuführen, dass sich eine Ganzlochwicklung ergibt.It becomes with this background in the context of the available invention proposed according to claim 1, also in Asynchronous machines with an active squirrel cage - preferably a short circuit squirrel cage - a tooth coil winding be executed so that there is a Ganzlochwicklung.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen.advantageous Embodiments of the invention will become apparent from the dependent claims.
Vorzugsweise werden Drehfeldwicklungen mit drei Strängen ausgeführt. Es ergibt sich genau dann eine ganze Anzahl von Nuten pro Pol und Strang, wenn die Spulenweite kleiner oder gleich 1/3 der Polteilung ist, d. h. die Spulensehnung kleiner oder gleich 1/3 ist.Preferably For example, three-phase rotating field windings are used. It then arises exactly a number of grooves per pole and Strand if the coil width is less than or equal to 1/3 of the pole pitch, d. H. the spool disposition is less than or equal to 1/3.
Eine Spulensehnung von 1/3 ergibt sich genau dann, wenn man eine Zahnspulenwicklung als Ganzlochwicklung mit der Lochzahl q = 1 ausführt. Für dreisträngige Wicklungen wären damit 2 Pole mit 6 Nuten, 4 Pole mit 12 Nuten, 6 Pole mit 18 Nuten, usw. denkbar.A Spooling disposition of 1/3 is exactly when one has a tooth coil winding executes as Ganzlochwicklung with the number of holes q = 1. For three-strand windings would be so 2 poles with 6 grooves, 4 poles with 12 grooves, 6 poles with 18 grooves, etc. conceivable.
Durch die im Stand der Technik üblicherweise nicht verwendete Spulensehnung von 1/3 wird ein vergleichsweise schlechter Grundwellenwicklungsfaktor von nur 0,5 erreicht, was mit einer suboptimalen Grundfeldausnutzung einhergeht. Dies führt zu einer nicht optimalen Leistungsdichte eines entsprechenden Motors.By those not commonly used in the art Spooling disposition of 1/3 becomes a comparatively poor fundamental wave winding factor of only 0.5, which results in suboptimal basic field utilization accompanied. This leads to a non-optimal power density a corresponding engine.
Für Anwendungen mit verhältnismäßig geringen Leistungsanforderungen, bei denen die Leistungsdichte nicht die kritische Designgröße darstellt, wie z. B. bestimmte Lüftermotorapplikationen, kann der erfindungsgemäße Asynchronmotor dessen ungeachtet von kommerziellem Interesse sein, da ein derartiger Motor besonders kostengünstig und vollautomatisiert herstellbar ist.For applications with relatively low power requirements, where power density is not critical design size, such as: For example, certain fan motor applications, the asynchronous motor according to the invention may nonetheless be of commercial interest, since such a motor is particularly inexpensive and fully automated to produce.
Der Vorteil gegenüber bekannten Bruchlochwicklungen liegt auch darin, dass durch die Einzelzahnwicklung ein hoher Nutfüllfaktor und eine kurze Wicklungslänge erreicht was geringe ohmsche Verluste zur Folge hat und eine einfache und effektive Kühlung ermöglicht. Ferner lassen sich die entsprechenden Motoren mit verhältnismäßig kurzer axialer Länge herstellen, da die bei Bruchlochwicklungen erforderlichen und axialen Bauraum benötigenden Überlappungen von Spulen entfallen.Of the Advantage over known Bruchlochwicklungen is also in that due to the single tooth winding a high slot fill factor and a short winding length achieves low ohmic Losses and a simple and effective cooling allows. Furthermore, the corresponding motors can be used relatively short axial length produce, as required for Bruchlochwicklungen and axial space requiring overlaps of coils omitted.
Die sich erfindungsgemäß ergebende suboptimale Grundfeldausnutzung kann somit gegebenenfalls durch die Vorteile der Einzelzahnwicklung gegenüber der verteilten Wicklung ausgeglichen werden.The According to the invention resulting suboptimal basic field utilization Thus, if necessary, by the advantages of the single tooth winding be balanced against the distributed winding.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnungen beispielhaft näher erläutert. Es zeigen:The The invention will be more closely understood by way of example with reference to the drawings explained. Show it:
Bürstenlose AC- und DC-Motoren werden heute in allen Bereichen der elektrischen Antriebstechnik eingesetzt. Ihr Verwendungsbereich beginnt bei einfachen Lüfter- und Pumpenantrieben und endet bei hochdynamischen Positionier- und Stellantrieben in Werkzeugmaschinen und der Robotik.Brushless AC and DC motors are used today in all areas of electrical Drive technology used. Their area of use begins with simple ones Fan and pump drives and ends at highly dynamic Positioning and positioning drives in machine tools and robotics.
Der mechanische Aufbau bürstenloser Motoren entspricht dem einer Synchronmaschine mit einer im Allgemeinen dreisträngigen Drehfeldwicklung im Ständer und der Felderregung im Läufer, die fast ausschließlich mit Permanentmagneten realisiert wird. Die Ströme des Drehfeldständers werden in Abhängigkeit des Läuferfeldes so eingeprägt, dass der Raumzeiger des Ständerflusses senkrecht zum Läuferfluss steht. Dies entspricht genau dem Kommutierungsschema der klassischen bürstenbehafteten Gleichstrommaschine, woraus sich eine maximale Drehmomentausbeute ergibt.Of the Mechanical structure of brushless motors corresponds to that a synchronous machine with a generally three-stranded Rotating field winding in the stator and the field excitation in the rotor, The almost exclusively realized with permanent magnets becomes. The currents of the rotating field stand are in Dependency of the runner field imprinted that the space pointer of the stator flux perpendicular to the rotor flux stands. This corresponds exactly to the commutation scheme of the classic brushed DC machine, resulting in a maximum torque yield results.
Beim klassischen Design werden Drehfeldwicklungen mithilfe eines dreisträngigen verteilten Wicklungssystems aufgebaut. Diese unterscheiden sich vom Grundsatz her nicht von Wicklungssystemen für Asynchronmotoren, weshalb von vielen Herstellern parallele Baureihen von Asynchronmotoren und bürstenlosen Motoren existieren, die auf den gleichen Anlagen gewickelt werden.At the classic design are rotating field windings using a three-stranded distributed winding system built. These differ in principle, not winding systems for asynchronous motors, which is why many manufacturers use parallel series of asynchronous motors and brushless motors exist on the same Plants are wound.
Drehfeldwicklungen in Zahnspulentechnik zeichnen sich dadurch aus, dass ihre Spulenweite genau einer Nutteilung entspricht, das heißt, dass die Spulen jeweils um einen Zahn herum gewickelt werden. Im Vergleich zu den verteilten Wicklungssystemen ergeben sich eng anliegende Wickelköpfe mit sehr guter Wärmeabgabe an das Blechpaket. Aus der kurzen Windungslänge und dem hohen er reichbaren Nutfüllfaktor resultieren sehr kleine Wicklungswiderstände. Zur Herstellung der Wicklung kann auf einfache Wicklungstechnik zurückgegriffen werden. Bei segmentierten Ständern (Einzelzähnen) können vorgefertigte Spulen auf die Zähne aufgeschoben werden. Für einteilige Blechpakete hat sich die Nadelwickeltechnik als vorteilhaft erwiesen. Hier ergibt sich ein mit geringen Kosten voll automatisierbarer Herstellungsprozess. Zudem kann auf die Phasenisolation auch bei hohen Spannungen verzichtet werden, da sowohl im Wickelkopf als auch innerhalb der Nut die Spulen keinen direkten Kontakt zueinander haben.Rotating field windings In Zahnspulentechnik are characterized by the fact that their coil width exactly corresponds to a slot pitch, that is, that the Coils are wound around a tooth. Compared to the distributed winding systems arise close fitting Winding heads with very good heat dissipation to the Laminated core. From the short winding length and the high he achievable groove fill factor results in very small winding resistances. To produce the winding can be made of simple winding technology become. For segmented stands (single teeth) prefabricated coils can be pushed onto the teeth become. For one-piece laminated cores, the needle winding technology has proved to be advantageous. This results in a low cost fully automatable manufacturing process. In addition, on the phase insulation can be dispensed with even at high voltages, as both in the winding head as well as within the groove, the coils are not in direct contact with each other to have.
Im Idealfall sollen Zahnspulenwicklungen ein mit konstanter Amplitude umlaufendes Drehfeld erzeugen (Kreisdrehfeld). Ihr Aufbau unterliegt dabei den gleichen Gesetzmäßigkeiten wie bei verteilten Wicklungssystemen. Zahnspulenwicklungen lassen sich also unter der Randbedingung, dass die Spulenweite genau einer Nutteilung entspricht, mit den seit langem bekannten Entwurfsverfahren für dreiphasige Drehfeldwicklungen aufbauen.in the Ideally, tooth coil windings should have a constant amplitude generate revolving rotating field (circular field of rotation). Their structure is subject doing the same laws as in distributed Winding systems. Tooth coil windings can thus be under the Boundary condition that the coil width corresponds exactly to a slot pitch, with the long-known design method for three-phase Build up rotating field windings.
In
einem symmetrischen Drehstromnetz ist der Strom in der zweiten Phase
gegenüber dem Strom in der ersten Phase um 120° zeitlich
phasenverschoben, der Strom in der dritten Phase ist um 240° gegenüber der
ersten Phase zeitlich verschoben. Legt man die Zeitachse so, dass
der Strom in der ersten Phase zum Zeitpunkt t = 0 maximal ist, ergeben
sich für die zeitlichen Phasenwinkel
Die Amplituden der Ströme sind gleich, so dass sich die zeitlichen Verläufe wie folgt darstellen lassen: The amplitudes of the currents are the same, so that the time profiles can be represented as follows:
Aus
der allgemeinen Drehfeldtheorie ist bekannt, dass eine dreisträngige
Drehfeldwicklung, die mit einem Stromsystem nach (2) gespeist wird,
genau dann ein positiv umlaufendes Kreisdrehfeld mit der Polpaarzahl
p erzeugt, wenn der Strang
Bei
der Zahnspulenwicklung werden die Spulen konzentriert um einen Zahn
gewickelt, die Spulenweite y liegt damit bei
Mit (Z = Nutzahl, p = Polpaarzahl) ergibt sich für die Nutzahl ein Bereich von oderWith (Z = number of slots, p = number of poles) results in a number of slots for the number of slots or
Die
Nutzahl einer dreisträngigen Drehfeldwicklung berechnet
sich aus
Bei einer Zweischichtwicklung liegen jeweils zwei Spulenseiten in einer Nut; pro Spule wird also eine Nut benötigt. Bei drei Strängen sind alle Nutzahlen, die ein Vielfaches von drei sind, für eine Zahnspulenwicklung geeignet. Damit die drei Stränge entsprechend Gleichung (3) positionierbar sind, muss der räumliche Winkel von 120° ganzzahlig in Nutteilungen darstellbar sein. Dies ist genau dann gegeben, wenn folgende Bedingung erfüllt ist: In a two-layer winding are two coil sides in a groove; per coil so a groove is needed. With three strands, all payloads, which are a multiple of three, are suitable for a dental coil winding. In order for the three strands to be positionable in accordance with equation (3), the spatial angle of 120 ° must be integer-representable in slot pitches. This is true if and only if the following condition is true:
In
der nachfolgenden Tabelle sind die sich Nut- und Polzahlen ergebenden
Lochzahlen (Gleichung (7)) dargestellt. Es sind nur die Kombinationen
dargestellt, die innerhalb der Grenzen nach Gleichung 9 bzw. 11 liegen;
die mit (*) gekennzeichneten Ganzlochwicklungen entsprechend der
vorliegenden Erfindung liegen außerhalb des Bereichs (5).
Die mit "xxx" gekennzeichneten erfüllen die Bedingung (12)
nicht. Tabelle 1: Ausführbare Lochzahlen
einer Zahnspulenwicklung bei gegebener Nutzahl Z und Polzahl 2p.
Die Einschichtwicklung benötigt pro zu wickelnder Spule zwei Nuten. Für eine dreisträngige Wicklung sind also nur Nutzahlen ausführbar, die ein Vielfaches von 6 darstellen. Die Lochzahlen sind mit denen der Zweischichtwicklung identisch und können ebenfalls der vorstehenden Tabelle 1 entnommen werden.The Single-layer winding requires two per coil to be wound Grooves. So for a three-strand winding only executable numbers that represent a multiple of 6. The hole numbers are identical to those of the two-layer winding and can also be found in Table 1 above become.
Der für die Beurteilung der Feldeigenschaften einer elektrischen Maschine bedeutende Wicklungsfaktor kw setzt sich aus dem Produkt von Sehnungsfaktor und Zonenfaktor zusammen. Der Wicklungsfaktor kann aus einer Felderregerkurve (MMK) berechnet werden. Dazu wird anhand des Nutenbelegungsplans die Felderregerkurve (MMK, magnetomotorische Kraft) ermittelt und diese im Anschluss nach Fourier analysiert. Werden Analysen zu zwei verschiedenen Zeitpunkten durchgeführt, lässt sich zudem die Richtung der Drehfeldwellen bestimmen bzw. feststellen, ob es sich überhaupt um ein Drehfeld handelt.The winding factor k w , which is important for assessing the field properties of an electrical machine, is composed of the product of the elongation factor and the zone factor. The winding factor can be calculated from a field exciter curve (MMK). For this purpose, the field exciter curve (MMK, magnetomotive force) is determined on the basis of the Nutenbelegungsplans and this analyzed after Fourier. If analyzes are carried out at two different points in time, it is also possible to determine the direction of the rotating field waves or to determine whether there is a rotating field at all.
Die Felderregerkurve lässt sich auf dieser Basis in folgender Form darstellen: The field exciter curve can be represented on this basis in the following form:
Die Ordnungszahl ν, die sich formal aus der Fourieranalyse ergibt, kann physikalisch als Polpaarzahl der jeweiligen Feldwelle interpretiert werden. Die Grundwelle ergibt sich somit für ν = p. Positive ν stellen Feldwellen dar, die sich in Richtung der Raumkoordinate ϑ drehen, negative ν sind Feldwellen, die sich gegenläufig drehen.The Atomic number ν, formally derived from the Fourier analysis results, can physically as Polpaarzahl the respective field wave be interpreted. The fundamental wave thus results for ν = p. Positive v represent field waves that are in the direction of the space coordinate θ turn, negative ν are field waves, which turn in opposite directions.
Der Wicklungsfaktor kW,ν in seiner bekannten Form berechnet sich aus der jeweiligen gemäß (13) bestimmten Amplitude Cν der Feldwelle zu (3 Stränge): mit I = Spulenstrom und w = Serienwindungszahl. Bei bürstenlosen Motoren, die mit einem passiven permanentmagnetischen Läufer ausgestattet sind, kann nur mit der Ständerfeldwelle ein Drehmoment erzeugt werden, welche die gleiche Polpaarzahl wie der Läufer hat. Im Gegensatz dazu ist der aktive Kunzschlusskäfig einer Asynchronmaschine in der Lage, mit jeder Feldwelle des Ständerdrehfeldes ein asynchrones Drehmoment zu erzeugen. Somit ist jede Feldwelle bezüglich der Drehmomentbildung gleich zu behandeln. Aus diesem Grund ist es bei Asynchronmaschinen zwingend erforderlich, den Anteil der Oberwellen im Vergleich zur gewünschten Grundwelle möglichst gering zu halten.The winding factor k W, v in its known form is calculated from the respective amplitude C v of the field wave determined according to (13) (3 strands): with I = coil current and w = series winding number. For brushless motors equipped with a passive permanent magnetic rotor, only the stator field wave can produce a torque having the same number of pole pairs as the rotor. In contrast, the active Kunzschlusskäfig an asynchronous machine is able to produce an asynchronous torque with each field wave of the stator rotating field. Thus, each field wave is to be treated equally with respect to the formation of torque. For this reason, it is absolutely necessary for asynchronous machines to keep the proportion of harmonics as low as possible compared with the desired fundamental.
Ein wichtiges Maß für den Oberwellenanteil ist die sogenannte doppelt verkettete Streuung σd, die das Verhältnis der magnetischen Energie aller Ober- und Unter wellen zur magnetischen Energie der Grundwelle darstellt. Sie lässt sich über die Wicklungsfaktoren wie folgt berechnen: An important measure for the harmonic content is the so-called double-linked scattering σ d , which represents the ratio of the magnetic energy of all the upper and lower waves to the magnetic energy of the fundamental wave. It can be calculated using the winding factors as follows:
Der größte Wert der doppelt verketteten Streuung für die bei Asynchronmaschinen üblichen Ganzlochwindungen ergibt sich für q = 1 und liegt im ungesehnten Fall bei σd = 0,095. Die kleinste, bei Normmotoren gebräuchliche Lochzahl ist q = 2 (IEC 56, 6-polig). Hierfür beträgt σd = 0,0285.The greatest value of the double-concatenated scattering for the whole-hole turns usual with asynchronous machines results for q = 1 and is in the unlikely case at σ d = 0.095. The smallest number of holes commonly used in standard motors is q = 2 (IEC 56, 6-pin). For this purpose, σ d = 0.0285.
Wird der Bereich der Spulensehnung über das in Gleichung (5) festgelegte Maß hinaus ausgedehnt, z. B. auf y/τp = 1/3, so lassen sich auch Ganzlochwicklungen in Zahnspulentechnik realisieren.If the range of coil dissection is extended beyond the level specified in equation (5), e.g. B. on y / τ p = 1/3, so can also realize whole-hole windings in dental coil technology.
Ein
Ständer mit sechs Nuten, zwei Polen und einer Spulenweite
von einer Nutteilung ist hierfür ein Beispiel. Ein derartiger,
insgesamt mit dem Bezugszeichen
Die
Beschaltung der Wicklungen ist aus dem in
Die Lochzahl bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist q = 1 und die hieraus resultierende doppelt verkettete Streuung ergibt sich zu σd = 0,095. Der Grundwellenwicklungsfaktor von nur kW = 0,5 kann unten Umständen durch den hohen Nutfüllfaktor und die kurze Wicklungslänge im Wickelkopf kompensiert werden. In jedem Falle ergeben sich aufgrund der Möglichkeit der vollautomatisierten Ständerfertigung sehr geringe Fertigungskosten, so dass ein derartigen Motor als Massenprodukt mit geringer Leistungsdichte sinnvoll sein keim.The number of holes in the illustrated embodiment is q = 1 and the resulting double-concatenated scattering results in σ d = 0.095. The fundamental wave winding factor of only k W = 0.5 can be compensated for below by the high slot fill factor and the short winding length in the winding head. In any case, due to the possibility of fully automated stator manufacturing very low production costs, so that such a motor as a mass product with low power density make sense germ.
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20150069864A1 (en) * | 2013-09-11 | 2015-03-12 | Makita Corporation | Power tool |
WO2018170726A1 (en) | 2017-03-21 | 2018-09-27 | Tti (Macao Commercial Offshore) Limited | Brushless motor |
DE102017008513B4 (en) | 2017-09-07 | 2022-02-10 | Technische Universität Ilmenau | Device and method for comminuting, deagglomerating, dispersing and mixing disperse substances and pumpable multiphase mixtures |
US11355983B2 (en) | 2018-12-14 | 2022-06-07 | Makita Corporation | Electric motor and method of manufacturing such an electric motor |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004010386A1 (en) | 2004-03-03 | 2005-11-10 | Siemens Ag | three-phase asynchronous |
-
2008
- 2008-01-28 DE DE102008006399A patent/DE102008006399A1/en not_active Withdrawn
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004010386A1 (en) | 2004-03-03 | 2005-11-10 | Siemens Ag | three-phase asynchronous |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20150069864A1 (en) * | 2013-09-11 | 2015-03-12 | Makita Corporation | Power tool |
US9948162B2 (en) * | 2013-09-11 | 2018-04-17 | Makita Corporation | Power tool |
US10903718B2 (en) | 2013-09-11 | 2021-01-26 | Makita Corporation | Power tool |
US11715995B2 (en) | 2013-09-11 | 2023-08-01 | Makita Corporation | Power tool |
WO2018170726A1 (en) | 2017-03-21 | 2018-09-27 | Tti (Macao Commercial Offshore) Limited | Brushless motor |
EP3602757A4 (en) * | 2017-03-21 | 2020-11-18 | TTI (Macao Commercial Offshore) Limited | Brushless motor |
US11146159B2 (en) | 2017-03-21 | 2021-10-12 | Tti (Macao Commercial Offshore) Limited | Brushless motor |
DE102017008513B4 (en) | 2017-09-07 | 2022-02-10 | Technische Universität Ilmenau | Device and method for comminuting, deagglomerating, dispersing and mixing disperse substances and pumpable multiphase mixtures |
US11355983B2 (en) | 2018-12-14 | 2022-06-07 | Makita Corporation | Electric motor and method of manufacturing such an electric motor |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8130 | Withdrawal |