Die
vorliegende Erfindung betrifft einen Ventilmechanismus für einen
Mehrzylinder-Verbrennungsmotor, in dem Betriebszustände wie
etwa Ventilhubgrößen von
Motorventilen (Einlassventilen oder Abgasventilen) und Betriebswinkel
von Motorventilen in Übereinstimmung
mit einem Antriebszustand des Motors gesteuert werden können, und
ein Verfahren zum Montieren des Ventilmechanismus, wobei eine Dispersion
(oder eine Variation) einer Neigungsgröße (ein Neigungsgrad) einer
Schwenknockenwelle mit zwei Schwenknocken pro Zylinder in Bezug
auf eine Haltewelle zwischen den Zylindern reduziert wird, um die
Ventilhubgrößen der
Motorventile im wesentlichen gleichmäßig zwischen den Zylindern
vorzusehen.The
The present invention relates to a valve mechanism for a
Multi-cylinder internal combustion engine in which operating conditions such as
about valve lift sizes of
Engine valves (intake valves or exhaust valves) and operating angle
of engine valves in accordance
can be controlled with a drive state of the engine, and
a method for mounting the valve mechanism, wherein a dispersion
(or a variation) of an inclination amount (a degree of inclination) of a
Swing camshaft with two swivel cams per cylinder in relation
is reduced to a support shaft between the cylinders to the
Valve lift sizes of
Engine valves substantially evenly between the cylinders
provided.
Die japanische Patentanmeldungsveröffentlichung
(tokkai) Nr. 2004-060635 vom 26. Februar 2004 (entspricht
dem US-Patent Nr. 6,694,935 vom 24.
Februar 2004) gibt ein Beispiel für einen Ventilmechanismus aus
dem Stand der Technik für
Mehrzylinder-Verbrennungsmotoren an. Der in der oben genannten japanischen
Patentanmeldungsveröffentlichung
angegebene Ventilmechanismus umfasst: eine Antriebswelle, auf deren
Außenumfang
ein Antriebsnocken installiert ist und auf die eine Drehkraft (ein
Drehmoment) einer Kurbelwelle des Motors übertragen wird; einen Übertragungsmechanismus, der
die von dem Antriebsnocken übertragene
Drehkraft zu einer Schwenkbewegung wandelt; ein Paar von Schwenknocken,
die durch einen Kipparm des Übertragungsmechanismus
geschwenkt werden, um zwei Einlassventile pro Zylinder über entsprechende Ventilstößel zu öffnen und
zu schließen;
und einen Hubvariierungsmechanismus, der die Ventilhubgrößen und
die Betriebswinkel der entsprechenden Einlassventile in Übereinstimmung
mit dem Motorantriebszustand variiert.The Japanese Patent Application Publication (tokkai) No. 2004-060635 of 26 February 2004 (corresponds to U.S. Patent No. 6,694,935 on Feb. 24, 2004) gives an example of a prior art valve mechanism for multi-cylinder internal combustion engines. The valve mechanism disclosed in the above-mentioned Japanese Patent Application Publication comprises: a drive shaft on the outer circumference of which a drive cam is installed and to which a rotational force (torque) of a crankshaft of the engine is transmitted; a transmission mechanism that converts the rotational force transmitted from the drive cam to a pivotal movement; a pair of swing cams pivoted by a rocker arm of the transfer mechanism to open and close two intake valves per cylinder via respective valve lifters; and a lift varying mechanism that varies the valve lift amounts and the operation angles of the respective intake valves in accordance with the engine drive state.
Dieser
Hubvariierungsmechanismus umfasst Steuernocken für jeden der Zylinder auf einem Außenumfang
einer einzelnen Steuerwelle, die drehbar durch einen Steuermechanismus
gesteuert wird. Die Drehsteuerung jedes Steuernockens veranlasst, dass
eine Stellung des Übertragungsmechanismus wie
etwa des Kipparms variiert wird. Auf diese Weise wird eine Ventilhubeigenschaft
der Einlassventile über
die Schwenknocken variiert.This
Hubvariierungsmechanismus includes control cam for each of the cylinders on an outer circumference
a single control shaft rotatable by a control mechanism
is controlled. The rotation control of each control cam causes
a position of the transmission mechanism like
is varied about the tilting arm. In this way, a valve lift property
the intake valves over
the swing cam varies.
Die
entsprechenden Schwenknocken sind einstückig an beiden Endteilen in
einer Axialrichtung der zylindrischen Schwenknockenwelle installiert,
die sich drehbar durch einen Außenumfang
der Antriebswelle über
ein inneres Einsteckloch erstreckt. Eine auf jeder unteren Fläche der
Schwenknocken vorgesehene Nockenfläche gleitet auf einer oberen
Fläche des
Ventilstößels, sodass
jedes Einlassventil geöffnet
oder geschlossen wird.The
corresponding swing cams are integral to both end parts in
an axial direction of the cylindrical swing camshaft installed,
rotatable by an outer periphery
the drive shaft over
an inner insertion hole extends. One on each lower surface of the
Swing cam provided cam surface slides on an upper
Area of
Valve tappet, so
each inlet valve opened
or closed.
Bei
dem Ventilmechanismus der oben genannten japanischen Patentanmeldungsveröffentlichung
wird die Ventilhubgröße jedes
der Einlassventile variabel durch den Hubvariierungsmechanismus gesteuert,
sodass die Leistung des Motors ausreichend erhöht werden kann. Aufgrund der
Dispersion eines Abstands zwischen einer Innenumfangsfläche des Einstecklochs
der Schwenknockenwelle und einer Außenumfangsfläche der
Antriebswelle, die während
der Herstellung (Montage) des Motors verursacht wird, werden die
Motorventile häufig
betrieben, während
die Schwenknockenwelle auf der Antriebswelle geneigt ist. Wenn der
in der oben genannten Patentanmeldungsveröffentlichung beschriebene Ventilmechanismus
mit einer geneigten Schwenknockenwelle betrieben wird, wird die
Nockenhubgröße jedes
Schwenkarms in Bezug auf jeden der Ventilstößel variiert, sodass eine Dispersion
der Ventilhubgrößen der
entsprechenden Einlassventile einfach auftreten kann. Wenn weiterhin
eine Dispersion der Neigungsgröße (des
Neigungsgrades) der Schwenknockenwelle zwischen den Zylindern auftritt,
wird die Leistung des Motors reduziert.at
the valve mechanism of the above-mentioned Japanese Patent Application Publication
will the valve lift size every
the intake valves are variably controlled by the Hubvariierungsmechanismus,
so that the power of the engine can be sufficiently increased. Due to the
Dispersion of a distance between an inner peripheral surface of the insertion hole
the swing camshaft and an outer peripheral surface of
Drive shaft during the
the production (assembly) of the engine is caused, the
Engine valves frequently
operated while
the swing camshaft is inclined on the drive shaft. If the
Valve mechanism described in the above-mentioned patent application publication
is operated with a tilted swing camshaft, the
Cam lift size each
Swing arm varies with respect to each of the valve lifters, leaving a dispersion
the valve lift sizes of
corresponding inlet valves can easily occur. If continue
a dispersion of pitch size (of
Degree of inclination) of the swing camshaft between the cylinders,
the power of the engine is reduced.
Insbesondere
während
der Durchführung
einer kleinen Ventilhubsteuerung hat eine Dispersion in der Hubgröße einen
großen
Einfluss auf die Motorleistung.Especially
while
the implementation
a small valve lift control has a dispersion in the stroke size
huge
Influence on engine performance.
Es
ist deshalb eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen Ventilmechanismus
für einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor
sowie ein Verfahren zum Montieren des Ventilmechanismus für den Mehrzylinder-Verbrennungsmotor
anzugeben, die eine Reduktion in der Motorleistung verhindern können, wobei
eine Ventilhubdifferenz zwischen zwei Motorventilen gleichmäßig zwischen
den Zylindern vorgesehen wird, indem die Neigungsgröße der Schwenknockenwelle
gleichmäßig zwischen
den Zylindern vorgesehen wird, um die Dispersion der Neigungsgröße der Schwenknockenwelle
zwischen den Zylindern zu vermindern.It
It is therefore an object of the present invention to provide a valve mechanism
for a multi-cylinder internal combustion engine
and a method of mounting the valve mechanism for the multi-cylinder internal combustion engine
indicate that can prevent a reduction in engine performance, wherein
a valve lift difference between two engine valves evenly between
the cylinders is provided by the pitch size of the swing camshaft
evenly between
the cylinders is provided to the dispersion of the pitch size of the swing camshaft
between the cylinders.
Gemäß einem
Aspekt der vorliegenden Erfindung ist ein Ventilmechanismus für einen
Mehrzylinder-Verbrennungsmotor angegeben, der umfasst: eine Antriebswelle,
die drehend durch eine Kurbelwelle des Motors angetrieben wird und
auf deren Außenumfang
ein Antriebsnocken installiert ist; eine Schwenknockenwelle, die
schwenkbar und axial auf einem Außenumfang einer Haltewelle über ein
Einsteckloch derselben mit einem vorbestimmten Abstand gehalten
wird und auf deren Außenumfängen an
beiden axialen Endteilen zwei Schwenknocken pro Zylinder installiert
sind; zwei Motorventile, die durch Schwenkbewegungen der zwei Schwenknocken über die
Schwenknockenwelle geöffnet
und geschlossen werden; und einen Übertragungsmechanismus, der
mit einem axialen Endteil der Schwenknockenwelle verbunden ist,
um eine Drehbewegung des Antriebsnockens zu einer Schwenkbewegung
zu wandeln und die Schwenkbewegung zu den zwei Schwenknocken zu übertragen,
wobei die Schwenknockenwelle wahlweise für jeden der Zylinder auf der
Basis von wenigstens dem Innendurchmesser des Einstecklochs installiert
wird, um die Hubdifferenz zwischen den zwei Motorventilen bei einer
radialen Neigung der Schwenknockenwelle in Bezug auf die Haltewelle
gleichmäßig zwischen
den Zylindern vorzusehen. Gemäß diesem
Aspekt der vorliegenden Erfindung kann die Neigungsgröße der Schwenknockenwelle
gleichmäßig zwischen
den Zylindern vorgesehen werden, sodass eine Dispersion der Ventilhubdifferenz
der zwei Motorventile zwischen den Zylindern reduziert werden kann.
Auf diese Weise können
die Motorleistung und die Motorstabilität erhöht werden.According to one aspect of the present invention, there is provided a valve mechanism for a multi-cylinder internal combustion engine, comprising: a drive shaft rotationally driven by a crankshaft of the engine and having a drive cam installed on the outer periphery thereof; a swinging camshaft pivotally and axially supported on an outer circumference of a support shaft via an insertion hole thereof at a predetermined interval, and having two swing cams per cylinder installed on the outer peripheries thereof at both axial end portions; two engine valves that are opened and closed by pivotal movements of the two pivot cams over the swing camshaft; and a transmission mechanism connected to an axial end portion of the swing camshaft for rotational movement of the drive cam to pivotal movement and to transmit the pivoting movement to the two pivot cams, wherein the pivot camshaft is selectively installed for each of the cylinders based on at least the inner diameter of the insertion hole, the Hubdifferenz between the two engine valves at a radial inclination of the swing camshaft provide evenly between the cylinders with respect to the support shaft. According to this aspect of the present invention, the tilting amount of the swing camshaft can be uniformly provided between the cylinders, so that dispersion of the valve lift difference of the two engine valves between the cylinders can be reduced. In this way, engine performance and engine stability can be increased.
Gemäß einem
anderen Aspekt der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren zum
Montieren eines Ventilmechanismus für einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor
angegeben, wobei der Ventilmechanismus umfasst: eine Antriebswelle,
die drehend durch eine Kurbelwelle des Motors angetrieben wird und
auf deren Außenumfang
ein Antriebsnocken installiert ist; eine Schwenknockenwelle, die
schwenkbar und axial auf einem Außenumfang einer Haltewelle
durch ein Einsteckloch mit einem vorbestimmten Abstand gehalten
wird und auf deren Außenumfängen an
beiden axialen Endteilen zwei Schwenknocken pro Zylinder installiert
sind; zwei Motorventile, die durch Schwenkbewegungen der zwei Schwenknocken über die
Schwenknockenwelle geöffnet
und geschlossen werden; und einen Übertragungsmechanismus, der
mit einem axialen Endteil der Schwenknockenwelle verbunden ist,
um eine Drehbewegung des Antriebsnockens zu einer Schwenkbewegung
zu wandeln und die Schwenkbewegung zu den zwei Schwenknocken zu übertragen; wobei
das Montageverfahren umfasst: Messen des Außendurchmessers der Haltewelle
und des Innendurchmessers des Einstecklochs der Schwenknockenwelle;
und wahlweises Montieren der Schwenknockenwelle für jeden
der Zylinder auf der Basis des gemessenen Innendurchmessers des
Einstecklochs, um eine Hubdifferenz zwischen den zwei Motorventilen
bei einer radialen Neigung der Schwenknockenwelle in Bezug auf die
Haltewelle gleichmäßig zwischen
den Zylindern vorzusehen.According to one
Another aspect of the present invention is a method for
Mounting a valve mechanism for a multi-cylinder internal combustion engine
wherein the valve mechanism comprises: a drive shaft,
which is rotationally driven by a crankshaft of the engine and
on the outer circumference
a drive cam is installed; a swing camshaft, the
pivotable and axially on an outer periphery of a support shaft
held by an insertion hole with a predetermined distance
and on their outer peripheries
installed two swivel cams per cylinder on both axial end parts
are; two engine valves, the pivoting movements of the two swivel cams on the
Swing camshaft opened
and closed; and a transmission mechanism that
is connected to an axial end part of the swing camshaft,
about a rotational movement of the drive cam to a pivoting movement
to convert and transmit the pivoting movement to the two pivoting cams; in which
the mounting method comprises: measuring the outer diameter of the support shaft
and the inner diameter of the insertion hole of the swing camshaft;
and selectively mounting the swing camshaft for each
the cylinder based on the measured inside diameter of the
Insertion hole to a difference in stroke between the two engine valves
at a radial inclination of the swing camshaft with respect to the
Hold shaft evenly between
to provide the cylinders.
Gemäß einem
weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren zum
Montieren eines Ventilmechanismus für einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor
angegeben, wobei der Ventilmechanismus umfasst: eine Antriebswelle,
die drehend durch eine Nockenwelle des Motors angetrieben wird und
auf deren Außenumfang
ein Antriebsnocken installiert ist; eine Schwenknockenwelle, die
schwenkbar und axial auf einem Außenumfang einer Haltewelle
durch ein Einsteckloch mit einem vorbestimmten Abstand gehalten
wird und auf deren Außenumfängen an
beiden axialen Endteilen zwei Schwenknocken pro Zylinder installiert
sind; zwei Motorventile, die durch Schwenkbewegungen der zwei Schwenknocken über die
Schwenknockenwelle geöffnet
und geschlossen werden; und einen Übertragungsmechanismus, der
mit einem axialen Endteil der Schwenknockenwelle verbunden ist,
um eine Drehbewegung des Antriebsnockens zu einer Schwenkbewegung
zu wandeln und die Schwenkbewegung zu den zwei Schwenknocken zu übertragen; wobei
das Montageverfahren umfasst:
Messen des Außendurchmessers der Haltewelle
und des Innendurchmessers des Einstecklochs der Schwenknockenwelle;
und wahlweises Montieren von Übertragungsmechanismen,
deren Längen
sich voneinander unterscheiden, auf der Schwenknockenwelle für die entsprechenden
Zylinder auf der Basis des gemessenen Innendurchmessers des Einstecklochs,
um eine Hubdifferenz zwischen zwei Motorventilen bei einer radialen
Neigung der Schwenknockenwelle in Bezug auf die Haltewelle gleichmäßig zwischen
den Zylindern vorzusehen.According to another aspect of the present invention, there is provided a method of mounting a valve mechanism for a multi-cylinder internal combustion engine, the valve mechanism comprising: a drive shaft rotationally driven by a camshaft of the engine and a drive cam installed on the outer periphery thereof; a swinging camshaft pivotally and axially supported on an outer circumference of a support shaft through an insertion hole at a predetermined interval, and having two swing cams per cylinder installed on the outer peripheries thereof at both axial end portions; two engine valves that are opened and closed by pivotal movements of the two pivot cams over the swing camshaft; and a transmission mechanism connected to an axial end portion of the swing camshaft for pivotally converting a rotational movement of the drive cam and transmitting the pivotal movement to the two swing cams; the assembly method comprising:
Measuring the outer diameter of the support shaft and the inner diameter of the Einstecklochs the swing camshaft; and selectively mounting transmission mechanisms whose lengths differ from each other on the swing camshaft for the respective cylinders based on the measured inside diameter of the insertion hole to provide a stroke difference between two engine valves at a radial tilt of the swing camshaft with respect to the support shaft uniformly between the cylinders ,
Die
vorstehende Zusammenfassung der Erfindung ist keine Definition der
erforderlichen Merkmale, wobei die Erfindung auch durch eine Teilkombination
der genannten Merkmale realisiert werden kann. Andere Aufgaben und
Merkmale der Erfindung werden durch die folgende Beschreibung mit
Bezug auf die beigefügten
Zeichnungen verdeutlicht.The
The above summary of the invention is not a definition of
required features, the invention also by a sub-combination
said features can be realized. Other tasks and
Features of the invention will become apparent from the following description
Reference to the attached
Drawings clarified.
1 ist
eine perspektivische Ansicht von wesentlichen Teilen eines V-Sechszylindermotors, auf
den ein Ventilmechanismus für
einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor gemäß einer ersten bevorzugten
Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung angewendet werden kann. 1 FIG. 15 is a perspective view of essential parts of a V six-cylinder engine to which a valve mechanism for a multi-cylinder internal combustion engine according to a first preferred embodiment of the present invention can be applied.
2 ist
eine Draufsicht auf den wesentlichen Teil des Ventilmechanismus
auf einer Dreizylinderseite einer der zwei Bänke des Sechszylinder-Verbrennungsmotors
von 1. 2 is a plan view of the essential part of the valve mechanism on a three-cylinder side of one of the two banks of the six-cylinder internal combustion engine of 1 ,
3 ist
eine Querschnittansicht, die einen Neigungszustand einer Schwenknockenanordnung in
einem niedrigen Motordrehzahlbereich zeigt. 3 FIG. 12 is a cross-sectional view showing a tilt state of a swing cam assembly in a low engine speed range. FIG.
4 ist
eine Querschnittansicht, die einen anderen Neigungszustand der Schwenknockenanordnung
in einem hohen Motordrehzahlbereich zeigt. 4 FIG. 12 is a cross-sectional view showing another tilt state of the swing cam assembly in a high engine speed range. FIG.
5A und 5B sind
Seitenansichten des Ventilmechanismus von 1 aus der
durch den Pfeil A angegebenen Richtung und zeigen jeweils eine Ventilschließaktion
einer Minimalhubsteuerung sowie eine Ventilöffnungsaktion während derselben Minimalhubsteuerung. 5A and 5B are side views of the valve mechanism of 1 from the direction indicated by the arrow A and respectively show a valve closing action of a minimum lift control and a valve opening action during the same minimum lift control.
6A und 6B sind
Seitenansichten des Ventilmechanismus von 1 aus der
durch den Pfeil A angegebenen Richtung und zeigen jeweils die Ventilschließaktion
während
einer Maximalhubsteuerung und die Ventilöffnungsaktion während derselben Maximalhubsteuerung. 6A and 6B are side views of the valve mechanism of 1 from the direction indicated by the arrow A and respectively show the valve closing action during a maximum lift control and the valve opening action during the same maximum lift control.
7A, 7B, 7C und 7D sind Diagramme
zu Ventilhubeigenschaften von jeweiligen Einlassventilen von entsprechenden
Zylindern in dem niedrigen Motordrehzahlbereich, und 7A', 7B', 7C' und 7D' sind
Diagramme zu den Ventilhubeigenschaften der jeweiligen Einlassventile
der entsprechenden Zylinder in dem hohen Motordrehzahlbereich. 7A . 7B . 7C and 7D 13 are graphs illustrating valve lift characteristics of respective intake valves of respective cylinders in the low engine speed range, and FIGS 7A ' . 7B ' . 7C ' and 7D ' FIG. 15 are graphs illustrating the valve lift characteristics of the respective intake valves of the respective cylinders in the high engine speed range.
8 ist
eine perspektivische Ansicht eines wesentlichen Teils des Ventilmechanismus
in einer zweiten bevorzugten Ausführungsform des Ventilmechanismus
gemäß der vorliegenden
Erfindung. 8th Figure 11 is a perspective view of an essential part of the valve mechanism in a second preferred embodiment of the valve mechanism according to the present invention.
9 ist
ein Flussdiagramm, das eine Montageprozedur für jede Komponente in der zweiten Ausführungsform
zeigt. 9 Fig. 10 is a flowchart showing an assembly procedure for each component in the second embodiment.
10A und 10B sind
Kurvendiagramme zu Ventilhubkennlinien der entsprechenden Einlassventile
in dem niedrigen Motordrehzahlbereich und in dem hohen Motordrehzahlbereich
auf der Basis einer Hubdifferenz der Schwenknocken in einer dritten
bevorzugten Ausführungsform
des Ventilmechanismus gemäß der vorliegenden
Erfindung. 10A and 10B 11 are graphs of valve lift characteristics of the respective intake valves in the low engine speed range and in the high engine speed range based on a lift difference of the swing cams in a third preferred embodiment of the valve mechanism according to the present invention.
11A und 11B sind
Querschnittansichten eines wesentlichen Teils des Ventilmechanismus
und zeigen einen Nockenabstand zwischen den Schwenknocken und den
Ventilstößeln in
einer vierten bevorzugten Ausführungsform
des Ventilmechanismus gemäß der vorliegenden
Erfindung. 11A and 11B FIG. 15 are cross-sectional views of an essential part of the valve mechanism and show a cam spacing between the swing cams and the valve lifters in a fourth preferred embodiment of the valve mechanism according to the present invention.
12 ist
eine Querschnittansicht eines wesentlichen Teils des Ventilmechanismus
in einer fünften
bevorzugten Ausführungsform
gemäß der vorliegenden
Erfindung. 12 Fig. 12 is a cross-sectional view of an essential part of the valve mechanism in a fifth preferred embodiment according to the present invention.
13 zeigt
eine Ventilhubkennlinie des Ventilmechanismus in einer sechsten
bevorzugten Ausführungsform
gemäß der vorliegenden
Erfindung. 13 shows a valve lift characteristic of the valve mechanism in a sixth preferred embodiment according to the present invention.
14 ist
ein Korrelationsdiagramm des Drehwinkels einer Steuerwelle und der
Ventilhubgröße der Steuerwelle
des Ventilmechanismus in der sechsten bevorzugten Ausführungsform
gemäß der vorliegenden
Erfindung. 14 FIG. 12 is a correlation diagram of the rotation angle of a control shaft and the valve lift amount of the control shaft of the valve mechanism in the sixth preferred embodiment according to the present invention.
Im
Folgenden werden ein Ventilmechanismus für einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor
und ein Verfahren zum Montieren desselben im Detail mit Bezug auf
die Zeichnungen beschrieben, um die vorliegende Erfindung zu verdeutlichen.in the
The following will be a valve mechanism for a multi-cylinder internal combustion engine
and a method of mounting the same in detail with reference to FIG
the drawings are described to illustrate the present invention.
In
jeder dieser bevorzugten Ausführungsformen
kann der Ventilmechanismus auf einen V-Sechszylinder-Verbrennungsmotor
angewendet werden. In 1 und 2 kann die
vorliegende Erfindung auf drei Zylinder angewendet werden, die zu einer
von zwei gegenüberliegenden
Bänke des V-Sechszylinder-Verbrennungsmotors
gehören.
Eine Zylindersequenz ist derart beschaffen, dass die rechte Position
(vordere Position) in der Perspektive von 2 einen
ersten Zylinder (Zylinder Nr. 1) angibt, die mittlere Position in
der Perspektive von 2 einen zweiten Zylinder (Zylinder
Nr. 2) angibt und die linke Position (hintere Position) in der Perspektive von 2 einen
dritten Zylinder (Zylinder Nr. 3) angibt.In any of these preferred embodiments, the valve mechanism may be applied to a V six-cylinder internal combustion engine. In 1 and 2 For example, the present invention may be applied to three cylinders associated with one of two opposed banks of the V six-cylinder internal combustion engine. A cylinder sequence is such that the right position (front position) in the perspective of 2 indicates a first cylinder (cylinder No. 1), the middle position in the perspective of 2 indicates a second cylinder (cylinder No. 2) and the left position (rear position) in the perspective of 2 indicates a third cylinder (cylinder no. 3).
Das
heißt,
der Ventilmechanismus wie in 1 und 2 und
wie in 5A, 5B, 6A und 6B gezeigt
umfasst: zwei Einlassventile 2a, 2b pro Zylinder,
die durch Ventilfedern 3a, 3b in den Schließrichtungen
vorgespannt sind und über
Ventilführungen
(nicht gezeigt) schwenkbar installiert sind; einen Variierungsmechanismus 4,
der den Ventilhub (die Ventilhubgröße) und den Betriebswinkel
jedes Einlassventils 2a, 2b variierend steuert;
einen Steuermechanismus 5, der die Betriebsposition des
Variierungsmechanismus 4 steuert; und ein Stellglied 6, das
den Steuermechanismus 5 drehend antreibt.That is, the valve mechanism as in 1 and 2 and how in 5A . 5B . 6A and 6B shown comprises: two intake valves 2a . 2 B per cylinder, by valve springs 3a . 3b are biased in the closing directions and are pivotally installed via valve guides (not shown); a variation mechanism 4 , the valve lift (the valve lift size) and the operating angle of each intake valve 2a . 2 B varying controls; a control mechanism 5 , which is the operating position of the varying mechanism 4 controls; and an actuator 6 that the control mechanism 5 rotating drives.
Der
Variierungsmechanismus 4 umfasst: eine hohle Antriebswelle 13,
die drehbar auf einem Lager 14 (siehe 5A)
an einem oberen Teil des Zylinderkopfs 1 gehalten wird;
einen einzelnen Antriebsnocken 15 pro Zylinder, der durch
einen Fixierungsstift an der Antriebswelle 13 fixiert ist;
eine Schwenknockenanordnung 17, die schwenkbar an einer
Außenumfangsfläche der
Antriebswelle 13 gehalten wird und in einem gleitenden
Kontakt mit jeder oberen Fläche
der Ventilstößel 16a, 16b steht,
um die Einlassventile 2a, 2b zu betätigen; und
einen Übertragungsmechanismus,
der zwischen dem Antriebsnocken 15 und der Schwenknockenanordnung 17 verbunden
ist, um die Drehkraft des Antriebsnockens 15 als Schwenkkraft
der Schwenknockenanordnung 17 zu übertragen.The variation mechanism 4 includes: a hollow drive shaft 13 rotatable on a bearing 14 (please refer 5A ) at an upper part of the cylinder head 1 is held; a single drive cam 15 per cylinder, by a fixing pin on the drive shaft 13 is fixed; a swing cam assembly 17 pivotally mounted on an outer peripheral surface of the drive shaft 13 is held and in sliding contact with each upper surface of the valve lifter 16a . 16b stands to the inlet valves 2a . 2 B to operate; and a transmission mechanism interposed between the drive cam 15 and the swing cam assembly 17 connected to the rotational force of the drive cam 15 as a pivoting force of the swing cam assembly 17 transferred to.
Die
Antriebswelle 13 ist mit einer hohlen Rohrform ausgebildet
und ist entlang einer Vorwärts-Rückwärts-Richtung
des Motors angeordnet. Außerdem
wird eine Drehkraft (ein Drehmoment) von einer Kurbelwelle des Motors über eine
Zahnkette, die um ein angetriebenes Zahnrad 7 an einem
Endteil der Antriebswelle 13 gewunden ist (siehe 2),
auf die Antriebswelle 13 übertragen, wobei die Richtung der
Drehkraft durch den Pfeil neben der Antriebswelle 13 in 1 wiedergegeben
wird.The drive shaft 13 is formed with a hollow tubular shape and is arranged along a front-rear direction of the engine. In addition, a rotational force (torque) from a crankshaft of the engine via a toothed chain, which is a driven gear 7 at an end portion of the drive shaft 13 is winding (see 2 ), on the drive shaft 13 transmitted, with the direction of the rotational force by the arrow next to the drive shaft 13 in 1 is reproduced.
Ein Öldurchgang 13a, über den
Schmieröl aus
einem Hauptölkanal
(nicht gezeigt) zu einer inneren Axialrichtung der Antriebswelle 13 zugeführt wird, ist
entlang der inneren Axialrichtung ausgebildet.An oil passage 13a via the lubricating oil from a main oil passage (not shown) to an inner axial direction of the drive shaft 13 is fed is formed along the inner axial direction.
Das
Lager 14 umfasst wie in 5A gezeigt eine
Hauptklammer 14a, die auf dem Zylinderkopf 1 angeordnet
ist, um die Antriebswelle 13 über die weiter unten beschriebene
Schwenknockenwelle 18 drehbar zu halten, und eine Nebenklammer 14b,
die auf einem oberen Endteil der Hauptklammer 14a installiert
ist, um eine weiter unten beschriebene Steuerwelle 32 zu
halten. Beide Klammern 14a, 14b werden gemeinsam
durch ein Paar von Schrauben 14c, 14c von einer
oberen Richtung wie in 5A gezeigt befestigt.The warehouse 14 includes as in 5A shown a main bracket 14a on the cylinder head 1 is arranged to the drive shaft 13 via the swing camshaft described below 18 rotatable, and a secondary bracket 14b resting on an upper end portion of the main bracket 14a is installed to a control shaft described below 32 to keep. Both brackets 14a . 14b be shared by a pair of screws 14c . 14c from an upper direction as in 5A attached.
Es
ist zu beachten, dass der Antriebsnocken 15 einen Nockenhauptkörper aufweist,
dessen axiales Zentren Y von einem axialen Zentrum X der Antriebswelle 13 in
einer Radialrichtung durch eine vorbestimmte Distanz beabstandet
ist.It should be noted that the drive cam 15 a cam main body whose axial centers Y from an axial center X of the drive shaft 13 is spaced in a radial direction by a predetermined distance.
Die
Schwenknockenanordnung 17 umfasst wie in 1 bis 4 gezeigt:
eine zylindrische Schwenknockenwelle 18, die drehbar auf
eine Außenumfangsfläche 13b der
als Haltewelle dienenden Antriebswelle 13 gepasst ist;
und ein Paar aus einem ersten und einem zweiten Schwenknocken 19a, 19b, die
einstückig
an beiden Endteilen der Schwenknockenwelle 18 in der axialen
Richtung der Schwenknockenwelle 18 mit einem vorbestimmten
Abstand installiert sind. Die Schwenknockenanordnung 17 wird schwenkbar über die
Schwenknockenwelle 18 an der Antriebswelle 13 gehalten.The swing cam assembly 17 includes as in 1 to 4 shown: a cylindrical swing camshaft 18 rotatable on an outer peripheral surface 13b serving as a support shaft drive shaft 13 fit; and a pair of first and second swing cams 19a . 19b , in one piece on both end parts of the swing camshaft 18 in the axial direction of the swing camshaft 18 are installed at a predetermined distance. The swing cam assembly 17 becomes pivotable via the swivel camshaft 18 on the drive shaft 13 held.
Ein
Einsteckloch 18a, durch das die Antriebswelle 13 eingesteckt
wird, erstreckt sich durch einen Innenteil der Schwenknockenwelle 18,
und ein Zapfenteil 18b, der drehbar an einer Hauptklammer 14a gehalten
ist, ist einstückig
an einer annähernd zentralen
Position in der Axialrichtung einer Außenumfangsfläche der
Schwenknockenwelle 18 ausgebildet.An insertion hole 18a through which the drive shaft 13 is inserted extends through an inner part of the swing camshaft 18 , and a pin part 18b , which rotates on a main bracket 14a is integrally formed at an approximately central position in the axial direction of an outer peripheral surface of the swing camshaft 18 educated.
Das
Einsteckloch 18a ist mit einer ersten ringförmigen Rille 20a an
einer annähernd
zentralen Position des Loches 18a in der Axialrichtung
der Innenumfangsfläche
versehen, und ein Paar von zweiten ringförmigen Rillen 20b, 20b ist
auf beiden Seiten der ersten ringförmigen Rille 20a ausgebildet,
wobei jede der zweiten ringförmigen
Rillen 20a, 20b mit einem vorbestimmten Abstand
von der entsprechenden ersten ringförmigen Rille 20a, 20a beabstandet ist.The insertion hole 18a is with a first annular groove 20a at an approximately central position of the hole 18a provided in the axial direction of the inner peripheral surface, and a pair of second annular grooves 20b . 20b is on both sides of the first annular groove 20a formed, wherein each of the second annular grooves 20a . 20b at a predetermined distance from the corresponding first annular groove 20a . 20a is spaced.
Die
Breite (Länge)
der ersten ringförmigen Rille 20a in
der Axialrichtung der Schwenknockenwelle 18 ist relativ
klein (schmal oder kurz) und kleiner (schmäler oder kürzer) als die Breite (Länge) jeder
aus dem Paar von zweiten ringförmigen
Rillen 20b, 20b. Weiterhin ist das Paar von zweiten
ringförmigen
Rillen 20b, 20b symmetrisch links und rechts von
einer zentralen Linie Q (in 3 gezeigt)
in der Axialrichtung der Schwenknockenwelle 18 angeordnet.The width (length) of the first annular groove 20a in the axial direction of the swing camshaft 18 is relatively small (narrow or short) and smaller (narrower or shorter) than the width (length) of each of the pair of second annular grooves 20b . 20b , Furthermore, the pair of second annular grooves 20b . 20b symmetrical left and right of a central line Q (in 3 shown) in the axial direction of the swing camshaft 18 arranged.
Außerdem ist
ein Paar von ersten Zapfenflächen 21a, 21a auf
beiden Seitenflächen
der ersten ringförmigen
Rille 20a auf der Innenumfangsfläche des Einstecklochs 18a ausgebildet.
Weiterhin ist ein Paar von zweiten Zapfenflächen 21b, 21b auf
der linken und rechten Außenseite
des Paares von zweiten ringförmigen
Rillen 20b, 20b, d.h. an beiden Endteilen des
Einstecklochs 18a in der Axialrichtung des Einstecklochs 18a ausgebildet.
Der oben beschriebene Zapfenteil 18b ist an einer Position
der Außenumfangsfläche der
Schwenknockenwelle 18 neben den Positionen der zweiten
ringförmigen
Rillen 20b, 20b ausgebildet, wobei sich der Zapfenteil 18b über die
ersten Zapfenflächen 21a, 21a erstreckt.There is also a pair of first pin surfaces 21a . 21a on both side surfaces of the first annular groove 20a on the inner peripheral surface of the insertion hole 18a educated. Furthermore, a pair of second pin surfaces 21b . 21b on the left and right outside of the pair of second annular grooves 20b . 20b , ie at both end parts of the insertion hole 18a in the axial direction of the insertion hole 18a educated. The above-described pin part 18b is at a position of the outer peripheral surface of the swing camshaft 18 in addition to the positions of the second annular grooves 20b . 20b formed, wherein the pin part 18b over the first pin surfaces 21a . 21a extends.
Ein
erster und ein zweiter Schwenknocken 19a, 19b sind
tropfenförmig
ausgebildet und weisen Nockennasenteile, die sich zu den Spitzen
hin verlängern,
sowie Nockenflächen 22a, 22b auf,
die jeweils auf den entsprechenden unteren Flächen des ersten und zweiten
Schwenknockens 19a, 19b ausgebildet sind.A first and a second swing cam 19a . 19b are teardrop shaped and have cam nose portions that extend toward the tips and cam surfaces 22a . 22b on, respectively on the respective lower surfaces of the first and second swing cam 19a . 19b are formed.
Jede
der Nockenflächen 22a, 22b umfasst eine
Basiskreisfläche,
die an einer Schwenknockenwelle 18 angeordnet ist, und
eine Hubfläche,
die sich bogenförmig
von der Basiskreisfläche
zu dem Nockennasenteil erstreckt. Die Hubfläche wird durch einen Rampenteil,
der an der Basiskreisfläche
vorgesehen ist, und einen Hubteil, der sich von dem Rampenteil zu
einem maximalen Hubgipfelfläche
an der Spitze des Nockennasenteils erstreckt, gebildet.Each of the cam surfaces 22a . 22b includes a base circle surface, which on a swing camshaft 18 is arranged, and a lifting surface which extends arcuately from the base circular surface to the cam nose part. The lift surface is formed by a ramp portion provided on the base circle surface and a lift portion extending from the ramp portion to a maximum lift peak area at the tip of the cam nose portion.
Ein
Stiftloch 19c, durch das ein Stift 28 für die Verbindung
mit einem anderen Endteil 25b einer weiter unten beschriebenen
Verbindungsstange 25 eingesteckt wird, erstreckt sich durch
einen ersten Schwenknocken 19a an dem Spitzenteil auf der
Seite des Nockennasenteils. Außerdem
ist die Vorwärts/Rückwärtsrichtung
einer oberen Fläche
des ersten Schwenknockens 19a stärker ausgebildet als der zweite
Schwenknocken 19b, um eine Steifigkeit für das Empfangen
von großen
Lasten von einer Schwenkbewegungskraft der Verbindungsstange 25, von
Federkräften
der Ventilfedern 3a, 3b usw. vorzusehen.A pin hole 19c through which a pen 28 for connection with another end part 25b a connecting rod described below 25 is inserted extends through a first pivot cam 19a on the tip part on the side of the cam nose part. In addition, the forward / backward direction is an upper surface of the first swing cam 19a stronger than the second swing cam 19b to provide rigidity for receiving large loads from a pivotal movement force of the connecting rod 25 , of spring forces of the valve springs 3a . 3b etc. to be provided.
Der Übertragungsmechanismus
umfasst: einen Kipparm 23, der für jeden der Zylinder an der oberen
Seite der Antriebswelle 13 angeordnet ist; einen Verbindungsarm 24 für die Verbindung
eines Endteils 23a jedes Kipparms 23 mit jeweils
einem Antriebsnocken 15; und eine Verbindungsstange 25 für die Verbindung
des anderen Endteils 23b jedes Kipparms 23 mit
dem ersten Schwenknocken 19a.The transmission mechanism comprises: a rocker arm 23 for each of the cylinders on the upper side of the drive shaft 13 is arranged; a connecting arm 24 for the connection of an end part 23a every tilting par 23 each with a drive cam 15 ; and a connecting rod 25 for the connection of the other end part 23b every tilting par 23 with the first swing cam 19a ,
Der
oben beschriebene Kipparm 23 wird drehbar auf einem weiter
unten beschriebenen Steuernocken 33 über ein Halteloch 23c an
einem inneren Teil eines zylindrischen Basisteils im Zentrum des Kipparms 23 gehalten.
Außerdem
steht ein Stift 26 an einem Endteil 23a des Kipparms 23 von
dem zylindrischen Basisteil in einer Richtung vor, während ein Stiftloch,
in den ein Stift 27 für
die Verbindung mit einem Endteil der Verbindungsstange 25 gepasst
ist, an dem anderen Endteil 23b des Kipparms 23 ausgebildet
ist.The tipping arm described above 23 is rotatable on a control cam described below 33 over a holding hole 23c on an inner part of a cylindrical base part in the center of the tilting arm 23 held. There is also a pen 26 at one end part 23a of the tipper body 23 from the cylindrical base part in one direction, while a pin hole into which a pin 27 for connection to an end part of the connecting rod 25 is fitted, at the other end part 23b of the tipper body 23 is trained.
Der
Verbindungsarm 24 umfasst einen ringförmigen Basisteil mit einem
relativ großen
Durchmesser, der an einer vorbestimmten Position einer Außenumfangsfläche des
Basisteils 24a vorsteht. Ein Passloch zum drehbaren Passen
eines Nockenhauptkörpers
des Antriebsnockens 15 ist an einer zentralen Position
des Basisteils 24a ausgebildet. Ein Stiftloch, durch das
der Stift 26 drehbar eingesteckt ist, erstreckt sich an
einem Vorsprungsende 26b.The connecting arm 24 comprises an annular base part having a relatively large diameter, which at a predetermined position of an outer peripheral surface of the base part 24a protrudes. A fitting hole for rotatably fitting a cam main body of the drive cam 15 is at a central position of the base part 24a educated. A pin hole through which the pin 26 is rotatably inserted, extends at a projection end 26b ,
Die
Verbindungsstange 25 ist mit einer gebogenen Form ausgebildet
und weist eine dem Kipparm 23 zugewandte Aussparung auf.
Stifteinstecklöcher, durch
die sich der andere Endteil 23b des Kipparms 23 und
die Endteile von entsprechenden Stiften 27, 28 erstrecken,
die sich durch entsprechende Stiftlöcher des Nockennassenteils
des ersten Schwenknockens 19a erstrecken, sind auf beiden
Endteilen 25a, 25b ausgebildet.The connecting rod 25 is formed with a curved shape and has a Kipparm 23 facing recess on. Pin insertion holes through which the other end part 23b of the tipper body 23 and the end parts of corresponding pins 27 . 28 extending through corresponding pin holes of the Nockennassenenteils the first swing cam 19a extend are on both end parts 25a . 25b educated.
Der
Steuermechanismus 5 umfasst: eine Steuerwelle 32,
die drehbar an demselben Lager 14 an der oberen Position
der Antriebswelle 13 gehalten wird; und einen Steuernocken 33,
der einstückig
an einer Außenumfangsfläche der
Steuerwelle 32 installiert ist und einen Schwenkpunkt des
Kipparms 23 vorsieht.The control mechanism 5 includes: a control shaft 32 rotatably on the same bearing 14 at the upper position of the drive shaft 13 is held; and a control cam 33 integral with an outer peripheral surface of the control shaft 32 is installed and a pivot point of the tilting arm 23 provides.
Die
Steuerwelle 32 ist parallel zu der Antriebswelle 13 in
der Vorwärts-/Rückwärtsrichtung des
Motors angeordnet, und ein Zapfenteil derselben ist drehbar zwischen
der Hauptklammer 14a des Lagers 14 und der Nebenklammer 14b des
Lagers 14 gehalten.The control shaft 32 is parallel to the drive shaft 13 is arranged in the forward / rearward direction of the engine, and a pin part thereof is rotatably between the main bracket 14a of the camp 14 and the minor bracket 14b of the camp 14 held.
Der
Steuernocken 33 ist für
jeden Zylinder, d.h. für
jeden Kipparm 23 installiert und annähernd exzentrisch und ringförmig ausgebildet,
und die Position des axialen Zentrums P2 des Steuernockens 33 ist
mit einem vorbestimmten Abstand zu dem axialen Zentrum P1 der Steuerwelle 32 versetzt.The control cam 33 is for each cylinder, ie for each Kipparm 23 installed and formed approximately eccentric and annular, and the position of the axial center P2 of the control cam 33 is at a predetermined distance from the axial center P1 of the control shaft 32 added.
Der
Antriebsmechanismus 6 umfasst wie in Fig. gezeigt: ein
Gehäuse
(nicht gezeigt), das an dem hinteren Endteil des Zylinderkopfs 1 fixiert
ist; einen Elektromotor 35, der an einem Endteil des Gehäuses fixiert
ist; einen Kugelgewinde-Übertragungsmechanismus 36,
der in einem inneren Teil des Gehäuses installiert ist, um eine
Drehantriebskraft des Elektromotors 35 zu der Steuerwelle 32 zu übertragen.The drive mechanism 6 includes, as shown in Fig.: A housing (not shown), which at the rear end portion of the cylinder head 1 is fixed; an electric motor 35 which is fixed to an end part of the housing; a ball screw transmission mechanism 36 which is installed in an inner part of the housing to a rotational driving force of the electric motor 35 to the control shaft 32 transferred to.
Der
Elektromotor 35 ist ein Gleichstrommotor des Proportionaltyps
und wird in Reaktion auf ein Steuersignal aus einer Steuereinheit 38 angetrieben, die
den Antriebszustand des Motors erfasst.The electric motor 35 is a DC motor of the proportional type and is in response to a control signal from a control unit 38 driven, which detects the drive state of the engine.
Die
Steuereinheit 38 empfängt
Erfassungssignale aus verschiedenen Sensoren wie etwa einem Kurbelwinkelsensor 39,
einem Luftflussmesser 40, einem Kühltemperatursensor 41 und einem
Potentiometer 42, der die Drehposition der Steuerwelle 32 erfasst,
um den aktuellen Motorantriebszustand durch eine Berechnung festzustellen,
und gibt einen Steuerstrom an den Elektromotor 35 aus.The control unit 38 receives detection signals from various sensors such as a crank angle sensor 39 , an air flow meter 40 , a cooling temperature sensor 41 and a potentiometer 42 , the rotational position of the control shaft 32 detected to determine the current motor drive state by a calculation, and outputs a control current to the electric motor 35 out.
Der
Kugelgewinde-Übertragungsmechanismus 36 umfasst
hauptsächlich:
eine Kugelgewindewelle 43, die koaxial mit einer Antriebswelle
des Elektromotors 35 in dem Gehäuse angeordnet ist; eine Kugelmutter 44,
die als Bewegungsmutter in den Außenumfang der Kugelgewindewelle 43 eingreift;
einen Verbindungsarm 45, der entlang der Durchmesserrichtung
mit einem Endteil der Steuerwelle 32 verbunden ist; und
ein Verbindungsglied 46, das zwischen dem Verbindungsarm 45 und
einer Kugelmutter 44 verbunden ist.The ball screw transmission mechanism 36 mainly includes: a ball screw shaft 43 coaxial with a drive shaft of the electric motor 35 is disposed in the housing; a ball nut 44 acting as a moving nut in the outer circumference of the ball screw shaft 43 engages; a connecting arm 45 passing along the diameter direction with an end portion of the control shaft 32 connected is; and a link 46 that between the connecting arm 45 and a ball nut 44 connected is.
Eine
axial gerichtete Bewegungskraft wird für die Kugelmutter 44 vorgesehen,
während
eine Drehbewegung der Kugelgewindewelle 43 über jede Kugel
zu einer linearen Bewegung gewandelt wird.An axially directed motive force becomes for the ball nut 44 provided during a rotational movement of the ball screw shaft 43 is transformed over each sphere to a linear motion.
Im
Folgenden wird der Betrieb der ersten Ausführungsform kurz beschrieben.
Zum Beispiel treibt der Elektromotor 35 in einem niedrigen
Motordrehzahlbereich einschließlich
eines Leerlaufs des Motors die Kugelgewindewelle 43 in
einer Richtung unter einem Steuerstrom aus der Steuereinheit 38 an.
Durch diese Drehung werden die Kugeln zwischen einer Kugelzirkulationsrille
und einer Führungsrille
bewegt, sodass entsprechend die Kugelmutter 44 linear in
einer Richtung bewegt wird.The operation of the first embodiment will be briefly described below. For example, the electric motor is driving 35 in a low engine speed range including idling of the engine, the ball screw shaft 43 in a direction under a control current from the control unit 38 at. As a result of this rotation, the balls are moved between a ball circulation groove and a guide groove, so that the ball nut accordingly 44 is moved linearly in one direction.
Die
Steuerwelle 32 wird wie in 5A, 5B gezeigt
in der Richtung gegen den Uhrzeigersinn mit einem Verbindungsglied 46 und
einem Verbindungsarm 45 gedreht, sodass der Steuernocken 33 mit
demselben Radius um ein axiales Zentrum P1 der Steuerwelle 32 gedreht
wird. Der Dickenteil der Steuerwelle 32 wird dadurch in
der Richtung nach oben von der Antriebswelle 13 entfernt.
Der andere Endteil 23b des Kipparms 23 und der
Schwenkpunkt der Verbindungsstange 25 werden dadurch nach
oben in Bezug auf die Antriebswelle 13 bewegt. Deshalb
wird eine Nockennasenseite jedes Schwenknockens 19a, 19b über die
Verbindungsstange 25 nach oben gezogen, sodass der gesamte
Nocken in der Richtung im Uhrzeigersinn geschwenkt wird.The control shaft 32 will be like in 5A . 5B shown in the counterclockwise direction with a link 46 and a connecting arm 45 turned, so the control cam 33 with the same radius around an axial center P1 of the control shaft 32 is turned. The thick part of the control shaft 32 This will cause it to move upwards from the drive shaft 13 away. The other end part 23b of the tipper body 23 and the pivot point of the connecting rod 25 thereby become up in relation to the drive shaft 13 emotional. Therefore, a cam nose side of each swing cam becomes 19a . 19b over the connecting rod 25 pulled up so that the entire cam in the direction is pivoted clockwise.
Wenn
dann der Antriebsnocken 15 gedreht wird, um einen Endteil 23a des
Kipparms 23 über
den Verbindungsarm 24 nach oben zu drücken, wird die Hubgröße (die
Hubdistanz) auf die entsprechenden Schwenknocken 19 (19a, 19b)
und Ventilstößel 16a, 16b übertragen.
Die Hubgrößen L1 werden
jedoch ausreichend klein.If then the drive cam 15 is rotated to an end part 23a of the tipper body 23 over the connecting arm 24 To push up, the stroke size (the stroke distance) will be on the corresponding swing cam 19 ( 19a . 19b ) and valve tappets 16a . 16b transfer. However, the lift quantities L1 become sufficiently small.
In
dem niedrigen Motordrehzahlbereich wird die Ventilhubgröße am kleinsten.
Deshalb wird die Ventilöffnungszeit
jedes Einlassventils 2 (2a, 2b) verzögert und
wird eine Ventilüberlappung
mit den Abgasventilen gering. Auf diese Weise können eine Reduktion des Kraftstoffverbrauchs
und eine stabile Drehung des Motors erzielt werden.In the low engine speed range, the valve lift becomes the smallest. Therefore, the valve opening time of each intake valve becomes 2 ( 2a . 2 B ) and a valve overlap with the exhaust valves is low. In this way, a reduction in fuel consumption and a stable rotation of the engine can be achieved.
Wenn
der Motorantriebszustand zu einem hohen Motordrehzahlbereich übergeht,
wird der Elektromotor 36 in der umgekehrten Richtung in
Reaktion auf das Steuersignal aus der Steuereinheit 38 betrieben,
damit die Kugelgewindewelle 43 in derselben Richtung gedreht
wird. Deshalb bewegt sich die Kugelmutter 44 linear in
der anderen Richtung über jede
Kugel. Die Steuerwelle 32 schwenkt also den Steuernocken 33 von
der in 5A und 5B gezeigten
Position in der Richtung im Uhrzeigersinn, sodass das axiale Zentrum
P2 wie in 6A und 6B nach
unten geschwenkt wird. Es wird also der gesamte Kipparm 23 zu
der Antriebswelle 13 bewegt, wobei der andere Endteil 23b den
Nockennasenteil des Schwenknockens 19a über die Verbindungsstange 25 nach
unten drückt,
sodass die gesamten Schwenknocken 19a, 19b um
eine vorbestimmte Distanz in der Richtung gegen den Uhrzeigersinn
geschwenkt werden.When the engine drive state transitions to a high engine speed range, the electric motor becomes 36 in the reverse direction in response to the control signal from the control unit 38 operated, hence the ball screw shaft 43 is rotated in the same direction. Therefore, the ball nut moves 44 linear in the other direction over each sphere. The control shaft 32 so swings the control cam 33 from the in 5A and 5B shown position in the clockwise direction, so that the axial center P2 as in 6A and 6B is pivoted down. So it is the entire Kipparm 23 to the drive shaft 13 moved, the other end part 23b the cam nose part of the swing cam 19a over the connecting rod 25 pushes down so that the entire swing cam 19a . 19b to be pivoted by a predetermined distance in the counterclockwise direction.
Wenn
dann der Antriebsnocken 15 gedreht wird, um einen Endteil 23a des
Kipparms 23 über
den Verbindungsarm 24 nach oben zu drücken, wird die Hubgröße auf erste
und zweite Schwenknocken 19a, 19b und Ventilstößel 16a, 16b über die
Verbindungsstange 25 übertragen.
Die Ventilhubgröße wird
also entsprechend erhöht.If then the drive cam 15 is rotated to an end part 23a of the tipper body 23 over the connecting arm 24 To push up, the stroke size on first and second swing cam 19a . 19b and valve tappets 16a . 16b over the connecting rod 25 transfer. The valve lift size is thus increased accordingly.
In
dem oben beschriebenen hohen Motordrehzahlbereich wird die Ventilhubgröße L2 jedes Einlassventils 2 maximal
groß (lang),
sodass die Ventilöffnungszeit
jedes Einlassventils 2 (2a, 2b) vorgezogen
wird, während
die Ventilschließzeit
verzögert wird.
Folglich wird die Einlassluftladeeffizienz verbessert, sodass eine
ausreichende Ausgabeleistung sichergestellt werden kann.In the high engine speed range described above, the valve lift amount L2 becomes each intake valve 2 maximum long, so that the valve opening time of each intake valve 2 ( 2a . 2 B ) is advanced while the valve closing time is delayed. Consequently, the intake air charging efficiency is improved, so that a sufficient output can be ensured.
Es
ist zu beachten, dass in den oben beschriebenen Motordrehzahlbereichen
des Motorbetriebs die Schwenknockenwelle 18 aufgrund der
Federkräfte
der Ventilfedern 3a, 3b und der Druckkraft der
Verbindungsstange 25 in einer radialen Richtung in Bezug
auf die Antriebswelle 13 geneigt ist. Folglich besteht
das Problem, dass eine Differenz in der Hubgröße zwischen jedem Einlassventil 2a, 2b vergrößert wird.It should be noted that in the engine speed ranges of engine operation described above, the swing camshaft 18 due to the spring forces of the valve springs 3a . 3b and the pressing force of the connecting rod 25 in a radial direction with respect to the drive shaft 13 is inclined. Consequently, there is a problem that a difference in the amount of lift between each intake valve 2a . 2 B is enlarged.
Im
Folgenden werden die Ursachen der Neigung der Schwenknockenwelle 18 mit
Bezug auf 3 und 4 erläutert. Zuerst
wird die Neigung der Schwenknockenwelle 18 in dem niedrigen
Motordrehzahlbereich mit Bezug auf 3 beschrieben. Wenn
ein Endteil der Schwenknockenwelle 18 durch die Verbindungsstange 25 mit
der Kraft der Ladung FL über
den Nockennasenteil des ersten Schwenknockens 19a nach
unten gedrückt
wird, veranlasst diese nach unten gerichtete Kraft, dass beide Schwenknocken 19a, 19b betätigt werden,
um entsprechende Einlassventile 2a, 2b über entsprechende
Ventilstößel 16a, 16b zu öffnen. Gleichzeitig
wirken die Federlasten FS1, FS2 von entsprechenden Ventilfedern 3a, 3b auf
entsprechende Schwenknocken 19a, 19b über Ventilstößel 16a, 16b nach
oben.The following are the causes of the tilt of the swing camshaft 18 regarding 3 and 4 explained. First, the inclination of the swing camshaft 18 in the low engine speed range with respect to 3 described. If an end part of the swing camshaft 18 through the connecting rod 25 with the force of the charge FL over the cam nose part of the first swing cam 19a pressed down, this downward force causes both swing cams 19a . 19b be actuated to appropriate intake valves 2a . 2 B via corresponding valve tappets 16a . 16b to open. At the same time, the spring loads FS1, FS2 of corresponding valve springs 3a . 3b on corresponding swing cam 19a . 19b via valve tappets 16a . 16b up.
Ein
Lastvektor FS1 der auf den ersten Schwenknocken 19a wirkenden
Ventilfeder 3a wirkt als eine nach oben gerichtet Last
annähernd
entlang der axialen Richtung der Verbindungsstange 25. Deshalb überlappt
der Lastvektor FS1 in die Richtung der durch die Verbindungsstange 25 ausgeübten Last
FL. Deshalb wird beinahe keine Neigungsbewegung durch den ersten
Schwenknocken 9a auf die Schwenknockenwelle 18 ausgeübt.A load vector FS1 on the first swing cam 19a acting valve spring 3a acts as an upward load approximately along the axial direction of the connecting rod 25 , Therefore, the load vector FS1 overlaps in the direction of the through the connecting rod 25 applied load FL. Therefore, almost no tilting movement by the first swing cam 9a on the swing camshaft 18 exercised.
Weiterhin
wirkt die Federlast FS2 der Ventilfeder 3b ähnlich auf
den zweiten Schwenknocken 19b. Weil der erste Schwenknocken 19a von
den zweiten Schwenknocken 19b durch die große Distanz
L beabstandet ist, wirkt ein größeres Neigungsmoment
FS2 × L
in der Richtung gegen den Uhrzeigersinn auf den zweiten Schwenknocken 19b.Furthermore, the spring load FS2 of the valve spring acts 3b similar to the second swing cam 19b , Because the first swing cam 19a from the second swing cams 19b is spaced by the long distance L, a larger tilting moment FS2 × L in the counterclockwise direction acts on the second swing cam 19b ,
Es
ist zu beachten, dass die der Ventilhub Y1 des Einlassventils 2a auf
der einen Seite (auf der Seite der Verbindungsstange) und der Ventilhub
Y2 des Einlassventils 2b auf der anderen Seite die Beziehung
Y1 > Y2 aufweisen,
wodurch sich die Gleichung ΔY
= Y1 – Y2
ergibt. Das bedeutet, dass der Hub des Einlassventils 2a auf
einer Seite um einen Hub 1Y größer als der Hub des Einlassventils 2b auf
der anderen Seite ist.It should be noted that the valve lift Y1 of the intake valve 2a on one side (on the side of the connecting rod) and the valve lift Y2 of the intake valve 2 B on the other hand, the relation Y1> Y2, giving the equation ΔY = Y1 - Y2. That means the lift of the intake valve 2a on one side around a hub 1Y greater than the lift of the intake valve 2 B on the other side is.
Es
ist weiterhin zu beachten, dass der Neigungswinkel der Schwenknockenwelle 18 in Übereinstimmung
mit dem Abstand ΔD
zwischen dem Innendurchmesser E (der Innenumfangsfläche) eines Einstecklochs 18a der
Schwenknockenwelle 18 und dem Außendurchmesser F (der Außenumfangsfläche) der
Antriebswelle 13 bestimmt wird. Das heißt, wenn die Lagerbreite der
Schwenknockenwelle 18 gleich S ist, gilt: ΔY ≈ ΔD × L/S.It should also be noted that the inclination angle of the swing camshaft 18 in accordance with the distance ΔD between the inner diameter E (the inner peripheral surface) of a insertion hole 18a the swing camshaft 18 and the outer diameter F (the outer peripheral surface) of the drive shaft 13 is determined. That is, when the bearing width of the swing camshaft 18 is equal to S, ΔY ≈ ΔD × L / S.
Es
ist weiterhin zu beachten, dass der Innendurchmesser (die Innenumfangsfläche) E des
Einstecklochs 18a und der Außendurchmesser (die Außenumfangsfläche) F der
Antriebswelle 13 entsprechende Dispersionen während eines
Herstellungsprozesses (Montageprozesses) aufweisen. Der Abstand ΔD wird also
zwischen den entsprechenden Zylindern dispergiert. Dadurch wird ΔY zwischen
den entsprechenden Zylindern dispergiert. Die Flussrate des mit
Luft gemischten Kraftstoffs wird für jeden Zylinder dispergiert.
Folglich wird der Verbrennungszustand dispergiert und wird die Einlassluftladeeffizienz zwischen
jedem Zylinder dispergiert, sodass die Leistung des Motors reduziert
wird und eine Instabilität
der Motordrehung eingeführt
wird.It should also be noted that the inner diameter (the inner peripheral surface) E of the insertion hole 18a and the outer diameter (the outer peripheral surface) F of the drive shaft 13 have corresponding dispersions during a manufacturing process (assembly process). The distance ΔD is thus dispersed between the corresponding cylinders. As a result, ΔY is dispersed between the respective cylinders. The flow rate of the air mixed fuel is dispersed for each cylinder. Consequently, the combustion state is dispersed, and the intake air charging efficiency is dispersed between each cylinder, so that the power of the engine is reduced and instability of the engine rotation is introduced.
Im
Folgenden wird die Neigung der Schwenknockenwelle 18 in
dem hohen Motordrehzahlbereich auf der Basis von 4 beschrieben.
Wenn in dem hohen Motordrehzahlbereich eine Last auf jeden Schwenknocken 19a, 19b wirkt,
wird der Einfluss der Trägheitskräfte FI der
Schwenknocken 19a, 19b größer als die Federlasten FS
der Ventilfedern 3a, 3b.The following is the inclination of the swing camshaft 18 in the high engine speed range based on 4 described. When in the high engine speed range, a load on each swing cam 19a . 19b acts, the influence of the inertial forces FI the swing cam 19a . 19b greater than the spring loads FS of the valve springs 3a . 3b ,
Das
heißt,
die Schwenknockenträgheitslast FI1
wirkt auf den ersten Schwenknocken 19a und die Federlast
FS1 der Ventilfeder 3a auf der einen Seite wirkt in dem
niedrigen Motordrehzahlbereich auf den ersten Schwenknocken 19a.
Deshalb wirkt eine Last FI1 – FS1
nach unten entlang der Axialrichtung der Verbindungsstange 25.
Es wirkt jedoch beinahe kein Neigungsmoment auf die Schwenknockenwelle 18.That is, the swing cam inertia load FI1 acts on the first swing cam 19a and the spring load FS1 of the valve spring 3a on the one hand acts on the first swing cam in the low engine speed range 19a , Therefore, a load FI1-FS1 acts down along the axial direction of the connecting rod 25 , However, there is almost no tilting moment on the swing camshaft 18 ,
Dagegen
wirkt die Schwenknockenträgheitslast
FI2 entsprechend auf den zweiten Schwenknocken 19b und
wirkt die Federlast FS2 der Ventilfeder 3b in der entgegen
gesetzten Richtung.In contrast, the Schwenknockenträgheitslast FI2 acts on the second pivot cam accordingly 19b and the spring load FS2 of the valve spring acts 3b in the opposite direction.
Es
wirkt also eine Last FI2 – FS2
in der Richtung nach unten. Der Anwendungspunkt ist durch die Länge L beabstandet.
Der zweite Schwenknocken 19b empfängt also ein großes Neigungsmoment {(FI2 – FS2) × L}. Die
Momentrichtung entspricht dabei dem Uhrzeigersinn und ist damit
dem Fall von 3 mit dem niedrigen Motordrehzahlbereich
entgegen gesetzt.So it works a load FI2 - FS2 in the direction down. The point of application is spaced by the length L. The second swing cam 19b So receives a large tilting moment {(FI2 - FS2) × L}. The moment direction corresponds to the clockwise direction and is thus the case of 3 opposed to the low engine speed range.
Daraus
resultiert, dass die Schwenknockenwelle 18 in der Richtung
im Uhrzeigersinn geneigt ist und eine Hubdifferenz ΔZ zwischen
den zwei Einlassventilen 2a, 2b entwickelt wird.
Es ist zu beachten, dass der Neigungswinkel in Übereinstimmung mit dem Innendurchmesser
E des Einstecklochs 18a der Schwenkwelle 18 und
dem Außendurchmesser
F der Antriebswelle 13 bestimmt wird. Der Innendurchmesser
E und der Außendurchmesser
F entwickeln jedoch Dispersionen während des Herstellungsprozesses
(Montageprozesses). Diese ΔD
wird zwischen jedem der Zylinder dispergiert. Dabei wird ΔY in dem
niedrigen Motordrehzahlbereich dispergiert und wird ΔZ in dem
hohen Motordrehzahlbereich dispergiert. Es wird also die Flussrate
des mit Luft gemischten Kraftstoffs für die Zylinder dispergiert.
Die Einlassluftladeeffizienzen werden zwischen den Zylindern dispergiert.
Folglich werden eine Reduktion der Motorleistung und eine Instabilität der Drehung eingeführt.As a result, the swing camshaft 18 is inclined in the clockwise direction and a stroke difference ΔZ between the two intake valves 2a . 2 B is developed. It should be noted that the inclination angle is in accordance with the inner diameter E of the insertion hole 18a the pivot shaft 18 and the outer diameter F of the drive shaft 13 is determined. However, the inner diameter E and the outer diameter F develop dispersions during the manufacturing process (assembly process). This ΔD is dispersed between each of the cylinders. At this time, ΔY is dispersed in the low engine speed range, and ΔZ is dispersed in the high engine speed range. Thus, the flow rate of the air-mixed fuel for the cylinders is dispersed. The intake air charging efficiencies are dispersed between the cylinders. As a result, a reduction in engine output and an instability of rotation are introduced.
Deshalb
wird in dieser Ausführungsform
ein technisches Problem, das auf die Dispersion der Hubgrößen zwischen
entsprechenden Einlassventilen 2a, 2b aufgrund
der (radialen) Neigung der Schwenknockenwelle 18 zurückzuführen ist,
wie folgt gelöst.Therefore, in this embodiment, a technical problem arises on the dispersion of the lift amounts between respective intake valves 2a . 2 B due to the (radial) inclination of the swing camshaft 18 is resolved as follows.
7A bis 7D' sind Diagramme zu den Ventilhubeigenschaften
der Einlassventile 2a, 2b an ersten bis dritten
Zylindern (Nr. 1 bis Nr. 3) von einer der zwei gegenüberliegenden
Bänke des
V-Mehrzylindermotors. In 7A bis 7D' gibt ein fett schraffierter Teil auf der linken
Seite der Zeichnungen jeweils die Ventilhubgröße des Einlassventils 2a an dem
Schwenknocken (ersten Schwenknocken) 19a auf einer Seite
wieder, während
der dünn
schraffierte Teil auf der rechten Seite der Zeichnungen jeweils
die Ventilhubgröße des Einlassventils 2b an
dem Schwenknocken (zweiten Schwenknocken) 19b auf der anderen
Seite wiedergibt. Dabei geben 7A bis 7D den
niedrigen Motordrehzahlbereich wieder, während 7A' bis 7D' den hohen Motordrehzahlbereich wiedergeben.
In diesen Beispiele ist die Schwenknockenanordnung 17 an
dem dritten Zylinder (Nr. 3) gezeigt. 7A to 7D ' are diagrams of the valve lift characteristics of intake valves 2a . 2 B at first to third cylinders (# 1 to # 3) of one of the two opposite banks of the V multi-cylinder engine. In 7A to 7D ' A bold hatched part on the left side of the drawings indicates the valve lift amount of the intake valve, respectively 2a on the swing cam (first swing cam) 19a on one side again, while the thin hatched part on the right side of the drawings each show the valve lift amount of the intake valve 2 B on the swing cam (second swing cam) 19b on the other side. Give it 7A to 7D the low engine speed range again while 7A ' to 7D ' reflect the high engine speed range. In these examples, the swing cam assembly is 17 on the third cylinder (# 3).
Im
Folgenden wird ein Beispiel erläutert,
in dem die Neigung der Schwenknockenwelle 18 groß ist. Wenn
zum Beispiel der oben genante Abstand E1 – F1 an dem ersten Zylinder
(Nr. 1), d.h. ΔD
(ΔDI) gleich
25 μm ist
und ΔD2
(ΔD2) an
dem zweiten Zylinder (Nr. 2) gleich 22 μm ist, ist die Differenz zwischen
den Abständen
(die Dispersion des Abstands) zwischen dem ersten Zylinder (Nr.
1) und dem zweiten Zylinder (Nr. 2) klein. Die Hubdifferenz ΔY der beiden
Einlasszylinder 2a, 2b in dem niedrigen Motordrehzahlbereich,
d.h. ΔY1
an dem ersten Zylinder (Nr. 1) und ΔY2 an dem zweiten Zylinder (Nr.
2), beträgt
zum Beispiel jeweils 19 μm
und 17 μm,
was sich aus der Gleichung ΔY ≈ ΔD × L/S ergibt.In the following, an example is explained in which the inclination of the swing camshaft 18 is great. For example, if the above-mentioned distance E1-F1 at the first cylinder (No. 1), ie ΔD (ΔDI) is 25 μm and ΔD2 (ΔD2) at the second cylinder (No. 2) is 22 μm, the Difference between the distances (the dispersion of the distance) between the first cylinder (# 1) and the second cylinder (# 2) small. The stroke difference ΔY of the two inlet cylinders 2a . 2 B For example, in the low engine speed range, ie, ΔY1 on the first cylinder (# 1) and ΔY2 on the second cylinder (# 2) is 19 μm and 17 μm, respectively, which is the equation ΔY ≈ ΔD × L / S results.
ΔD3 an dem
dritten Zylinder (Nr. 3) weist jedoch einen Abstand E3 – F3 von
50 μm auf.
Wenn ein derartig großer
Abstand von 50 μm
vorhanden ist, ist ΔD3
an dem dritten Zylinder größer als
diejenigen der anderen Zylinder. ΔY3
ist in diesem Fall gleich 38 μm und
damit größer als
diejenigen der anderen Zylinder. Der Verbrennungszustand in dem
dritten Zylinder unterscheidet sich also von demjenigen der anderen Zylinder.
Bei einem Mehrzylindermotor besteht also die Möglichkeit, dass die Motorleistung
reduziert wird und die Motordrehung instabil wird.However, ΔD3 on the third cylinder (# 3) has a pitch E3-F3 of 50 μm. If there is such a large distance of 50 μm, ΔD3 on the third cylinder is larger than those of the other cylinders. In this case ΔY3 is equal to 38 μm and thus larger than those of the other cylinders. The combustion state in the third cylinder thus differs from that of the other cylinders. In a multi-cylinder engine so there is a possibility that the engine power is reduced and the motor rotation becomes unstable.
Wenn
also die Schwenknockenanordnung 17 für den dritten Zylinder wahlweise
durch eine andere Schwenknockenanordnung 17 mit einem relativ kleinen
Innendurchmesser E des Einstecklochs 18a des Schwenknockens 18 ersetzt
wird, sind ΔD1
und ΔD2
annähernd
gleich und wird ΔD3
durch ΔD3' an dem dritten Zylinder
ersetzt, d.h. es wird (E3 – F3) durch
(E3' – F3) mit
24 μm (einem
Teil des dritten Zylinders von 7B) ersetzt.
Dabei beträgt ΔY3' 18 μm, sodass
im wesentlichen dieselbe Hubdifferenz wie ΔY1 und ΔY1 an dem dritten Zylinder erhalten wird
und im wesentlichen dieselbe Hubgröße für jedes Einlassventil 2a, 2b in
dem dritten Zylinder erhalten wird.So if the swing cam assembly 17 for the third cylinder optionally by another swing cam assembly 17 with a relatively small inner diameter E of the insertion hole 18a of the swing cam 18 is replaced, ΔD1 and ΔD2 are approximately equal, and ΔD3 is replaced by ΔD3 'at the third cylinder, that is, (E3-F3) is replaced by (E3'-F3) at 24 μm (a part of the third cylinder of FIG 7B ) replaced. Here, ΔY3 'is 18 μm, so that substantially the same stroke difference as ΔY1 and ΔY1 is obtained at the third cylinder and substantially the same lift amount for each intake valve 2a . 2 B is obtained in the third cylinder.
Auf
diese Weise kann eine große
Dispersion der Hubdifferenz zwischen den Einlassventilen 2a, 2b zwischen
den entsprechenden Zylindern unterdrückt werden. Folglich kann die
Leistung des Mehrzylinder-Verbrennungsmotors verbessert werden und
kann eine Stabilisierung der Drehung erzielt werden.In this way, a large dispersion of the lift difference between the intake valves 2a . 2 B be suppressed between the corresponding cylinders. Consequently, the performance of the multi-cylinder internal combustion engine can be improved and stabilization of the rotation can be achieved.
Im
Folgenden wird die Hubdifferenz zwischen den zwei Einlassventilen
in dem hohen Motordrehzahlbereich betrachtet. In diesem hohen Motordrehzahlbereich
wird wie weiter oben beschrieben der Einfluss einer Trägheitslast
aufgrund der Lasten der Nockennasenteile des ersten und des zweiten Schwenknockens 19a, 19b größer als
der Einfluss der Federlasten der Ventilfedern 3a, 3b.
Deshalb wird die Neigungsrichtung der Schwenknockenwelle 18 umgekehrt
(siehe 4).Hereinafter, the stroke difference between the two intake valves is considered in the high engine speed range. In this high engine speed range, as described above, the influence of an inertia load due to the loads of the cam nose portions of the first and second swing cams 19a . 19b greater than the influence of the spring loads of the valve springs 3a . 3b , Therefore, the inclination direction of the swing camshaft becomes 18 reversed (see 4 ).
Wie
durch einen Teil des ersten Zylinders in 7D' angegeben
wird die Hubdifferenz ΔZ1
(19 μm)
zwischen den Einlassventilen 2a, 2b aufgrund von ΔD1 entwickelt,
die die Differenz zwischen dem Innen- und dem Außendurchmesser E1 – F1 an
dem ersten Zylinder ist. Der Hub des Einlassventils 2a an dem
ersten Schwenknocken 19a wird geringer. Wie weiter oben
beschrieben, nähert
sich die Differenz ΔD2
(22 μm)
zwischen dem Innen- und dem Außendurchmesser
(E1 – F1)
an dem zweiten Zylinder der Differenz ΔD1 (25 μm) zwischen dem Innen- und dem
Außendurchmesser
an dem ersten Zylinder an. Deshalb nähert sich die Hubdifferenzen ΔZ2 (17 μm) der Einlassventile 2a, 2b an
dem zweiten Zylinder aneinander an.As through part of the first cylinder in 7D ' the stroke difference ΔZ1 (19 μm) between the inlet valves is indicated 2a . 2 B due to ΔD1, which is the difference between the inner and outer diameters E1-F1 on the first cylinder. The stroke of the inlet valve 2a on the first swing cam 19a is becoming less. As described above, the difference ΔD2 (22 μm) between the inner and outer diameters (E1-F1) on the second cylinder approaches the difference ΔD1 (25 μm) between the inner and outer diameters on the first cylinder. Therefore, the stroke difference ΔZ2 (17 μm) approaches the intake valves 2a . 2 B on the second cylinder to each other.
In
dem dritten Zylinder ist die Differenz ΔD3 (E3 – F3) zwischen dem Innen- und
dem Außendurchmesser übermäßig groß (50 μm) und ist
die Hubdifferenz ΔZ3
zwischen den Einlassventilen 2a, 2b gleich 38 μm.In the third cylinder, the difference ΔD3 (E3-F3) between the inner and outer diameters is excessively large (50 μm) and is the stroke difference ΔZ3 between the intake valves 2a . 2 B equal to 38 microns.
Die
wahlweise Montage der Schwenknockenanordnung 17 (der Schwenknockenwelle 18) wird
wie oben beschrieben für
den dritten Zylinder durchgeführt,
sodass die Hubdifferenz ΔZ3' gleich 18 μm ist und
ungefähr
gleich derjenigen des oben beschriebenen ersten und zweiten Zylinders
ist, die annähernd
den gleichen Hubdifferenzwert aufweisen.The optional mounting of the swing cam assembly 17 (the swing camshaft 18 ) is performed for the third cylinder as described above, so that the stroke difference ΔZ3 'is equal to 18 μm and approximately equal to that of the first and second cylinders described above, which have approximately the same stroke difference value.
Wenn
also die wahlweise Montage für
die Schwenknockenanordnung 17 (Schwenknockenwelle 18)
durchgeführt
wird, kann die Hubdifferenz zwischen den zwei Werten für den niedrigen
und den hohen Motordrehzahlbereich zwischen den Zylindern gleichmäßig vorgesehen
werden.So if the optional assembly for the swing cam assembly 17 (Swing camshaft 18 ), the stroke difference between the two values for the low and high engine speed ranges between the cylinders can be made uniform.
Im
Folgenden wird ein mittlerer Drehzahlbereich betrachtet. Wenn die
Motordrehzahl zum Beispiel von dem hohen Motordrehzahlbereich reduziert wird,
wird die Trägheitskraft
des Nockennasenteils des zweiten Schwenknockens 19b reduziert.
Wie in 4 gezeigt, empfängt also die Schwenknockenwelle 18 ein
Moment in der Richtung im Uhrzeigersinn, sodass sie allmählich aus
einem Zustand heraus schwebt, in dem ein rechter, oberer Endteil
der Schwenknockenwelle 18 gegen die Außenumfangsfläche der
Schwenknockenwelle 18 stößt. Wenn also die Drehzahl
reduziert wird, wird die Schwenknockenwelle 18 allmählich in
der Richtung gegen den Uhrzeigersinn geneigt und wird der Neigungswinkel reduziert.In the following, a medium speed range is considered. For example, when the engine speed is reduced from the high engine speed range, the inertial force of the cam nose portion of the second swing cam becomes 19b reduced. As in 4 shown, so receives the swing camshaft 18 a moment in the clockwise direction so that it gradually floats out of a state in which a right upper end portion of the swing camshaft 18 against the outer peripheral surface of the swing camshaft 18 encounters. So if the speed is reduced, the swing camshaft 18 gradually inclined in the counterclockwise direction, and the inclination angle is reduced.
Wenn
dann die Motordrehzahl zu einem mittleren Bereich geht, wird die
Neigung der Schwenknockenwelle 18 beinahe aufgehoben, sodass
die Schwenknockenwelle 13 annähernd parallel zu der Antriebswelle 13 ist.
Wenn die Motordrehzahl weiter reduziert wird, tritt eine Neigung
in der umgekehrten Richtung auf. Schließlich wird der Neigungszustand von 3 erreicht.
Das heißt,
die Schwenknockenwelle 18 empfängt das Moment in der Richtung
gegen den Uhrzeigersinn, wobei ein linker oberer Endteil der Schwenknockenwelle 18 gegen
eine Kante der Außenumfangsfläche der
Antriebswelle 13 stößt.Then, when the engine speed goes to a middle range, the inclination of the swing camshaft becomes 18 almost lifted so that the swing camshaft 13 approximately parallel to the drive shaft 13 is. If the engine speed is further reduced, an inclination in the reverse direction occurs. Finally, the tilt state of 3 reached. That is, the swing camshaft 18 receives the moment in the counterclockwise direction with a left upper end portion of the swing camshaft 18 against an edge of the outer peripheral surface of the drive shaft 13 encounters.
Wenn
in diesem Fall die Differenz Δ3
zwischen dem Innendurchmesser E des Einstecklochs 18a und
dem Außendurchmesser
F der Antriebswelle 13 in jedem der Zylinder gleichmäßig vorgesehen wird,
kann eine große
Differenz zwischen den Zylindern in der Hubdifferenz der Einlassventile 2a, 2b unterdrückt werden.In this case, if the difference Δ3 between the inner diameter E of the insertion hole 18a and the outer diameter F of the drive shaft 13 In each of the cylinders is provided uniformly, a large difference between the cylinders in the stroke difference of the intake valves 2a . 2 B be suppressed.
Wie
oben beschrieben, kann in dem Ventilmechanismus der ersten bevorzugten
Ausführungsform
eine große
Dispersion der Hubdifferenz zwischen den Einlassventilen 2a, 2b zwischen
den Zylindern unabhängig
von der Motordrehzahl unterdrückt werden.
Es kann eine Stabilisierung der Verbrennung in dem Mehrzylinder-Verbrennungsmotor
erzielt werden und die Motorleistung kann verbessert werden.As described above, in the valve mechanism of the first preferred embodiment, a large dispersion of the lift difference between the intake valves 2a . 2 B be suppressed between the cylinders regardless of the engine speed. A stabilization of the combustion in the multi-cylinder internal combustion engine can be achieved, and the engine performance can be improved.
Es
ist zu beachten, dass die wahlweise Montage nicht die Schwenknockenanordnung 17,
sondern statt dessen die Montage der Antriebswelle 13 betreffen
kann. Weil jedoch die Antriebswelle 13 eine einzige Welle
für alle
drei Zylinder ist, ist der Wert des Axialdurchmessers (Außendurchmessers)
F an den drei Einsteckpositionen der entsprechenden Schwenknockenwellen 18 der
drei Zylinder relativ stabil. Deshalb ist der Effekt einer wahlweisen
Anordnung für
diese Antriebswelle 13 gering. Es ist jedoch zu beachten,
dass die Innendurchmesser E (E1, E2, E3) der Einstecklöcher 18a der
Schwenknockenwellen 18 entsprechend gewählt werden können, um eine
gleiche Hubdifferenz ΔD
(ΔD1, ΔD2 und ΔD3) für die drei
Zylinder bei gemessenen Axialdurchmessern F der Antriebswellen 13 der
drei Einsteckpositionen vorzusehen.It should be noted that the optional Mon days not the swing cam assembly 17 , but instead the assembly of the drive shaft 13 may affect. Because, however, the drive shaft 13 is a single shaft for all three cylinders, is the value of the axial diameter (outer diameter) F at the three insertion positions of the corresponding swing camshafts 18 the three cylinders are relatively stable. Therefore, the effect of an optional arrangement for this drive shaft 13 low. It should be noted, however, that the inner diameters E (E1, E2, E3) of the insertion holes 18a the swing camshafts 18 can be selected to be equal stroke difference ΔD (ΔD1, ΔD2 and ΔD3) for the three cylinders at measured axial diameters F of the drive shafts 13 to provide the three insertion positions.
Es
ist weiterhin zu beachten, dass Schmieröl aus einem Öldurchgang 13a in
der Antriebswelle 13 zu der ersten ringförmigen Rille 20a und
den zweiten ringförmigen
Rillen 20b, 20b über eine in der Radialrichtung
der Antriebswelle 13 ausgebildete Ölöffnung (nicht gezeigt) zugeführt wird.
Dadurch wird der Freiraum zwischen der Außenumfangsfläche der
Antriebswelle 13 und der Innenumfangsfläche der ersten und der zweiten
Zapfenflächen 21a, 21b, 21b ausreichend
geschmiert. Dadurch wird ein unregelmäßiges Verhalten der Schwenknockenwelle 18 aufgrund
einer Reibung an der Innenumfangsfläche jeder Zapfenfläche unterdrückt. Deshalb
wird die Hubdifferenz zwischen den zwei Motorventilen stabil. Alternativ
zu dieser ersten Ausführungsform
können Übertragungsmechanismen
mit verschiedenen Längen
wahlweise auf die Schwenkwelle 18 für die entsprechenden Zylinder
auf der Basis des Innendurchmessers des Einstecklochs 18a der
Schwenkwelle 18 montiert werden, um die Hubdifferenz zwischen den
zwei Motorventilen (zwei Einlassventilen 2a, 2b) bei
einer radialen Neigung der Schwenknockenwelle 18 in Bezug
auf die Haltewelle (Antriebswelle 13) gleichmäßig zwischen
den Zylindern vorzusehen.It should also be noted that lubricating oil from an oil passage 13a in the drive shaft 13 to the first annular groove 20a and the second annular grooves 20b . 20b about one in the radial direction of the drive shaft 13 formed oil port (not shown) is supplied. Thereby, the clearance between the outer peripheral surface of the drive shaft 13 and the inner peripheral surface of the first and second pin surfaces 21a . 21b . 21b sufficiently lubricated. This will cause an irregular behavior of the swing camshaft 18 due to friction on the inner circumferential surface of each pin surface is suppressed. Therefore, the stroke difference between the two engine valves becomes stable. Alternatively to this first embodiment, transmission mechanisms having different lengths may be selectively applied to the pivot shaft 18 for the respective cylinders based on the inside diameter of the insertion hole 18a the pivot shaft 18 be mounted to the lift difference between the two engine valves (two intake valves 2a . 2 B ) at a radial inclination of the swing camshaft 18 with respect to the support shaft (drive shaft 13 ) evenly between the cylinders.
8 zeigt
eine zweite bevorzugte Ausführungsform
des Ventilmechanismus gemäß der vorliegenden
Erfindung. In der zweiten Ausführungsform ist
zusätzlich
zu der in der ersten Ausführungsform beschriebenen
wahlweise Montage der Schwenknockenanordnung 17 (oder der
Schwenknockenwelle 18) ein Hubeinstellmechanismus 30 in
dem Übertragungsmechanismus
vorgesehen. Der Hubeinstellmechanismus 30 in der zweiten
Ausführungsform weist
denselben Aufbau wie in der Erstveröffentlichung der japanischen Patentanmeldung (tokkai) 2006-105082 )
vom 20. April 2006 beschrieben auf. 8th shows a second preferred embodiment of the valve mechanism according to the present invention. In the second embodiment, in addition to the optional mounting of the swing cam assembly described in the first embodiment 17 (or the swing camshaft 18 ) a Hubeinstellmechanismus 30 provided in the transmission mechanism. The stroke adjustment mechanism 30 in the second embodiment has the same structure as in the first publication of Japanese Patent Application (tokkai) 2006-105082 ) of April 20, 2006.
Im
Folgenden wird eine kurze Erläuterung dieses
Hubeinstellmechanismus 30 gegeben. Der Hubeinstellmechanismus 30 umfasst:
einen annähernd
rechteckig blockförmigen
Verbindungsteil 31, der einstückig an einem Spitzenteil des
anderen Endteils 23b des Kipparms 23 vorgesehen
ist; ein weibliches Fixierungsschraubloch, das an einem Innenteil des
Verbindungsteils 31 ausgebildet ist und sich von einer
oberen Fläche
in der Richtung der Schwerkraft des Verbindungsteils 31 erstreckt,
wobei ein Fixierungsschraubenglied 32 von einer oberen
Richtung des Verbindungsteils 31 in das Fixierungsschraubloch
geschraubt ist; ein Stifteinsteckloch, das sich von beiden Seitenflächen des
Verbindungsteils 31 in einer Richtung orthogonal zu dem
weiblichen Fixierungsschraubloch erstreckt, und durch das ein Haltestift 33 eingesteckt
ist; und ein Abstandsstück-Einsteckloch 35,
das sich orthogonal zu dem weiblichen Fixierungsschraubloch und
dem Stifteinsteckloch in einer Axialrichtung des Kipparms 23 von
einer vorderen Fläche
des Verbindungsteils 31 erstreckt, wobei ein Einstellabstandsstück 34 durch
einen Innenteil des Abstandsstück-Einstecklochs 35 eingesteckt
ist.The following is a brief explanation of this Hubeinstellmechanismus 30 given. The stroke adjustment mechanism 30 comprises: an approximately rectangular block-shaped connecting part 31 integral with a tip portion of the other end portion 23b of the tipper body 23 is provided; a female Fixierungsschraubloch, on an inner part of the connecting part 31 is formed and extends from an upper surface in the direction of gravity of the connecting part 31 extends, wherein a fixing screw member 32 from an upper direction of the connecting part 31 screwed into the Fixierungsschraubloch; a pin insertion hole extending from both side surfaces of the connection part 31 extends in a direction orthogonal to the female Fixierungsschraubloch, and through which a retaining pin 33 is inserted; and a spacer insertion hole 35 orthogonal to the female fixation screw hole and the pin insertion hole in an axial direction of the rocker arm 23 from a front surface of the connecting part 31 extends, wherein a Einstellabstandsstück 34 through an inner part of the spacer insertion hole 35 is plugged in.
Die
Länge des
oben genannten Einstellabstandsstücks 34 ist größer (länger) als
die Tiefe des Abstandsstück-Einstecklochs 25 und
ist derart ausgebildet, dass ein Bediener einen vorderen Teil desselben
greifen kann, das aus dem Abstandsstück-Einsteckloch 35 vorsteht,
um das Herausziehen und Einsetzen (Austauschen) des Einstellabstandsstücks 34 zu
vereinfachen. Es ist zu beachten, dass Einstellabstandsstücke 34 mit
verschiedenen tiefen Bogenflächen
vorbereitet werden können.The length of the above adjustment spacer 34 is larger (longer) than the depth of the spacer insertion hole 25 and is configured such that an operator can grip a front part thereof that is out of the spacer insertion hole 35 protrudes to pull out and insert (replace) the Einstellabstandsstücks 34 to simplify. It should be noted that adjusting spacers 34 can be prepared with different deep arch surfaces.
Wenn
dann die entsprechenden Strukturglieder (Komponenten) des Ventilmechanismus
montiert werden, um die Ventilhubgrößen der entsprechenden Einlassventile 2a, 2b einzustellen,
wird ein optimales Einstellabstandsstück 34 aus der Vielzahl
von vorbereiteten Abstandsstücken
gewählt,
in das Abstandsstück- Einsteckloch 35 eingesetzt
und zwischen dem oben genannten Haltestift 33 und dem gegenüberliegenden
Glied angeordnet. Dann wird das Fixierungsschraubenglied 32 von
oben in der Richtung der Schwerkraft in das weibliche Fixierungsschraubloch eingesteckt
und festgezogen. Der Haltestift 33 wird also zwischen dem
Einstellabstandsstück 34 und dem
Fixierungsschraubenglied 32 gehalten, wodurch die Position
eines axialen Haltepunkts der Verbindungsstange 25 modifiziert
wird. Auf diese Weise kann die Hubgröße jedes der Einlassventile 2a, 2b eingestellt
werden.Then, when the corresponding structural members (components) of the valve mechanism are mounted to the valve lift sizes of the corresponding intake valves 2a . 2 B Adjust is an optimal Einstellabstandsstück 34 selected from the plurality of prepared spacers, into the spacer insertion hole 35 inserted and between the above-mentioned retaining pin 33 and the opposing member. Then the fixation screw member 32 Inserted from above in the direction of gravity into the female Fixierungsschraubloch and tightened. The retaining pin 33 So is between the Einstellabstandsstück 34 and the fixation screw member 32 held, whereby the position of an axial holding point of the connecting rod 25 is modified. In this way, the lift size of each of the intake valves 2a . 2 B be set.
Gemäß der zweiten
Ausführungsform
wird nach der in der ersten Ausführungsform
beschriebenen wahlweisen Montage der Schwenknockenanordnung 17,
durch die die Hubdifferenz der Einlassventile 2a, 2b zwischen
den Zylindern gleichmäßig vorgesehen
wird, das Einstellabstandsstück 34 wahlweise eingestellt,
um einen durchschnittlichen Hubwert Ya in dem niedrigen Motordrehzahlbereich
jedes der Einlassventile 2a, 2b in demselben Zylinder
zwischen den Zylindern gleichmäßig vorzusehen.
Wie in 7A bis 7D' gezeigt,
stellt also der Hubeinstellmechanismus 30 die durchschnittlichen
Hubwerte Ya1, Ya2 jedes der Einlassventile 2a, 2b in
dem ersten und in dem zweiten Zylinder und danach den durchschnittlichen
Hubewert Ya2' in
dem dritten Zylinder ein. Es ist zu beachten, dass der eingestellte durchschnittliche
Hubwert ein durchschnittlicher Hubwert Ya in dem niedrigen Motordrehzahlbereich oder
ein anderer durchschnittlicher Hubwert Za in dem hohen Motordrehzahlbereich
sein kann. Mit anderen Worten kann der durchschnittliche Hubwert
Ya in dem niedrigen Motordrehzahlbereich ein kleiner Wert sein,
weil die Kraft der durch die Federlasten der Ventilfedern 3a, 3b komprimierten Verbindungsstange 25 klein
(schwach) ist, und kann der durchschnittliche Hubwert Za in dem
hohen Motordrehzahlbereich ein großer Wert sein, weil die durch
die Verbindungsstange 25 ausgeübte Kraft aufgrund der Trägheitslast
des Nockennasenteils des ersten und des zweiten Schwenknockens 19a, 19b groß ist. Es
kann also ein durchschnittlicher Hubwert Ya in dem niedrigen Motordrehzahlbereich
oder ein durchschnittlicher Hubwert Za in dem hohen Motordrehzahlbereich
vorgesehen werden.According to the second embodiment, according to the optional mounting of the swing cam assembly described in the first embodiment 17 through which the lift difference of the intake valves 2a . 2 B between the cylinders is uniform, the Einstellabstandsstück 34 optionally set to an average lift value Ya in the low engine speed range of each of the intake valves 2a . 2 B in the same cylinder between the cylinders evenly. As in 7A to 7D ' shown, so sets the Hubein adjustment mechanism 30 the average lift values Ya1, Ya2 of each of the intake valves 2a . 2 B in the first and second cylinders and thereafter the average lift value Ya2 'in the third cylinder. It should be noted that the set average lift value may be an average lift value Ya in the low engine speed range or another average lift value Za in the high engine speed range. In other words, the average lift value Ya in the low engine speed range may be a small value because of the force of the spring loads of the valve springs 3a . 3b compressed connecting rod 25 is small (weak), and the average lift value Za in the high engine speed range may be a large value because that caused by the connecting rod 25 applied force due to the inertia load of the cam nose portion of the first and second swing cam 19a . 19b is great. Thus, an average lift value Ya in the low engine speed range or an average lift value Za in the high engine speed range may be provided.
9 zeigt
ein Flussdiagramm, das eine Prozedur für eine Hubeinstelloperation
während
der Montage von entsprechenden Komponenten in dem Ventilmechanismus
der zweiten Ausführungsform der
vorliegenden Erfindung wiedergibt. Zuerst wird in Schritt S1 der
Abstand ΔD
durch den Bediener unter Verwendung eines Messinstruments wie etwa
eines Messschiebers gemessen, wobei die Gleichung (Innendurchmessers
E des Einstecklochs 18a der Schwenknockenwelle 18 für jeden
Zylinder) – (Außendurchmesser
F der Antriebswelle 13 für jeden Zylinder) angewendet
wird. 9 FIG. 12 is a flowchart showing a procedure for a stroke adjusting operation during assembly of respective components in the valve mechanism of the second embodiment of the present invention. FIG. First, in step S1, the distance ΔD is measured by the operator using a measuring instrument such as a caliper, the equation (inner diameter E of the insertion hole 18a the swing camshaft 18 for each cylinder) - (outer diameter F of the drive shaft 13 for each cylinder).
Dann
wird in Schritt S2 bestimmt, ob die Differenz des Abstands ΔD zwischen
den Zylindern gleich oder länger
(größer) als
ein vorbestimmter Wert ist. Wenn die Differenz kleiner als der vorbestimmte
Wert ist, geht die Routine zu Schritt S4. Wenn die Differenz des
Abstands ΔD
gleich oder größer als
der vorbestimmte Wert ist, geht die Routine zu Schritt S3.Then
is determined in step S2, whether the difference of the distance .DELTA.D between
the cylinders equal or longer
(bigger) than
is a predetermined value. If the difference is less than the predetermined one
If value is, the routine goes to step S4. If the difference of
Distance ΔD
equal to or greater than
is the predetermined value, the routine goes to step S3.
Um
in Schritt S3 den Abstand ΔD
zwischen den Zylindern gleichmäßig zu machen,
wird für
wenigstens einen Zylinder wie zuvor beschrieben eine Schwenknockenanordnung 17 mit
einem anderen Innendurchmesser E des Einstecklochs 18a der Schwenknockenwelle 18 als
bei den anderen Schwenknockenanordnungen 17 gewählt und
montiert. Dadurch wird die Dispersion zwischen den entsprechenden
Zylindern auf der Hubdifferenz zwischen den beiden Einlassventilen 2a, 2b erhöht.In order to make the distance ΔD between the cylinders uniform in step S3, a swing cam arrangement is made for at least one cylinder as described above 17 with another inner diameter E of the insertion hole 18a the swing camshaft 18 as with the other swing cam arrangements 17 chosen and assembled. This causes the dispersion between the corresponding cylinders on the stroke difference between the two inlet valves 2a . 2 B elevated.
In
Schritt S4 werden die durchschnittlichen Werte Ya (oder Za) beider
Einlassventile 2a, 2b in den entsprechenden Zylindern
gemessen. In dem folgenden Schritt S5 wird bestimmt, ob die Dispersion (Differenz)
der durchschnittlichen Hubwerte Ya (oder Za) zwischen den Zylindern
gleich oder größer als
ein anderer vorbestimmter Wert ist.In step S4, the average values Ya (or Za) of both intake valves become 2a . 2 B measured in the corresponding cylinders. In the following step S5, it is determined whether the dispersion (difference) of the average lift amounts Ya (or Za) between the cylinders is equal to or larger than another predetermined value.
Es
ist zu beachten, dass wenn die Dispersion der durchschnittlichen
Hubwerte Ya (oder Za) zwischen den Zylindern kleiner als der andere
vorbestimmte Wert ist, die Motorventilhübe (Hubgrößen) bei allen Zylindern annähernd gleich
sind und die Motorventilhübe
an den Seiten der Verbindungsstange 25 annähernd gleich
sind. Die Routine kehrt deshalb unmittelbar zurück. Wenn jedoch bestimmt wird,
dass die oben genannte Dispersion gleich oder größer als der andere vorbestimmte
Wert ist, geht die Routine zu Schritt S6.It is to be noted that when the dispersion of the average lift values Ya (or Za) between the cylinders is smaller than the other predetermined value, the engine valve lift (lift amounts) are approximately the same for all the cylinders and the engine valve lifts at the sides of the connecting rod 25 are approximately equal. The routine therefore returns immediately. However, if it is determined that the above-mentioned dispersion is equal to or greater than the other predetermined value, the routine goes to step S6.
In
Schritt S6 wird der durchschnittliche Hubwert Ya (oder Za) beider
Einlassventile 2a, 2b für einen bestimmten Zylinder,
in dem der durchschnittliche Hubwert Ya größer als der durchschnittliche
Hubwert Ya der anderen Zylinder ist, unter Verwendung des Hubeinstellmechanismus 30 eingestellt
oder wird der durchschnittliche Hubwert Ya (oder Za) für einen anderen
bestimmten Zylinder, in dem der durchschnittliche Hubwert kleiner
als die durchschnittlichen Hubwerte Ya (oder Za) der anderen Zylinder
ist, unter Verwendung des entsprechenden Hubeinstellmechanismus 30 eingestellt.
Dann werden die absoluten Werte der Hubgrößen zwischen allen Zylindern gleich
vorgesehen und wird die Routine beendet.In step S6, the average lift value Ya (or Za) of both intake valves becomes 2a . 2 B for a particular cylinder in which the average lift value Ya is greater than the average lift value Ya of the other cylinders using the stroke adjustment mechanism 30 is set or becomes the average lift value Ya (or Za) for another particular cylinder in which the average lift value is smaller than the average lift values Ya (or Za) of the other cylinders using the corresponding stroke adjustment mechanism 30 set. Then, the absolute values of the lift amounts between all the cylinders are made equal and the routine is ended.
In
der zweiten Ausführungsform
kann also zusätzlich
zu der wahlweisen Montage der Schwenknockenanordnung 17,
d.h. zusätzlich
zu der Einstellung der Hubdifferenzen zwischen den zwei Ventilen für die entsprechenden
Zylinder, der Hubeinstellmechanismus 30 die absoluten Werte
der durchschnittlichen Hubwerte Ya (oder Za) zwischen zwei Einlassventilen 2a, 2b für alle Zylinder
einstellen. Die Dispersionen der Verbrennung zwischen den Zylindern
können
also weiter reduziert werden, und die Einlassluftladeeffizienz zwischen
den Zylindern kann erhöht werden.
Es ist zu beachten, dass als Hubeinstelleinrichtung (Hubeinstellabschnitt)
ein beliebiger Mechanismus montiert werden kann, mit dem die Abstände zwischen
zwei Löchern
der Verbindungsstange 25 eingestellt werden können.In the second embodiment, therefore, in addition to the optional mounting of the swing cam assembly 17 that is, in addition to the adjustment of the stroke differences between the two valves for the respective cylinders, the Hubeinstellmechanismus 30 the absolute values of the average lift values Ya (or Za) between two intake valves 2a . 2 B set for all cylinders. Thus, the dispersions of combustion between the cylinders can be further reduced, and the intake air charging efficiency between the cylinders can be increased. It should be noted that as Hubeinstellinrichtung (Hubeinstellabschnitt), any mechanism can be mounted with the distances between two holes of the connecting rod 25 can be adjusted.
10A und 10B zeigen
eine dritte bevorzugte Ausführungsform
des Ventilmechanismus gemäß der vorliegenden
Erfindung. Zusätzlich
zu der in der ersten Ausführungsform
beschriebenen wahlweisen Montage der Schwenknockenanordnung 17, mit
der die Abstände ΔD zwischen
den Zylindern gleichmäßig vorgesehen
werden, wird hier nur die Hubgröße für den ersten
Schwenknocken 19a an der Verbindungsstange 25 erhöht. 10A and 10B show a third preferred embodiment of the valve mechanism according to the present invention. In addition to the optional mounting of the swing cam assembly described in the first embodiment 17 , with which the distances .DELTA.D between the cylinders are provided uniformly, here only the stroke size for the first pivoting cam 19a on the connecting rod 25 elevated.
Wie
in 7A' bis 7D' gezeigt,
tritt eine Hubdifferenz zwischen beiden Einlassventilen 2a, 2b aufgrund
der Neigung der Schwenknockenwelle 18 in dem hohen Motordrehzahlbereich
auf. Das heißt, es
wird ein Wirbel des mit Luft gemischten Kraftstoffs in einem Saughub
des Motors entwickelt. Folglich wird die Ladeeffizienz der Frischluft
reduziert, kann ein Motorklopfen auftreten und wird die Ausgabeleistung
reduziert.As in 7A ' to 7D ' shown, one occurs Stroke difference between both inlet valves 2a . 2 B due to the inclination of the swing camshaft 18 in the high engine speed range. That is, a vortex of the air-mixed fuel is developed in a suction stroke of the engine. Consequently, the charging efficiency of the fresh air is reduced, engine knocking may occur and the output power is reduced.
Deshalb
ist in der dritten Ausführungsform das
Profil des ersten Schwenknockens 19a, dessen Hubgröße aufgrund
der Neigung der Schwenknockenwelle 18 in dem hohen Motordrehzahlbereich
reduziert wird, relativ groß ausgebildet,
sodass die Hubgröße des entsprechenden
Einlassventils 2a an einem aus dem Paar von Einlassventilen 2a, 2b dementsprechend
groß ist.
Wie in 10B gezeigt, wird die Hubdifferenz
zwischen den beiden Einlassventilen 2a, 2b aufgrund
einer Erhöhung
in der Nockenhubgröße des ersten
Schwenknockens 19a und der Hubdifferenz zwischen den beiden
Einlassventilen 2a, 2b aufgrund der Neigung der
Schwenknockenwelle 18 in der Richtung im Uhrzeigersinn
in dem hohen Motordrehzahlbereich beinahe aufgehoben. Die Entwicklung
eines Einlasswirbels in dem hohen Motordrehzahlbereich kann also
ausreichend unterdrückt
werden, sodass das technische Problem einer Reduktion der Ladeeffizienz
der Frischluft und das Auftreten eines Motorklopfens beseitigt werden
können.Therefore, in the third embodiment, the profile of the first swing cam 19a , whose stroke size due to the inclination of the swing camshaft 18 is reduced in the high engine speed range, relatively large, so that the stroke size of the corresponding intake valve 2a at one of the pair of intake valves 2a . 2 B is accordingly large. As in 10B shown is the stroke difference between the two intake valves 2a . 2 B due to an increase in the cam lift amount of the first swing cam 19a and the lift difference between the two intake valves 2a . 2 B due to the inclination of the swing camshaft 18 in the clockwise direction in the high engine speed range almost canceled. The development of an intake vortex in the high engine speed range can thus be sufficiently suppressed, so that the technical problem of reducing the charging efficiency of the fresh air and the occurrence of engine knocking can be eliminated.
In
dem niedrigen Motordrehzahlbereich dagegen ist die Neigungsrichtung
der Schwenknockenwelle 18 umgekehrt. Wie in 10A gezeigt, werden die Hubdifferenz zwischen
den beiden Einlassventilen 2a, 2b aufgrund der
Vergrößerung des
Profils des ersten Schwenknockens 19a und die Hubdifferenz zwischen den
beiden Einlassventilen 2a, 2b aufgrund der Neigung
gegen den Uhrzeigersinn der Schwenknockenwelle 18 jeweils
groß.In the low engine speed range, on the other hand, the tilt direction of the swing camshaft is 18 vice versa. As in 10A shown are the lift difference between the two intake valves 2a . 2 B due to the enlargement of the profile of the first swing cam 19a and the lift difference between the two intake valves 2a . 2 B due to the counterclockwise tilt of the swing camshaft 18 each big.
Es
wird also ein ausreichender Einlassluftwirbel entwickelt, und die
Kraftstoffverbrennung kann verbessert werden, sodass Verbesserungen
im Kraftstoffverbrauch und in den Abgasemissionen erzielt werden
können.It
Thus, a sufficient inlet air vortex is developed, and the
Fuel combustion can be improved so that improvements
achieved in fuel consumption and exhaust emissions
can.
11A und 11B zeigen
eine vierte bevorzugte Ausführungsform
des Ventilmechanismus gemäß der vorliegenden
Erfindung. In der vierten Ausführungsform
wird als Maß einer
geringfügigen Vergrößerung der
Hubgröße eines
der Einlassventile 2a, 2b, die dem ersten Schwenknocken 19a wie
in der dritten Ausführungsform
beschrieben entspricht, ein Nockenabstand ΔC1 zwischen einer Nockenfläche 22a des
ersten Schwenknockens 19a und einer oberen Fläche des
ersten Ventilstößels 16a kleiner gesetzt
als ein Nockenabstand ΔC2
zwischen der Nockenfläche 22b des
zweiten Schwenknockens 19b und der oberen Fläche des
zweiten Ventilstößels 16b. 11A and 11B show a fourth preferred embodiment of the valve mechanism according to the present invention. In the fourth embodiment, as a measure of a slight increase in the lift amount, one of the intake valves 2a . 2 B that the first swing cam 19a As described in the third embodiment, a cam spacing ΔC1 between a cam surface 22a of the first swing cam 19a and an upper surface of the first valve lifter 16a set smaller than a cam pitch ΔC2 between the cam surface 22b of the second swing cam 19b and the upper surface of the second valve lifter 16b ,
Auch
wenn in dieser Ausführungsform
die Nockenprofile der entsprechenden Nockenflächen 22a, 22b von
entsprechenden Schwenknocken 19a, 19b gleich gewählt werden,
kann die Hubgröße eines aus
dem Paar von Einlassventilen 2a, 2b, die dem ersten
Schwenknocken 19a entspricht, geringfügig vergrößert werden. Es können also
dieselben Wirkungen und Vorteile wie in der dritten Ausführungsform
erzielt werden.Although in this embodiment the cam profiles of the respective cam surfaces 22a . 22b from corresponding swing cams 19a . 19b can be chosen equal, the stroke size of one of the pair of intake valves 2a . 2 B that the first swing cam 19a corresponds to slightly increased. Thus, the same effects and advantages as in the third embodiment can be obtained.
12 zeigt
eine fünfte
bevorzugte Ausführungsform
des Ventilmechanismus gemäß der vorliegenden
Erfindung. In der fünften
Ausführungsform
ist eine Einstelleinrichtung 50 vorgesehen, um die Nockenabstände zwischen
den Nockenflächen 22a, 22b von
entsprechenden Schwenknocken 19a, 19b und den
entsprechenden Ventilstößeln 16a, 16b auf null
zu setzen. 12 shows a fifth preferred embodiment of the valve mechanism according to the present invention. In the fifth embodiment, an adjusting device 50 provided to the cam spacing between the cam surfaces 22a . 22b from corresponding swing cams 19a . 19b and the corresponding valve tappets 16a . 16b set to zero.
Wie
in der ersten bis dritten Ausführungsform beschrieben,
werden also die Hubdifferenz und der durchschnittliche Hubwert zwischen
beiden Einlassventilen 2a, 2b dispergiert, wenn
die Nockenabstände
zwischen entsprechenden Schwenknocken 19a, 19b und
entsprechenden Ventilstößeln 16a, 16b dispergiert
werden, auch wenn die Neigungen der Schwenknockenwellen 18 zwischen
den Zylindern eingestellt werden.As described in the first to third embodiments, therefore, the stroke difference and the average stroke value between both intake valves 2a . 2 B dispersed when the cam spacing between corresponding swing cam 19a . 19b and corresponding valve tappets 16a . 16b be dispersed, even if the inclinations of the swing camshafts 18 be adjusted between the cylinders.
Als
in 12 gezeigter Aufbau (siehe zum Beispiel die Erstveröffentlichung
der japanischen Patentanmeldung
(tokkai) 2003-272113 vom 20. Juni 2003) wird eine Einstelleinrichtung 50 zum
Einstellen der Nockenabstände
zwischen entsprechenden Schwenknocken 19a, 19b und
entsprechenden Ventilstößeln 16a, 16b auf
null in einem Innenteil jedes der Ventilstößel 16a, 16b installiert.As in 12 shown construction (see, for example, the first publication of Japanese Patent Application (tokkai) 2003-272113 of June 20, 2003) becomes an adjuster 50 for adjusting the cam distances between corresponding pivot cams 19a . 19b and corresponding valve tappets 16a . 16b to zero in an inner part of each of the valve lifters 16a . 16b Installed.
Dadurch
kann die Dispersion der Nockenabstände zwischen entsprechenden
Schwenknocken 19a, 19b und entsprechenden Ventilstößeln 16a, 16b beseitigt
werden. Es können
also die Hubgenauigkeiten der Hubdifferenz und der durchschnittliche
Hubwert wie für
die erste bis dritte Ausführungsform
beschrieben verbessert werden. Folglich kann die Dispersion der
Hubdifferenz zwischen dem Paar von Einlassventilen 2a, 2b und
damit zwischen den entsprechenden Zylindern reduziert werden.As a result, the dispersion of the cam spacings between corresponding pivot cams 19a . 19b and corresponding valve tappets 16a . 16b be eliminated. Thus, the stroke accuracies of the stroke difference and the average stroke value as described for the first to third embodiments can be improved. Consequently, the dispersion of the lift difference between the pair of intake valves 2a . 2 B and thus reduced between the respective cylinders.
Es
ist zu beachten, dass die oben beschriebene Einstelleinrichtung 50 zum
Beispiel in einem Innenteil eines Schwenkzapfens an einem Endteil
eines Schwenkarms zwischen entsprechenden Schwenknocken 19a, 19b und
einem Stammende jedes Einlassventils 2a, 2b installiert
werden kann. Zum Beispiel kann der in der Veröffentlichung der japanischen Patentanmeldung Nr. 2003-155906 vom 30.
Mai 2003 beschriebene Aufbau der Einstelleinrichtung verwendet erden.It should be noted that the adjustment device described above 50 for example, in an inner part of a pivot pin at an end part of a pivot arm between corresponding pivot cams 19a . 19b and a parent end of each intake valve 2a . 2 B can be installed. For example, in the publication of the Japanese Patent Application No. 2003-155906 of 30 May 2003 direction earths used.
Für eine sechste
bevorzugte Ausführungsform
soll angenommen werden, dass der Abstand (ΔD) zwischen dem Innendurchmesser
E des Einstecklochs 18a und dem Außendurchmesser F der Antriebswelle 113 und
die Nockenabstände
(ΔC) zwischen
den Nockenflächen 22a, 22b von
entsprechenden Schwenknocken 19a, 19b und den
oberen Flächen
von entsprechenden Ventilstößeln 16a, 16b gleich
null sind. Auf der Basis dieser Annahme werden in der sechsten Ausführungsform
die Nockenprofile der Nockenflächen 22a, 22b der
Schwenknocken 19a, 19b derart gewählt, dass
die Hubdifferenz (ΔY
oder ΔZ)
zwischen entsprechenden Einlassventilen 2a, 2b unabhängig von
dem Drehwinkel der Steuerwelle 32 annähernd konstant ist.For a sixth preferred embodiment, let it be assumed that the distance (ΔD) between the inner diameter E of the insertion hole 18a and the outer diameter F of the drive shaft 113 and the cam spacings (ΔC) between the cam surfaces 22a . 22b from corresponding swing cams 19a . 19b and the upper surfaces of corresponding valve lifters 16a . 16b are equal to zero. On the basis of this assumption, in the sixth embodiment, the cam profiles of the cam surfaces become 22a . 22b the swing cam 19a . 19b selected such that the stroke difference (.DELTA.Y or .DELTA.Z) between respective intake valves 2a . 2 B regardless of the angle of rotation of the control shaft 32 is approximately constant.
13 zeigt
beispielhafte Ventilhubkennlinien für entsprechende Einlassventile 2a, 2b bei
entsprechenden Schwenknocken 19a, 19b für den Fall, dass
die oben genannten Nockenprofile für Nockenflächen 22a, 22b entsprechender
Schwenknocken 19a, 19b gewählt sind. Die durchgezogenen
Linien in 13 geben theoretische Hubkennlinien
für den ersten
Schwenknocken 19a an. Die gepunkteten Linien von 13 geben
andere theoretische Hubkennlinien für den zweiten Schwenknocken 19b an. Es
ist zu beachten, dass die theoretischen Hubkennlinien theoretische
Ventilhubkennlinien für
entsprechende Nockenprofile für
den Fall sind, dass die beiden oben beschriebenen Abstände ΔD und ΔC gleich null
sind. Dann werden die oben beschriebenen Nockenprofile für beide
theoretische Hubdifferenzen Δ1, Δ2 und Δ3 mit annähernd gleichen
Spitzenhubbereichen gesetzt, wenn die Ventilhubkennlinien jeweils für einen
maximalen Hub, einen mittleren Hub und einen minimalen Hub gesetzt
werden. 13 shows exemplary valve lift characteristics for respective intake valves 2a . 2 B with corresponding swing cams 19a . 19b in the event that the above cam profiles for cam surfaces 22a . 22b corresponding swing cams 19a . 19b are selected. The solid lines in 13 give theoretical stroke characteristics for the first swing cam 19a at. The dotted lines of 13 give other theoretical stroke characteristics for the second swing cam 19b at. It should be noted that the theoretical lift characteristics are theoretical valve lift characteristics for corresponding cam profiles in the case where the two distances ΔD and ΔC described above are equal to zero. Then, the above-described cam profiles are set for both theoretical stroke differences Δ1, Δ2, and Δ3 with approximately the same peak lift ranges when the valve lift characteristics are set for a maximum lift, a middle lift, and a minimum lift, respectively.
Gemäß der sechsten
Ausführungsform
sehen die Hubdifferenzen beider Einlassventile 2a, 2b eine
annähernde
Konstante von Δ1 ≈ Δ2 ≈ Δ3 vor. Also
auch wenn die Hubgrößen für die Abstände ΔD und ΔC betrachtet
werden, können
die Hubdifferenzen des Paares von Einlassventilen 2a, 2b unabhängig von
den Steuerhubgrößen für den Fall
aufrechterhalten werden, dass die Steuerwelle 32 verdreht
ist. Ein vorteilhafter Verbrennungszustand kann also in beliebigen
Motorantriebszuständen
erhalten werden.According to the sixth embodiment, the stroke differences of both intake valves 2a . 2 B an approximate constant of Δ1 ≈ Δ2 ≈ Δ3. So even if the lift sizes for the distances .DELTA.D and .DELTA.C are considered, the differences in the lift of the pair of intake valves 2a . 2 B regardless of the control stroke sizes are maintained in the event that the control shaft 32 is twisted. An advantageous combustion state can thus be obtained in any engine drive states.
14 ist
ein Kennlinien-Kurvendiagramm, wobei die laterale Achse den Winkel
der Steuerwelle 32 wiedergibt und die Längsachse die Ventilhubgröße wiedergibt.
Wenn der Steuerhub durch Drehen der Steuerwelle 32 variiert
wird, gibt die obere durchgezogene Linie die Variation eines theoretischen Hubs
eines aus einem Paar von Einlassventilen 2a, 2b in
Entsprechung zu der Verbindungsstange 25 an und gibt die
untere gepunktete Linie die Variation des theoretischen Hubs des
anderen aus dem Paar von Einlassventilen 2a, 2b an,
das einer gegenüberliegenden
Seite der Verbindungsstange 25 entspricht. Es ist zu beachten,
dass wenn Δ1 ≈ Δ2 ≈ Δ3 gilt, dieselbe
Hubdifferenz unabhängig
von den Steuerhubgrößen aufrechterhalten
werden kann. 14 is a characteristic curve diagram, where the lateral axis is the angle of the control shaft 32 represents and the longitudinal axis represents the valve lift. When the control stroke by turning the control shaft 32 is varied, the upper solid line indicates the variation of a theoretical stroke of one of a pair of intake valves 2a . 2 B in correspondence with the connecting rod 25 and the lower dotted line indicates the variation of the theoretical stroke of the other one of the pair of intake valves 2a . 2 B on the opposite side of the connecting rod 25 equivalent. It should be noted that when Δ1 ≈ Δ2 ≈ Δ3, the same lift difference can be maintained independently of the control lift amounts.
Es
können
auch die Nockenprofile von entsprechenden Schwenknocken 19a, 19b modifiziert werden,
sodass die Spitzenhubdifferenz Δ1
zum Zeitpunkt eines minimalen Spitzenhubs maximiert ist und die
Spitzendifferenzen Δ2, Δ3 während des
mittleren Hubs und während
des maximalen Hubs ungefähr
gleich gesetzt sind (Δ1 > Δ2 ≈ Δ3). Diese Einstellungen gestatten
die Entwicklung eines ausreichenden Wirbels in dem niedrigen Motordrehzahlbereich, sodass
die Verbrennung vorteilhaft abläuft
und der Kraftstoffverbrauch und die Abgasemissionen verbessert werden.
Wenn eine derartige Spitzenhubdifferenz Δ1 zum Zeitpunkt des minimalen
Hubs wie oben beschrieben durch Δ1' wiedergegeben wird, entspricht
die gepunktete Strichlinie von 14 dem Ventilhub
eines Paares von Einlassventilen 2a, 2b, das der
gegenüberliegende
Seite der Verbindungsstange 25 entspricht.It can also be the cam profiles of corresponding swing cam 19a . 19b so that the peak lift difference Δ1 is maximized at the time of a minimum peak lift and the peak differences Δ2, Δ3 are set approximately equal during the middle stroke and during the maximum stroke (Δ1> Δ2 ≈ Δ3). These adjustments allow the development of a sufficient swirl in the low engine speed range so that the combustion proceeds favorably and the fuel consumption and the exhaust emissions are improved. When such peak lift difference Δ1 at the time of the minimum stroke is represented by Δ1 'as described above, the dotted dashed line of FIG 14 the valve lift of a pair of intake valves 2a . 2 B that is the opposite side of the connecting rod 25 equivalent.
Wenn
die Nockenprofile modifiziert und in der Beziehung Δ1 > Δ2 > Δ3
gesetzt werden, wird ein ausreichender Wirbel auch in einem beständigen Antriebsbereich
erzeugt, der dem mittleren Hub entspricht, sodass die Verbrennung
vorteilhaft verbessert werden kann.If
the cam profiles modified and in the relationship Δ1> Δ2> Δ3
be set, a sufficient vortex is also in a stable drive range
generated, which corresponds to the middle stroke, so that the combustion
can be advantageously improved.
Die
vorliegende Erfindung ist nicht auf den Aufbau der oben beschriebenen
bevorzugten Ausführungsformen
beschränkt.
Der Aufbau kann beliebig innerhalb eines Bereichs modifiziert werden,
in dem die technische Idee der Erfindung nicht modifiziert wird.The
The present invention is not limited to the structure of those described above
preferred embodiments
limited.
The structure can be modified arbitrarily within a range,
in which the technical idea of the invention is not modified.
Weiterhin
kann die vorliegende Erfindung auf beide Ventilseiten angewendet
werden, dass heißt nicht
nur auf die Einlassventilseite, sondern auch auf die Abgasventilseite.
Der Variierungsmechanismus ist nicht auf diejenigen der oben beschriebenen
Ausführungsformen
beschränkt.
Ein Folger, der das Motorventil öffnet
oder schließt,
kann von dem in den Zeichnungen gezeigten Topftyp sein oder kann
von einem Schwenkarmtyp sein. Außerdem kann die Anzahl der
Motorzylinder, auf die die Erfindung angewendet werden kann, diejenige
eines beliebigen Mehrzylindermotors wie etwa eines Vierzylindermotors
oder eines Sechszylinder-Reihenmotors sein.Farther
For example, the present invention can be applied to both valve sides
be that does not mean
only on the intake valve side, but also on the exhaust valve side.
The variation mechanism is not on those of those described above
embodiments
limited.
A follower that opens the engine valve
or close,
may be or may be of the pot type shown in the drawings
be of a Schwenkarmtyp. In addition, the number of
Motor cylinder to which the invention can be applied, the one
any multi-cylinder engine such as a four-cylinder engine
or a six-cylinder inline engine.
Im
Folgenden werden die technischen Ideen der oben beschriebenen Ausführungsformen
erläutert.
(1) Es wird ein Ventilmechanismus für einen Mehrzylindermotor nach
Anspruch 1 angegeben, wobei ein Hubeinstellabschnitt (eine Hubeinstelleinrichtung),
der konfiguriert ist, um gleichzeitig die Hubgrößen der zwei Motorventile einzustellen,
in dem Übertragungsmechanismus
installiert ist.The technical ideas of the embodiments described above are explained below. (1) A valve mechanism for a multi-cylinder engine according to claim 1, wherein a stroke adjusting section (a stroke adjuster) configured to simultaneously adjust the lift amounts of the two engine valves is provided in the over transmission mechanism is installed.
Bei
der oben beschriebenen Erfindung nach Punkt (1) kann die Hubdifferenz
der zwei Motorventile zwischen den Zylindern gleichmäßig vorgesehen werden,
indem die Schwenknockenwelle (die Schwenknockenanordnung 17)
gewählt
wird, und kann zusätzlich
der Hubeinstellabschnitt (die Hubeinstelleinrichtung) die durchschnittlichen
Hubwerte des Paares von Motorventilen gleichmäßig zwischen den Zylindern
vorsehen. Dadurch können
die Dispersionen der Verbrennung zwischen den Zylindern und der
Einlassluftladeeffizienz weiter reduziert werden. (2) Es wird ein
Ventilmechanismus für
einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor nach Anspruch 1 angegeben, wobei
der Ventilmechanismus weiterhin einen Hubeinstellmechanismus umfasst,
der konfiguriert ist, um eine durchschnittliche Hubgröße der Hubgrößen der
zwei Motorventile oder die Hubgröße oder eine
Hubposition von wenigstens einem der zwei Motorventile einzustellen,
nachdem die Schwenknockenwelle wahlweise montiert wurde, um die
radiale Neigung der Schwenknockenwelle zwischen den Zylindern auf
einen vorbestimmten Wert einzustellen. (3) Es wird Ventilmechanismus
für einen
Mehrzylinder-Verbrennungsmotor nach Anspruch 1 angegeben, in dem
eine Nockenhubgröße eines
der zwei Schwenknocken größer gesetzt
ist als die Nockenhubgröße des anderen
der zwei Schwenknocken.In the above-described invention of item (1), the stroke difference of the two engine valves between the cylinders can be smoothly provided by the swing camshaft (the swing cam assembly 17 In addition, the stroke adjusting portion (stroke adjusting means) may provide the average lift values of the pair of engine valves evenly between the cylinders. Thereby, the dispersions of the combustion between the cylinders and the intake air charging efficiency can be further reduced. (2) There is provided a valve mechanism for a multi-cylinder internal combustion engine according to claim 1, wherein the valve mechanism further comprises a Hubeinstellmechanismus which is configured to an average lift size of the lift sizes of the two engine valves or the stroke size or a stroke position of at least one of the two engine valves after the swing camshaft is selectively mounted to adjust the radial tilt of the swing camshaft between the cylinders to a predetermined value. (3) A valve mechanism for a multi-cylinder internal combustion engine according to claim 1, wherein a cam lift amount of one of the two swing cams is set larger than the cam lift amount of the other of the two swing cams.
Gemäß der Erfindung
von Punkt (3) kann die Hubdifferenz zwischen den zwei Motorventilen gleichmäßig zwischen
den Zylindern vorgesehen werden und können außerdem die Hubdifferenzen der
zwei Motorventile für
die entsprechenden Zylinder in dem niedrigen Motordrehzahlbereich
reduziert werden, um den Wirbel des mit Luft gemischten Kraftstoffs
zu verstärken,
wodurch die Verbrennung verbessert wird. In dem hohen Motordrehzahlbereich werden
die Hubdifferenzen zwischen den zwei Motorventilen für die entsprechenden
Zylinder verkleinert, um den Wirbel des mit Luft gemischten Kraftstoffs
zu reduzieren. Dadurch kann die Ausgabeleistung des Motors verbessert
werden.According to the invention
From point (3), the stroke difference between the two engine valves can be evenly between
The cylinders are provided and can also the differences in the lifting of the
two engine valves for
the corresponding cylinders in the low engine speed range
be reduced to the vortex of the air mixed fuel
to reinforce
whereby the combustion is improved. In the high engine speed range
the stroke differences between the two engine valves for the corresponding
Cylinder scaled down to the vortex of the fuel mixed with air
to reduce. This can improve the output power of the engine
become.
(4)
Es wird ein Ventilmechanismus für
einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor
nach Anspruch 1 angegeben, wobei ein Nockenabstand für einen
der zwei Schwenknocken kleiner vorgesehen ist als derjenige für den anderen
der zwei Schwenknocken.(4)
It will be a valve mechanism for
a multi-cylinder internal combustion engine
specified according to claim 1, wherein a cam spacing for a
the two pivot cams is provided smaller than that for the other
the two swing cams.
Gemäß der Erfindung
von Punkt (4) und wie in Punkt (3) beschrieben, kann der Ventilhub
des einen der zwei Motorventile groß vorgesehen werden, ohne dass
die Nockenhubdifferenz für
die zwei Schwenknocken vorgesehen wird.According to the invention
from point (4) and as described in point (3), the valve lift
of the one of the two engine valves are provided large, without
the cam lift difference for
the two pivot cams is provided.
(5)
Es wird ein Ventilmechanismus für
einen Mehrzylindermotor nach Anspruch 1 angegeben, wobei der Ventilmechanismus
weiterhin eine Einstelleinrichtung umfasst, die konfiguriert ist,
um einen Nockenabstand auf null einzustellen, und zwischen den zwei
Schwenknocken und den zwei Motorventilen in Entsprechung zu den
zwei Schwenknocken angeordnet ist.(5)
It will be a valve mechanism for
a multi-cylinder engine according to claim 1, wherein the valve mechanism
further comprises an adjustment device that is configured
to set a cam spacing to zero, and between the two
Swing cams and the two engine valves in accordance with the
two swing cams is arranged.
Die
Hubdifferenz zwischen den zwei Motorventilen wird auch in Übereinstimmung
mit der Dispersion in den entsprechenden Nockenabständen variiert.
Wenn jedoch die Einstelleinrichtung verwendet wird, kann diese auf
einem konstanten Wert oder bei null gehalten werden. Dadurch wird
die Hubgenauigkeit verbessert, sodass die Dispersion der Hubdifferenz
zwischen den zwei Motorventilen weiter reduziert werden kann.The
Stroke difference between the two engine valves is also in accordance
varies with the dispersion in the corresponding cam intervals.
However, if the adjuster is used, it can open
a constant value or kept at zero. This will
the stroke accuracy improves, so that the dispersion of the stroke difference
between the two engine valves can be further reduced.
(6)
Es wird ein Ventilmechanismus für
einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor
nach Anspruch 1 angegeben, wobei eine Haltewelle zum schwenkbaren
Halten der Schwenknockenwelle die Antriebswelle ist.(6)
It will be a valve mechanism for
a multi-cylinder internal combustion engine
according to claim 1, wherein a support shaft for pivoting
Holding the swing camshaft is the drive shaft.
Weil
die Antriebswelle als Haltewelle verwendet wird, wird die Antriebswelle
gedreht, um einen Schmierzustand zwischen der Außenumfangsfläche der
Antriebswelle und dem Schwenknocken zu stabilisieren, sodass das
Neigungsverhalten der Schwenknockenwelle stabil wird. Die Hubdifferenz zwischen
den zwei Motorventilen wird also stabil und die Dispersion der Hubdifferenz
zwischen den zwei Motorventilen wird zwischen den Zylindern reduziert.Because
the drive shaft is used as a support shaft, the drive shaft
rotated to a lubricating condition between the outer peripheral surface of
Drive shaft and the swing cam to stabilize, so that the
Slope behavior of the swing camshaft is stable. The difference in lift between
The two engine valves thus become stable and the dispersion of the stroke difference
between the two engine valves is reduced between the cylinders.
(7)
Es wird ein Ventilmechanismus für
einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor
nach Anspruch 1 angegeben, wobei der Ventilmechanismus weiterhin ein
Steuerventil umfasst, das konfiguriert ist, um die Stellung des Übertragungsmechanismus
zu variieren, wenn es gedreht wird, um gleichzeitig die Hubgrößen des
Paares von Motorventilen zu variieren.(7)
It will be a valve mechanism for
a multi-cylinder internal combustion engine
according to claim 1, wherein the valve mechanism further comprises
Control valve, which is configured to the position of the transmission mechanism
to vary when it is rotated to simultaneously adjust the lift sizes of the
Pair of engine valves to vary.
Die
Drehung der Steuerwelle ermöglicht
eine variable Steuerung der Ventilhubgrößen in Übereinstimmung mit dem Motorantriebszustand.
Dadurch wird die Hubdifferenz zwischen den zwei Motorventilen stabil.
Folglich kann die Leistung des Motors verbessert werden und kann
eine Stabilisierung der Motordrehung erzielt werden.The
Rotation of the control shaft allows
a variable control of the valve lift amounts in accordance with the engine drive state.
As a result, the stroke difference between the two engine valves becomes stable.
Consequently, the performance of the engine can be improved and can
a stabilization of the engine rotation can be achieved.
(8)
Es wird ein Ventilmechanismus für
einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor
nach Punkt (7) angegeben, wobei die Nockenprofile der Schwenknocken
für eine
Differenz in den Hubgrößen der
zwei Motorventile gesetzt werden, wenn angenommen wird, dass der
Abstand zwischen einer Außenumfangsfläche der
Haltewelle und der Innenumfangsfläche des Einstecklochs der Schwenknockenwelle
und ein Nockenabstand an den zwei Schwenknocken gleich null sind
und unabhängig
von dem Drehwinkel der Steuerwelle in einen vorbestimmten Bereich
fallen.(8th)
It will be a valve mechanism for
a multi-cylinder internal combustion engine
according to item (7), whereby the cam profiles of the swivel cams
for one
Difference in the lift sizes of the
two engine valves are set, if it is assumed that the
Distance between an outer peripheral surface of
Holding shaft and the inner peripheral surface of the insertion of the swing camshaft
and a cam spacing on the two swing cams are zero
and independent
from the rotation angle of the control shaft in a predetermined range
fall.
Gemäß der Erfindung
von Punkt (8) wird die Hubdifferenz der zwei Motorventile unabhängig von den
gesteuerten Hubgrößen der
entsprechenden Motorventile innerhalb des vorbestimmten Bereichs gehalten.
Dadurch kann ein vorteilhafter Verbrennungszustand erzielt werden.According to the invention
From point (8), the stroke difference of the two engine valves is independent of the
controlled lift sizes of
corresponding engine valves kept within the predetermined range.
As a result, an advantageous combustion state can be achieved.
Die
vorliegende Anmeldung basiert auf der älteren japanischen Patentanmeldung Nr. 2006-278211 .
Der gesamte Inhalt der japanischen Patentanmeldung
Nr. 2006-278211 vom 12. Oktober 2007 ist hier unter Bezugnahme
eingeschlossen. Die Erfindung wurde vorstehend mit Bezug auf bestimmte
Ausführungsformen
der Erfindung beschrieben, wobei die Erfindung jedoch nicht auf
die oben beschriebenen Ausführungsformen
beschränkt
ist. Modifikationen und Variationen der oben beschriebenen Ausführungsformen
können
durch den Fachmann auf der Grundlage der hier angegebenen Lehren
vorgenommen werden. Der Erfindungsumfang wird durch die folgenden
Ansprüche
definiert.The present application is based on the older one Japanese Patent Application No. 2006-278211 , The entire contents of the Japanese Patent Application No. 2006-278211 of October 12, 2007 is incorporated herein by reference. The invention has been described above with reference to certain embodiments of the invention, but the invention is not limited to the embodiments described above. Modifications and variations of the embodiments described above may be made by those skilled in the art based on the teachings herein. The scope of the invention is defined by the following claims.