DE102007006875A1 - Use of a steel alloy containing alloying additions of carbon, silicon, manganese, chromium, niobium and boron as a material in the production of dynamically loaded tubular components - Google Patents
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Abstract
Description
Die Erfindung betrifft die Verwendung einer Stahllegierung als Werkstoff zur Herstellung von dynamisch belasteten Rohrbauteilen sowie ein solches Rohrbauteil.The The invention relates to the use of a steel alloy as a material for the production of dynamically loaded pipe components as well as a such pipe component.
Bauteile, die über sehr lange Zeiträume hohen dynamischen Beanspruchungen standhalten müssen, sind insbesondere im Bereich des Fahrwerks von Kraftfahrzeugen zu finden. Als Beispiel sind Stabilisatoren zu nennen, welche zur Verringerung der Kurvenneigung der Karosserie und zur Beeinflussung des Eigenlenkverhaltens eingesetzt werden. Sie versteifen bei einseitiger Belastung die Federung, da die Widerstandskraft des Werkstoffs des Stabilisators der Seitenneigung federnd entgegenwirkt. Ein weiteres Beispiel wäre eine torsionsbelastete Welle.components the high dynamic over very long periods of time Stresses have to withstand, especially in To find area of the chassis of motor vehicles. As an an example are stabilizers to name, which helps to reduce the slope used the body and to influence the self-steering behavior become. They stiffen the suspension in one-sided load because the resistance of the material of the stabilizer of lateral tilt resiliently counteracts. Another example would be one torsionally loaded shaft.
Stabilisatoren
sind hinsichtlich der Beanspruchungsart geraden Torsionsfedern oder
auch Drehstäben zuzuordnen, da ein Stabilisator bei unterschiedlichem Einfedern
der Räder um seine Längsachse verdrillt wird. Aus
der
Ein weiterer wesentlicher Faktor zur Erzielung einer hohen Dauerwechselfestigkeit ist die Oberflächengüte der Außen- und Innenoberfläche der verwendeten Rohre. Die besten Oberflächengüten weisen längsnahtgeschweißte und ggf. nachfolgend kalt gezogene Rohre aus gewalztem Stahlband auf. Hierbei werden die bei nahtlos gezogenen Rohren vorkommenden Fehler, wie Fältelungen usw., vermieden.One Another essential factor for achieving a high permanent fatigue strength is the surface quality of the exterior and Inner surface of the pipes used. The best surface finishes have Längsnahtgeschweißte and possibly subsequent cold drawn tubes made of rolled steel strip. Here are the defects occurring in seamless drawn pipes, such as pleats etc., avoided.
Der
in der
Zum
Stand der Technik zählt auch die
Hohe Ti- und Al-Gehalte beinhalten das Risiko einer verminderten Dauerschwingfestigkeit, was auf die Ausbildung harter Phasen zurückgeführt werden kann. Titangehalte im Bereich größer als 0,01% führen zur primären Ausscheidung von harten Titannitriden, die innere Kerben im Werkstoff erzeugen und bei höchsffesten Federstählen die Dauerfestigkeit negativ beeinflussen. Aluminiumgehalte größer als 0,01% führen ebenfalls zur Bildung von Aluminiumoxiden und Aluminiumnitriden mit den vorstehend beschriebenen negativen Eigenschaften auf die Dauerfestigkeit. Weiterhin ist dieser Stahlwerkstoff bei einem Kupfergehalt über 0,2% für den Rohrherstellungsprozess, d. h. das Streckreduzieren, weniger geeignet und in Anbetracht des relativ hohen Nickelgehaltes zudem teuer. Ein Kupfergehalt von mehr als 0,2% führt bei der Warmumformung zum Korngrenzenversagen, insbesondere wenn, wie im Fall der Rohrherstellung, vorhandene hohe Zuspannungsanteile bei der Warmumformung vorliegen.Height Ti and Al contents involve the risk of reduced fatigue strength, which is attributed to the training of hard phases can be. Titanium contents in the range greater than 0.01% lead to the primary excretion of hard Titanium nitrides, which create internal notches in the material and at high strength Spring steels adversely affect fatigue strength. Aluminum contents greater than 0.01% lead also for the formation of aluminum oxides and aluminum nitrides having the above-described negative properties on the Fatigue strength. Furthermore, this steel material is over at a copper content 0.2% for the tube manufacturing process, d. H. the stretch-reducing, less suitable and in view of the relatively high nickel content also expensive. A copper content of more than 0.2% contributes hot working for grain boundary failure, especially when such in the case of pipe production, existing high Zuspannungsanteile present during hot forming.
Die ebenfalls bekannten höchstfesten Federstähle 50CrV4, 55SiCr6 sind schweißtechnisch nicht zu verarbeiten und damit zur Herstellung von geschweißten und nachgezogenen Rohren nicht geeignet.The also known high-strength spring steel 50CrV4, 55SiCr6 can not be processed by welding technology and thus for the production of welded and redrawn Pipes not suitable.
Stand der Technik ist nach Kenntnis der Anmelderin die Herstellung von geschweißten Rohren durch Press-Schweißverfahren bis zu einem Kohlenstoff-Gehalt von ca. 0,35%. Ein höherer Kohlenstoffgehalt führt in der Regel zu hohen Spitzenhärten in der Schweißnaht mit derart verringerter Duktilität, dass während der Kalibrierung und Abkühlung des Rohrbauteils Risse entstehen. Daher gelten Stähle mit Kohlenstoff-Gehalten über 0,35% allgemein als nicht schweißbar.was standing the technique is to the knowledge of the applicant the production of welded pipes by press welding up to a carbon content of approx. 0.35%. A higher one Carbon content usually leads to high peak hardness in the weld with such reduced ductility, that during calibration and cooling of the Pipe component cracks occur. Therefore steels with carbon contents are considered above 0.35% generally not weldable.
Wenn aufgrund eines hohen Kohlenstoffgehaltes nahtlos gezogene Stahlrohre zum Einsatz kommen sollen, spielt die Oberflächenqualität eine wichtige Rolle. Die Verbesserung der Oberflächenqualität kann bei nahtlosen Rohren durch Innenschalen, d. h. durch eine spanabhebende Bearbeitung, erreicht werden, die allerdings mit hohen Kosten verbunden ist und damit nur eine geringe Wirtschaftlichkeit aufweist.When seamless steel tubes are used due to high carbon content surface quality plays an important role. The improvement of the surface quality can be achieved with seamless pipes by inner shells, ie by a machining, which is associated with high costs and thus has a low cost.
Aufgrund der Tatsache, dass die Festigkeit von geeigneten Rohrwerkstoffen bislang auf ca. 1.800 MPa begrenzt war und im Bereich der Vollmaterialien Festigkeiten in einer Größenordnung von 2.100 MPa realisiert werden konnten, wie z. B. in der Federnindustrie bei der Verwendung von 55SiCr6, war es bislang nicht möglich, das Leichtbaupotenzial von dynamisch belasteten Rohrbauteilen vollständig auszunutzen.by virtue of the fact that the strength of suitable pipe materials was previously limited to about 1,800 MPa and in the field of solid materials Strengths in the order of 2,100 MPa could be realized, such. B. in the spring industry when using 55SiCr6, it was not possible to the lightweight construction potential of dynamically loaded pipe components completely exploit.
Der Erfindung liegt hiervon ausgehend die Aufgabe zugrunde, die Verwendung einer Stahllegierung als Werkstoff zur Herstellung von dynamisch belasteten Rohrbauteilen aufzuzeigen, wobei der Werkstoff den hohen Anforderungen für die Herstellung von dynamisch belasteten Rohrbauteilen, insbesondere zur Herstellung von geraden oder gewundenen Torsionsfedern, wie z. B. Schraubenfedern, oder auch Hohlwellen geeignet ist und zudem das Festigkeitsniveau von Federstählen erreicht.Of the On this basis, the invention is based on the object, the use a steel alloy as a material for the production of dynamic exposed pipe components, the material of the high Requirements for the production of dynamically loaded Pipe components, in particular for the production of straight or winding Torsion springs, such as. B. coil springs, or hollow shafts is suitable and also the strength level of spring steels reached.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des Patentanspruchs 1 gelöst.These The object is solved by the features of claim 1.
Vorteilhafte Weiterbildungen des Erfindungsgedankens sind Gegenstand der Unteransprüche. Ein Rohrbauteil mit den gewünschten Eigenschaften ist Gegenstand des Patentanspruchs 6.advantageous Further developments of the inventive concept are the subject of the dependent claims. A pipe component with the desired properties is the subject of claim 6.
Die
Lösung des vorstehend beschriebenen Problems wird in der
Verwendung einer Stahllegierung als Werkstoff zur Herstellung von
dynamisch belasteten Rohrbauteilen gesehen, wobei die Stahllegierung
in Gewichtsprozenten aus
Der Stahlwerkstoff ist auch dann noch schweißbar, wenn der Kohlenstoffgehalt größer als 0,35% ist, so dass sich als Herstellungsverfahren für dynamisch belastete Rohrbauteile a) sowohl das Schweißen und Ziehen, b) das direkte Schweißen, als auch c) die nahtlose Herstellung eignen.Of the Steel material is still weldable even if the Carbon content is greater than 0.35%, so that itself as a production method for dynamically loaded ones Pipe components a) both welding and drawing, b) the direct welding, as well as c) seamless manufacture suitable.
Die gute Schweißbarkeit wird durch eine vergleichsweise hohe Duktilität im Schweißnahtbereich erreicht, so dass eine verminderte Neigung zum spröden Versagen der Schweißnaht bei der Abkühlung und beim Kalibrieren der Rohre vorhanden ist. Dies kann auf feinste Lamellen aus Restaustenit im Härtegefüge zurückgeführt werden. Im Transmissionselektronenmikroskop werden diese Lamellen im Nanometerbereich sichtbar. Diese Lamellen erhöhen die Duktilität des Härtegefüges ohne die Streckgrenze und Festigkeit abzusenken.The good weldability is due to a comparatively high Achieved ductility in the weld area, so that a reduced tendency to brittle failure of Weld seam during cooling and during calibration the pipes is present. This can be done on finest fins made of retained austenite returned in the hardness structure become. In the transmission electron microscope these slats become visible in the nanometer range. These fins increase the Ductility of the hardness structure without the Lower yield strength and strength.
Eine nahtlose Herstellung bietet sich insbesondere in Kombination mit einer optimierten Innenbearbeitung an, wenn die Wanddicke s in einem Bereich größer als 18% des Außendurchmessers D ist (s/D > 18%). Der erfindungsgemäße Werkstoff eignet sich daher für alle genannten Rohrherstellungsverfahren, ist zudem kostengünstig herstellbar und besitzt aufgrund hoher erreichbarer Festigkeitswerte das Potenzial, bei torsionsbelasteten Bauteilen, z. B. Torsionsfedern, Vollmaterialien zu ersetzen.A Seamless production is particularly suitable in combination with an optimized internal machining, when the wall thickness s in one Range greater than 18% of the outside diameter D is (s / D> 18%). The inventive Material is therefore suitable for all mentioned pipe production processes, is also inexpensive to produce and has due high attainable strength values the potential for torsionally loaded ones Components, eg. B. torsion springs to replace solid materials.
Die
erfindungsgemäßen Vorteile ergeben sich insbesondere
dann, wenn die Stahllegierung in Gewichtsprozenten ausgedrückt
folgende Zusammensetzung aufweist:
Rest Eisen und üblicher Verunreinigungen. Im vergüteten Zustand ist es möglich, mit den zuvor genannten Legierungen Zugfestigkeiten Rm größer als 2.000 MPa und Streckgrenzen Rp0,2 größer als 1.900 MPa zu erreichen. Im vergüteten Zustand besitzt das hergestellte Rohrbauteil eine Dehnung A5 größer als 9%. Bemerkenswert ist zudem, dass bereits bei einer sehr niedrigen Anlasstemperatur von 250°C eine Brucheinschnürung Z von größer als 30% erreicht wird, so dass eine hohe Streckgrenze erhalten bleibt.rest Iron and usual impurities. In remunerated State, it is possible with the aforementioned alloys Tensile strengths Rm greater than 2,000 MPa and yield strengths Rp0,2 to reach greater than 1,900 MPa. In remunerated Condition, the pipe component produced has an elongation A5 larger than 9%. It is also noteworthy that already at a very low Tempering temperature of 250 ° C a fracture constriction Z of greater than 30% is achieved, leaving one high yield strength is maintained.
Das Vergüten erfolgt durch vorzugsweise induktives Aufheizen auf Austenitisierungstemperatur von 900–950°C, anschließendes Abschrecken in Wasser oder Öl (vorzugsweise Wasser mit einer Abkühlgeschwindigkeit > 200 K/s, insbesondere > 400 K/s) und anschließendes Anlassen auf eine Temperatur von 200–300°C, vorzugsweise < 275°C, insbesondere auf eine Temperatur von 250°C.The Annealing is carried out by preferably inductive heating at austenitizing temperature of 900-950 ° C, subsequent quenching in water or oil (preferably Water with a cooling rate> 200 K / s, in particular> 400 K / s) and subsequent Tempering to a temperature of 200-300 ° C, preferably <275 ° C, in particular to a temperature of 250 ° C.
Auf diese Weise lassen sich dynamisch belastbare Rohrbauteile in Durchmesserbereichen von 3 mm bis 150 mm, insbesondere in Durchmesserbereichen von 8 mm bis 50 mm herstellen. Die Wanddicke beträgt bei derart dynamisch belasteten Rohrbauteilen vorzugsweise 10% bis 22% des Außendurchmessers des Rohrbauteils. Die Herstellung der Rohrbauteile erfolgt bevorzugt im weichgeglühten, perlitischen Zustand.On This way you can dynamically loadable pipe components in diameter ranges from 3 mm to 150 mm, in particular in diameter ranges of 8 mm to 50 mm. The wall thickness is at such dynamically loaded pipe components preferably 10% to 22% of Outside diameter of the pipe component. The production of Pipe components is preferably carried out in soft annealed, pearlitic Status.
Durch die Verwendung der erfindungsgemäßen Legierung kann aufgrund der höheren Werkstofffestigkeiten eine Gewichtsreduktion größer als 20% im Verhältnis zu vergleichbaren Bauteilen aus Vollmaterial erreicht werden. Zudem führt die geringere Masse zu einer vorteilhaften Erhöhung der Eigenfrequenzen der dynamisch belasteten Rohrbauteile. Ein weiterer Vorteil ist, dass dieser hochbelastbare Federstahl wasservergütbar ist.By the use of the alloy according to the invention Due to the higher material strengths, it can reduce weight greater than 20% relative to comparable Components are made of solid material. In addition leads the lower mass to a beneficial increase in Natural frequencies of the dynamically loaded pipe components. Another The advantage is that this heavy-duty spring steel is water-resistant is.
Anhand der nachfolgenden Tabelle wird deutlich, welche hervorragenden Eigenschaften die Stahllegierung für den beanspruchten Verwendungszweck mit sich bringt.Based The table below shows what excellent properties the steel alloy for the claimed use brings with it.
In
der nachfolgenden Tabelle sind Stahllegierungen 1 bis 5 unterschiedlicher
chemischer Zusammensetzung aufgelistet. Die Stahllegierung Nr. 1
ist der Werkstoff, wie er bei den erfindungsgemäßen
Rohrbauteilen verwendet werden soll. Der Vergleichswerkstoff Nr.
2 entspricht der Legierung 34MnB5. Der Vergleichswerkstoff Nr. 3
entspricht der Legierung 25MnB5. Der Vergleichswerkstoff Nr. 4 entspricht
der Legierung 42CrMo4. Der Vergleichswerkstoff Nr. 5 entspricht
der Legierung 70Mn7. Sämtliche Stahllegierungen befinden sich
im Lieferzustand QT (QT = Quenched and Tempered, d. h. gehärtet
und angelassen). Sie sind mit einer Anlasstemperatur von 250°C
vergütet worden. Es fällt auf, dass die Zugfestigkeit
Rm bei der Stahllegierung Nr. 1 mit einem aus dem Wertebereich 2.138
MPa bis 2.152 MPa arithmetische gemittelten Wert für die
Festigkeit Rm von 2.145 MPa Werte größer als 2.100
MPa erreicht. Dabei ist der aus dem Wertebereich von 2.072 MPa bis
2.085 MPa arithmetisch gemittelte Wert für die die Streckgrenze
Rp0,2 mit 2.078 MPa größer als 2.000 MPa. Gleichzeitig
liegt die Bruchdehnung A5 mit Werten von 9,3% bis 9,8% (arithmetisch
gemittelt 9,5%) deutlich über den Werten der Vergleichswerkstoffe.
Auch die Brucheinschnürung Z liegt mit Werten von 30,3% bis
32,6% (arithmetisch gemittelt 31,5%) höher als die Brucheinschnürungen
der Vergleichsproben.
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- - EP 0753595 B1 [0003, 0005] - EP 0753595 B1 [0003, 0005]
- - EP 1698712 [0006] - EP 1698712 [0006]
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Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102012111679A1 (en) * | 2012-01-19 | 2013-07-25 | Gesenkschmiede Schneider Gmbh | Low-alloy steel and components manufactured using it |
CN108474080B (en) * | 2015-11-16 | 2021-09-21 | 本特勒尔钢管有限公司 | Steel alloy and steel pipe product with high energy absorption capacity |
DE102016108836B4 (en) | 2016-05-12 | 2018-05-24 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Motor vehicle component and method for its production |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2917287C2 (en) * | 1978-04-28 | 1986-02-27 | Neturen Co. Ltd., Tokio/Tokyo | Process for the manufacture of coil springs, torsion bars or the like from spring steel wire |
DE4440729A1 (en) * | 1994-11-15 | 1996-05-30 | Datec Scherdel Gmbh | High strength, relaxation-resistant steel spring |
EP1018565A1 (en) * | 1998-06-23 | 2000-07-12 | Sumitomo Metal Industries Limited | Steel wire rod and method of manufacturing steel for the same |
EP1114879A1 (en) * | 1999-06-16 | 2001-07-11 | Nippon Steel Corporation | High carbon steel wire rod excellent in drawability and fatigue resistance after wire drawing |
EP0753595B1 (en) | 1995-07-06 | 2001-08-08 | Benteler Ag | Pipes for manufacturing stabilisers and manufacturing stabilisers therefrom |
EP1127951A1 (en) * | 1999-06-16 | 2001-08-29 | Nippon Steel Corporation | Highly cleaned steel |
US20030201036A1 (en) * | 2000-12-20 | 2003-10-30 | Masayuki Hashimura | High-strength spring steel and spring steel wire |
EP1698712A1 (en) | 2005-03-03 | 2006-09-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Steels for high-strength springs excellent in cold workability and quality stability |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4533402A (en) * | 1984-02-16 | 1985-08-06 | Nhk Spring Co., Ltd. | Method of manufacturing a hollow stabilizer |
US5236520A (en) * | 1990-10-24 | 1993-08-17 | Consolidated Metal Products, Inc. | High strength steel sway bars and method of making |
DE4321241A1 (en) * | 1993-06-25 | 1995-01-05 | Hesonwerk Dr Iske Gmbh | Use of steel pipes or bars for manufacturing chassis stabilisers for motor vehicles |
JP4331300B2 (en) | 1999-02-15 | 2009-09-16 | 日本発條株式会社 | Method for manufacturing hollow stabilizer |
JP2001355047A (en) * | 2000-06-14 | 2001-12-25 | Kawasaki Steel Corp | High carbon steel tube excellent in cold workability and induction hardenability and its production method |
JP4044460B2 (en) * | 2003-02-28 | 2008-02-06 | 大同特殊鋼株式会社 | Cold forming spring steel |
DE102004053620A1 (en) * | 2004-11-03 | 2006-05-04 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | High-strength, air-hardening steel with excellent forming properties |
-
2007
- 2007-02-07 DE DE102007006875A patent/DE102007006875A1/en not_active Ceased
-
2008
- 2008-02-07 AT AT08002285T patent/ATE535625T1/en active
- 2008-02-07 EP EP08002285A patent/EP1961832B1/en not_active Not-in-force
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2917287C2 (en) * | 1978-04-28 | 1986-02-27 | Neturen Co. Ltd., Tokio/Tokyo | Process for the manufacture of coil springs, torsion bars or the like from spring steel wire |
DE4440729A1 (en) * | 1994-11-15 | 1996-05-30 | Datec Scherdel Gmbh | High strength, relaxation-resistant steel spring |
EP0753595B1 (en) | 1995-07-06 | 2001-08-08 | Benteler Ag | Pipes for manufacturing stabilisers and manufacturing stabilisers therefrom |
EP1018565A1 (en) * | 1998-06-23 | 2000-07-12 | Sumitomo Metal Industries Limited | Steel wire rod and method of manufacturing steel for the same |
EP1114879A1 (en) * | 1999-06-16 | 2001-07-11 | Nippon Steel Corporation | High carbon steel wire rod excellent in drawability and fatigue resistance after wire drawing |
EP1127951A1 (en) * | 1999-06-16 | 2001-08-29 | Nippon Steel Corporation | Highly cleaned steel |
US20030201036A1 (en) * | 2000-12-20 | 2003-10-30 | Masayuki Hashimura | High-strength spring steel and spring steel wire |
EP1698712A1 (en) | 2005-03-03 | 2006-09-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Steels for high-strength springs excellent in cold workability and quality stability |
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ATE535625T1 (en) | 2011-12-15 |
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