DE102006042792A1

DE102006042792A1 - Nickel-iron-based brazing alloy and method for brazing

Info

Publication number: DE102006042792A1
Application number: DE200610042792
Authority: DE
Inventors: Thomas Hartmann; Dieter Dr. Nützel
Original assignee: Vacuumschmelze GmbH and Co KG
Current assignee: Vacuumschmelze GmbH and Co KG
Priority date: 2006-09-08
Filing date: 2006-09-08
Publication date: 2008-03-27
Also published as: EP1897650A2; EP1897650A3

Abstract

Hartlot sowie eine amorphe, duktile Hartlotfolie mit einer Zusammensetzung, die im Wesentlichen aus FeaNiRestSibBcMd mit 5 <= a <= 35 Atom%; 1 <= b <= 15 Atom%; 5 < c <= 15 Atom%; 0 <= d <= 4 Atom%; Rest Ni und beiläufigen Verunreinigungen besteht, wobei M eines oder mehrere der Elemente Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd oder C ist, und mit einer Liquidustemperatur TL <= 1025°C.Brazing alloy and an amorphous, ductile brazing foil having a composition consisting essentially of Fe a Ni remainder Si b B c M d with 5 <= a <= 35 atom%; 1 <= b <= 15 atom%; 5 <c <= 15 atom%; 0 <= d <= 4 atom%; Residual Ni and incidental impurities, where M is one or more of the elements Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd or C, and having a liquidus temperature T L <= 1025 ° C.

Description

Die Erfindung betrifft ein Hartlot auf Nickel-Eisen-Basis sowie ein Verfahren zum Hartlöten zweier oder mehrerer Teile.The The invention relates to a brazing alloy based on nickel-iron and a Method of brazing two or more parts.

Löten ist ein Verfahren zum Fügen von metallischen oder keramischen Teilen mit Hilfe eines geschmolzenen Zusatzwerkstoffes, der als Lot bezeichnet wird. In Abhängigkeit von der Verarbeitungstemperatur des Lots unterscheidet man zwischen Weichlöten und Hartlöten, wobei die Verarbeitungstemperatur typischerweise 10°C bis 60°C über der Liquidustemperatur des Lotes liegt. Weichlote werden bei Temperaturen unterhalb von 450°C verarbeitet und Hartlote hingegen bei Temperaturen oberhalb von 450°C. Hartlote werden bei Anwendungen eingesetzt, bei denen eine hohe mechanische Festigkeit der Lötverbindung und/oder eine hohe mechanische Festigkeit bei erhöhten Betriebstemperaturen gewünscht ist.Soldering is a method of joining of metallic or ceramic parts with the help of a molten one Supplementary material, which is referred to as solder. Dependent on one differentiates between the processing temperature of the solder soldering and brazing, the processing temperature typically being 10 ° C to 60 ° C above the Liquidus temperature of the solder is. Soft solders become at temperatures below 450 ° C processed and brazing, however, at temperatures above 450 ° C. brazing alloys are used in applications where a high mechanical Strength of the solder joint and / or high mechanical strength at elevated operating temperatures required is.

Hartlote werden typischerweise bei Temperaturen von ca. 1200°C verarbeitet. Bei manchen Grundwerkstoffen wird jedoch häufig eine niedrigere Löt- bzw. Verarbeitungstemperatur angestrebt, um eine temperaturinduzierte Veränderung des Grundwerkstoffs zu vermeiden.brazing alloys are typically processed at temperatures of about 1200 ° C. For some base materials, however, is often a lower soldering or Processing temperature sought to be a temperature-induced change of the base material.

Bei Stählen setzt eine Grobkornbildung ab einer Temperatur von 1000°C ein, die mit weiterer Temperaturerhöhung deutlich zunimmt. Diese Grobkornbildung ist unerwünscht, da diese zu einer deutlichen Absenkung der mechanischen Festigkeit des Grundwerkstoffs führt.at toughen begins a coarse grain formation from a temperature of 1000 ° C, the with further temperature increase increases significantly. This coarse grain formation is undesirable since This leads to a significant reduction in mechanical strength of the base material leads.

Beim Hartlöten von ausscheidungsgehärteten Ni-Basis-Legierungen ist eine niedrige Löttemperatur ebenfalls gewünscht, da neben einer massiven Kornvergröberung Verarbeitungstemperaturen oberhalb ca. 1050°C zu einer irreversiblen Verschlechterung der Zeitstandfestigkeit führen, die auch durch weitere Wärmebehandlungen nicht wieder hergestellt werden kann.At the brazing of precipitation hardened Ni-based alloys is a low soldering temperature as well desired because in addition to a massive grain coarsening processing temperatures above about 1050 ° C to an irreversible deterioration of the creep rupture strength to lead, which also by further heat treatments can not be restored.

Es ist auch wünschenswert, dass sich die Hartlote in verschiedenen Formen, wie zum Beispiel als Lotpaste sowie als duktile Folien herstellen lassen, so dass der Anwendungsbereich der Hartlote erweitert wird.It is also desirable that the brazing alloys come in different forms, such as be prepared as solder paste as well as ductile films, so that the scope of the brazing alloys is extended.

Hartlotpasten auf Nickel-Eisen-Chrom-Basis sind zum Beispiel aus der US 4,402,742 bekannt. Die Liquidustemperatur dieser Hartlote ist jedoch deutlich über 1000°C. Die Verarbeitungstemperatur liegt 10°C bis 60°C über diesen Temperaturen und ist somit zu hoch für manche Grundwerkstoffe. Ferner ist der Gesamtmetalloidgehalt von B und Si hoch, so dass sich diese Legierungen nicht als duktile Folien herstellen lassen.For example, brazing pastes based on nickel-iron-chromium are from the US 4,402,742 known. However, the liquidus temperature of these brazes is well above 1000 ° C. The processing temperature is 10 ° C to 60 ° C above these temperatures and is therefore too high for some base materials. Furthermore, the total metalloid content of B and Si is high, so these alloys can not be made into ductile films.

Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Hartlot auf Nickelbasis anzugeben, das in Form einer Lotpaste sowie als duktile Folie hergestellt werden kann.task It is therefore an object of the invention to provide a nickel-based brazing alloy, which are produced in the form of a solder paste as well as a ductile film can.

Erfindungsgemäß ist ein Hartlot mit einer Zusammensetzung vorgesehen, das im Wesentlichen aus Fe_aNi_RestSi_bB_cM_d mit 5 ≤ a ≤ 35 Atom; 1 ≤ b ≤ 15 Atom%; 5 < c ≤ 15 Atom; 0 ≤ d ≤ 4 Atom; Rest Ni und beiläufigen Verunreinigungen besteht und mit einer Liquidustemperatur T_L ≤ 1025°C. M ist eines oder mehrere der Elemente Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd oder C.According to the invention, a brazing filler is provided with a composition consisting essentially of Fe _a Ni _residue Si _b B _c M _d with 5 ≤ a ≤ 35 atom; 1 ≤ b ≤ 15 atom%; 5 <c ≤ 15 atom; 0 ≤ d ≤ 4 atom; Residual Ni and incidental impurities exist and with a liquidus temperature T _L ≤ 1025 ° C. M is one or more of the elements Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd or C.

In einer Ausführungsform ist ein Fe-Zusatz im System Ni-Si-B, wobei M = 0 Atom%, in Bereich von 5 Atom% bis 35 Atom%, vorzugsweise 6 Atom% bis 31 Atom% vorgesehen. Dieser Eisenzusatz führt zu einer Absenkung der Liquidus- und Solidustemperatur gegenüber dem eisenfreien Ni-Si-B System. Der Eisengehalt des erfindungsgemäßen Hartlots ist so ausgewählt, dass das Hartlot eine Liquidustemperatur T_L ≤ 1025°C, vorzugsweise von weniger als 1000°C, sogar weniger als 980°C aufweist. Die Verarbeitungstemperatur kann somit bei 1050°C oder niedriger liegen.In one embodiment, an Fe additive is provided in the system Ni-Si-B, where M = 0 at%, in the range of 5 at% to 35 at%, preferably 6 at% to 31 at%. This iron addition leads to a lowering of the liquidus and solidus temperature compared to the iron-free Ni-Si-B system. The iron content of the brazing alloy according to the invention is selected such that the brazing alloy has a liquidus temperature T _L ≦ 1025 ° C., preferably less than 1000 ° C., even less than 980 ° C. The processing temperature may thus be 1050 ° C or lower.

In einer Ausführungsform ist 0 < d ≤ 4. M kann eines oder mehrere der Elemente Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd oder C, vorzugsweise Nb, Mn, Cr oder Mo, sein. Die Zusammensetzung des Hartlots ist so ausgewählt, dass das Hartlot eine Liquidustemperatur T_L ≤ 1025°C, vorzugsweise weniger als 1000°C, sogar weniger als 980°C aufweist. Die Verarbeitungstemperatur kann somit bei 1050°C oder niedriger liegen.In one embodiment, 0 <d≤4. M may be one or more of Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd, or C, preferably Nb, Mn, Cr, or Mo. The composition of the brazing alloy is selected such that the brazing alloy has a liquidus temperature T _L ≤ 1025 ° C, preferably less than 1000 ° C, even less than 980 ° C. The processing temperature may thus be 1050 ° C or lower.

Eine niedrige Liquidustemperatur ist gewünscht, wenn die maximale Löttemperatur begrenzt ist. Dies ist zum Beispiel der Fall bei manchen industriellen Lötprozessen, insbesondere zum Fügen von Edelstahl-Grundwerkstoffen, da ab einer Temperatur von 1000°C eine unerwünschte Grobkornbildung des Grundwerkstoffs auftritt. Diese unerwünschte Grobkornbildung führt zu einer Absenkung der mechanischen Festigkeit des Grundwerkstoffs, die für manche technische Anwendung, wie zum Beispiel bei Wärmetauschern, kritisch ist. Dieses Problem wird durch das erfindungsgemäße Hartlot mit einer Liquiustemperatur T_L von ≤ 1025°C signifikant reduziert.A low liquidus temperature is desired when the maximum soldering temperature is limited. This is the case, for example, in some industrial soldering processes, in particular for the joining of stainless steel base materials, since from a temperature of 1000 ° C. an undesired coarse grain formation of the base material occurs. This undesirable coarse grain formation leads to a lowering of the mechanical strength of the base material, which is critical for some technical applications, such as in heat exchangers. This problem is caused by the brazing alloy according to the invention having a liquefaction temperature T _L of ≤ Significantly reduced 1025 ° C.

In einem Ausführungsbeispiel ist ein Hartlot auf Nickel-Eisen-Basis vorgesehen, wobei das Hartlot einen Fe-Gehalt von 5 ≤ a ≤ 30 Atom%, vorzugsweise 10 < a ≤ 30 Atom% aufweist. Die Rohstoffkosten der Hartlote mit einem erhöhten Eisengehalt sind reduziert, da der Nickelgehalt teilweise durch Eisen ersetzt ist.In an embodiment is a brazing alloy based on nickel-iron wherein the brazing alloy has an Fe content of 5 ≤ a ≤ 30 atom%, preferably 10 <a ≤ 30 atom% having. The raw material costs of brazing alloys with an increased iron content are reduced because the nickel content is partially replaced by iron is.

Diese Hartlote können als Pulver oder Lotpaste sowie mittels Rascherstarrungstechnologie als amorphe, duktile Folie hergestellt werden. Diese Hartlote sind auch phosphorfrei, so dass die Bildung von sehr spröden intermetallischen Phosphiden vermieden wird. Der Einsatzbereich der erfindungsgemäßen Hartlote ist erweitert und die Lötnähte, die aus diesen Hartloten hergestellt sind, sind im Einsatz zuverlässig.These Brazing alloys can as powder or solder paste as well as by means of rapid solidification technology be prepared as an amorphous, ductile film. These brazing alloys are also phosphorus free, so that the formation of very brittle intermetallic Phosphides is avoided. The application of the brazing alloys according to the invention is extended and the soldered seams, the made of these brazing alloys are reliable in use.

Die Elemente Bor und Silizium sind Metalloide und glasbildende Elemente und ermöglichen die Herstellung des Hartlots als eine amorphe, duktile Folie. Ein höherer Gehalt dieser Elemente führt zu einer Reduzierung der Schmelz- bzw. Liquidustemperatur. Wenn der Gehalt der glasbildenden Elemente einerseits zu gering ist, erstarren die Folien kristallin und sind sehr spröde. Wenn der Gehalt der glasbildenden Elemente andererseits zu hoch ist, sind die Folien spröde und können für technische Prozesse nicht mehr verarbeitet werden.The Elements boron and silicon are metalloids and glass-forming elements and allow the preparation of the braze as an amorphous, ductile film. One higher Content of these elements leads to a reduction of the melting or liquidus temperature. If on the one hand, the content of the glass-forming elements is too low, The films solidify in crystalline form and are very brittle. If on the other hand, the content of the glass-forming elements is too high, the foils are brittle and can for technical Processes are no longer processed.

Ferner wird der Gehalt der Metalloide so gewählt, dass die Legierungen mit der Rascherstarrungstechnologie als wenigstens teilamorphe duktile Folien hergestellt werden können. In weiteren Ausführungsformen weist das Hartlot einen Si-Gehalt von 6 ≤ b ≤ 13 Atom% und/oder einen B-Gehalt von 8 ≤ c ≤ 14 Atom% auf.Further the content of the metalloids is chosen so that the alloys with rapid solidification technology as at least partially amorphous ductile Films can be produced. In further embodiments the brazing alloy has a Si content of 6 ≦ b ≦ 13 atom% and / or a B content of 8 ≤ c ≤ 14 atom% on.

In weiteren Ausführungsformen weist das erfindungsgemäße Hartlot eine Liquidustemperatur T_L ≤ 1000°C, vorzugsweise ≤ 980°C auf.In further embodiments, the brazing alloy according to the invention has a liquidus temperature T _L ≦ 1000 ° C., preferably ≦ 980 ° C.

Damit kann das Hartlot zuverlässig für industrielle Anwendungen, deren Maximallöttemperatur auf 1050°C begrenzt ist, eingesetzt werden und es kann zum Hartlöten von Teilen aus temperatursensiblen Werkstoffen, wie ausscheidungsausgehärteten Ni-Superlegierungen, zum Beispiel IN718, sowie zum Hartlöten von hochwertigen Edelstählen verwendet werden.In order to can the brazing reliable for industrial Applications whose maximum soldering temperature at 1050 ° C is limited, can be used and it can be used for brazing Parts made of temperature-sensitive materials, such as precipitation-hardened Ni superalloys, for example, IN718, as well as used for brazing high quality stainless steels become.

Das erfindungsgemäße Hartlot lässt sich als Pulver sowie als amorphe, duktile Folie, beispielsweise mittels Rascherstarrungsverfahren herstellen. Das Hartlot nach einem der vorhergehenden Ausführungsbeispiele kann in Form einer Lotpaste sowie in Form einer amorphen, duktilen Hartlotfolie vorgesehen werden. Diese Hartlote sind somit in verschiedenen Formen herstellbar, die an unterschiedlichen Anwendungen angepasst und in einem breiteren Bereich eingesetzt werden können.The brazing alloy according to the invention let yourself as a powder and as an amorphous, ductile film, for example by means of Establish rapid solidification process. The braze after one of the previous embodiments can be in the form of a solder paste as well as in the form of an amorphous, ductile Brazing foil to be provided. These brazes are thus in different Produce molds adapted to different applications and can be used in a wider area.

In einer Ausführungsform ist die Hartlotfolie bis zu 50 % amorph, vorzugsweise mindestens zu 80 % amorph.In an embodiment the brazing foil is up to 50% amorphous, preferably at least 80% amorphous.

Die erfindungsgemäßen Hartlotfolien können in dickeren Banddicken und größeren Bandbreiten als duktile Folien hergestellt werden. Die erfindungsgemäßen Hartlotlegierungen eignen sich somit vorzüglich dazu, mit Dicken von mehr als 20 μm, vorzugsweise von 20 μm ≤ D ≤ 100 μm, vorzugsweise von 40 μm ≤ D ≤ 100 μm und mit Breiten von mehr als 20 mm bzw. von 20 mm ≤ B ≤ 200 mm gegossen zu werden, was bei denen aus dem Stand der Technik bekannten Hartlotlegierungen auf Nickel-Basis sehr eingeschränkt möglich ist.The brazing foils according to the invention can in thicker tape thicknesses and larger bandwidths are produced as ductile films. The braze alloys according to the invention are therefore excellent in addition, with thicknesses of more than 20 μm, preferably from 20 μm ≤ D ≤ 100 μm, preferably of 40 μm ≤ D ≤ 100 μm and with Widths of more than 20 mm or 20 mm ≤ B ≤ 200 mm to be cast, which those brazing alloys known from the prior art Nickel-based very limited is possible.

In einer Ausführungsform wird ein Wärmetauscher bereitgestellt, der mindestens eine Lötnaht aufweist, die mit einem Hartlot mit einer Zusammensetzung hergestellt ist, das im Wesentlichen aus Fe_aNi_RestSi_bB_cM_d mit 5 ≤ a ≤ 35 Atom%; 1 ≤ b ≤ 15 Atom%; 5 < c ≤ 15 Atom%; 0 ≤ d ≤ 4 Atom%; Rest Ni und beiläufigen Verunreinigungen besteht. Die Liquidustemperatur T_L ist ≤ 1025°C. M ist eines oder mehrere der Elemente Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd oder C.In one embodiment, there is provided a heat exchanger having at least one solder joint made with a braze having a composition consisting essentially of Fe _a Ni _balance Si _b B _c M _d with 5 ≤ a ≤ 35 atom%; 1 ≤ b ≤ 15 atom%; 5 <c ≤ 15 atom%; 0 ≤ d ≤ 4 atom%; Residual Ni and incidental impurities persist. The liquidus temperature T _L is ≤ 1025 ° C. M is one or more of the elements Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd or C.

In einer weiteren Ausführungsform wird diese Lötnaht aus einem Hartlot mit dieser Zusammensetzung hergestellt, das in Form einer amorphen duktilen Hartlotfolie hergestellt wurde. Der Wärmetauscher kann mindestens eine Lötnaht aufweisen, die aus einem Hartlot oder aus einer amorphen duktilen Hartlotfolie nach einem der vorhergehenden Ausführungsformen hergestellt wurde. Die Lötnaht, die mit einer amorphen, duktilen Hartlotfolie hergestellt wurde, weist eine Dicke von mindestens 20 μm auf.In a further embodiment will this solder seam made from a brazing material with this composition, which is in Form of an amorphous ductile brazing foil was produced. Of the heat exchangers can be at least one solder seam which consist of a brazing material or of an amorphous ductile Brazing foil according to one of the preceding embodiments was prepared. The soldered seam, which was made with an amorphous, ductile brazing foil, has a thickness of at least 20 microns.

Die Lötnaht aus einer amorphen, duktilen Hartlotfolie unterscheidet sich von einer Lötnaht, die mittels kristallinem Pulver hergestellt wurde, durch die Größe der B- und Si-Hartphasen.The soldered seam from an amorphous, ductile brazing foil is different from a soldered seam, produced by means of crystalline powder, by the size of the and Si hard phases.

Ein Verfahren zum stoffschlüssigen Fügen zweier oder mehrerer Teile wird vorgesehen, das die folgenden Schritte aufweist. Ein Hartlot nach einem der vorherigen Ausführungsformen wird zwischen zwei oder mehreren zu fügenden Metallteilen eingebracht. Die zu fügenden Teile weisen eine höhere Schmelztemperatur als das Hartlot auf und können aus Edelstahl, einer Ni-Legierung, einer Co-Legierung, Kupfer oder einer Cu-Legierung sein. Der Lotverbund wird auf eine Temperatur oberhalb der Liquidustemperatur des Hartlots erwärmt und unter Ausbildung einer Hartlotverbindung zwischen den zu fügenden Teilen abgekühlt.One Method for cohesive Joining two or more parts is provided, following the steps below having. A braze according to one of the previous embodiments is introduced between two or more metal parts to be joined. The to be joined Parts have a higher Melting temperature than the brazing alloy and can be made of stainless steel, a Ni alloy, a Co alloy, copper or a Cu alloy. The solder joint is at a temperature above the liquidus temperature of the brazing alloy heated and forming a braze joint between the parts to be joined cooled.

Ein weiteres Verfahren zum stoffschlüssigen Fügen zweier oder mehrerer Teile wird vorgesehen, das die folgenden Schritte aufweist. Eine amorphe, duktile Hartlotfolie nach einem der vorherigen Ausführungsformen wird zwischen zwei oder mehreren zu fügenden Metallteilen eingebracht. Die zu fügenden Teile weisen eine höhere Schmelztemperatur als die Hartlotfolie auf und können aus Edelstahl, einer ausscheidungsausgehärteten Ni-Basis-Legierung, einer Ni-Legierung, einer Co-Legierung, Kupfer oder einer Cu-Legierung bestehen. Der Lotverbund wird auf eine Temperatur oberhalb der Liquidustemperatur der Hartlotfolie erwärmt und unter Ausbildung einer Hartlotverbindung zwischen den zu fügenden Teilen abgekühlt.One Another method for cohesive Joining two or more parts is provided, following the steps below having. An amorphous, ductile brazing foil after one of the previous ones embodiments is introduced between two or more metal parts to be joined. The to be joined Parts have a higher Melting temperature as the brazing foil and can be made of stainless steel, a precipitation-hardened Ni-base alloy, a Ni alloy, a Co alloy, copper or a Cu alloy consist. The solder composite is heated to a temperature above the liquidus temperature the brazing foil heated and forming a braze joint between the parts to be joined cooled.

Die zu fügenden Teile sind vorzugsweise Teile eines Wärmetauschers oder Bauteile einer Brennstoffzelle oder einer Werkzeugform oder Spritzgussform.The to be joined Parts are preferably parts of a heat exchanger or components a fuel cell or a mold or injection mold.

Die erfindungsgemäßen Hartlote sowie Hartlotfolien können zur Herstellung einer oder mehrerer Lötnähte in einem Gegenstand verwendet werden. Der hartgelötete Gegenstand kann ein Wärmetauscher, ein Bauteil einer Brennstoffzelle oder eines Verbrennungsmotors oder eine Werkzeugform oder Spritzgussform sein.The brazing alloys according to the invention as well as brazing foils used to make one or more solder joints in an article become. The brazed Subject may be a heat exchanger, a component of a fuel cell or an internal combustion engine or a tool mold or injection mold.

Die erfindungsgemäßen Hartlotlegierungen werden in einer Durchführungsform des Verfahrens als amorphe, homogene und duktile Hartlotfolien mittels Rascherstarrung gefertigt. Dabei wird eine Metallschmelze aus einer Schmelze bestehend aus Fe_aNi_RestSi_bB_cM_d mit 5 ≤ a ≤ 35 Atom%; 1 ≤ b ≤ 15 Atom%; 5 < c ≤ 15 Atom%; 0 ≤ d ≤ 4 Atom%; Rest Ni und beiläufigen Verunreinigungen besteht. M ist eines oder mehrere der Elemente Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd oder C. Diese Schmelze wird durch eine Gießdüse auf zumindest ein sich schnell drehendes Gießrad oder Gießtrommel gespritzt und unter einer Abkühlrate von mehr als 10⁵°C/sek abgekühlt. Das gegossene Band wird dann typischerweise mit einer Temperatur zwischen 100°C und 300°C vom Gießrad abgelöst und direkt zu einem sogenannten Coil oder auf einen Spulenkörper aufgewickelt, um eine amorphe, duktile Hartlotfolie mit einer Liquidustemperatur T_L ≤ 1025°C anzugeben.The brazing alloys according to the invention are produced in one embodiment of the process as amorphous, homogeneous and ductile brazing foils by means of rapid solidification. In this case, a molten metal of a melt consisting of Fe _a Ni _rest Si _b B _c M _d with 5 ≤ a ≤ 35 atom%; 1 ≤ b ≤ 15 atom%; 5 <c ≤ 15 atom%; 0 ≤ d ≤ 4 atom%; Residual Ni and incidental impurities persist. M is one or more of the elements Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd or C. This melt is injected through a pouring nozzle onto at least one rapidly rotating casting wheel or casting drum and at a cooling rate of more than 10 ⁵ ° C / sec cooled. The cast strip is then typically peeled from the casting wheel at a temperature between 100 ° C and 300 ° C and wound directly into a so-called coil or bobbin to provide an amorphous, ductile brazing foil having a liquidus temperature T _L ≤ 1025 ° C.

Bei einem weiteren Verfahren werden amorphe Hartlotfolien zum stoffschlüssigen Fügen zweier oder mehrerer Teile verwendet, wobei folgende Schritte vorgenommen werden:

– Bereitstellen einer Schmelze, bestehend aus Fe_aNi_RestSi_bB_cM_d mit 5 ≤ a ≤ 35 Atom%; 1 ≤ b ≤ 15 Atom%; 5 < c ≤ 15 Atom%; 0 ≤ d ≤ 4 Atom%; Rest Ni und beiläufigen Verunreinigungen besteht, wobei M eines oder mehrere der Elemente Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd oder C ist,
– Herstellen einer amorphen Hartlotfolie mit einer Liquidustemperatur T_L ≤ 1025°C durch Rascherstarren der Schmelze auf eine sich bewegende Abkühlfläche mit einer Abkühlgeschwindigkeit von mehr als ca. 10⁵°C/sek;
– Ausbilden eines Lotverbunds durch Einbringen der Hartlotfolie zwischen den zu fügenden Metallteilen;
– Erwärmen des Lotverbunds auf eine Temperatur oberhalb der Liquidustemperatur der Hartlotfolie;
– Abkühlen des Lotverbunds unter Ausbildung einer Verbindung zwischen den zu fügenden Metallteilen.

In another method, amorphous brazing foils are used for materially joining two or more parts, wherein the following steps are carried out:

Providing a melt consisting of Fe _a Ni _residue Si _b B _c M _d with 5 ≤ a ≤ 35 atom%; 1 ≤ b ≤ 15 atom%; 5 <c ≤ 15 atom%; 0 ≤ d ≤ 4 atom%; Residual Ni and incidental impurities, where M is one or more of the elements Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd or C,
- Producing an amorphous brazing foil with a liquidus temperature T _L ≤ 1025 ° C by rapid solidification of the melt on a moving cooling surface with a cooling rate of more than about 10 ⁵ ° C / sec;
- Forming a Lotverbunds by introducing the brazing foil between the metal parts to be joined;
Heating the solder composite to a temperature above the liquidus temperature of the brazing foil;
- Cooling of the solder composite to form a connection between the metal parts to be joined.

Die Liquidustemperatur der erfindungsgemäßen Hartlote kann bei weniger als 1000°C, vorzugsweise 980°C liegen. Mit dem erfindungsgemäßen Lötverfahren lassen sich Metallteile, insbesondere aus niedrig- und mittellegierten Stählen, Edelstahl und/oder Nickellegierungen, ausscheidungsgehärteten Ni-Basis-Legierungen und/oder Co-Legierungen stoffschlüssig fügen, bei denen eine unerwünschte thermisch induzierte Veränderung, wie zum Beispiel eine Grobkornbildung bei Temperaturen oberhalb 1000°C auftritt. Die damit verbundene Verschlechterung der mechanische Festigkeit dieser Grundwerkstoffe kann somit vermieden werden. Es kommen dabei typischerweise Teile in Betracht, die zu Wärmetauschern oder verwandten Produkten verbaut werden.The Liquidus temperature of the brazing alloys according to the invention can be less as 1000 ° C, preferably 980 ° C lie. With the soldering method according to the invention can be metal parts, especially from low and medium alloyed steels, Stainless steel and / or nickel alloys, precipitation hardened Ni base alloys and / or Co-alloys cohesively put, where an undesirable thermally induced change, such as coarse grain formation at temperatures above 1000 ° C occurs. The associated deterioration of mechanical strength This base materials can thus be avoided. It comes here Typically, parts that are used to heat exchangers or related Products are installed.

Die Erfindung wird im Folgenden anhand von Beispielen und Vergleichsbeispielen eingehend beschrieben.The Invention will be described below by way of examples and comparative examples described in detail.

1 zeigt die Solidus- und Liquidustemperatur von Hartlotfolien verschiedener Zusammensetzungen nach einer ersten Ausführungsform, und 1 shows the solidus and liquidus temperature of brazing foils of various compositions according to a first embodiment, and

2 zeigt die Liquidustemperatur von Hartlotfolien mit einem und ohne einem Chromzusatz. 2 shows the liquidus temperature of brazing foils with and without chromium addition.

In der ersten Ausführungsform werden Hartlotfolien auf Ni-Basis mit verschiedenen Zusammensetzungen mit der Rascherstarrungstechnologie hergestellt. Die Grundzusammensetzung ist N_RestFe_xSi₁₀B₁₂ und Folien mit einem Eisengehalt von 0, 6, 11, 16, 21, 26, 31 und 52 Atom% wurden hergestellt. Die Folien weisen jeweils eine Breite von 25 mm und eine Dicke von 25 μm auf und sind duktil und wenigstens teilamorph.In the first embodiment, Ni-based brazing foils having various compositions are prepared by the rapid solidification technology. The base composition is N _rest Fe _x Si ₁₀ B ₁₂ and films having an iron content of 0, 6, 11, 16, 21, 26, 31 and 52 atom% were prepared. The films each have a width of 25 mm and a thickness of 25 μm and are ductile and at least partially amorphous.

Im Gegensatz zu reinen Metallen oder ideal eutektischen Legierungen schmelzen Hartlotlegierungen nicht an einem Schmelzpunkt, sondern zeigen durch ihre Zusammensetzung ein Schmelzintervall, welches durch die Solidustemperatur, bei der das Lot aufzuschmelzen beginnt, und die Liquidustemperatur, bei der das Lot vollständig schmelzflüssig ist, begrenzt wird. Typischerweise liegt die ideale Verarbeitungs- und damit Löttemperatur der Hartlotlegierung 10°C bis 60°C oberhalb der Liquidustemperatur.in the Unlike pure metals or ideal eutectic alloys braze alloys do not melt at a melting point, but rather show by their composition a melting interval, which by the solidus temperature at which the solder begins to melt, and the liquidus temperature at which the solder is completely molten, is limited. Typically, the ideal processing and so that soldering temperature brazing alloy 10 ° C up to 60 ° C above the liquidus temperature.

Die Solidustemperatur und die Liquidustemperatur der Hartlotfolien werden mittels eines Differential Scanning Calorimetry (DSC)-Verfahrens bestimmt und die Werte sind in der 1 sowie in der Tabelle 1 gezeigt.The solidus temperature and the liquidus temperature of the brazing foils are determined by a differential scanning calorimetry (DSC) method and the values are in the 1 and shown in Table 1.

Aus der 1 sowie der Tabelle 1 ist erkennbar, dass die Vergleichsfolie ohne Eisen eine Liquidustemperatur von 1036°C aufweist. Durch einen Eisen-Gehalt im Bereich von ungefähr 5 Atom% bis ungefähr 35 Atom% sinkt die Solidustemperatur und die Liquidustemperatur. Die Legierungen 2 bis 7 der Tabelle 1 weisen eine Liquiudstemperatur von weniger als 1025°C und einen Eisengehalt im Bereich von 6 Atom% bis 31 Atom% auf.From the 1 and Table 1 it can be seen that the comparative film without iron has a liquidus temperature of 1036 ° C. With an iron content in the range of about 5 at% to about 35 at%, the solidus temperature and the liquidus temperature are lowered. The alloys 2 to 7 of Table 1 have a Liquiudemperatur of less than 1025 ° C and an iron content in the range of 6 at% to 31 at%.

Bei einem Eisengehalt von 21 Atom% ist die Solidustemperatur 958°C und die Liquidustemperatur 973°C und bei einem Eisengehalt von 26 Atom% ist die Solidustemperatur 955°C und die Liquidustemperatur 976°C. Bei einem Eisengehalt von 16 Atom% ist die Solidustemperatur 968°C und die Liquidustemperatur 976°C. Die niedrige Liquidustemperatur der Folien mit einem Eisengehalt im Bereich von 5 bis 35 Atom% ermöglicht eine niedrigere Verarbeitungstemperatur, so dass diese Hartlotfolien bei tem peratursensiblen Grundwerkstoffen, wie Edelstählen und ausscheidungsgehärteten Ni-Superlegierungen eingesetzt werden können.at an iron content of 21 atomic%, the solidus temperature is 958 ° C and the Liquidus temperature 973 ° C and at an iron content of 26 at%, the solidus temperature is 955 ° C and the liquidus temperature 976 ° C. At an iron content of 16 atomic%, the solidus temperature is 968 ° C and the Liquidus temperature 976 ° C. The low liquidus temperature of the foils with an iron content in the range of 5 to 35 atom% allows a lower processing temperature, so that these brazing foils with temperature-sensitive base materials, like stainless steels and precipitation hardened Ni superalloys can be used.

Bei der Verwendung eines Eisengehalts im Bereich von 5 bis 35, vorzugsweise 10 bis 30 Atom% kann eine Hartlotfolie auf Nickelbasis angegeben werden, die eine niedrigere Verarbeitungstemperatur aufweist als die Verarbeitungstemperatur der eisenfreie Folie. Die Rohstoffkosten der Folien werden auch wegen des Teilersatzes von Nickel durch Eisen reduziert. Gleichzeitig wird ein höherer Gehalt von B und Si vermieden, um die Liquidus- und Verarbeitungstemperatur zu reduzieren, so dass eine spröde Lötnaht, die auf Grund eines hohen Metalloidgehalts auftreten kann, vermieden wird. Diese Hartlotlegierungen sind auch phosphorfrei, so dass die Bildung ungewünschter spröder intermetallischer Phosphide in der Lötnaht vermieden werden.at the use of an iron content in the range of 5 to 35, preferably 10 to 30 atomic% can be specified as nickel-based brazing foil which has a lower processing temperature than that Processing temperature of the iron-free film. The raw material costs The films are also due to the partial replacement of nickel by iron reduced. At the same time a higher content of B and Si is avoided, to reduce the liquidus and processing temperature, so that a brittle one soldered seam, which can occur due to a high metalloid content avoided becomes. These brazing alloys are also phosphorus free, so the Education unwanted dryness intermetallic phosphides are avoided in the soldering seam.

In der zweiten Ausführungsform werden verschiedene Hartlotlegierungen auf Nickel-Eisen-Basis und Hartlotfolien auf Nickel-Eisen-Chrom-Basis hergestellt.In the second embodiment are various brazing alloys based on nickel-iron and Hartlotfolien on nickel-iron-chromium basis produced.

Die Legierungen der zweiten Ausführungsform werden mit der Rascherstarrungstechnologie hergestellt und die dadurch hergestellten Folien weisen eine Breite von 25 mm und eine Dicke von 25 μm auf und sind duktil und wenigstens teilamorph.The Alloys of the second embodiment are made with the rapid solidification technology and that by produced films have a width of 25 mm and a thickness of 25 μm up and are ductile and at least teilamorph.

Die Liquidustemperatur der Folien wird mittels eines DSC-Verfahrens bestimmt. In der 2 und in der Tabelle 2 ist die Liquidustemperatur von zwei Folien gezeigt. Die erste Folie weist eine Zusammensetzung von Ni₅₂Fe₂₆Si₁₀B₁₂ auf und ist somit chromfrei. Die zweite Folie weist eine Zusammensetzung von Ni₄₉Fe₂₄Cr₅Si₁₀B₁₂ und somit 5 Atom% Chrom auf. Die Liqui dustemperatur der ersten Hartlotfolie ohne Chrom liegt bei 975°C und die Liquidustemperatur der zweiten Hartlotfolie mit 5 Atom% Chrom liegt bei 1075°C. Eine Liquidustemperatur von 1075°C führt zu einer Verarbeitungstemperatur, die während des Fügeprozesses bei vielen zu lötenden Werkstoffen bereits zu gravierenden Veränderungen der Eigenschaften, beispielsweise zur Grobkornbildung und zu einer niedrigeren mechanische Festigkeit führt.The liquidus temperature of the films is determined by a DSC method. In the 2 and in Table 2, the liquidus temperature of two sheets is shown. The first film has a composition of Ni ₅₂ Fe ₂₆ Si ₁₀ B ₁₂ and is thus chromium-free. The second film has a composition of Ni ₄₉ Fe ₂₄ Cr ₅ Si ₁₀ B ₁₂ and thus 5 atom% of chromium. The liquor temperature of the first brazing foil without chromium is 975 ° C. and the liquidus temperature of the second brazing foil with 5 atom% chromium is 1075 ° C. A liquidus temperature of 1075 ° C leads to a processing temperature, which already leads during the joining process in many materials to be soldered to serious changes in properties, such as coarse grain formation and lower mechanical strength.

In einer dritten Ausführungsform werden Hartlotfolien der Zusammensetzung Ni_RestFe₂₅Si₁₁B₁₁M₁ mit der Rascherstarrungstechnologie hergestellt, wobei M eines der Elemente Nb, Mn, Cr und Mo ist. Folien mit jeweils 1,0 Atom% von Nb, Mn, Cr und Mo wurden hergestellt. Eine Vergleichsfolie mit einer Zusammensetzung von Ni_RestFe₂₅Si₁₁B₁₁ wurde auch hergestellt. Die Folien weisen jeweils eine Breite von 25 mm und eine Dicke von 25 μm auf und sind duktil und wenigstens teilamorph.In a third embodiment, brazing foils of the composition Ni _remainder Fe ₂₅ Si ₁₁ B ₁₁ M ₁ prepared by the rapid solidification technology, wherein M is one of the elements Nb, Mn, Cr and Mo is. Films of 1.0 atom% each of Nb, Mn, Cr and Mo were prepared. A comparative film having a composition of Ni _balance Fe ₂₅ Si ₁₁ B ₁₁ was also prepared. The films each have a width of 25 mm and a thickness of 25 μm and are ductile and at least partially amorphous.

Die Solidustemperatur und die Liquidustemperatur der Hartlotfolien werden mittels eines Differential Scanning Calorimetry (DSC)-Verfahrens bestimmt und die Werte sind in der Tabelle 3 gezeigt.The Solidus temperature and the liquidus temperature of the brazing foils using a differential scanning calorimetry (DSC) method and the values are shown in Table 3.

Die Liquidustemperatur der vier Legierungen 2 bis 5 ist jeweils weniger als 1000°C. Die gewünschte niedrige Liquidustemperatur, die bei der binäre Legierung 1 mit einer Zusammensetzung von Ni_RestFe₂₅Si₁₁B₁₁ vorgesehen ist, wird beibehalten.The liquidus temperature of the four alloys 2 to 5 is each less than 1000 ° C. The desired low liquidus temperature, which is provided in the binary alloy 1 having a composition of Ni _balance Fe ₂₅ Si ₁₁ B ₁₁ , is maintained.

Bei der Legierung 3 mit einem Gehalt von 1,0 Atom% Mn ist die Liquidustemperatur von 970°C etwas niedriger als die Liquidustemperatur von 973°C der Vergleichsfolie 1. Zusätze von 1,0 Atom% Nb, Cr oder Mo führen zu einer Liquidustemperatur von 975°C, die nur 2 Grad höher liegt als die Liquidustemperatur der Vergleichsfolie 1. Tabelle 1 Liquidus- und Solidustemperaturen von wenigstens teilamorphen Hartlotfolien hergestellt mit der Rascherstarrungstechnologie der Zusammensetzung Ni_RestFe_xSi₁₀B₁₂ Legierung Ni (at.%) Fe (at.%) Si (at.%) B (at.%) Solidustemperatur (°C) Liquidustemperatur (°C) 1 Rest 0 10 12 994 1036 2 Rest 6 10 12 983 994 3 Rest 11 10 12 971 980 4 Rest 16 10 12 968 976 5 Rest 21 10 12 958 973 6 Rest 26 10 12 955 976 7 Rest 31 10 12 958 1007 8 Rest 52 10 12 999 1108 Tabelle 2 Liquidustemperatur von Ni-Fe-Hartlotfolien mit 0 und 5 at.% Chrom. Legierung Zusammensetzung (at.%) Liquidustemperatur (°C) 1 NiRest-Fe26-Cr0-Si10-B12 975 2 NiRest-Fe24-Cr5-Si10-B12 1075 Tabelle 3 Liquidus- und Solidustemperaturen von wenigstens teilamorphen Hartlotfolien hergestellt mit der Rascherstarrungstechnologie der Zusammensetzung Ni_RestFe₂₅Si₁₀B₁₂M₁ Legierung Ni (at.%) Fe (at.%) Si (at.%) B (at.%) M (at.%) Solidustemperatur (°C) Liquidustemperatur (°C) 1 Rest 25 11 11 0 955 973 2 Rest 25 11 11 1,0 Nb 955 975 3 Rest 25 11 11 1,0 Mn 950 970 4 Rest 25 11 11 1,0 Cr 966 975 5 Rest 25 11 11 1,0 Mo 962 975 For alloy 3 containing 1.0 at% Mn, the liquidus temperature of 970 ° C is slightly lower than the liquidus temperature of 973 ° C of comparative film 1. Additions of 1.0 at% Nb, Cr, or Mo result in a liquidus temperature of 975 ° C, which is only 2 degrees higher than the liquidus temperature of comparative film 1. TABLE 1 Liquidus and solidus temperatures of at least partially amorphous brazing foils prepared by the rapid solidification technology of composition Ni _balance Fe _x Si ₁₀ B ₁₂ alloy Ni (at%) Fe (at%) Si (at%) B (at%) Solidus temperature (° C) Liquidus temperature (° C) 1 rest 0 10 12 994 1036 2 rest 6 10 12 983 994 3 rest 11 10 12 971 980 4 rest 16 10 12 968 976 5 rest 21 10 12 958 973 6 rest 26 10 12 955 976 7 rest 31 10 12 958 1007 8th rest 52 10 12 999 1108 TABLE 2 Liquidus temperature of Ni-Fe brazing foils with 0 and 5 at.% Chromium. alloy Composition (at%) Liquidus temperature (° C) 1 NiRest-FE26-Cr0-Si10-B12 975 2 NiRest-FE24-Cr5-Si10-B12 1075 Table 3 liquidus and solidus temperatures of at least partly amorphous brazing foils produced with the rapid solidification technology of the composition Fe ₂₅ Ni _remainder Si ₁₀ B ₁₂ M ₁ alloy Ni (at%) Fe (at%) Si (at%) B (at%) M (at%) Solidus temperature (° C) Liquidus temperature (° C) 1 rest 25 11 11 0 955 973 2 rest 25 11 11 1.0 Nb 955 975 3 rest 25 11 11 1.0 Mn 950 970 4 rest 25 11 11 1,0 Cr 966 975 5 rest 25 11 11 1.0 Mo 962 975

Claims

Brazing alloy with a composition consisting essentially of Fe _a Ni _residue Si _b B _c M _d with 5 ≤ a ≤ 35 atom%; 1 ≤ b ≤ 15 atom%; 5 <c ≤ 15 atom%; 0 ≤ d ≤ 4 atom%; Residual Ni and incidental impurities, where M is one or more of the elements Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd or C, and having a liquidus temperature T _L ≤ 1025 ° C.

Brazing filler according to claim 1, characterized by a Si content of 6 ≦ b ≦ 13 atom%.

Brazing filler according to claim 1 or claim 2 by a B content of 8 ≦ c ≦ 14 atom%.

Brazing filler according to one of claims 1 to 3 characterized by an Fe content of 5 ≤ a ≤ 30 atom%.

Brazing filler according to claim 4, characterized by a Fe content of 10 ≤ a ≤ 30 atom%.

Brazing filler metal according to one of Claims 1 to 5, characterized by a liquidus temperature T _L ≤ 1000 ° C.

Brazing material according to claim 6, characterized by a liquidus temperature T _L ≤ 980 ° C.

Amorphous, ductile brazing foil with a composition consisting essentially of Fe _a Ni _residue Si _b B _c M _d with 5 ≤ a ≤ 35 atom%; 1 ≤ b ≤ 15 atom%; 5 <c ≤ 15 atom%; 0 ≤ d ≤ 4 atom%; Residual Ni and incidental impurities, where M is one or more of the elements Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd or C, and having a liquidus temperature T _L ≤ 1025 ° C.

Amorphous, ductile brazing foil according to claim 8 characterized by an Si content of 6 ≦ b ≦ 13 atom%.

Amorphous, ductile brazing foil according to claim 8 or Claim 9 characterized by a B content of 8 ≤ c ≤ 14 atom%.

An amorphous, ductile brazing foil according to any one of claims 8 to 10 characterized by an Fe content of 5 ≤ a ≤ 30 atom%.

Amorphous, ductile brazing foil according to claim 11 characterized by an Fe content of 10 ≤ a ≤ 30 atom%.

An amorphous, ductile brazing foil according to any one of claims 8 to 12, characterized in that the brazing foil at least 80% is amorphous.

Amorphous, ductile brazing foil according to one of Claims 8 to 13, characterized by a liquidus temperature T _L ≦ 1000 ° C.

An amorphous, ductile brazing foil according to claim 14, characterized by a liquidus temperature T _L ≤ 980 ° C.

An amorphous, ductile brazing foil according to any one of claims 8 to 15, characterized by a thickness D, wherein 10 microns ≤ D ≤ 100 microns.

Amorphous, ductile brazing foil according to claim 16 by a thickness D of 40 μm ≤ D ≤ 100 μm.

An amorphous, ductile brazing foil according to any one of claims 8 to 17, characterized by a width B of 20 mm ≤ B ≤ 200 mm.

Amorphous, ductile brazing foil according to claim 18 characterized by a width B of 40 mm ≦ B ≦ 200 mm.

A heat exchanger with at least one soldered seam made with a brazing filler metal according to any one of claims 1 to 7th

A heat exchanger with at least one soldered seam made with a brazing foil according to one of claims 8 to 15, characterized in that the solder seam> 20 microns is.

Method for materially joining two or more parts, comprising the following steps: - introducing a brazing filler metal according to one of claims 1 to 7 between two or more parts to be joined, wherein the parts to be joined have a higher melting temperature than the brazing alloy; Heating the solder composite to a temperature above the liquidus temperature of the brazing alloy; - Cooling the solder bond to form a braze joint between the parts to be joined.

Method for integrally joining two or more metal parts according to claim 22, characterized in that the parts to be joined Parts of a heat exchanger or a fuel cell.

Method for integrally joining two or more parts with the following steps: - bring in An amorphous, ductile brazing foil according to any one of claims 8 to 19 between two or more parts to be joined, wherein the joining parts a higher one Have melting temperature as the brazing foil; - heating the Lotverbundes to a temperature above the liquidus the brazing foil; - cooling the Solder bond under formation of a braze joint between the to be joined Share.

Method for integrally joining two or more metal parts according to claim 24, characterized in that the parts to be joined Parts of a heat exchanger or a fuel cell.

Method for integrally joining two or more parts, comprising the following steps: - providing a melt consisting of Fe _a Ni _residue Si _b B _c M _d with 5 ≤ a ≤ 35 atom%; 1 ≤ b ≤ 15 atom%; 5 <c ≤ 15 atom%; 0 ≤ d ≤ 4 atom%; Residual Ni and incidental impurities, wherein M is one or more of Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd or C, - preparing an amorphous ductile brazing foil having a liquidus temperature T _L ≤ 1025 ° C Fast start of the melt on a moving cooling surface with a cooling rate of more than about 10 ⁵ ° C / sec; - Forming a Lotverbunds by introducing the brazing foil between the parts to be joined; Heating the solder composite to a temperature above the liquidus temperature of the brazing foil; - Cooling of the solder joint to form a braze joint between the parts to be joined.

A method of making an amorphous ductile brazing foil comprising the steps of: providing a melt consisting of Fe _a Ni _residue Si _b B _c M _d with 5 ≤ a ≤ 35 atom%; 1 ≤ b ≤ 15 atom%; 5 <c ≤ 15 atom%; 0 ≤ d ≤ 4 atom%; Residual Ni and incidental impurities, wherein M is one or more of Co, Cr, Mn, Nb, Mo, Ta, Cu, Ag, Pd or C, - preparing an amorphous ductile brazing foil having a liquidus temperature T _L ≤ 1025 ° C Fast start of the melt on a moving cooling surface with a cooling rate of more than about 10 ⁵ ° C / sec.

Use of a brazing filler metal according to one of claims 1 to 7 for brazing two or more parts of a heat exchanger or a fuel cell or a mold or an injection mold.

brazed Object characterized in that at least one soldering seam A braze according to any one of claims 1 to 7 is produced.

brazed An article according to claim 29, for the use as a heat exchanger or component of a fuel cell.

brazed An article according to claim 29, for the use as a mold or injection mold.

Use of a brazing filler metal according to one of claims 1 to 7 for cohesive Joining two or more parts made of stainless steel or a Ni alloy or a from divorce-hardened Ni-based alloy or a Co alloy or copper or a Cu alloy.

Use of a brazing filler metal according to one of claims 1 to 7 for producing a heat exchanger or Components of a fuel cell.

Use of a brazing filler metal according to one of claims 1 to 7 for producing a tool mold or an injection mold.

Use of an amorphous ductile brazing foil according to one of the claims 8 to 19 for brazing two or more parts of a heat exchanger or a fuel cell.

Use of an amorphous ductile brazing foil according to any one of claims 8 to 19 for brazing two or more parts of a mold or an injection mold.

brazed Object characterized in that at least one soldering seam An amorphous ductile solder foil according to any one of claims 8 to 19 is made.

brazed An article according to claim 37, for the use as a heat exchanger or component of a fuel cell.

brazed An article according to claim 37, for the use as a mold or injection mold.

Use of a brazing foil according to one of claims 8 to 19 for cohesive Add two or several parts made of stainless steel or a Ni alloy or a precipitation hardened Ni-based alloy or a Co alloy or copper or a Cu alloy.

Use of a brazing foil according to one of claims 8 to 19 for producing a heat exchanger or component of a fuel cell.