DE10119907A1 - Verfahren zur Regelung der Fahrstabilität - Google Patents
Verfahren zur Regelung der FahrstabilitätInfo
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Abstract
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Regelung der Fahrstabilität eines Fahrzeugs, bei dem in Abhängigkeit von mehreren Eingangsgrößen Drücke für einzelne Bremsen des Fahrzeugs ermittelt werden, so daß durch radindividuelle Bremseingriffe die Fahrstabilität erhöht wird. Um ein Kippen des Fahrzeugs um seine Längsachse sicher ausschließen zu können, wird bei einer stabilen Kurvenfahrt ermittelt, ob anhand der Lenkradwinkelgeschwindigkeit und der Querbeschleunigung eine Tendenz zu einem nachfolgenden instabilen Fahrverhalten vorliegt, daß in diesem Fall ein Bremsen-Voreingriff bereits bei einem stabilen Fahrverhalten erfolgt, wobei der Bremsen-Voreingriff beendet wird, wenn wenigstens ein Richtungswechsel (Nulldurchgang) der Gierrate nach einem Gierratenmaximum festgestellt wird und eine modellbasierte Querbeschleunigung gleich oder kleiner einem Grenzwert ist.
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Regelung der
Fahrstabilität nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Heftige Lenk- und Gegenlenkaktionen bei z. B. Ausweichmanövern,
Spurwechseln, Freestyle u. dgl. können bei hohem Reibwert zu
Fahrzeuginstabilitäten führen. Bei Fahrzeugen mit hohem
Schwerpunkt besteht dabei vermehrt die Gefahr des Umkippens.
Um diesen Fahrzeuginstabilitäten selbsttätig entgegenzuwirken
sind eine Vielzahl von Fahrstabilitätsregelungen bekannt
geworden. Unter dem Begriff Fahrstabilitätsregelung vereinigen
sich fünf Prinzipien zur Beeinflussung des Fahrverhaltens eines
Fahrzeugs mittels vorgebbarer Drücke bzw. Bremskräfte in oder
an einzelnen Radbremsen und mittels Eingriff in das
Motormanagement des Antriebsmotors. Dabei handelt es sich um
Bremsschlupfregelung (ABS), welche während eines Bremsvorgangs
das Blockieren einzelner Räder verhindern soll, um
Antriebsschlupfregelung (ASR), welche das Durchdrehen der
angetriebenen Räder verhindert, um elektronische
Bremskraftverteilung (EBV), welche das Verhältnis der
Bremskräfte zwischen Vorder- und Hinterachse des Fahrzeugs
regelt, um eine Kippregelung (ARB), die ein Kippen des
Fahrzeugs um seine Längsachse verhindert, sowie um eine
Giermomentregelung (ESP), welche für stabile Fahrzustände beim
Gieren des Fahrzeugs um die Hochachse sorgt.
Mit Fahrzeug ist also in diesem Zusammenhang ein Kraftfahrzeug
mit vier Rädern gemeint, welches mit einer hydraulischen,
elektro-hydraulischen oder elektro-mechanischen Bremsanlage
ausgerüstet ist. In der hydraulischen Bremsanlage kann mittels
eines pedalbetätigten Hauptzylinders vom Fahrer ein Bremsdruck
aufgebaut werden, während die elektro-hydraulischen und
elektro-mechanischen Bremsanlagen eine vom sensierten
Fahrerbremswunsch abhängige Bremskraft aufbauen. Im Folgenden
wird auf eine hydraulische Bremsanlage bezug genommen. Jedes
Rad besitzt eine Bremse, welcher jeweils ein Einlassventil und
ein Auslassventil zugeordnet sind. Über die Einlassventile
stehen die Radbremsen mit dem Hauptzylinder in Verbindung,
während die Auslassventile zu einem drucklosen Behälter bzw.
Niederdruckspeicher führen. Schliesslich ist noch eine
Hilfsdruckquelle vorhanden, welche auch unabhängig von der
Stellung des Bremspedals einen Druck in den Radbremsen
aufzubauen vermag. Die Einlass- und Auslassentile sind zur
Druckregelung in den Radbremsen elektromagnetisch betätigbar.
Zur Erfassung von fahrdynamischen Zuständen sind vier
Drehzahlsensoren, pro Rad einer, ein
Giergeschwindigkeitsmesser, ein Querbeschleunigungsmesser und
mindest ein Drucksensor für den vom Bremspedal erzeugten
Bremsdruck vorhanden. Dabei kann der Drucksensor auch ersetzt
sein durch einen Pedalweg- oder Pedalkraftmesser, falls die
Hilfsdruckquelle derart angeordnet ist, daß ein vom Fahrer
aufgebauter Bremsdruck von dem der Hilfsdruckquelle nicht
unterscheidbar ist.
Bei einer Fahrstabilitätsregelung wird das Fahrverhalten eines
Fahrzeugs derart beeinflusst, dass es für den Fahrer in
kritischen Situationen besser beherrschbar wird. Eine kritische
Situation ist hierbei ein instabiler Fahrzustand, in welchem im
Extremfall das Fahrzeug den Vorgaben des Fahrers nicht folgt.
Die Funktion der Fahrstabilitätsregelung besteht also darin,
innerhalb der physikalischen Grenzen in derartigen
Situationen dem Fahrzeug das vom Fahrer gewünschte
Fahrzeugverhalten zu verleihen.
Während für die Bremsschlupfregelung, die Antriebsschlupf
regelung und die elektronische Bremskraftverteilung in erster
Linie der Längsschlupf der Reifen auf der Fahrbahn von
Bedeutung ist, fliessen in die Giermomentregelung (GMR) weitere
Grössen ein, beispielsweise die Gierwinkelgeschwindigkeit und
die Schwimmwinkelgeschwindigkeit. Kippregelungen werten in der
Regel Querbeschleunigungs- oder Wankgrössen aus (DE 196 32 943 A1).
Wünschenswert wäre es, instabile Fahrsituationen, die vom
Fahrer oftmals nicht beherrscht werden, von vornherein zu
vermeiden, so daß kritischen Fahrsituationen erst gar nicht
entstehen können.
Aus der DE 42 01 146 A1 ist ein System für die Vorhersage des
Verhaltens eines Kraftfahrzeugs und für eine hierauf basierende
Steuerung bekannt, das über eine Vielzahl von
Beschleunigungsensoren verfügt, deren Daten mittels komplexer
Berechnungen ausgewertet werden.
Weiterhin ist in der älteren DE 100 54 647 ein Verfahren zur
Regelung der Fahrstabilität eines Fahrzeugs vorgesehen, bei dem
in Abhängigkeit von mehreren Eingangsgrößen Drücke für einzelne
Bremsen des Fahrzeugs ermittelt werden, so daß durch
radindividuelle Bremseingriffe die Fahrstabilität erhöht wird.
Dabei wird bei einem stabilen Fahrverhalten ermittelt, ob
anhand eines hochdynamischen Anlenkens eine Tendenz zu einem
nachfolgenden instabilen Fahrverhalten vorliegt. Wird auf ein
nachfolgendes instabiles Fahrverhalten geschlossen, dann erfolgt
in diesem Fall ein Bremsen-Voreingriff bereits bei einem
stabilen Fahrverhalten. Hierdurch wird eine kritische
Fahrsituation bereits beim Entstehen entweder vermieden oder
auf ein Maß reduziert, daß sie vom Fahrer beherrscht werden
kann. Anhand der bei einem ESP-Regelungssystem vorhandenen
Bremsanlage und Sensorik, mit den Ausstattungselementen
vier Raddrehzahlsensoren
Drucksensor (P)
Querbeschleunigungssensor (LA)
Gierratensensor (YR)
Lenkradwinkelsensor (SWA)
individuell ansteuerbare Radbremsen
Hydraulikeinheit (HCU)
Elektronik-Steuereinheit (ECU)
lässt sich eine Vorhersage einer kritischen Fahrsituation und vorzugsweise deren Vermeidung ohne zusätzliche Sensoren realisieren. Dabei wird die kritische Fahrsituation anhand eines hochdynamischen Anlenkens, bei dem der Lenkradwinkel als einzige Messgröße erfasst werden muß, vorhergesagt. Eine Ermittlung der Lenkradwinkelgeschwindigkeit erfordert dann nur geringe Zeit. Daher wird genau diese gemessene oder berechnete Lenkradwinkelgeschwindigkeit zur Vorhersage eines instabilen Fahrverhaltens herangezogen, um frühzeitig, und zwar bevor andere Messgrößen eine Vorhersage erlauben, korrigierende Schritte vornehmen zu können.
vier Raddrehzahlsensoren
Drucksensor (P)
Querbeschleunigungssensor (LA)
Gierratensensor (YR)
Lenkradwinkelsensor (SWA)
individuell ansteuerbare Radbremsen
Hydraulikeinheit (HCU)
Elektronik-Steuereinheit (ECU)
lässt sich eine Vorhersage einer kritischen Fahrsituation und vorzugsweise deren Vermeidung ohne zusätzliche Sensoren realisieren. Dabei wird die kritische Fahrsituation anhand eines hochdynamischen Anlenkens, bei dem der Lenkradwinkel als einzige Messgröße erfasst werden muß, vorhergesagt. Eine Ermittlung der Lenkradwinkelgeschwindigkeit erfordert dann nur geringe Zeit. Daher wird genau diese gemessene oder berechnete Lenkradwinkelgeschwindigkeit zur Vorhersage eines instabilen Fahrverhaltens herangezogen, um frühzeitig, und zwar bevor andere Messgrößen eine Vorhersage erlauben, korrigierende Schritte vornehmen zu können.
Zur frühzeitigen Vorhersage von instabilen Fahrzuständen wird
das hochdynamische Anlenken in Abhängigkeit von dem zeitlichen
Verlauf der Lenradkwinkelgeschwindigkeit erkannt.
Dabei können bei extremem Gegenlenken während einer Kurvenfahrt
mit hoher Querbeschleunigung durch die hohe Querdynamik der
Karosserie Wankbewegungen (aus- und einfedern) erzeugt werden.
Das Fahrzeug wird destabilisiert, mit der Gefahr des Kippens um
die Längsachse. Die DE 100 54 647 sieht daher vor, das
Verfahren so weiterzubilden, daß bei einer stabilen
Kurvenfahrt ermittelt wird, ob anhand der
Lenkradwinkelgeschwindigkeit und der Querbeschleunigung eine
Tendenz zu einem nachfolgenden instabilen Fahrverhalten
vorliegt, und daß in diesem Fall ein Bremsen-Voreingriff
bereits bei einem stabilen Fahrverhalten erfolgt. Dieses
gattungsgemäße Verfahren sieht eine Aktivierung des Bremsen-
Voreingriffs beim Wechsel der Lenkrichtung (Nulldurchgang des
Lenkradwinkels = SWA(T4) vor, wenn die folgenden Bedingungen
erfüllt sind:
SWAP < Schwellenwert 5 und
LA < Schwellenwert 6
oder
SWAP < Schwellenwert 5 und
LA < Schwellenwert 6
mit SWAP = Lenkradwinkelgeschwindigkeit, LA = Querbeschleunigung. Dabei kann der Richtungssinn (Definition des Vorzeichens), ob es sich um eine Rechts- oder Linkskurve handelt, frei gewählt werden. So kann beispielsweise die Bedingung SWAP < Schwellenwert 5 einem Wechsel von einer Linkskurve nach einer Rechtskurve entsprechen. Während des Eingriffs wird die übertragbare Seitenkraft am Eingriffsrad stark reduziert und somit das Querbeschleunigungsniveau abgesenkt.
SWAP < Schwellenwert 5 und
LA < Schwellenwert 6
oder
SWAP < Schwellenwert 5 und
LA < Schwellenwert 6
mit SWAP = Lenkradwinkelgeschwindigkeit, LA = Querbeschleunigung. Dabei kann der Richtungssinn (Definition des Vorzeichens), ob es sich um eine Rechts- oder Linkskurve handelt, frei gewählt werden. So kann beispielsweise die Bedingung SWAP < Schwellenwert 5 einem Wechsel von einer Linkskurve nach einer Rechtskurve entsprechen. Während des Eingriffs wird die übertragbare Seitenkraft am Eingriffsrad stark reduziert und somit das Querbeschleunigungsniveau abgesenkt.
Der Bremsen-Voreingriff wird beendet, wenn wenigstens eine
der folgenden Bedingungen erfüllt ist:
- 1. a.) |C1.SWAP + SWA| < Schwellenwert 9 und/oder
- 2. b.) nach einem Gierratenmaximum wird ein Richtungswechsel (Nulldurchgang) der Gierrate festgestellt und/oder
- 3. c.) eine maximale Eingriffszeitdauer ist überschritten.
In der Bedingung a.) wird zunächst ein PD-Kriterium zur
kombinierten Bewertung des Lenkradwinkelausschlags
(proportionaler Anteil P) und der Lenkradwinkelgeschwindigkeit
(differenzierender Anteil D) gebildet und dies mit dem
Schwellenwert S9 verglichen. Liegt das Kriterium oberhalb des
Schwellenwertes, ist die Bedingung also nicht erfüllt, liegt
die hochdynamische Gegenlenkbewegung zum betrachteten Zeitpunkt
weiterhin vor. Der Bremsen-Voreingriff kann daher fortgesetzt
werden.
Mit der Bedingung b.) wird geprüft, ob der Bremsen-
Voreingriff eventuell zu heftig war. Das ist dann der Fall,
wenn das Fahrzeug der vom Fahrer vorgegebenen Lenkbewegung
überhaupt nicht mehr folgt, d. h. die Gierrate einen
Richtungswechsel (Nulldurchgang) vollzieht. Eine Fortsetzung
des Bremsen-Voreingriffs ist unter diesen Umständen nicht
sinnvoll.
Bedingung c.) sorgt für eine zeitliche Begrenzung des Bremsen-
Voreingriffs. Es ist zweckmäßig, die maximale
Eingriffszeitdauer in Abhängigkeit von der
Fahrzeuggeschwindigkeit und/oder von der gemessenen
Querbeschleunigung zum Beginn des Bremsen-Voreingriffs zu
gestalten. Die maximale Eingriffszeitdauer ist um so größer, je
größer die Fahrzeuggeschwindigkeit bzw. die Querbeschleunigung
zum Eingriffsbeginn ist.
Die bei dem extremen Gegenlenken (Gegenschwung) vorgesehenen
Abbruchbedingungen des Eingriffs der Fahrstabilitätsregelung
(ESP) während eines Spurwechsels bei den Bedingungen b.) und
c.) sehen vor, den Eingriff bei einem detektierten
Gierratenmaximum im wesentlichen nach Ablauf eines Zeitraum
gesteuert abzubrechen. Liegt nach Ablauf der Eingriffszeit
weiterhin eine querdynamisch kritische Situation vor, d. h.
lässt der Fahrer einen Lenkradeinschlag nach Ende des Eingriffs
bestehen, den das Fahrzeug nicht umsetzen kann, so baut sich
sehr schnell die Querbeschleunigung wider auf. Da ein erneuter
Eingriff im Rahmen der Fahrstabilitätsregelung
(Spurwechsellogik) nicht folgt, ist damit die Kippgefahr nicht
vollständig gebannt. Meist erfolgt nach Ende des Eingriffs
sogar ein Untersteuereingriff, der dann die Kippgefahr noch
weiter steigern kann.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, das gattunggemäße
Verfahren zur Regelung der Fahrstabilität derart
weiterzubilden, daß eine Kippgefahr des Fahrzeugs sicher
ausgeschlossen werden kann.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst dass ein
gattungsgemäßes Verfahren zur Regelung der Fahrstabilität eines
Fahrzeugs so durchgeführt wird, dass bei einer stabilen
Kurvenfahrt ermittelt wird, ob anhand der
Lenkradwinkelgeschwindigkeit und der Querbeschleunigung eine
Tendenz zu einem nachfolgenden instabilen Fahrverhalten
vorliegt, und daß in diesem Fall ein Bremsen-Voreingriff
bereits bei einem stabilen Fahrverhalten erfolgt, wobei der
Bremsen-Voreingriff beendet wird, wenn wenigstens ein
Richtungswechsel (Nulldurchgang) der Gierrate nach einem
Gierratenmaximum festgestellt wird und eine modellbasierte
Querbeschleunigung gleich oder kleiner einem Grenzwert ist.
Durch das Verfahren wird der Bremsen-Voreingriff der
erweiterten Fahrdynamikregelung (Spurwechsellogik) erst dann
beendet, wenn der Fahrer mit dem Lenkwinkel ein
Querbeschleunigungsniveau vorgibt, das unterhalb des aktuell
von der Fahrstabilitätsregelung (ESP) eingestellten, d. h.
vorzugsweise real gemessenen Querbeschleunigungsniveaus liegt.
Hierdurch wird vorteilhaft ein sofortiger erneuter Aufbau einer
kritischen Querbeschleunigung verhindert. Eine Kippgefahr des
Fahrzeugs um die Längsachse wird sicher verhindert.
Vorteilhaft ist, dass der Grenzwert aus der gemessenen
Querbeschleunigung des Fahrzeugs ermittelt wird.
Es ist zweckmäßig, dass die modellbasierte Querbeschleunigung
durch den Fahrer über den Lenkradwinkel vorgegeben wird.
Weiterhin ist es vorteilhaft, dass die modellbasierte
Querbeschleunigung nach der Beziehung
ermittelt wird, mit l = Abstand der Fahrzeugzeugachsen
(Radstand), aq = Fahrzeugquerbeschleunigung, ν =
Fahrzeuggeschwindigkeit, EG = Eigenlenkgradient des Fahrzeugs,
δ = Lenkwinkel am Rad.
Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den
Unteransprüchen angegeben.
Der Bremseingriff erfolgt vorzugsweise an beiden Vorderrädern.
Zum einen kann dadurch ein größeres Gesamtbremsmoment abgesetzt
und damit das Fahrzeug stärker verzögert werden. Zum anderen
müßte der Eingriff am kurvenäußeren Vorderrad so heftig
ausfallen, daß das dadurch erzeugte Giermoment zu groß werden
würde. Mit dem Bremseingriff am kurveninneren Vorderrad kann
diesem zu großen Giermoment entgegengewirkt werden.
Bei den beschriebenen Gegenlenkbewegungen folgt der
Nulldurchgang der Gierrate (T5) kurze Zeit nach dem
Nulldurchgang des Lenradkwinkels (T4), dem Beginn des Eingriffs
an beiden Vorderrädern. Beim Nulldurchgang der Gierrate erfolgt
ein Seitenwechsel des kurvenäußeren Vorderrades, das durch den
vorhergehenden Druckaufbau an beiden Vorderrädern bereits
vorgefüllt wurde, was die Druckdynamik erheblich erhöht und die
Verzugszeit zwischen Eingriffsbeginn und dem Erreichen des
maximalen Bremsmoments drastisch reduziert.
Um eine dem vorhergesagten instabilen Fahrverhalten angepaßte
Korrekturmaßnahme während des stabilen Fahrverhaltens zu
aktivieren, erfolgt das mit dem Bremsen-Voreingriff
aufgebrachte Bremsmoment in Abhängigkeit von der
Fahrzeuggeschwindigkeit vRef und/oder der Querbeschleunigung
und/oder dem Lenkradwinkelgradienten. Dabei erfolgt die
Zeitdauer des Bremsen-Voreingriffs vorteilhaft in
Abhängigkeit von der Fahrzeuggeschwindigkeit vRef und/oder der
Querbeschleunigung und/oder dem Lenkradwinkelgradienten.
Wesentliches Element des erfindungsgemäßen Verfahrens ist die
Bestimmung des Querbeschleunigungsniveaus, das durch den vom
Fahrer aktuell vorgegebenen Lenkwinkel ohne Eingriff der
Fahrstabilitätsregelung entstehen würde. Dieser Wert könnte
z. B. aus dem Einspurmodell der ESP-Regelung abgeleitet werden.
Eine weitere, hier bevorzugte Ausführungsform ist die
Bestimmung über die stationären querdynamischen
Zustandsgleichungen. Hier ergibt sich aus der stationären,
querdynamischen Übertragungsfunktion:
wobei
- Gierrate des Fahrzeugs
δ - Lenkwinkel am Rad
l - Abstand der Fahrzeugzeugachsen (Radstand)
v - Fahrzeuggeschwindigkeit
EG - Eigenlenkgradient des Fahrzeugs
und aus dem Kraftgleichgewicht in Fahrzeugquerrichtung
- Gierrate des Fahrzeugs
δ - Lenkwinkel am Rad
l - Abstand der Fahrzeugzeugachsen (Radstand)
v - Fahrzeuggeschwindigkeit
EG - Eigenlenkgradient des Fahrzeugs
und aus dem Kraftgleichgewicht in Fahrzeugquerrichtung
ν = aq (2)
mit der Fahrzeugquerbeschleunigung aq der gesuchte Zusammenhang
zu:
Sinkt nun die nach Gleichung (3) bestimmte Querbeschleunigung
unter die real im Fahrzeug gemessene ab, so kann der Eingriff
der erweiterten Fahrstabilitätsregelung (Spurwechsellogik)
abgebrochen werden. Damit wird vermieden, dass sich nach
Beendigung des Eingriffs der erweiterten Spurwechsellogik
wieder ein kritisches Querbeschleunigungsniveau einstellt.
Diese Bedingung kann noch geeignet mit den folgenden weiteren
Abbruchbedingungen
- 1. a.) |C1.SWAP + SWA| < Schwellenwert 9 und/oder
- 2. b.) die maximale Eingriffszeitdauer ist überschritten korreliert werden.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung
dargestellt und wird im Folgenden näher beschrieben.
Es zeigen
Fig. 1 ein Beispiel eines doppelten Spurwechsels
Fig. 2 erfindungsgemäß ausgewertete bzw. erzeugte
Signalfolgen
Fig. 3 ein Fahrzeug mit den Komponenten einer Fahrdynamik
regelung
Fig. 1 zeigt einen doppelten Spurwechsel, der beispielsweise
gewünscht sein kann, wenn plötzlich einem Hindernis
auszuweichen ist. 10 ist der gewünschte Kurs; das Fahrzeug
bewegt sich längs der Positionen 11, 12, 13 und 14. Hier werden
verschiedene Situationen nacheinander durchlaufen. Um den
gewünschten Kurs insbesondere bei höheren Geschwindigkeiten zu
durchfahren, ist zunächst ein hochdynamisches Anlenken mit
vergleichsweise großem bzw. heftigem Lenkeinschlag der
Vorderräder 15, 16 erforderlich (Position 11). Anschließend
erfolgt eine Rücklenkbewegung mit Lenkradwinkelnulldurchgang
(Position 12) und nachfolgender Gegenlenkaktion zum Ende des
ersten Spurwechsels (Position 13) und weiter zum zweiten
Spurwechsel (Position 14). Wird ein solches Manöver auf hohem
Reibwert ungebremst durchfahren, wird das Fahrzeug
typischerweise zwischen Position 13 und Position 14 ab einer
bestimmten Kombination aus Fahrzeuggeschwindigkeit, Lenkdynamik
und Lenkamplitude zwangsweise instabil, d. h. es baut größere
Schwimmwinkel auf (< 2 Grad), die für den Fahrer nicht mehr
beherrschbar sind. Insbesondere Fahrzeuge mit hohem
Fahrzeugschwerpunkt können durch die auftretende Querdynamik zu
Nick- und Wankbewegungen angeregt werden, die im ungünstigsten
Fall zum Kippen des Fahrzeugs um die Längsachse führen können.
Ein ESP-Regler kann das instabile Fahrverhalten erkennen und
korrigierend eingreifen, es kann jedoch das Entstehen des
instabilen Zustands nicht verhindern. Um diese
Gefahrensituation zu vermeiden, ist es notwendig, die
Fahrzeuggeschwindigkeit wie auch die Lenkdynamik
erfindungsgemäß durch einen frühzeitigen heftigen Bremseingriff
zu reduzieren.
Fig. 2 zeigt den Signalverlauf beim ersten Spurwechsel
(Positionen 11 bis 13). Befindet sich das Fahrzeug in der
Position 17, weist es ein stabiles Fahrverhalten auf, d. h. das
Fahrzeug folgt der Fahrervorgabe ohne merkliche Differenz, der
Schwimmwinkel liegt bei 0 Grad. Die von dem Regelungssystem der
Bremsanlage zur Verfügung gestellten Signale SWAP
(Lenkradwinkelgeschwindigkeit), SWA (Lenradkwinkel), LA
(Querbeschleunigung), YR (Gierrate) und
(Gierwinkelgeschwindigkeit) befinden sich bei diesem stabilen
Fahrzustand in einem Ruheband 18, das z. B. durch eine
Lenkradwinkelgeschwindigkeit kleiner 40 bis 200 Grad/s
gekennzeichnet ist. Wie Fig. 2 zeigt, kann die bezugnehmend
auf Fig. 1 geschilderte Situation (hochdynamisches Anlenken)
auftreten. Das hochdynamische Anlenken wird aus dem Verlauf der
Lenkradwinkelgeschwindigkeit SWAP zwischen dem Verlassen
(Zeitpunkt T1) und dem Eitritt (Zeitpunkt T3) in das Ruheband
18 ermittelt. Ein eindeutiger Impuls des
Lenkradwinkelgradienten SWAP charakterisiert dabei ein
hochdynamisches Anlenken, das anhand der folgenden Bedingungen
festgestellt wird:
- 1. a.) |SWAPMAX|/(T2 - T1) < Schwellenwert 1
- 2. b.) |SWAPMAX|/(T3 -T2) < Schwellenwert 2
- 3. c.) |SWAPMAX| < Schwellenwert 3
mit SWAP = Lenkradwinkelgeschwindigkeit, SWAPMAX
= Maximum der
Lenkradwinkelgeschwindigkeit, T1
= Zeitpunkt des Austritts der
Lenkradwinkelgeschwindigkeit aus dem Ruheband
18
, T2
=
Zeitpunkt des Maximums der Lenkradwinkelgeschwindigkeit, T3
=
Zeitpunkt des Eintritts der Lenkradwinkelgeschwindigkeit in das
Ruheband
18
. Es wird also die durchschnittliche
Lenkradwinkelbeschleunigung bis zum Erreichen der maximalen
Lenkradwinkelgeschwindigkeit und die durchschnittliche
Lenkradwinkelverzögerung bis zum Eintritt in das Ruheband
ermittelt. Liegt die Lenkradwinkelbeschleunigung oberhalb eines
Wertes im Bereich von 600 bis 2000 Grad/s2
(Schwellenwert S1),
die Lenkradwinkelverzögerung oberhalb eines Wertes im Bereich
von 800 und 2500 Grad/s2
(Schwellenwert S2) und der Absolutwert
des Maximums SWAPMAX
oberhalb eines Wertes im Bereich von 250
bis 600 Grad/s2
(Schwellenwert S3), kann ein Anlenken als
hochdynamisch eingeschätzt werden. Die Lenkamplitude ist
oberhalb S3 so groß, daß eine Tendenz zu einem nachfolgenden
instabilen Fahrverhalten (Fahrzustand) vorausgesagt werden
kann.
Sind die Bedingungen a.), b.) und c.) erfüllt und liegt zum
Zeitpunkt T3 des Eintritts der Lankradwinkelgeschwindigkeit der
Absolutwerte der Gierrate YR oberhalb eines Wertes im Bereich
von z. B. 20 bis 40 Grad/s (Schwellenwert 7) und die
Querbeschleunigung LA oberhalb eines Wertes im Bereich von z. B.
4,5 bis 8 m/s2 (Schwellenwert 8) wird der Bremseingriff am
kurvenäußeren Vorderrad 16 gestartet.
Fig. 3 zeigt schematisch ein Fahrzeug mit einem
Bremsregelungssystem. In Fig. 3 sind vier Räder 15, 16, 20, 21
gezeigt. An jedem der Räder 15, 16, 20, 21 ist je ein Radsensor
22 bis 25 vorgesehen. Die Signale werden einer elektronischen
Komponente 28 zugeführt, die anhand vorgegebener Kriterien aus
den Raddrehzahlen die Fahrzeuggeschwindigkeit vRef ermittelt.
Weiterhin sind ein Gierratensensor 26, ein Querbeschleunigungs
sensor 27 und ein Lenkradwinkelsensor 29 mit der Komponente 28
verbunden. Jedes Rad weist außerdem eine Radbremse 30 bis 33
auf. Diese Bremsen werden hydraulisch betrieben und empfangen
unter Druck stehendes Hydraulikfluid über Hydraulikleitungen 34
bis 37. Der Bremsdruck wird über einen Ventilblock 38
eingestellt, wobei der Ventilblock von elektrischen Signalen
fahrerunabhängig angesteuert wird, die in der elektronischen
Regelung 28 erzeugt werden. Über ein von einem Bremspedal
betätigten Hauptzylinder kann von dem Fahrer Bremsdruck in die
Hydraulikleitungen eingesteuert werden. In dem Hauptzylinder
bzw. den Hydraulikleitungen sind Drucksensoren vorgesehen,
mittels denen der Fahrerbremswunsch erfaßt werden kann.
Durch die Regelung 28 wird in dem Rad 16 der Bremsdruck
individuell eingestellt. Beobachtet wird die
Fahrzeuggeschwindigkeit vRef und die maximale
Lenkradwinkelgeschwindigkeit SWAPMAX anhand der vom
Lenkradwinkelsensor 29 und von den Radsensoren 22-25
abgegebenen Signalen. Nach Maßgabe der empfangenen Signale
werden Ansteuersignale für die Ventile im Ventilblock 38
erzeugt. Dadurch wird ein Bremsmoment erzeugt, das
geschwindigkeits- und SWAPMAX-abhängig ist. Je größer die
Fahrzeuggeschwindigkeit und/oder SWAPMAX ist, um so größer ist
das Bremsmoment. Durch das eingesteuerte Bremsmoment wird die
Längskraft am kurvenäußeren Vorderrad erhöht, die Seitenkraft
jedoch nicht reduziert. Das Vorderrad 16 wird also mit geringen
Schlupfwerten betrieben. Dadurch wird das Fahrzeug verzögert,
ohne die Lenkfähigkeit zu stark einzuschränken. Parallel zu dem
eingesteuerten Bremsmoment werden auch alle Schwellenwerte in
Abhängigkeit von der Fahrzeuggeschwindigkeit vRef und der
maximalen Lenkradwinkelgeschwindigkeit SWAPMAX berechnet. Die
Schwellenwerte S1-S9 werden bei zunehmender vRef kleiner und bei
zunehmendem Maximum SWAP größer (Ausnahme S3). Der Bremsen-
Voreingriff bleibt solange aktiv, solange nach einem
hochdynamischen Anlenken eine ebenfalls hochdynamische
Rücklenkbewegung vorliegt. Wenn die Bedingung
|SWAPt - SWAPMAX|/(t - T2) < Schwellenwert 4 (z. B. ein Wert im Bereich von
800 bis 3000 Grad/s2) erfüllt ist, wird auf eine solche
Rücklenkbewegung geschlossen und der Bremsen-Voreingriff wird
fortgesetzt. Er wird beendet, sobald obige Bedingung nicht mehr
erfüllt ist.
Bei extremem Gegenlenken während einer Kurvenfahrt mit hoher
Querbeschleunigung wird der Bremsen-Voreingriff beim Wechsel
der Lenkrichtung, also zum Zeitpunkt T4 des Nulldurchganges des
Lenkradwinkels, von der Regelung 28 aktiviert. Dabei wird nach
Maßgabe der Bedingung
SWAP < 400 bis 1000 Grad/s2 (Schwellenwert 5) und
LA < 5 bis 10 m/s2 (Schwellenwert 6)
oder
SWAP < Schwellenwert 5 und
LA < Schwellenwert 6
durch die Regelung 28 Bremsdruck vorzugsweise in den Vorderrädern 15, 16 individuell eingestellt. Die beiden Bedingungen erfassen dabei den Übergang von einer Links- zu einer Rechtskurve oder von einer Rechts- zu einer Linkskurve, der vom Vorzeichen abhängig ist. Durch den Bremsen- Voreingriff an den beiden Vorderrädern 15, 16 kann eine Verringerung der Fahrzeuggeschwindigkeit vRef bei gleichzeitiger Verringerung der Seitenkraft des kurvenäußeren Rades 16 bei dem noch stabilen Fahrverhalten eingeleitet werden. Das in den Bremsen erzeugte Bremsmoment erfolgt wie vorstehend beschrieben in Abhängigkeit von vRef. Beobachtet wird bei dem hochdynamischen Gegenlenken in der Kurve zusätzlich die Querbeschleunigung LA und der Lenkradwinkelgradient SWAP. Die Querbeschleunigung zum Zeitpunkt T4 ist ein Maß dafür, wie stark das Fahrzeug auf der kurvenäußeren Seite eingefedert ist, d. h. wieviel Energie im Federsystem gespeichert ist, die nach einem Kurvenwechsel beim Ausfedern Wankbeschleunigungsarbeit verrichten kann. Der Lenkradwinkelgradient zum Zeitpunkt T4 gibt an, wie schnell der Kurvenwechsel und damit der Richtungswechsel der Zentrifugalkraft erfolgt. Die Überlagerung der Wankbeschleunigungen, verursacht durch die Ausfederarbeit und den Richtungswechsel der Zentrifugalkraft, kann zu den beschriebenen Fahrzeuginstabilitäten und zum Kippen des Fahrzeugs um die Längsachse führen. Liegen Querbeschleunigung und Lenkwinkelgradient im Zeitpunkt T4 betragsmäßig über den Schwellwerten S5 bzw. S6 und liegen sie im Richtungssinn entgegengesetzt, ist ein Bremsen-Voreingriff erforderlich.
SWAP < 400 bis 1000 Grad/s2 (Schwellenwert 5) und
LA < 5 bis 10 m/s2 (Schwellenwert 6)
oder
SWAP < Schwellenwert 5 und
LA < Schwellenwert 6
durch die Regelung 28 Bremsdruck vorzugsweise in den Vorderrädern 15, 16 individuell eingestellt. Die beiden Bedingungen erfassen dabei den Übergang von einer Links- zu einer Rechtskurve oder von einer Rechts- zu einer Linkskurve, der vom Vorzeichen abhängig ist. Durch den Bremsen- Voreingriff an den beiden Vorderrädern 15, 16 kann eine Verringerung der Fahrzeuggeschwindigkeit vRef bei gleichzeitiger Verringerung der Seitenkraft des kurvenäußeren Rades 16 bei dem noch stabilen Fahrverhalten eingeleitet werden. Das in den Bremsen erzeugte Bremsmoment erfolgt wie vorstehend beschrieben in Abhängigkeit von vRef. Beobachtet wird bei dem hochdynamischen Gegenlenken in der Kurve zusätzlich die Querbeschleunigung LA und der Lenkradwinkelgradient SWAP. Die Querbeschleunigung zum Zeitpunkt T4 ist ein Maß dafür, wie stark das Fahrzeug auf der kurvenäußeren Seite eingefedert ist, d. h. wieviel Energie im Federsystem gespeichert ist, die nach einem Kurvenwechsel beim Ausfedern Wankbeschleunigungsarbeit verrichten kann. Der Lenkradwinkelgradient zum Zeitpunkt T4 gibt an, wie schnell der Kurvenwechsel und damit der Richtungswechsel der Zentrifugalkraft erfolgt. Die Überlagerung der Wankbeschleunigungen, verursacht durch die Ausfederarbeit und den Richtungswechsel der Zentrifugalkraft, kann zu den beschriebenen Fahrzeuginstabilitäten und zum Kippen des Fahrzeugs um die Längsachse führen. Liegen Querbeschleunigung und Lenkwinkelgradient im Zeitpunkt T4 betragsmäßig über den Schwellwerten S5 bzw. S6 und liegen sie im Richtungssinn entgegengesetzt, ist ein Bremsen-Voreingriff erforderlich.
Der Bremsen-Voreigriff wird nach Maßgabe der folgenden
Bedingungen beendet:
- 1. a.) |C1.SWAP + SWA| < 40 bis 200 Grad (Schwellenwert 9)
mit C1 = 0,05 bis 04 s - 2. b.) nach einem Gierratenmaximum wird ein Richtungswechsel (Nulldurchgang) der Gierrate festgestellt und eine modellbasierte Querbeschleunigung gleich oder kleiner einem Grenzwert ist
- 3. c.) die maximale Eingriffszeitdauer ist überschritten.
In a.) werden der Lenkradwinkelausschlag (proportionaler
Anteil) und die Lenkradwinkelgeschwindigkeit (differenziernder
Anteil) mittels eines PD-Kriteriums bewertet. Liegt das
Bewertungsergebnis oberhalb eines Wertes im Bereich von z. B. 40
bis 200/s (Schwellenwert 9), liegt die hochdynamische
Gegenlenkbewegung weiter hin vor, unterhalb wird der Bremsen-
Voreingriff beendet.
Weiterhin wird der Bremsen-Voreingriff beendet, wenn das am
kurvenäußeren Vorderrad 16 eingesteuerte Bremsmoment zu hoch
war. Dies wird dann angenommen, wenn nach einem Bremsen-
Voreingriff die Gierrate einen Richtungswechsel (Nulldurchgang)
vollzieht. Darüber hinaus muß zum Beenden des Bremsen-
Voreingriffs die Bestimmung des modellbasierten
Querbeschleunigungsniveaus, das durch den vom Fahrer aktuell
vorgegebenen Lenkradwinkel ohne Eingriff der
Fahrstabilitätsregelung entstehen würde, kleiner/gleich einem
Grenzwert sein. Sinkt nun die modellbasierte
Fahrzeugquerbeschleunigung unter die real im Fahrzeug gemessene
ab, so kann der Eingriff der erweiterten
Fahrstabilitätsregelung (Spurwechsellogik) abgebrochen werden.
Damit wird vermieden, dass sich nach Beendigung des Eingriffs
der erweiterten Spurwechsellogik wieder ein kritisches
Querbeschleunigungsniveau einstellt.
Der modellbasierte Wert der Querbeschleunigung könnte z. B. aus
dem Einspurmodell der ESP-Regelung abgeleitet werden. Eine
weitere, hier bevorzugte Ausführungsform ist die Bestimmung
über die stationären querdynamischen Zustandsgleichungen. Hier
ergibt sich aus der stationären, querdynamischen
Übertragungsfunktion:
wobei
- Gierrate des Fahrzeugs
d - Lenkwinkel am Rad
l - Abstand der Fahrzeugzeugachsen (Radstand)
v - Fahrzeuggeschwindigkeit
EG - Eigenlenkgradient des Fahrzeugs
und aus dem Kraftgleichgewicht in Fahrzeugquerrichtung
- Gierrate des Fahrzeugs
d - Lenkwinkel am Rad
l - Abstand der Fahrzeugzeugachsen (Radstand)
v - Fahrzeuggeschwindigkeit
EG - Eigenlenkgradient des Fahrzeugs
und aus dem Kraftgleichgewicht in Fahrzeugquerrichtung
ν = aq (2)
mit der Fahrzeugquerbeschleunigung aq der gesuchte Zusammenhang
zu:
Ferner wird die Fahrzeuggeschwindigkeit vRef und die
Querbeschleunigung LA beobachtet und nach Maßgabe dieser Größen
die Eingriffszeitdauer des Bremsen-Voreingriff begrenzt. Die
maximale Eingriffszeitdauer ist um so größer, je größer die
Fahrzeuggeschwindigkeit bzw. die Querbeschleunigung zum
Eingriffsbeginn (T4) ist.
Wie Fig. 2 zeigt, folgt der Nulldurchgang der Gierrate YR zum
Zeitpunkt T5 nach dem Zeitpunkt T4 des Nulldurchgangs des
Lenkradwinkels SWA. Beim Nulldurchgang der Gierrate YR erfolgt
in Position 13 ein Seitenwechsel des kurvenäußeren Vorderrades
von 16 auf 15. Das Vorderrad 15 ist durch den vorhergehenden
Druckaufbau an beiden Vorderrädern 15 und 16 bereits mit
Hydraulikmittel vorbefüllt. Dadurch wird die Druckdynamik
erheblich erhöht. Das maximale Bremsmoment wird unmittelbar in
den Radbremsen 30-33 umgesetzt.
Wurden die beschriebenen Bremsen-Voreingriffe durchgeführt,
so ist in Position 14 die Fahrzeuggeschwindigkeit und damit die
erforderliche Querdynamik zum Durchfahren des Wunschkurses 10
soweit reduziert, daß nicht mit einer erneuten Tendenz zu einer
Fahrzeuginstabilität gerechnet werden muß. Der Verlauf der
betrachteten Signale ähnelt um Position 14 dem Verlauf in den
Positionen 11 bis 13, jedoch werden die Schwellwerte nicht
erreicht. Somit erfolgt in Position 14 kein Bremsen-
Voreingriff.
Claims (9)
1. Verfahren zur Regelung der Fahrstabilität eines Fahrzeugs,
bei dem bei einer stabilen Kurvenfahrt ermittelt wird, ob
anhand der Lenkradwinkelgeschwindigkeit und der
Querbeschleunigung eine Tendenz zu einem nachfolgenden
instabilen Fahrverhalten vorliegt, und daß in diesem Fall
ein Bremsen-Voreingriff bereits bei einem stabilen
Fahrverhalten erfolgt, wobei der Bremsen-Voreingriff
beendet wird, wenn wenigstens ein Richtungswechsel
(Nulldurchgang) der Gierrate nach einem Gierratenmaximum
festgestellt wird und eine modellbasierte
Querbeschleunigung gleich oder kleiner einem Grenzwert ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der
Grenzwert aus der gemessenen Querbeschleunigung des
Fahrzeugs ermittelt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
dass die modellbasierte Querbeschleunigung durch den Fahrer
über den Lenkradwinkel vorgegeben wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, dass die modellbasierte Querbeschleunigung
nach der Beziehung
ermittelt wird, mit l = Abstand der Fahrzeugzeugachsen (Radstand), aq = Fahrzeugquerbeschleunigung, ν = Fahrzeuggeschwindigkeit, EG = Eigenlenkgradient des Fahrzeugs, δ = Lenkwinkel am Rad.
ermittelt wird, mit l = Abstand der Fahrzeugzeugachsen (Radstand), aq = Fahrzeugquerbeschleunigung, ν = Fahrzeuggeschwindigkeit, EG = Eigenlenkgradient des Fahrzeugs, δ = Lenkwinkel am Rad.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Bremsen-Voreingriff beim Wechsel
der Lenkrichtung (Nulldurchgang des Lenkradwinkels SWA T4)
aktiviert wird, wenn die folgenden Bedingungen erfüllt
sind:
SWAP < Schwellenwert 5 und
LA < Schwellenwert 6
oder
SWAP < Schwellenwert 5 und
LA < Schwellenwert 6
mit SWAP = Lenkradwinkelgeschwindigkeit, LA = Querbeschleunigung.
SWAP < Schwellenwert 5 und
LA < Schwellenwert 6
oder
SWAP < Schwellenwert 5 und
LA < Schwellenwert 6
mit SWAP = Lenkradwinkelgeschwindigkeit, LA = Querbeschleunigung.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, daß der Bremsen-Voreingriff beendet wird,
wenn wenigstens eine der folgenden weiteren Bedingungen
erfüllt ist:
- 1. a.) |C1.SWAP + SWA| < Schwellenwert 9 und/oder
- 2. b.) die maximale Eingriffszeitdauer ist überschritten.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch
gekennzeichnet, daß der Bremsen-Voreingriff an beiden
Vorderrädern erfolgt.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, daß das mit dem Bremsen-Voreingriff
aufgebrachte Bremsmoment in Abhängigkeit von der
Fahrzeuggeschwindigkeit vRef und/oder der Querbeschleunigung
und/oder dem Lenkradwinkelgradienten erfolgt.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, daß die Zeitdauer des Bremsen-
Voreingriffs in Abhängigkeit von der
Fahrzeuggeschwindigkeit vRef und/oder der Querbeschleunigung
und/oder dem Lenkradwinkelgradienten erfolgt.
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Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004074059A2 (de) * | 2003-02-20 | 2004-09-02 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Verfahren und system zur regelung der fahrstabilität eines fahrzeugs und verwendung des systems |
WO2005054022A1 (de) * | 2003-12-03 | 2005-06-16 | Robert Bosch Gmbh | Fahrdynamikregelung mit vorgezogenem druckaufbau am zu regelnden rad |
EP1604877A1 (de) * | 2004-06-07 | 2005-12-14 | Nissan Motor Company, Limited | Kurven-Regelvorrichtung und -verfahren für Kraftfahrzeuge |
FR2905335A1 (fr) * | 2006-09-06 | 2008-03-07 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede de correction de la trajectoire d'un vehicule automobile se passant de capture mesurant la trajectoire effective du vehicule et dispositif associe |
EP2093116A1 (de) | 2008-02-23 | 2009-08-26 | GM Global Technology Operations, Inc. | Verfahren und Vorrichtung zum Ableiten eines fahrzeugstabilitätsbezogenen Signals |
WO2009149974A1 (de) * | 2008-06-11 | 2009-12-17 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur vermeidung seitlichen umkippens bei rückwärtsfahrt |
DE102012219416A1 (de) * | 2012-05-25 | 2013-11-28 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Verfahren zur Verbesserung des Fahrverhaltens |
US9014921B2 (en) | 2010-08-10 | 2015-04-21 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Method and system for regulating driving stability |
DE10325486B4 (de) * | 2002-06-04 | 2017-05-18 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Verfahren zur Regelung der Fahrstabilität |
WO2020068470A1 (en) * | 2018-09-25 | 2020-04-02 | Trimble Inc. | Steering instability detection |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10024656A1 (de) * | 1999-07-22 | 2001-03-22 | Continental Teves Ag & Co Ohg | Verfahren und Vorrichtung zur Regelung der Fahrstabilität eines Fahrzeuges |
-
2001
- 2001-04-23 DE DE2001119907 patent/DE10119907B4/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10024656A1 (de) * | 1999-07-22 | 2001-03-22 | Continental Teves Ag & Co Ohg | Verfahren und Vorrichtung zur Regelung der Fahrstabilität eines Fahrzeuges |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10325486B4 (de) * | 2002-06-04 | 2017-05-18 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Verfahren zur Regelung der Fahrstabilität |
WO2004074059A3 (de) * | 2003-02-20 | 2004-10-14 | Continental Teves Ag & Co Ohg | Verfahren und system zur regelung der fahrstabilität eines fahrzeugs und verwendung des systems |
WO2004074059A2 (de) * | 2003-02-20 | 2004-09-02 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Verfahren und system zur regelung der fahrstabilität eines fahrzeugs und verwendung des systems |
US7848866B2 (en) | 2003-12-03 | 2010-12-07 | Robert Bosch Gmbh | Regulation of driving dynamics, featuring advanced build-up of pressure at the wheel to be regulated |
WO2005054022A1 (de) * | 2003-12-03 | 2005-06-16 | Robert Bosch Gmbh | Fahrdynamikregelung mit vorgezogenem druckaufbau am zu regelnden rad |
US8020947B2 (en) | 2004-06-07 | 2011-09-20 | Nissan Motor Co., Ltd. | Vehicle turning motion control |
CN100439168C (zh) * | 2004-06-07 | 2008-12-03 | 日产自动车株式会社 | 用于车辆的车辆转弯运动控制装置及方法 |
EP1604877A1 (de) * | 2004-06-07 | 2005-12-14 | Nissan Motor Company, Limited | Kurven-Regelvorrichtung und -verfahren für Kraftfahrzeuge |
FR2905335A1 (fr) * | 2006-09-06 | 2008-03-07 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede de correction de la trajectoire d'un vehicule automobile se passant de capture mesurant la trajectoire effective du vehicule et dispositif associe |
EP2093116A1 (de) | 2008-02-23 | 2009-08-26 | GM Global Technology Operations, Inc. | Verfahren und Vorrichtung zum Ableiten eines fahrzeugstabilitätsbezogenen Signals |
WO2009149974A1 (de) * | 2008-06-11 | 2009-12-17 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur vermeidung seitlichen umkippens bei rückwärtsfahrt |
US9014921B2 (en) | 2010-08-10 | 2015-04-21 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Method and system for regulating driving stability |
DE102012219416A1 (de) * | 2012-05-25 | 2013-11-28 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Verfahren zur Verbesserung des Fahrverhaltens |
WO2020068470A1 (en) * | 2018-09-25 | 2020-04-02 | Trimble Inc. | Steering instability detection |
US10780914B2 (en) | 2018-09-25 | 2020-09-22 | Trimble Inc. | Steering instability detection |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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DE10119907B4 (de) | 2011-01-13 |
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