DE10038047A1 - Verfahren zum Prüfen des Frost-Tau-Widerstands und/oder des Frost-Tausalz-Widerstands eines Festkörpers - Google Patents
Verfahren zum Prüfen des Frost-Tau-Widerstands und/oder des Frost-Tausalz-Widerstands eines FestkörpersInfo
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Abstract
Bei dem Verfahren zum Prüfen des Frost-Tau-Widerstands oder des Frost-Tausalz-Widerstands von Festkörpern wird der zu prüfende Festkörper zunächst konditioniert und danach einer zyklischen Frost-Tau-Belastung ausgesetzt. Danach wird der Feuchtegehalt und/oder die Feuchtegehaltänderung des zu prüfenden Festkörpers als Funktion der Frost-Tau-Wechselbelastung bestimmt. Die Bestimmung der Feuchteaufnahme ergänzt die bekannten Prüfverfahren und stellt eindeutig reproduzierbare Ergebnisse sowohl hinsichtlich der Dichtigkeit des Materials als auch der Größe des Porenraums im Festkörper zur Verfügung.
Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Prüfen
des Frost-Tau-Widerstands und/oder des Frost-Tausalz-Wider
stands eines Festkörpers, wobei ein zu prüfender Festkörper
auf die nachfolgende Frost-Tau Belastung konditioniert wird
und der konditionierte Festkörper einer zyklischen Frost-
Tau-Belastung ausgesetzt wird. Derartige Verfahren sind
bekannt aus der DE 39 28 130 C2 und der DE 196 26 111 C1 des
Anmelders.
Im Bauwesen sind Werkstoffe, Festkörper oder Bauteile
häufiger besonderen Umweltbelastungen ausgesetzt. Typische
Umweltbelastungen sind Frost-Tau Wechsel ohne oder mit Tau
mitteleinflüssen. Im ersten Fall benötigen die umweltbela
steten Festkörper einen erhöhten Frost-Tau-Widerstand, im
zweiten Fall einen erhöhten Frost-Tausalz-Widerstand.
Die Widerstandsprüfung poröser Festkörper umfaßte bisher
zwei Verfahrensschritte:
- 1. die Simulation des der Umweltbelastung entsprechenden äußeren Angriffs;
- 2. Messung bzw. Bestimmung der Schädigung des Festkör pers als Folge dieses äußeren Angriffs.
Bei der Bestimmung der Schädigung lassen sich zwei Schä
digungsarten unterscheiden:
- a) die äußere Schädigung; sie wird über die Abwitterung bestimmt. Ein Beispiel ist in DE 39 28 130 C2 beschrieben und wird in der Literatur als CDF-Test (Capillary Suction of Deicing Chemicals und Freeze Thaw Test) definiert; und
- b) die innere Schädigung; sie äußert sich in verschie denen physikalischen Materialeigenschaften, wie Abnahme der Festigkeit bzw. des E-Moduls oder der Längenänderung und ähnlichen physikalischen Größen. Die innere Schädigung kann mit dem Verfahren gemäß DE 196 26 111 C1 bzw. durch den darauf aufbauenden CIF-Test bestimmt werden.
Die vorliegende Erfindung soll bekannte Verfahren der
eingangs genannten Art ergänzen und erweitern und im Zuge
der Frost-Tau-Widerstands- bzw. Frost-Tausalz-Widerstands
prüfung zusätzliche Erkenntnisse über wesentliche Werkstoff
eigenschaften vermitteln.
Der Erfindung liegen die folgenden Überlegungen zugrun
de:
Die Werkstoffe des Bauwesens, insbesondere die kera misch-mineralischen Werkstoffe, wie Betone, Ziegel, Natur stein o. dgl., sind porös. Beim Widerstand gegen Frost-Tau- Angriff spielen der Sättigungsgrad und die Porengrößenver teilung die entscheidende Rolle. Es ist bekannt, dass in den sogenannten Gelporen, die durch einen Durchmesser unter etwa 100 Nm charakterisiert sind, der Gefrierpunkt durch Ober flächenkräfte abgesenkt wird und zwar umso mehr, je kleiner die Pore wird. Diese Gefrierpunktsabsenkung kann bis zu -60°C reichen. Bei entsprechender Porengrößenverteilung verbleiben daher selbst unter -20°C noch erhebliche Mengen an ungefrorenem Wasser in diesem Gelporenbereich. In grö beren sogenannten Kapillarporen - "gröber" beginnt hier be reits bei 0,1 µm - gefriert das Wasser dagegen nach rein ma kroskopischen Gesetzen, d. h. wenn Unterkühlungserscheinungen vermieden werden, in der Nähe von 0°C. Aus diesem Grund sind in porösen Werkstoffen einem weiten Bereich drei Phasen eines Stoffes gleichzeitig zugeordnet, nämlich Wasser, Was serdampf und Eis. Unter makroskopischen Bedingungen ist dies nur am Tripelpunkt des Wassers (bei reinem Wasser bekannt lich bei T = 273,16 K und p = 610,6 Pa) möglich. Damit das Dreiphasen-Gleichgewicht in einem porösen System thermody namisch stabil ist, muss im ungefrorenen Wasser ein Unter druck aufgebaut werden, der mit jedem Kelvin unter dem Ge frierpunkt um 1,22 MPa zunimmt, wie der Anmelder gezeigt hat. Aufgrund der sehr großen Kräfte wird die Gelmatrix mit dem ungefrorenen Wasser komprimiert. Das entsprechende Überschusswasser wandert zum existierenden Eis. Beim Auftauen kehrt sich dieser Vorgang um. Nachdem aber unterhalb des ma kroskopischen Schmelzpunkts das makroskopische Eis immer noch existiert, kann zum Druckausgleich nur entweder Luft oder Wasser von äußeren Quellen aufgenommen werden, um den Volumenzuwachs zu kompensieren. Diesen Vorgang hat der An melder als Mikroeislinsenpumpe bezeichnet. Er wirkt in Frost-Tau-Versuchen verstärkt durch das Hereinwandern der Frost- bzw. Taufront über den Probekörper oder Festkörper oder das Bauteil.
Die Werkstoffe des Bauwesens, insbesondere die kera misch-mineralischen Werkstoffe, wie Betone, Ziegel, Natur stein o. dgl., sind porös. Beim Widerstand gegen Frost-Tau- Angriff spielen der Sättigungsgrad und die Porengrößenver teilung die entscheidende Rolle. Es ist bekannt, dass in den sogenannten Gelporen, die durch einen Durchmesser unter etwa 100 Nm charakterisiert sind, der Gefrierpunkt durch Ober flächenkräfte abgesenkt wird und zwar umso mehr, je kleiner die Pore wird. Diese Gefrierpunktsabsenkung kann bis zu -60°C reichen. Bei entsprechender Porengrößenverteilung verbleiben daher selbst unter -20°C noch erhebliche Mengen an ungefrorenem Wasser in diesem Gelporenbereich. In grö beren sogenannten Kapillarporen - "gröber" beginnt hier be reits bei 0,1 µm - gefriert das Wasser dagegen nach rein ma kroskopischen Gesetzen, d. h. wenn Unterkühlungserscheinungen vermieden werden, in der Nähe von 0°C. Aus diesem Grund sind in porösen Werkstoffen einem weiten Bereich drei Phasen eines Stoffes gleichzeitig zugeordnet, nämlich Wasser, Was serdampf und Eis. Unter makroskopischen Bedingungen ist dies nur am Tripelpunkt des Wassers (bei reinem Wasser bekannt lich bei T = 273,16 K und p = 610,6 Pa) möglich. Damit das Dreiphasen-Gleichgewicht in einem porösen System thermody namisch stabil ist, muss im ungefrorenen Wasser ein Unter druck aufgebaut werden, der mit jedem Kelvin unter dem Ge frierpunkt um 1,22 MPa zunimmt, wie der Anmelder gezeigt hat. Aufgrund der sehr großen Kräfte wird die Gelmatrix mit dem ungefrorenen Wasser komprimiert. Das entsprechende Überschusswasser wandert zum existierenden Eis. Beim Auftauen kehrt sich dieser Vorgang um. Nachdem aber unterhalb des ma kroskopischen Schmelzpunkts das makroskopische Eis immer noch existiert, kann zum Druckausgleich nur entweder Luft oder Wasser von äußeren Quellen aufgenommen werden, um den Volumenzuwachs zu kompensieren. Diesen Vorgang hat der An melder als Mikroeislinsenpumpe bezeichnet. Er wirkt in Frost-Tau-Versuchen verstärkt durch das Hereinwandern der Frost- bzw. Taufront über den Probekörper oder Festkörper oder das Bauteil.
Ein zyklischer Frost-Tau-Wechsel, wie er für praktisch
alle Prüfverfahren charakteristisch ist, simuliert also
nicht, wie bisher in der Literatur postuliert, einen Ermü
dungsbruch, sondern ist die Voraussetzung dafür, dass die
Mikroeislinsenpumpe eine Wassermenge in den Probekörper hin
einsaugt, die weit über den Sättigungsgrad hinausgeht. Wenn
ein kritischer Sättigungsgrad auf diese Weise erreicht ist,
dann genügen wenige Frost-Tau-Zyklen, um den Werkstoff nach
haltig zu schädigen.
Diese Modellvorstellung wird durch die Erfindung auf be
kannte Prüfverfahren mit zyklischen Frost-Tau-Belastungen
angewandt.
Ausgehend von einem Verfahren der eingangs genannten
Art, ist die Erfindung dadurch gekennzeichnet, daß der
Feuchtegehalt und/oder die Feuchtegehaltänderung des zu prü
fenden Festkörpers als Funktion der Frost-Tau-Wechselbe
lastung bestimmt wird. Die Bestimmung der Feuchteaufnahme
ergänzt die bekannten Prüfverfahren der eingangs genannten
Art und stellt eindeutig reproduzierbare Ergebnisse sowohl
hinsichtlich der Dichtigkeit des Materials, der Saugkraft
der Mikroeislinsenpumpe als auch der Größe des Porenraums
zur Verfügung.
In Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, daß der
Feuchtegehalt um diejenige Masse korrigiert wird, die im Zu
ge der Frost-Tau-Wechselbelastung abgewittert ist. Durch
einfache gravimetrische Messungen an Probeköpern und Erfassung
der Massenzunahme nach Korrektur durch die abgwitterte
Masse (äußere Schädigung) kann daher die Feuchteaufnahme ge
nau bestimmt werden. Mehrere Messungen mit der wiederholten
Frost-Tau-Belastung ermöglichen auch die Bestimmung der Ge
schwindigkeit der Feuchteaufnahme und damit Aussagen über
die Dichtigkeit des Materials und die Saugkraft der Mikro
eislinsen.
Vorzugsweise wird der ermittelte Feuchtegehalt zur auf
getretenen Schädigung des Festkörpers korreliert.
Bei der Prüfung nach dem oben erläuterten CIF-Verfahren
wird der ermittelte Feuchtegehalt vorzugsweise zur inneren
Schädigung des Festkörpers korreliert.
Ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung ist
dadurch gekennzeichnet, daß eine Schädigungskurve aufgenom
men und ein Knickpunkt der Schädigungskurve in Abhängigkeit
von der Dauer der Frost-Tau-Belastung ermittelt wird und daß
der Knickpunkt als Maß für den technologisch freien Poren
raum des Festkörpers verwendet wird.
Weitere Einzelheiten und vorteilhafte Weiterbildungen
der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen und der
nachfolgenden Beschreibung von Auführungsbeispielen anhand
der beigefügten Zeichnungen.
In den Zeichnungen zeigen:
Fig. 1 ein Beispiel für den apparativen Aufbau und den
grundsätzlichen Ablauf eines Beispiels des erfindungsgemäßen
Verfahrens;
Fig. 2a die Änderung des relativen dynamischen E-Moduls
entsprechend der inneren Schädigung, d. h. CIF-Test als Funk
tion der Prüfzeit (nur für die Frost-Tau-Belastung);
Fig. 2b die Feuchteaufnahme ebenfalls über die Prüfzeit;
Fig. 2c die Änderung des dynamischen E-Moduls als Funk
tion der Feuchteaufnahme sowie das Diagramm gemäß Fig. 2b
mit vertauschten Koordinaten.
Fig. 1 veranschaulicht den Ablauf eines Beispiels des
erfindungsgemäßen Verfahrens im Zuge der Prüfung des Frost-
Tau-Widerstands bzw. des Frost-Tausalz-Widerstands von Festkörpern.
Bei der Verfahrensführung gemäß Fig. 1 wird von
dem bekannten CDF-Verfahren (DE 39 28 130 C2) bzw. CIF-Verfah
ren (DE 196 26 111 C1) ausgegangen; die ergänzenden Verfah
rensschritte (N1, N2) sind aber in gleicher Weise auch auf
andere bekannte Prüfverfahren übertragbar.
In Fig. 1A ist die Vorbehandlung des Probekörpers veran
schaulicht. Nach Trocknung bei 20°C und 60% r. F, gelangt
die Prüflösung bei 20°C isotherm durch kapillares Saugen in
den Probekörper. In dieser Verfahrensstufe kann die Aufnahme
der Prüflösung bzw. der Feuchtegehalt bereits ermittelt wer
den - fakultativ und zusätzlich zur eigentlichen Frost-Tau-
Widerstandsmessung.
Im Verfahrensabschnitt gemäß Fig. 1B wird der Probekör
per einer zyklischen Frost-Tau-Belastung ausgesetzt (Kühlung
von +20°C auf -20°C mit -10 K/h; Halten der Temperatur
bei -20°C über drei Stunden; Heizen auf +20°C mit 10 K/h;
Halten bei +20°C über eine Stunde).
In der Phase gemäß Fig. 1C wird nach vorgegebenen
Frost-Tau-Belastungswechseln (Fig. 1B) die Abwitterung be
stimmt. Dazu werden zunächst lose anhaftende Teile im Ultra
schallbad gelöst. Das abgewitterte Material wird abfil
triert, getrocknet und gewogen.
Alternativ wird im CIF-Test (Fig. 1D) die innere Schä
digung des Prüfkörpers durch die Ultraschalllaufzeit (oder
durch Messung der Längenänderung oder durch Messung der Ei
genfrequenz oder ein anderes Verfahren) bestimmt. Außer der
Ultraschalllaufzeit wird die Änderung des dynamischen E-Mo
duls berechnet und als Schadenskriterium benutzt. In diesem
Vorgang gelöste Teile werden aufgefangen und der nächsten
Messung zugeordnet.
Innerhalb dieser bekannten Verfahrensführung zur Frost-
Taumittel-Prüfung ist der erfindungsgemäße Verfahrensschritt
eingebunden, wie in dem Umrandungsquadrat der Fig. 1 schema
tisch dargestellt ist. In diesem zusätzlichen Verfahrens
schritt wird die Massenänderung als Folge der Aufnahme von
Prüflösung während der Frost-Tau-Wechselbelastung ermittelt
(N1 in Fig. 1). Die Massenänderung wird noch um die abgewit
terte Masse korrigiert. Die Messung der inneren Schädigung
wird daher bei dem beschriebenen Beispiel der Erfindung mit
der Messung der Abwitterung kombiniert, um als zusätzlichen
Messwert die korrigierte Massenänderung zu ermitteln.
In Fig. 2 sind charakteristische Verläufe für eine Aus
wertung im kombinierten CDF-/CIF-Test dargestellt. Bei CDF-
/CIF-Tests erfolgt vor dem Frost-Tau-Wechsel eine Trocknung
der Probekörper bei 20°C und 60% relativer Luftfeuchtigkeit
(r. L.) und einer Wiederbefeuchtung durch isothermes kapilla
res Saugen über sieben Tage (Fig. 1A). Diese Periode ist auf
der Zeitachse als negativer Wert dargestellt. Der Wert Null
entspricht daher dem Start der Frost-Tau-Wechselbelastung,
die mit zwei Zyklen pro Tag bei dem hier beschriebenen Ver
fahren erfolgt.
Fig. 2a zeigt bei diesem Verfahren die Änderung des dy
namischen E-Moduls entsprechend der inneren Schädigung, auf
genommen durch den CIF-Test als Funktion der Prüfzeit (nur
für die Frost-Tau-Belastung).
Fig. 2b zeigt die Feuchteaufnahme ebenfalls über die
Prüfzeit. Es ist deutlich zu erkennen, daß als Folge der
Frost-Tau-Wechselbelastung eine erhebliche zusätzliche
Feuchteaufnahme stattfindet.
Aus den Daten gemäß Fig. 2a und 2b kann auch die Ände
rung des dynamischen E-Moduls als Funktion der Feuchteauf
nahme aufgetragen werden. Dies zeigt Fig. 2c. Die Feuchte
aufnahme ist auf der Abszisse und die Änderung des E-Moduls
auf der Ordinate aufgetragen. Gleichzeitig wurde die Kurve
gemäß Fig. 2b als Vergleichskurve in Fig. 2c aufgenommen,
jedoch mit vertauschten Koordinaten, wobei die Feuchteauf
nahme entlang der Abszisse und die Zeit entlang der Ordinate
aufgetragen ist. Wie aus Fig. 2c deutlich zu erkennen ist,
fällt der dynamische E-Modul ab einem bestimmten Feuchtege
halt rasch ab. Dies bedeutet, daß ab dem zugehörigen Knick
punkt des Feuchtegehalts ein rascher Schädigungsfortschritt
eintritt. Bis zu diesem Feuchtegehalt wirkt lediglich die
Mikroeislinsenpumpe und sättigt den Festkörper (z. B. aus Be
ton) ohne nennenswerte Schädigung. Das Diagramm gemäß Fig.
2c gibt Aufschluß über folgende physikalische Größen:
- 1. Die Geschwindigkeit, mit der Feuchte aufgenommen wird (diese Geschwindigkeit charakterisiert die Dichtigkeit des Materials und die Saugkraft der Mikroeislinsenpumpe).
- 2. Der Feuchtegehalt, bei dem eine Schädigung des Prüf körpers einsetzt (dies charakterisiert den Porenraum, der selbst nach einem isothermen kapillaren Saugen noch mit Luft gefüllt ist und als Ausweichraum für die Eisbildung dienen kann).
Es gibt zahlreiche Verfahren zur Bestimmung des Frost-
Tausalz-Widerstandes. Neben den oben genannten Prüfverfahren
sind dies die ASTM C 666, die ASTM C 672, die Ö-Norm 3302,
das schwedische Slap-Test-Verfahren und das Würfeleintauch-
Verfahren. Die Feuchteaufnahme wird bei keinem der bisher
bekannten Verfahren bestimmt oder berücksichtigt. Völlig neu
sind die Erfassung des in der Darstellung gemäß Fig. 2
charakteristischen Knickpunktes der Feuchteaufnahme und des
sen Verwendung als Kriterium für die Beurteilung der Schädi
gung des Prüfkörpers.
Die Korrelation aus der Feuchteaufnahme und der Schädi
gung durch zyklische Frost-Tau-Belastungen ist von erheb
licher Bedeutung, insbesondere bei folgenden Fällen:
- 1. Lebensdauerprognose von Bauteilen bei unterschied lichen baupraktischen Belastungen aus Frost-Tau-Angriff, Frost-Tausalz-Angriff und anstehender Feuchtebelastung. Auf diese Weise können praktische Fälle differenziert werden. So ist beispielsweise eine Fahrbahndecke oder eine Brückenkappe durch Frost-Tausalz-Angriff anders belastet als ein Brücken pfeiler im Sprühnebel einer Fahrbahn. Ähnliche Beispiele lassen sich für die Wasser-Wechselzonen an Schleusenbau werken oder Kläranlagen finden.
- 2. Zur Optimierung moderner Betonmischungen und/oder Werkstoffstrukturen anderer poröser Werkstoffe mit technolo gischen Methoden. So wird derzeit das Gelporengefüge durch die Zementchemie, der Gehalt an Kapillarporen zwischen 0,1 µm und ca. 1 mm durch den Wasser-Zement-Wert und der Gehalt an luftgefüllten Poren durch die Verdichtungsart und chemi sche Zusatzmittel und Zusatzstoffe bestimmt. Mit der Ent wicklung neuer Zusatzstoffe und Zusatzmittel wird sich das Porengefüge verändern, ebenso wie beim Einsatz von rezyklierten Werkstoffen. Damit wird das Spektrum der Varia tionsmöglichkeiten in der modernen Technologie erheblich er weitert.
Durch die Erfindung werden neue Wege zur Prüfung von
Festkörpern, insbesondere Beton-Festkörpern bei Frost-Tau-
Wechselbelastungen aufgezeigt, die insbesondere Rückschlüsse
auf die Porengröße und Porenverteilung sowie die innere
Schädigung des Prüfkörpers zulassen. Dies ermöglicht auch
eine verbesserte und einsatzbezogene Auswahl von Zusatzstof
fen und damit eine zuverlässigere Herstellung des Festkör
pers bereits vor der Duchführung des beschriebenen Verfah
rens zum Prüfen des Frost-Tau-Widerstands bzw. Frost-Tau
salz-Widerstands von Festkörpern.
Claims (7)
1. Verfahren zum Prüfen des Frost-Tau-Widerstands
und/oder des Frost-Tausalz-Widerstands von Festkörpern,
wobei
- a) der zu prüfende Festkörper konditioniert wird; und
- b) der konditionierte Festkörper einer zyklischen Frost- Tau-Belastung ausgesetzt wird,
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Feuchtegehalt des Festkörpers um diejenige Masse
korrigiert wird, die im Zuge der Frost-Tau-Wechselbelastung
abgewittert ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch
gekennzeichnet, daß der ermittelte Feuchtegehalt zur
aufgetretenen Schädigung des Festkörpers korreliert wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet,
daß der ermittelte Feuchtegehalt zur inneren Schädigung des
Festkörpers korreliert wird.
5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet,
daß der Feuchtegehalt des Festkörpers zu dessen Abwitterung
korreliert wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, daß die Geschwindigkeit der Feuchteaufnahme
des Festkörpers bestimmt wird und als Maß für die Dichte des
Gefüges des Festkörpers verwendet wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, daß eine Schädigungskurve aufgenommen und
ein Knickpunkt der Schädigungskurve in Abhängigkeit von der
Dauer der Frost-Tau-Belastung ermittelt wird und daß der
Knickpunkt als Maß für den technologisch freien Porenraum
des Festkörpers verwendet wird.
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