DD277220A1

DD277220A1 - METHOD FOR CONTINUOUSLY GRAZING METALS

Info

Publication number: DD277220A1
Application number: DD32212588A
Authority: DD
Inventors: Dimitrii P Evteev; Ludwig Hering; Wolfgang Jockel; Vladimir I Lebedejew; Reschat A Urasaev; Albert P Schegolev; Bertram Seher; Mario Sucker
Original assignee: Bandstahlkombinat Matern Veb
Priority date: 1988-11-24
Filing date: 1988-11-24
Publication date: 1990-03-28

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Stranggiessen von Metallen, insbesondere zur Steuerung der Sekundaerkuehlung an einer Stranggiessanlage bei Veraenderung der Strangabzugsgeschwindigkeit. Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zum Stranggiessen von Metallen zu finden, mit dem die Sekundaerkuehlung einer Stranggiessanlage bei Aenderung der Strangabzugsgeschwindigkeit so beeinflusst wird, dass bei einer effektiven Kuehlmittelzufuhr unzulaessige thermische Spannungen im Strang vermieden werden und somit die Herstellung eines weitgehend rissfreien Halbzeuges moeglich ist. Erfindungsgemaess wird die Aufgabe dadurch geloest, dass fluessiger Stahl in eine Durchlaufkokille gegeben wird, aus welcher ein Strang mit unterschiedlicher Geschwindigkeit gezogen und mit einem Kuehlmedium gekuehlt wird, dessen spezifischer Verbrauch bei einer Veraenderung der Strangabzugsgeschwindigkeit nach folgender Verfahrensweise reguliert wird: Q2Q1dQ dl (l)0,1...10Fig. 1The invention relates to a method for the continuous casting of metals, in particular for controlling the secondary quenching at a continuous casting plant when the strand withdrawal speed is changed. The object of the invention is to find a method for continuous casting of metals, with which the Sekundaerkuehlung a continuous casting when changing the strand take-off speed is influenced so that in an effective coolant supply inadmissible thermal stresses in the strand are avoided and thus the production of a largely crack-free semi-finished possible is. According to the invention, the object is achieved by adding liquid steel to a continuous casting mold, from which a strand is drawn at a different rate and cooled with a cooling medium whose specific consumption is regulated by a change in strand withdrawal rate according to the following procedure: Q2Q1dQ dl (l) 0.1 ... 10Fig. 1

Description

Q₂ - spezifischerVerbrauch des Kühlwassers im gegebenen Abschnitt derQ ₂ - specific consumption of cooling water in the given section of the

Sekundärkühlzone bei der neu eingestellten StrangabzugsgeschwindigkeitSecondary cooling zone at the newly set strand take-off speed

(m³/m²-h) Q₁ - spezifischerVerbrauch des Kühlwassers im gegebenen Abschnitt der(m ³ / m ² -h) Q ₁ - Specific consumption of cooling water in given section of

Sekundärkühlzone bei der alten Strangabzugsgeschwindigkeit; (m³/m² · h) AQ - Differenz der Kühlwassermenge im gegebenen Abschnitt derSecondary cooling zone at the old strand take-off speed; (m ³ / m ² · h) AQ - difference of the amount of cooling water in the given section of the

Sekundärkühlzone bei der alten und neu eingestelltenSecondary cooling zone at the old and newly set

Strangabzugsgeschwindigkeit; (m³/m² · h) ΔΙ - Teil der Länge der Bramme, die im gegebenen Zeitabschnitt sich in demStrand withdrawal speed; (m ³ / m ² · h) ΔΙ - part of the length of the slab, which in the given period of time in the

gegebenen Abschnitt der Sekundärkühlzone befindet nach der verändertengiven section of the secondary cooling zone is located after the changed

Strangabzugsgeschwindigkeit; (m)Strand withdrawal speed; (M)

I - Länge des gegebenen Abschnittes der Sekundärkühlzone; (m)I - length of the given section of the secondary cooling zone; (M)

η = 0,1 ...10,0 - Empirischer Koeffizient, welcher die Intensität der Veränderung des spezifischenη = 0,1 ... 10,0 - Empirical coefficient, which determines the intensity of the change of the specific

Verbrauches des Kühlwassers im gegebenen Abschnitt der SekundärkühlzoneConsumption of cooling water in the given section of the secondary cooling zone

bei der Veränderung der Strangabzugsgeschwindigkeit der Bramme bedeuten.mean when changing the strand withdrawal speed of the slab.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Erhöhung der Strangabzugsgeschwindigkeit vorzugsweise ein Wert des empirischen Koeffizienten im Bereich von 0,1... 1,5 eingestellt wird und sich vom minimalen Wert im Abschnitt direkt unter der Kokille bis zum maximalen Wert im letzten Abschnitt der Sekundärkühlzone in direkt proportionaler Abhängigkeit von der Länge der Mitte eines jeden Abschnittes der Sekundärkühlzone bis zum Gießspiegel des Metalles in der Kokille; und bei Verminderung der Strangauszugsgeschwindigkeit vorzugsweise im Bereich von 0,7... 10,0 vom maximalen Wert im Abschnitt direkt unter der Kokille bis zum minimalen Wert beim Austritt aus dem letzten Abschnitt der Sekundärkühlzone sich nach einem linienförmigen Gesetz umgekehrt proportional von der Länge der Mitte eines jeden einzelnen Abschnittes bis zum Gießspiegel in der Kokille ändert.2. The method according to claim 1, characterized in that when increasing the strand take-off speed preferably a value of the empirical coefficient in the range of 0.1 to 1.5 is set and from the minimum value in the section directly below the mold to the maximum Value in the last section of the secondary cooling zone in direct proportional dependence on the length of the center of each section of the secondary cooling zone to the casting level of the metal in the mold; and, when the pultrusion speed is reduced, preferably in the range of 0.7 ... 10.0 from the maximum value in the section directly under the mold to the minimum value at the exit from the last section of the secondary cooling zone, inversely proportional to the length of the line according to a linear law Center of each individual section changes to the mold level in the mold.

Hierzu 1 Seite ZeichnungFor this 1 page drawing

Field of application of the invention

Die Erfindung bezieht sich zum Fachgebiet der Metallurgie, genauer zur Sekundärkühlung von stranggegossenen Halbzeug bei der Veränderung der Strangabzugsgeschwindigkeit.The invention relates to the field of metallurgy, more precisely to the secondary cooling of continuously cast semifinished product in the change of the strand take-off speed.

Characteristic of the known technical solutions

Es sind Verfahren zum Stranggießen von Metallen bekannt, welche die Zugabe von Metall in eine Durchlaufkokille beinhalten, das Ausziehen des Stranges aus der Kokille mit veränderlicher Geschwindigkeit, das Abkühlen der Strangoberfläche mittels Kühlmedium durch Spritzdüsen und außerdem die Veränderung des spezifischen Verbrauches des Kühlmediums.Methods are known for the continuous casting of metals, which include the addition of metal in a continuous mold, the withdrawal of the strand from the mold at variable speed, the cooling of the strand surface by means of cooling medium by spray nozzles and also the change in the specific consumption of the cooling medium.

Bei der Veränderung der Abzugsgeschwindigkeit des Stranges wird der spezifische Verbrauch des Kühlmediums über die Länge eines Abschnittes in der Sekundärkühlzone um einen Wert verändert, der direkt proportional der Differenz de.When changing the take-off speed of the strand, the specific consumption of the cooling medium over the length of a section in the secondary cooling zone is changed by a value which is directly proportional to the difference de.

Abzugsgesuhwindigkeit ist und dem Proportionalkoeffizient, dessen Wert nach dem Exponentialgesetz vermindert wird - von 1,0... 1,2 unterhalb der Kokille bis 0,2...0,3 im Punkt der vollständigen Erstarrung des Stranges.Discharge rate is and the proportional coefficient, whose value is reduced by the exponential law - from 1.0 ... 1.2 below the mold to 0.2 ... 0.3 at the point of complete solidification of the strand.

Die spezifische Wassermenge des Kühlmediums wird im gesamten Zeitverlauf bis zur völligen Durcherstarrung des Stranges verändert (s. SU-PS 555593, B 22 D11/00).The specific amount of water in the cooling medium is changed over the course of time until complete solidification of the strand (see SU-PS 555593, B 22 D11 / 00).

Gemäß EP-PS 06216, B 22 D/11 /16, erfolgt bei Änderung der Gießgeschwindigkeit des Stranges die Substitution des der ursprünglichen Gießgeschwindigkeit entsprechenden Kurvensatzes durch den der neuen Geschwindigkeit entsprechenden Kurvensatzes nach Ablauf einer vorgegebenen Zeit.According to EP-PS 06216, B 22 D / 11/16, when changing the casting speed of the strand, the substitution of the curve set corresponding to the original casting speed by the curve set corresponding to the new speed after a predetermined time.

Der Nachteil der bekannten Lösungen besteht in der Herstellung von stranggegossenen Material unbefriedigender Qualität. Das ist damit zu erklären, daß der spezifische Verbrauch des Kühlmediums unabhängig von den einzelnen Abschnitten der Sekundärkühlzone und nur als Funktion der Differenz der Abzugsgeschwindigkeit des Stranges verändert wird. Jedoch werden die einzelnen Abschnitte der Sekundärkühlzone mit verschiedenen Längen gefertigt, was gewisse Gesetzmäßigkeiten bei der Veränderung des spezifischen Verbrauches des Kühlmediums in jedem Abschnitt der Sekundärkühlzone fordert. Außerdem wird in dem bekannten Verfahren die Veränderung des Verbrauches des Kühlmediums stetig mit einem monoton exponentiellen Gesetz realisiert.The disadvantage of the known solutions is the production of continuously cast material of unsatisfactory quality. This can be explained by the fact that the specific consumption of the cooling medium is changed independently of the individual sections of the secondary cooling zone and only as a function of the difference in the withdrawal speed of the strand. However, the individual sections of the secondary cooling zone are made with different lengths, which requires certain laws to change the specific consumption of the cooling medium in each section of the secondary cooling zone. In addition, in the known method, the change in the consumption of the cooling medium is realized continuously with a monotonously exponential law.

Das Vorhandensein in der Sekundärkühlzone von einzelnen Abschnitten verschiedener diskreter Längen mit den dazugehörigen Zuführungen für das Kühlmedium fordert eine entsprechende diskrete Regulierung des Verbrauches des Kühlmediums in jedem Abschnitt der Sekundärkühlzone bei der Veränderung der Abzugsgeschwindigkeit des Stranges.The presence in the secondary cooling zone of discrete sections of various discrete lengths with the associated cooling medium inlets requires a corresponding discrete regulation of the consumption of the cooling medium in each section of the secondary cooling zone as the draw speed of the strand is changed.

Im Resultat der Abkühlung des Stranges, entsprechend der bekannten Lösung, vollzieht sich bei Veränderung der Abzugsgeschwindigkeit des Stranges eine Erwärmung einerseits und eine Abkühlung andererseits von einzelnen Gebieian der Strangoberfläche in Abhängigkeit der Richtung der Abzugsgeschwindigkeitsünderung des Stranges. Deshalb entstehen in der erstarrten Strangschale Temperaturgradienten und daraus resultierend thermische Spannungen, die bei Überschreitung von zulässigen Werten Innen- und Oberfiächenfehler hervorrufen. Weitaus näher im technischen Sinne der Lösur.g sind Verfahren zum Stranggießen von Metallen, einschließlich der Zuführung von Metall in eine Durchlaufkokille, das Abziehen des Stranges aus der Kokille mit veränderlicher Geschwindigkeit, die das Abkühlen der Oberfläche des Stranges mittels Kühlmedium, aufgegeben durch Spritzdüsen, gruppiert nach Abschnitten längs der Sekundärkühlzone, als auch die Veränderung des spezifischen Verbrauches des Kühlmediums, regeln.As a result of the cooling of the strand, according to the known solution, takes place when changing the withdrawal speed of the strand heating on the one hand and a cooling on the other hand of individual Gebieian the strand surface depending on the direction of Abzugsgeschwindigkeitsunterung the strand. Therefore, in the solidified strand shell, temperature gradients and, as a result, thermal stresses arise which, when permissible values are exceeded, cause internal and surface defects. Far closer in the technical sense of the art are processes for continuously casting metals, including feeding metal into a continuous casting mold, withdrawing the strand from the mold at a variable rate, cooling the surface of the strand by means of cooling medium, dispensed through spray nozzles, grouped according to sections along the secondary cooling zone, as well as the variation of the specific consumption of the cooling medium.

So wird nach DE-OS 1960671, B 22 D 11/16, während des Gießens eine Integration der Gießgeschwindigkeit über die Laufzeit vorgenommen und die Zeit festgehalten, die bestimmte Strangabschnitte bis zum Kühlbereich benötigen und danach die Sollwerte der Wasserbeaufschlagung verändert.Thus, according to DE-OS 1960671, B 22 D 11/16, during the casting an integration of the casting speed over the term made and recorded the time that require certain strand sections to the cooling area and then changed the setpoints of Wasserbeaufschlagung.

Nach SU-PS 959335, B 22 D 11/00, wird bei der Veränderung der Abzugsgeschwindigkeit um mehr als 0,08...0,12m/min die schrittweise Regulierung des Verbrauches der Kühlwassermenge mit Hilfe des Vergleiches mit dem optimalen Wert an dem gegebenen Abschnitt der Sekundärkühlzone mit der Summe des faktischen Verbrauches des Kühlmediums an diesen Abschnitt der Sekundärkühlzone und der Größe der Abweichung des Verbrauches des Kühlmediums vor dem optimalen Wert an dem Teil des Abschnittes der Sekundärkühlzone, welcher sich am Ende des vorherigen Abschnittes der Sekundärkühlzone befindet, erreicht. Die Länge dieses Teils des Abschnittes der Sekundärkühlzone beträgt 0,1 ...0,2 mal die Länge des Abschnittes der Sekundärkühlzone und verändert wird diese Länge des Teils des Abschnittes der Sekundärkühlzone nach einem linearen Gesetz vom Minimum, Abschnitt der Sekundärkühlzone direkt unter der Kokille, bis zum Maximum, letzter Abschnitt der Sekundärkühlzone.According to SU-PS 959335, B 22 D 11/00, when changing the take-off speed by more than 0.08 ... 0.12m / min, the gradual regulation of the consumption of the cooling water amount by means of the comparison with the optimum value at the given section of the secondary cooling zone with the sum of the actual consumption of the cooling medium to this section of the secondary cooling zone and the amount of deviation of the consumption of the cooling medium before the optimum value at that part of the section of the secondary cooling zone, which is located at the end of the previous section of the secondary cooling zone , The length of this part of the section of the secondary cooling zone is 0.1 ... 0.2 times the length of the section of the secondary cooling zone and this length of the part of the section of the secondary cooling zone is changed according to a linear law from the minimum, section of the secondary cooling zone directly under the mold , to the maximum, last section of the secondary cooling zone.

Der Nachteil dieser bekannten technischen Lösungen ist die unzureichende Qualität des stranggogossenen Materials. Dies erklärt die Notwendigkeit, daß der Verbrauch des Kühlmediums auf einen Teil der Länge eines jeden Abschnittes der Sekundärkühlzone verändert werden muß. Jedoch zur Realisierung dieser Herangehensweise ist die Anwendung von mehreren Anschlüssen zur Zugabe des Kühlmediums mit den dazugehörigen Regel- und Meßkreisen für jeden Abschnitt der Sekundärkühlzone nötig. Dies erschwert den Prozeß der Regulierung des Kühlmediums in der Sekundärkühlzone.The disadvantage of these known technical solutions is the inadequate quality of the continuously cast material. This explains the necessity that the consumption of the cooling medium must be changed to a part of the length of each section of the secondary cooling zone. However, to implement this approach, the use of multiple ports to add the cooling medium with the associated control and measurement circuits is required for each section of the secondary cooling zone. This complicates the process of regulating the cooling medium in the secondary cooling zone.

Außerdem ist die Länge eines Teils des Abschnittes der Sekundärkühlzone in den Grenzen von 0,1 ...0,2 der Länge des vorherigen Abschnittes ungenügend zur Einstellung der notwendigen Gesetzmäßigkeit der Änderung des spezifischen Ve^rbrauches des Kühlmediums an jedem Abschnitt der Sekundärkühlzone, und auch ungenügend zur Absicherung einer stetig monotonen Veränderung der Temperatur der Strangoberfläche in Längsrichtung des Stranges. Im Resultat dessen entstehen in der Strangschale Temperaturgradienten und thermische Spannungen, welche bei Überschreitung von zulässigen Grenzen zur Qualitätsminderung aufgrund von Innen- und Oberflächenrissen führen.In addition, the length of a part of the portion of the secondary cooling zone within the limits of 0.1 ... 0.2 of the length of the previous section insufficient for setting the required law of change of the Ve ^r custom of the coolant at any portion of the secondary cooling zone, and also insufficient to ensure a steady monotonous change in the temperature of the strand surface in the longitudinal direction of the strand. As a result, temperature gradients and thermal stresses develop in the strand shell, which lead to a reduction in quality due to internal and surface cracks when exceeding admissible limits.

Die Erfindungsbeschreibung DE-OS 3018820 und DE-PS 2542290, B 22 D 11/16 beinhalten den Soll/Ist-Vergleich des vorgegebenen Oberflächentemperaturveilaufes mit der aus den realen Gießbedingungen resultierenden Oberflächentemperatur. Die Differenz wird dabei durch die Steuerung der Sekundärkühlzonen ausgeglichen.The invention description DE-OS 3018820 and DE-PS 2542290, B 22 D 11/16 include the target / actual comparison of the predetermined surface temperature sweep with the surface temperature resulting from the real casting conditions. The difference is compensated by the control of the secondary cooling zones.

Ein Nachteil aller bekannten Lösungen sind ungenügende Regelmaßnahmen der Sakundärkühlzone bei Gießgeschwindigkeitsänderungen, die zu Qualitätsmängeln am Stranggußmaterial führen.A disadvantage of all known solutions are insufficient control measures of the Sakundärkühlzone at Gießgeschwindigkeitsänderungen that lead to quality defects in the continuous casting.

Object of the invention

Das Ziel der Erfindung ist die Verbesserung der Qualität von Stranggußmaterial.The aim of the invention is to improve the quality of continuous casting material.

Essence of the invention

Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zum Stranggießen von Metallen zu finden, rr.it dem die Sekundärkühlung einer Stranggießanlage bei Änderung der Strangabzugsgeschwindigkeit so beeinflußt wird, daß bei einer effektiven Kühlmittelzufuhr unzulässige thermische Spannungen im Strang vermieden werden und somit die Herstellung eines weitgehend rißfreien Halbzeuges möglich ist.The object of the invention is to find a method for the continuous casting of metals, rr.it the secondary cooling of a continuous casting when changing the strand take-off speed is influenced so that in an effective coolant supply inadmissible thermal stresses in the strand are avoided and thus the production of a largely crack-free Semi-finished product is possible.

Erfindungsgemäß wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß flüssiger Stahl in eine Durchlaufkokille gegeben wird, aus welcher ein Strang mit unterschiedlicher Geschwindigkeit gezogen wird, dessen Oberfläche mit einem Medium abgekühlt wird, daß mittels Düsen zerstäubt wird, die nach Abschnitten längs der Sekundärkühlzone gruppiert sind und die den spezifischen Verbrauch des Kühlmediums verändern können, wobei der Strang in gedachte Bezugselemente eingeteilt wird und diese bei ihrer Fortbewegung, beginnend beim Austritt aus der Kokille bis zum Zeitpunkt des völligen Verlassens aus dem letzten Abschnitt der Sekundärkühlzone, verfolgt werden können. Im Prozeß des Stranggießens wird bei der Veränderung der Strangabzugsgeschwindigkeit der spezifische Verbrauch des Kühlmediums nach folgender Gesetzmäßigkeit reguliert:According to the invention the object is achieved in that liquid steel is placed in a continuous casting mold from which a strand is drawn at different speeds, the surface is cooled with a medium that is atomized by means of nozzles, which are grouped by sections along the secondary cooling zone and the can change the specific consumption of the cooling medium, wherein the strand is divided into theoretical reference elements and these can be traced during their movement, starting at the exit from the mold until the time of complete departure from the last section of the secondary cooling zone. In the process of continuous casting, the specific consumption of the cooling medium is regulated according to the following law when changing the strand take-off speed:

Q₂ = Q, ± AQ(^i-)⁰'¹ Q ₂ = Q, ± AQ (^ i) ⁰ ' ¹

Q₂ - spezifischer Verbrauch des Kühlmediums im gegebenen Abschnitt der Sekundärkühlzone bei der neuQ ₂ - specific consumption of the cooling medium in the given section of the secondary cooling zone at the new

erreichten Abzugsgeschwindigkeit (nvVm² · h) Qi - spezifischer Verbrauch des Kühlmediums im gegebenen Abschnitt der Sekundärkühlzone bei der altenreached discharge speed (nvVm ² · h) Qi - specific consumption of the cooling medium in the given section of the secondary cooling zone in the old one

Abzugsgeschwindigkeit (m³/m² · h) AQ - Differenz des spezifischen Verbrauches des Kühlmediums im gegebenen Abschnitt derDischarge speed (m ³ / m ² · h) AQ - difference of the specific consumption of the cooling medium in the given section of the

Sekundärkühlzone bei der alten und neu eingestellten Strangabzugsgeschwindigkeit (m³/m² · h) ΔΙ - Teil der laufend« π Länge des Stranges, welcher sich im gegebenen Abschnitt zum gegebenen ZeitpunktSecondary cooling zone at the old and newly set strand take-off speed (m ³ / m ² · h) ΔΙ - Part of the continuous π length of the strand, which extends in the given section at the given time

nach der Veränderung der Strangabzugsgeschwindigkeit befindet (m) I - Länge des gegebenen Abschnittes in der Sekundärkühlzone (m)after the change in the strand take-off speed is (m) I - length of the given section in the secondary cooling zone (m)

η = 0,1 ...10,0 - Empirischer Koeffizient, welcher die Intensität der Veränderung des spezifischen Verbrauches des Kühlmediums im gegebenen Abschnitt der Sekundärkühlzone bei der Veränderung der Strangabzugsgeschwindigkeit bestimmt, wobei der Wert des empirischen Koeffizienten in den Grenzen von 0,1... 0,5 bei Erhöhung der Strangabzugsgeschwindigkeit liegt (der minimale Wert im Bereich direkt unter der Kokille bis zum maximalen Wert im letzten Abschnitt der Sekundärkühlzone) und bei Senkung der Strangabzugsgeschwindigkoit liegt der Wert des empirischen Koeffizienten zwischen 0,7... 10 (der maximale Wert im Bereich direkt unter der Kokille bis zum minimalen Wert im letzten Abschnitt der Sekundärkühlzone).η = 0.1 ... 10.0 - Empirical coefficient which determines the intensity of the change in the specific consumption of the cooling medium in the given section of the secondary cooling zone when the strand withdrawal speed changes, the value of the empirical coefficient falling within the limits of 0.1 ... 0.5 when increasing the strand take-off speed (the minimum value in the area directly below the mold to the maximum value in the last section of the secondary cooling zone) and decreasing the strand take-off rate is the value of the empirical coefficient between 0.7 ... 10 (the maximum value in the area directly below the mold to the minimum value in the last section of the secondary cooling zone).

Die Verbesserung der Qualität des Stranggußmaterials vollzieht sich aufgrund der Einhaltung der nötigen Gesetzmäßigkeiten der Veränderung des spezifischen Verbrauches des Kühlmediums entlang jeden Abschnittes der Sekundärkühlzone in Abhängigkeit der Fortbewegung eines jeden Elementes der Strangoberfläche längs der Sekundärkühlzone. Dabei wird die erforderliche Größe des Verbrauches des Kühlmediums für jedes Element der Strangoberfläche unter Berücksichtigung der Änderung der Strangabzugsgeschwindigkeit gewährleistet, als auch die Länge eines jeden Abschnittes und der Ort längs der Sekundärkühlzone. Unter diesen Bedingungen wird die notwendige Gesetzmäßigkeit der stetigen Veränderung der Wärmeabfuhr und der Oberflächentemperatur des Stranges gewährleistet, was die Größe der Temperaturgradienten und thermischen Spannungen unter ihren maximal zulässigen Werten hält und die Qualitätsminderung durch das Auftreten von Innen- und Oberflächenrissen senkt.The improvement in the quality of the continuous casting material is due to compliance with the necessary laws of changing the specific consumption of the cooling medium along each section of the secondary cooling zone in response to the movement of each element of the strand surface along the secondary cooling zone. In this case, the required amount of consumption of the cooling medium is ensured for each element of the strand surface, taking into account the change in the strand take-off speed, as well as the length of each section and the location along the secondary cooling zone. Under these conditions, the necessary regularity of continuous change in heat dissipation and surface temperature of the strand is ensured, keeping the magnitude of the temperature gradients and thermal stresses below their maximum allowable values and lowering the quality degradation by the occurrence of internal and surface cracks.

Der Regelbereich des empirischen Koeffizienten von 0,1 ...0,5, welcher bei Erhöhung der Strangabzugsgeschwindigkeit eingestellt wird, erklärt sich aus der Notwendigkeit 1er Veränderung der Wärmeabfuhr von der Strangoberfläche ohne jähe Veränderung der Strangoberflächentemperatur. Die Veränderung des Wertes dieses empirischen Koeffizienten ergibt sich aus der Notwendigkeit der relativ schnelleren Erhöhung des Verbrauches des Kühlmediums in den Abschnitten der Sekundärkühlzone, welche sich unmittelbar unter der Kokille befinden und der relativ langsameren Erhöhung des Verbrauches des Kühlmediums im letzteren Abschnitt der Sekundärkühlzone. Bei kleineren Werten vollzieht sich eine Unterkühlung der Strangoberfläche im ersten Abschnitt der Sekundärkühlzone übe- die zulässigen Grenzwerte aufgrund der schnellen Erhöhung des Verbrauches des Kühlmediums.The control range of the empirical coefficient of 0.1 ... 0.5, which is set with increasing the strand withdrawal speed, is explained by the necessity of changing the heat removal from the strand surface without sudden change of the strand surface temperature. The change in the value of this empirical coefficient results from the need for the relatively faster increase in the consumption of the cooling medium in the sections of the secondary cooling zone immediately below the mold and the relatively slower increase in the consumption of the cooling medium in the latter section of the secondary cooling zone. At lower values, subcooling of the strand surface in the first section of the secondary cooling zone exceeds the permissible limits due to the rapid increase in the consumption of the cooling medium.

Bei kleineren Werten vollzieht sich eine Aufwärmung der Strangoberfläche im letzten Abschnitt der Sekundärkühlzone über die maximal zulässigen Werte, aufgrund der langsamen Erhöhung des Verbrauches des Kühlmediums. Der oben genannte Regelbereich wird in direkt proportionaler Abhängigkeit vom Abstand der Mitte jedes Abschnittes der Sekundärkühlzone bis zum Gießspiegel in der Kokille und der Anzahl der Abschnitte in der Sekundärkühlzone eingestellt. Der Regelbereich des empirischen Koeffizienten im Bereich 0,7... 10,0; welcher bei Verringerung der Strangabzugsgeschwindigkeit eingestellt wird, erklärt sich mit der Notwendigkeit der Veränderung der Wärmeabfuhr von der Oberf ItVhe des Stranges ohne schlagartiger Veränderung der Strangoberflächentemperatur. Die Veränderung der Werte des empirischen Koeffizienten ergibt sich aus der Notwendigkeit der relativ beschleunigteren Verminderung des Verbrauches des Kühimediums "i r: letzten Abschnitt der Sekundärkühlzone und der relativ verzögerteren Verringerung des Verbrauches des Kühlmediums an dem Abschnitt der Sekundärkühlzone und der relativ verzögerteren Verringerung des Verbrauches des Kühlmediums an dem Abschnitt der Sekundärkühlzone direkt unter der Kokille. Bei kleineren Werten des empirischen Koeffizienten wird die maximal zulässige Unterkühlung der Strangoberfläche im ersten Abschnitt überschritten und das im Resultat der langsameren Verminderung des Verbrauches des Kühimediums.At lower values, heating of the strand surface in the last section of the secondary cooling zone is above the maximum permissible values, due to the slow increase in the consumption of the cooling medium. The above control range is set in direct proportional dependence on the distance of the center of each section of the secondary cooling zone to the casting level in the mold and the number of sections in the secondary cooling zone. The control range of the empirical coefficient in the range 0.7 ... 10.0; which is set with decreasing the strand take-off speed is explained by the necessity of changing the heat removal from the surface of the strand without abrupt change in the strand surface temperature. The change in the values of the empirical coefficient results from the need for the relatively more accelerated reduction in the consumption of the cooling medium, the last section of the secondary cooling zone, and the relatively more delayed reduction in the consumption of the cooling medium at the section of the secondary cooling zone and the relatively more delayed reduction in the consumption of the cooling medium At the section of the secondary cooling zone directly under the mold, smaller values of the empirical coefficient exceed the maximum permissible subcooling of the strand surface in the first section, resulting in a slower reduction in the consumption of the cooling medium.

Bei großen Werten erfolgt die Erwärmung der Strangoberfläche im letzten Abschnitt der Sekundärkühlzone über die zulässigen Grenzwerte aufgrund der schnellen Senkung des Verbrauches des Kühlmediums.In the case of high values, the heating of the strand surface in the last section of the secondary cooling zone exceeds the permissible limits due to the rapid reduction in the consumption of the cooling medium.

Der genannte Regelbereich wird in einer umgekehrt proportionalen Abhängigkeit von der Entfernung der Mitte eines jeden Abschnittes der Sekundärkühlzone bis zum Gießspiegel in der Kokille, als auch von der Zahl der Abschnitte eingestellt. Die Anwendung des obengenannten Verfahrens wird es erlauben, die Fehler, hervorgerufen durch Risse, zu senken und die Schopfenden zu vermindern.Said control range is set in an inversely proportional dependence on the distance of the center of each section of the secondary cooling zone to the mold level in the mold, as well as the number of sections. The application of the above method will allow to reduce the defects caused by cracks and to reduce the tail ends.

embodiments

Das erfindungsgemäße Verfahren soll nachfolgend an zwei Ausführungsbeispielen näher erläutert werden. In der dazugehörenden Zeichnung ist in Fig. I die Veränderung des spezifischen Verbrauchs des Kühlmediums nach Veränderungen der Strangabzugsgeschwindigkeit vor. 0,8m/min auf 1,2 m/min und von 1,2 m/min auf 0,6 m/min bei einem Stahl mit 0,18% C; 0,D0%Mn; 0,02% P und 0,02% S darg asteilt. Der zu kühlende Strang hat die Abmessungen 250mm χ 1600mm und wird durch eine Sekundärkühlzone geführt, die in zehn Abschnitte unterteilt ist. Die Längen der einzelnen Abschnitte betragen:The method according to the invention will be explained in more detail below with reference to two exemplary embodiments. In the accompanying drawing is in Fig. I before the change in the specific consumption of the cooling medium after changes in the strand take-off speed. 0.8m / min to 1.2m / min and 1.2m / min to 0.6m / min for a 0.18% C steel; 0, D0% Mn; 0.02% P and 0.02% S is shown. The strand to be cooled has the dimensions 250mm χ 1600mm and is led through a secondary cooling zone, which is divided into ten sections. The lengths of each section are:

1. 1,0m1. 1.0m

2. 1,0m2. 1.0m

3. 1,5m3. 1.5m

4. 1,5m4. 1.5m

5. 2,0 m5. 2.0 m

6. 2,0 m6. 2,0 m

7. 3,0 m7. 3.0 m

8. 3,0 m8. 3.0 m

9. 4,0 m 10. 4,0 m9. 4.0 m 10. 4.0 m

Die gemeinsame Länge aller 10 Absohnitte beträgt 23,0 m. Die Entfernungen von der Mitte der Länge eines jeden Abschnittes bis zum Gießspiegel in der Kokille betragen:The common length of all 10 Absohnitte is 23.0 m. The distances from the middle of the length of each section to the pouring mirror in the mold are:

1.1. 1,50 m1.50 m 2.Second 2,50 m2.50 m 3.Third 3,75 m3.75 m 4.4th 5,25 m5.25 m 5.5th 7,00 m7,00 m 6.6th 9,00 m9.00 m 7.7th 11,50m11,50m 8.8th. 14,50 m14,50 m 9.9th 18,00 m18.00 m 10.10th 22,00 m22.00 m

Die Zeit bis zur völligen Erstarrung der Bramme beträgt 22 min.The time until complete solidification of the slab is 22 min.

Example A

In diesem Beispiel 3oll das erfindungsgemäße Verfahren bei einer Änderung der Strangabzugsgeschwindigkeit von 0,8m/min auf 1,2 m/min erläutert werden. Bei einer Strangabzugsgeschwindigkeit von °,8 m/min beträgt die Sumpflänge der Bramme 17,6m. Unter diesen Bedingungen wird die Bramme längs nach 1-8 Abschnitten mit einer gesamten Länge von 15,0 m abgekühlt.In this example, the method according to the invention should be explained with a change in the strand withdrawal speed from 0.8 m / min to 1.2 m / min. At a strand withdrawal speed of .8 m / min, the sump length of the slab is 17.6 m. Under these conditions, the slab is cooled longitudinally to 1-8 sections with a total length of 15.0 m.

Im Prozeß des Stranggießens wird die Bramme der Länge nach in gedachte Elemente mit einer Länge von 100mm aufgeteilt; sie werden mit Hilfe von Rechentech nik beginnend am Austritt aus der Kokille bis zum Austritt aus dem letzten Abschnitt der Sekundärkühlzone verfolgt. Dabei wird der Teil der Länge des Abschnittes bestimmt, welchen jedes Element im gegebenen Zeitpunkt zurückgelegt hat.In the process of continuous casting, the slab is divided lengthwise into imaginary elements of 100mm length; they are traced with the help of computer arithmetic starting at the exit from the mold until it leaves the last section of the secondary cooling zone. This determines the part of the length of the section which each element traveled in the given time.

Bei konstanter Strangabzugsgeschwindigkeit vcn 0,8 m/min, betragen die spezifischen Sekundärkühlwassermengen in den Abschnitten 1-8:At a constant strand withdrawal speed of 0.8 m / min, the specific secondary cooling water quantities in Sections 1-8 are:

Abschnitt 12 3 4 5 6 7 8Section 12 3 4 5 6 7 8

spezifischerWassermencjen- 6,5 5,8 5,0 4,2 3,5 3,0 2,6 2,2specific water content 6.5 6.5 5.0 4.2 3.5 3.0 2.6 2.2

verbrauch Q1,[m³/m² · h]consumption Q1, [m ³ / m ² · h]

Dabei sind die Abschütte 9 und 10 abgeschalten. Im Prozeß des Stranggießens bei der Veränderung der Strangabzugsgeschwindigkeit der Bramme, wird die spezifische Wasserbeaufschlagung gemäß der erfundenen und unter Punkt e näher beschriebenen GesetzmäßigkeitThe Abschütte 9 and 10 are turned off. In the process of continuous casting in the change of the strand take-off speed of the slab, the specific watering is according to the invented and described in more detail point e legitimacy

geändert.changed.

Bei der Erhöhung der Strangabzugsgeschwindigkeit während des Prozesses des Stranggießens von 0,8 m/min auf 1,2 m/min erhöht sich die Länge des Sumpfes von 17,6 auf 26,4 m.Increasing the strand take-off speed during the process of continuous casting from 0.8 m / min to 1.2 m / min increases the length of the sump from 17.6 to 26.4 m.

Zum gleichen Zeitpunkt werden die Abschnitte 9 und 10 der Sekundärkühlzone angeschalten. Im Moment der Erhöhung der Strangabzugsgeschwindigkeit beginnen sich auch die spezifischen Kühlwassermengen in allen Abschnitten zu erhöhen, vom ersten bis zum zehnten, während einer Zeitperiode, die durch das Eintreten eines neuen Brammenelementes in den gegebenen Abschnitt der Sekundärkühlzone beschrieben wird. Die Erhöhung der Sekundärkühlwassermenge wird an jedem Abschnitt der Sekundärkühlzone vollzoger bis zu dem Moment, bei dem die durch die Strangabzugsgeschwindigkeitserhöhung charakteristischen Elemente die volle Länge eines jeden Abschnittes dor Sekundärkühlzone einnehmen, wobei danach in jedem Abschnitt der Sekundärkühlzone die spezifische Wassermenge wie folgt eingestellt wird:At the same time, the sections 9 and 10 of the secondary cooling zone are turned on. At the moment of increasing the strand withdrawal speed, the specific amounts of cooling water in all sections also begin to increase, from the first to the tenth, during a period of time described by the entry of a new slab element into the given section of the secondary cooling zone. The increase in the secondary cooling water quantity at each section of the secondary cooling zone is completed until the moment when the elements characteristic of the strand withdrawal rate increase occupy the full length of each section of the secondary cooling zone, after which the specific amount of water in each section of the secondary cooling zone is set as follows:

Abschnittsection 11 22 33 44 55 66 77 88th 99 1010 spezif.Wasser-spezif.Wasser- 7,27.2 6,46.4 5,55.5 5,05.0 4,34.3 3,83.8 3,43.4 3,03.0 2,42.4 1,81.8 mengeQ:mengeQ: [m³/m²-h][m ³ / m ² -h]

Die spezifische Wassermenge wird verändert von Wert Q₁, welcher einer Strangabzugsgeschwindigkeit von 0,8m/min entspricht, bis zum Wert Q₂, der einer Strangabzugsgeschwindigkeit von 1,2 m/min entspricht, nach folgender Abhängigkeit:The specific quantity of water is changed from value Q ₁ , which corresponds to a strand withdrawal speed of 0.8 m / min, to the value Q ₂ , which corresponds to a strand withdrawal speed of 1.2 m / min, according to the following relationship:

Δ I ,0,1 ...1.5 Q₂ = Q, ± Δ Q ( —)Δ I, 0.1 ... 1.5 Q ₂ = Q, ± Δ Q (-)

Dabei wird die Größe des empirischen Koeffizienten (0,1... 10,0) vom minimalen Wert am Abschnitt direkt unter der Kokille bis zum maximalen Wert beim Austritt aus dem letzten zehnten Abschnitt der Sekundärkühlzone geregelt.The size of the empirical coefficient (0.1 ... 10.0) is controlled from the minimum value at the section directly below the mold to the maximum value at the exit from the last tenth section of the secondary cooling zone.

In diesem Beispiel werden die empirischen Koeffizienten für jeden Abschnitt der Sekundärkühlzone wie folgt eingestellt:In this example, the empirical coefficients for each section of the secondary cooling zone are set as follows:

1. 0,101. 0.10

2. 0,172. 0.17

3. 0,253. 0.25

4. 0,354. 0.35

5. 0,485. 0.48

6. 0,616.61

7. 0,787. 0,78

8. 1,008. 1,00

9. 1,23 10. 1,509. 1.23 10. 1,50

Nach Veränderung der Strangabzugsgeschwindigkeit werden die spezifischen Wassermengen in den einzelnen Abschnitten der Sekundärkühlzone mit folgender Intensität verändert:After changing the strand take-off speed, the specific amounts of water in the individual sections of the secondary cooling zone are changed with the following intensity:

Abschnitt 1:1 = 1,0m; AQ = 0,7m³/m²· h; η = 0,1; ν = 1,2m/minSection 1: 1 = 1.0m; AQ = 0.7 m ³ / m ² · h; η = 0.1; ν = 1.2m / min

Al:[m] Zeit der Veränderung desKühlwassersT: [m]Al: [m] time of change of cooling waterT: [m] 0 00 0 0,2 0,170.2 0.17 :j,87: J, 87 00 0,040.04 0,4 0,330.4 0.33 0,6 0,500.6 0.50 0,8 0,670.8 0.67 1,0 0,831.0 0.83 3,0 2,53.0 2.5 3,5 2,923,5 2,92 4,0 3,334.0 3.33 ₍ ΔΙ ,0.1 ₍ ΔΙ, 0.1 00 0,f.50, f.5 i³/m² h; η = 0,5 0.42i ³ / m ² h; η = 0.5 0.42 00 0,070.07 0,910.91 0,930.93 0,980.98 1,001.00 1,01.0 0,820.82 1,01.0 laufende Veränderung des Verbrauches des Kühlwassers Q₂: [nvVm² · h]ongoing change in the consumption of cooling water Q ₂ : [nvVm ² · h] 6,56.5 7,107.10 0,170.17 7,147.14 7,157.15 7,197.19 7,207.20 3,03.0 1,481.48 1,81.8 Abschnitt 5:1 = 2,0m; AQ Zeit der Veränderung desKühlwassersT: [min] Al 0,48Section 5: 1 = 2.0m; AQ Time of change of cooling waterT: [min] Al 0.48 = 0,8m³/m²h; · = 0 0.4 0 0,33 0 0,46= 0.8m ³ / m ² h; · = 0 0.4 0 0.33 0 0.46 2,342.34 0,48; ν = 0,8 0,67 0,640.48; ν = 0.8 0.67 0.64 1,2m/min 1,00 0,781.2m / min 1.00 0.78 1,6 1,33 0,901.6 1.33 0.90 2,0 1,67 1,002.0 1.67 1.00 3,0 2,53.0 2.5 laufende Vei änderung des Verbrauches des Kühlwassers Q₂: [nrVm² · h]current change of consumption of cooling water Q ₂ : [nrVm ² · h] 3,53.5 Abschnitt 10:1 = 4,0m; AQ = 1,8m³/m² · h; η Al:[m] 0 0,5 Zeit der Veränderung desKühlwassersT: [min] 0 0,42Section 10: 1 = 4.0m; AQ = 1.8 m ³ / m ² · h; η Al: [m] 0 0.5 Time of change of cooling water T: [min] 0 0.42 4,014.01 4,124.12 4,224.22 4,304.30 0,650.65 Abschnitt 8:1 = 3,0m; AQ Zeit der Veränderung desKühlwassersT: imin]Section 8: 1 = 3.0m; AQ time of change of cooling waterT: imin] = 0,8it 0 0= 0.8it 0 0 (Al)¹'⁵ (Al) ¹ ' ⁵ 1,00p' = 1,0 0,831.00p '= 1.0 0.83 1,2 m/min 1,5 1,251.2 m / min 1.5 1.25 2,0 1,672.0 1.67 2,5 2,082.5 2.08 1,171.17 ( —)¹'°(-) ¹ '° 00 Laufende Veränderung des Verbrauches des Kühlwassers Q₂: [m³/m² h]Constant change in the consumption of cooling water Q ₂ : [m ³ / m ² h] 0,330.33 0,500.50 0,670.67 0,830.83 laufende Veränderung des Verbrauches des Kühlwassers Q₂: [nv7m².h|ongoing change in the consumption of cooling water Q ₂ : [nv7m ² .h | 2,22.2 2,462.46 2,602.60 2,742.74 2,862.86 = 1,50;ν 1.0 0,83= 1.50, ν 1.0 0.83 = 1,2m/min 1.5 1,25= 1.2m / min 1.5 1.25 2,0 1,672.0 1.67 2,5 2,082.5 2.08 0,1250,125 0,230.23 0,350.35 0,490.49 0,230.23 0,410.41 0.630.63 0,880.88

Bei solchen Regimen der Erhöhung der Intensität der Abkühlung der Strangobsrf lache wird eine schnellere Erhöhung des spezifischen Kühlwasserverbrauches in den ersten Abschriitten der Sekundärkühlzone garcintieri und eine langsamere in den letzten Abschnitten oder, was (lasse be ist, eine relativ schnellere Erhöhung der Differenz des spezifischen Verbrauches des Kühlwassers AQ im ersten Moment der Straugabzugsgoschwindigkeitsändeiung in den ersten Abschnitten derIn such regimes of increasing the intensity of the cooling of the slug, a faster increase in the specific cooling water consumption in the first chutes of the secondary chilling zone and a slower in the last chapters or what (let be, a relatively faster increase in the difference in specific consumption of the cooling water AQ at the first moment of Straugabzugsgoschwindigkeitsändeiung in the first sections of

Sekundärkühlzone und eine langsamere Erhöhung von AQ in den letzten Abschnitten. Im Resultat einer solchen Gesetzmäßigkeit der Veränderung von AQ vollzieht sich in den Abschnitten der Sekundärkühlzone eine stetige Veränderung des Wärmeüberganges und der Oberflächentemperatur ohne plötzliche Veränderung und Abweichung von optimalen Werten über die Länge der Bramme, welche der neu eingestellten Strangabzugsgeschwindigkeit von 1,2 m/min entspricht. Im Resultat c.essen entstehen in der ^r/irangschaie keine Temperaturgradienten, keine Thermospannungen, die kritische Werto überschreiten, was die Fehlerprodt (tion in Hinsicht von Innen- und Oberflächenrissen wesentlich schmälert.Secondary cooling zone and a slower increase in AQ in the final sections. As a result of such a law of alteration of AQ, in the sections of the secondary cooling zone a continuous change in heat transfer and surface temperature occurs without sudden change and deviation from optimal values along the length of the slab, which is the newly set strand withdrawal speed of 1.2 m / min equivalent. C.essen the result produced in the ^r / irangschaie temperature gradients, no thermal stresses, the critical Werto exceed what significantly reduces the Fehlerprodt (tion in terms of internal and surface cracks.

Example B

Im folgenden Beispiel soll das Verfahren bei einer Änderung der Strangabzugsgeschwindigkeit von 1,2 m/min auf 0,6 m/min erläutert werden. Bei dieser Änderung verkürzt sich die Länge des Sumpfes von 26,4 auf 13,2 m. Im Moment der Verringerung der Strangabzugsgeschwindigkeit beginnt man mit der Verringerung des spezifischen Verbrauches des Kühlwassers in den Abschnitten eins bis zehn der Sekundärkühlzone in einem Zeitintervall in Abhängigkeit des Eintrittes eines neuen Elementes in den zu betrachtenden Abschnitt. Die Verringerung des Kühlwassers wird in allen Abschnitten der Sekundärkühlzone vollzogen bis zu dem Moment, wo bis zum Moment der Verringerung der Strangabzugsgeschwindigkeit die neuen Elemente der Strangoberfläche alle Abschnitte der Sekundärkühlzone aufgefüllt haben, danach werden in allen Abschnitten der Sekundärkühlzone neue konstante spezlf^^^c Wassermengen Q eingestellt:In the following example, the procedure for a change in strand withdrawal speed of 1.2 m / min to 0.6 m / min will be explained. This change shortens the length of the sump from 26.4 to 13.2 meters. At the moment of decreasing the strand take-off speed, one begins to reduce the specific consumption of the cooling water in sections one to ten of the secondary cooling zone in a time interval depending on the entry of a new element into the section to be considered. The cooling water reduction is accomplished in all sections of the secondary cooling zone up to the moment when, by the moment of reduction of strand withdrawal speed, the new elements of the strand surface have filled up all sections of the secondary cooling zone, after which new constant specificities are created in all sections of the secondary cooling zone Water Q set:

Abschnittsection 11 22 33 44 55 66 77 88th 99 1010 spezifischespecific Wassermengeamount of water 6,06.0 5,05.0 4,04.0 3,53.5 3,03.0 2,52.5 2,02.0 00 00 00 Q₃[m²/m² · hlQ ₃ [m ² / m ² * hl

Damit werden die Abschnitte acht, neun und zehn abgeschalten. Die spezifischen Verbrauche der Wassermenge verändert man vom Wert O.2, welcher dem Verbrauch bei der Strangabzugsgeschwindigkeit von 1,2m/min entspricht, bis zu dem spezifischen Verbrauch Q₃, welcher dem Verbrauch des Kühlwassers bei einer Strangabzugsgeschwindigkeit von 0,6 m/min entspricht, nach folgender Gesetzmäßigkeit:This shuts off sections eight, nine, and ten. The specific consumption of the amount of water is changed from the value O.2, which corresponds to the consumption at the strand withdrawal speed of 1.2m / min, to the specific consumption Q ₃ , which consumption of the cooling water at a strand take-off speed of 0.6 m / min corresponds to the following law:

Q₃ = Q₁-AQ ,^...10,Q ₃ = Q ₁ -AQ, ^ ... 10,

und dabei wird die Größe des empirischen Koeffizienten (0,7... 10,0) vom maximalen Wert in den Abschnitt direkt unter der Kokille bis zum minimalen Wert in dem letzten der zehn Abschnitte der Sekundärkühlzone mit einer umgekehrt proportionalen Abhängigkeit der Länge der Mitte jedes einzelnen Abschnittes von dem Gießspiegel des Metalles in der Kokille. In diesem Beispiel beträgt die Größe des empirischen Koeffizienten η für jeden Abschnitt der Sekundärkühlzone:and the magnitude of the empirical coefficient (0.7 ... 10.0) from the maximum value in the section directly under the mold to the minimum value in the last of the ten sections of the secondary cooling zone with an inversely proportional dependence of the length of the center each individual section of the pouring mirror of the metal in the mold. In this example, the magnitude of the empirical coefficient η for each section of the secondary cooling zone is:

1. 10,001. 10,00

2. 8,202. 8,20

3. 6,603. 6,60

4. 5,204. 5,20

5. 4,105. 4,10

6. 3,206. 3,20

7. 2,407. 2,40

8. 1,708. 1,70

9. 1,13 10. 0,709. 1.13 10.70

Nach Veränderung der Strangabzugsgeschwindigkeit wird der Verbrauch des Kühlwassers in den eil zelnen Abschnitten mit folgender Intensität verändert:After changing the strand take-off speed, the consumption of the cooling water in the individual sections is changed with the following intensity:

ΔΙ: [ml Zeit der Veränderung des Kühlwassers T: [miniΔΙ: [ml time of change of cooling water T: [mini 0 G0 G 0,2 0,330.2 0.33 0,4 0,670.4 0.67 0,6 1,000.6 1.00 0,8 1,330.8 1.33 1,0 1,671.0 1.67 , ΔΙ .10,0 ⁽T', ΔΙ .10,0 ⁽ T ' 7,27.2 7,27.2 7,27.2 7,1937.193 7,087.08 6,006.00 laufende Veränderung des Verbrauches des Kühlwassers Q₃: [m³/m² · h]ongoing change in the consumption of cooling water Q ₃ : [m ³ / m ² · h] 00 0,0000010.000001 0,00010.0001 0,0060,006 0,100.10 1,01.0 Abschnitt 5:1 = 2,0m; LQ Al:[m) Zeit der Veränderung des Kühlwassers T: [min]Section 5: 1 = 2.0m; LQ Al: [m] time of change of cooling water T: [min] = 1,3m 0 0= 1.3m 0 0 ³/m² · h; η = 0,4 0,67 ³ / m ² · h; η = 0.4 0.67 4,10; V = 0,8 1,334.10; V = 0.8 1.33 0,6m/min 1,2 2,000.6m / min 1.2 2.00 1,6 2,671,6 2,67 2,0 3,332.0 3.33 ΔΙ 4,10 ⁽T'ΔΙ 4,10 ⁽ T ' 00 0,00140.0014 0,0230.023 0,1230.123 0,400.40 1,001.00 Laufende Veränderung des Verbrauches des Kühlwassers Q₃: [nvVm₂ · hlConstant change in the consumption of cooling water Q ₃ : [nvVm ₂ · hl 4,34.3 4,294.29 4,274.27 4,144.14 3,803.80 S,00S, 00

Abschnitt 8:1 = 3,0 m; AQ = 3,0m³/m² · h; η = 1,70; ν = 0,6m/minSection 8: 1 = 3.0 m; AQ = 3.0m ³ / m ² · h; η = 1.70; ν = 0.6m / min

ΔΙ: [ml ZeitderVeränderuni, des Kühlwassers T: [min]ΔΙ: [ml time of change of cooling water T: [min] 0 00 0 00 0,5 0,830.5 0.83 1,0 1,671.0 1.67 1,5 2,501.5 2.50 2,0 3,302.0 3.30 2,5 4,202.5 4,20 3,0 5,03.0 5.0 3,5 5,833.5 5.83 4,0 6,674.0 6.67 00 1,81.8 0,0480.048 0,1450.145 0,310.31 0,500.50 0,730.73 1,01.0 0,910.91 1,01.0 Laufende Veränderung des Verbrauches des Kühlwassers Q3: (m³/m² · h]Constant change in the consumption of cooling water Q3: (m ³ / m ² · h) 3,03.0 2,862.86 2,542.54 2,102.10 1,501.50 0,810.81 00 0,160.16 00 Abschnitt 10:1 = 4,0m; AQ = ΔΙ:[γπ] Ο Zoit der Veränderung desKühlwasseisT: [min] 0Section 10: 1 = 4.0m; AQ = ΔΙ: [γπ] Ο Zoit the change of cooling water T: [min] 0 1,8m³/m²-h;n 0,5 0,831.8m ³ / m ² -h; n 0.5 0.83 = 0,70; ν 1,0 1,67= 0.70; ν 1.0 1.67 = 0,6 m/min. 1,5 2,50= 0.6 m / min. 1.5 2.50 2,0 3,332.0 3.33 2,5 4,172.5 4.17 3,0 5,03.0 5.0 ₍ Al ,0,7 ₍ Al, 0.7 0,230.23 0,380.38 0,500.50 0,620.62 0,720.72 0,820.82 laufende Veränderung des Verbrauches des Kühlwassers O₃: [m³/m² · h]ongoing change in the consumption of cooling water O ₃ : [m ³ / m ² · h] 1,391.39 1,121.12 0,900.90 0,680.68 0,500.50 0,320.32

Bei solchen Regimen der Verringerung des spezifischen Verbrauches des Kühlwassers vollzieht sich eine jähe Verminderung in dem Ende des letzton Abschnittes direkt unter der Kokille. Für die Intensität der Verringerung des spezifischen Verbrauches des Kühlwassers längs der Sekundärkühlzone wird der kleinste Wert am letzten Abschnitt angenommen. Im Resultat dessen wird die langsame und stetige Veränderung des Wärmeüberganges und der Oberflächentemperatur über die ganze Länge der Bramme erreicht, ungeachtet der Strangabzugsgeschwindigkeitsänderung. Im Resultat einer solchen Gesetzmäßigkeit der Veränderung von Δ Q vollzieht sich in den Abschnitten der Sekundärkühlzone eine stetige Veränderung des Wärmeüberganges und der Oberflächentemperatur ohne plötzliche Veränderung und Abweichung von optimalen Werten über die Länge der Bramme, welche der neu eingestellten Strangabzugsgeschwindigkeit von 0,6 m/min entspricht.In such regimes of reducing the specific consumption of the cooling water, a sudden reduction takes place in the end of the latter section just below the mold. For the intensity of the reduction of the specific consumption of the cooling water along the secondary cooling zone, the smallest value at the last section is assumed. As a result, the slow and steady change of the heat transfer and the surface temperature over the entire length of the slab is achieved, regardless of the strand take-off speed change. As a result of such a law of change in ΔQ, in the sections of the secondary cooling zone a continuous change in heat transfer and surface temperature occurs without sudden change and deviation of optimum values along the length of the slab, which corresponds to the newly set strand take-off speed of 0.6 m / min corresponds.

Mit diesem Verfahren wird der spezifische Verbrauch des Kühlwassers in jedem Abschnitt der Sekundärkühlzone verändert, bei der Veränderung dor Strangabzugsgeschwindigkeit von einem Wert auf einen anderen.With this method, the specific consumption of cooling water in each section of the secondary cooling zone is changed, changing the strand withdrawal speed from one value to another.

Claims

A process for continuously casting metals, including introducing metal into a continuous casting mold, withdrawing from it a strand of different velocity, cooling the surface of the strand by means of spray nozzles grouped along the secondary cooling zone, changing the specific consumption of the cooling medium Sections along the secondary cooling zone, an imaginary division of the strand into individual elements and the pursuit of the movement of each individual element from the moment of exit from the mold to the moment of exit from the last section of the secondary cooling zone, characterized in that with the aim of quality improvement the strand in the process of continuous casting in the change of the strand take-off speed in each section of the secondary cooling zone, the specific consumption of the cooling medium is controlled according to the following law:

Q, -Q, ± 40 φ W- ^1W ,