DD264355A3

DD264355A3 - COATING FOR AN OPTICAL FIBER OF THE LIGHT WAVE TRANSMISSION

Info

Publication number: DD264355A3
Application number: DD26545784A
Authority: DD
Inventors: Juergen Boehm; Fred Schimke; Reinhard Bast
Original assignee: Oberspree Kabelwerke Veb K
Priority date: 1984-08-01
Filing date: 1984-08-01
Publication date: 1989-02-01

Abstract

Beschichtung fuer eine optische Faser der Lichtwellenuebertragung, die vorzugsweise als Sekundaerbeschichtung fungiert. Ziel der Erfindung ist ein Beschichtungsmaterial, das der optischen Faser einen ausreichenden mechanischen Schutz bietet. Aufgabengemaess besteht die Beschichtung aus ataktisch amorphen Polymeren. Erfindungsgemaess besteht die Beschichtung aus einem Compound von Acrylnitril-Styrol-Polymerisat und Kautschukpolymerisat bzw. Pfropfpolymerisat von Acrylnitril- und Styrol auf Kautschukpolymerisat. Zusaetzlich kann die Abmischung aus ABS-Werkstoffen und PUR-Elastomeren bestehen und zwar 100 Gewichtsteile Acrylnitril-Butadien-Styrol- oder Acrylnitril-Butadien/Acrylester-Styrol- oder Acrylnitril-Styrol-Acrylester-Formmasse sind mit 2 bis 90 Gewichtsteilen, vorzugsweise 40 bis 70 Gewichtsteile, eines thermoplastisch verarbeitbaren Polyurethanelastomeren mit einer Haerte im Bereich von 60 Shore A bis 80 Shore D, vorzugsweise 60 Shore A bis 98 Shore A, abgemischt.Coating for an optical fiber of lightwave transmission, which preferably acts as a secondary coating. The aim of the invention is a coating material which provides the optical fiber with sufficient mechanical protection. Taskgemaess the coating consists of atactic amorphous polymers. According to the invention, the coating consists of a compound of acrylonitrile-styrene polymer and rubber polymer or graft polymer of acrylonitrile- and styrene on rubber polymer. In addition, the blend of ABS materials and PUR elastomers consisting of 100 parts by weight of acrylonitrile-butadiene-styrene or acrylonitrile-butadiene / acrylic ester-styrene or acrylonitrile-styrene-acrylic ester molding compound are from 2 to 90 parts by weight, preferably 40 to 70 parts by weight, of a thermoplastically processable polyurethane elastomer having a hardness in the range of 60 Shore A to 80 Shore D, preferably 60 Shore A to 98 Shore A, blended.

Description

Hierzu 1 Blatt ZeichnungenFor this 1 sheet drawings

Field of application of the invention

Die Erfindung betrifft eine Beschichtung für eine optische Faser der Lichtwellenübertragung, die vorzugsweise als Sekundärbeschichtung fungiert und auf eine Primärbeschichtung aus einer lackartigen Schutzschicht bzw. aus einer weichen Polsterschicht aufgebracht ist.The invention relates to a coating for an optical fiber of light wave transmission, which preferably acts as a secondary coating and is applied to a primary coating of a paint-like protective layer or of a soft cushion layer.

Characteristic of the known technical solutions

Quarz, optisches Glas ur.u andere Materialien, die gewöhnlich zur Herstellung von optischen Faserkernen verwendet werden, sind wegen ihrer Sprödigkeit empfindliche Materialien und unterliegen leicht einem Oxydationsabbau oder einem chemischen Abbau, wenn sie mit Luftfeuchtigkeit, Wasser, Sauerstoff, wäßrige Salzlösungen oder dergleichen in Berührung kommon. Es sind verschiedene Verfahren vorgeschlagen worden, optische Faserkerne mit Schutzüberzügen zu versehen. Die meisten dieser Verfahren basieren darauf, daß unmittelbar nach dem Ziehprozeß die Fasern eine dünne Schutzschicht aus einem Kunststoffüberzug erhalten, der vorteilhafterweise im E-xtrusionsverfahren oder im Tauchverfahren mit anschließender Aushärtung in einer Wärme- oder UV-Strecke aufgebracht wird (US-PS 3980390).Quartz, optical glass, and other materials commonly used to make optical fiber cores are fragile materials because of their brittleness, and are easily subject to oxidation degradation or chemical degradation when mixed with atmospheric moisture, water, oxygen, aqueous salt solutions, or the like Touch kommon. Various methods have been proposed for providing optical fiber cores with protective coatings. Most of these methods are based on the fact that immediately after the drawing process, the fibers obtain a thin protective layer of a plastic coating, which is advantageously applied by the E-xtrusion process or by dipping with subsequent curing in a heat or UV path (US-PS 3980390). ,

Übertragungstechnisch relevante Lichtleitfasern, die aus dem optischen Faserkern mit einer dünnen Primärbeschichtung bestehen, weisen einen so kleinen Durchmesser auf, daß sie, um überhaupt gehandhabt oder weiterverarbeitet werden zu können, mit einer weiteren Schutzhülle umgeben werden müssen. Nach dem Stand der Technik wird diese zweite Schutzhülle, die auch als Sekundärbeschichtung bezeichnet wird, aus einem Kunststoff hergestellt, indem die Kunststoffschulzhülle entweder direkt auf das Primärcoating aufextrudiert wird oder die Faser als Schlauch umgibt (OE-OS 25 28991).Transmission-relevant optical fibers, which consist of the optical fiber core with a thin primary coating, have such a small diameter that, in order to be handled at all or can be further processed, must be surrounded with a further protective cover. According to the prior art, this second protective sheath, which is also referred to as a secondary coating, made of a plastic by the Kunststoffschulzhülle is either extruded directly onto the primary coating or surrounds the fiber as a tube (OE-OS 25 28991).

Es ist eine Lichiwellenleiter-Anordnung bekannt, bei der auf einem faserförmigen Lichtwellenleiter zunächst eine relativ dicke polsternde Schicht aufgebracht ist, die nach außen hin durch eine steife Schutzhülle, die ebenfalls unmittelbar auf der Polsterschicht aufliegt, abgeschlossen ist. Eir.e typische Ader dieser Art besteht beispielsweise aus einer Glasfaser von 0,12 mm Durchmesser, einem Silikonkautschukpolster von 0,3mm Durchmesser und einer dicht aufsitzenden Polypropylenhülle von 1 mm Durchmesser (DE-OS 2533144). Da die bekannte Anordnung mit Hilfe von Ext.usionsvorgängen hergestellt wird, bei denen nacheinander die Polsterschicht und dann die Schutzhülle auf die Glasfaser aufgespritzt werden, ergeben sich wesentliche Schwierigkeiten. Diese sind zunächst dadurch begründet, daß der Temperaturausdehnungskoeffizient der weichen Polsterschicht aus physikalischen Gründen immer wesentlich größer ist als der der äußeren, steifen Schutzhülle aus Polypropylen. Wenn diese Schutzhülle durch Schmelzextrusion aufgebracht wird, so führt die in die innere Polsterschicht radial eindringende Wärmewelle beim Abkühlen der äußeren Schicht im nachfolgenden Kühlbecken zu Ablöseerscheinungen an der Grenzfläche zwischen der Polsterschicht und der äußeren Schutzhülle. Diese Ablösung tritt insbesondere bei hoher Fertigungsgeschwindigkeit auf und führt zu einer ZusaUdämpfung des Lichtwellenleiters, da diese Ablösestellen unregelmäßig verteilt sind und die Polsterschicht auf unregelmäßige Art verformt wird. Ein weiterer Nachteil der bekannten Anordnung bestehtThere is known a Lichiwellenleiter arrangement in which on a fibrous optical waveguide initially a relatively thick cushioning layer is applied, which is closed to the outside by a rigid protective cover, which also rests directly on the cushion layer. Eir.e typical vein of this type consists for example of a glass fiber of 0.12 mm diameter, a silicone rubber pad of 0.3 mm diameter and a tight-fitting polypropylene shell of 1 mm diameter (DE-OS 2533144). Since the known arrangement is produced by means of Ext.usionsvorgängen in which successively the cushion layer and then the protective cover are sprayed onto the glass fiber, there are significant difficulties. These are initially due to the fact that the thermal expansion coefficient of the soft cushion layer for physical reasons is always much larger than that of the outer, rigid protective cover made of polypropylene. When this protective sheath is applied by melt extrusion, the heat wave radially penetrating into the inner cushioning layer leads to separation phenomena at the interface between the cushioning layer and the outer protective sheath during cooling of the outer layer in the following cooling basin. This detachment occurs in particular at high production speed and leads to a ZusaU attenuation of the optical waveguide, since these detachment points are distributed irregularly and the padding layer is deformed in an irregular manner. Another disadvantage of the known arrangement exists

darin, daß nach der Extrusion der äußeren Schutzhülle das thermoplastische Material beim Abkühlen auf Raumtemperatur radiah und axiale Kontraktionskräfte auf die Polsterschicht und über diese auf die im Inneren Magernde Glasfaser ausübt. Dr se Eigenschaft ist besonders bei kristallinen Werkstoffen und Werkstoffen mit hohem kristallinen Anteil ausgeprägt. Von besonderem Nachteil sind die Längskontraktionskräfte. Diese sind etwa proportional zum Ausdehnungskoeffizienten des äußeren Materials, zur Differenz zwischen Verfestigungs- und Raumtemperatur, zur Querschnittsfläche und zum Elastizitätsmodul der äußeren Hülle. Oberhalb einer gewissen Schwellkraft wird cjio raser zum Ausknicken gebracht. Die dabei entstehenden Mikrobiegungen führen zu einer Dämpfungsarhchung der raser nach der Sekundärbeschichtunp („Optical-fiber packaging and its influence on fiber straightness and loss", Bell System Technical Journal 54,1975, Seite 245 bis 262 von Gloge).in that, after the extrusion of the outer protective cover, the thermoplastic material, when cooled to room temperature, exerts radial and axial contraction forces on the cushioning layer and, via this, on the leaning fiber inside. This property is particularly pronounced for crystalline materials and materials with a high crystalline content. Of particular disadvantage are the longitudinal contraction forces. These are approximately proportional to the expansion coefficient of the outer material, the difference between solidification and room temperature, the cross-sectional area and the modulus of elasticity of the outer shell. Above a certain threshold force cjio raser is brought to buckling. The resulting microbends result in attenuation of the laser after the secondary coating ("Optical-fiber packaging and its influence on straightness and loss", Bell System Technical Journal 54, 1975, pages 245 to 262 by Gloge).

Diese Erscheinung kann durch Kombination geeigneter Maßnahmen nur in gewissem Umfang vermieden weiden, z. B. durch Auswahl eines weichen Thei mopinsts mit niedriger Erstarrungstemperatur, durch Begrenzung der Fertigungsgeschwindigkeit, Verwendung von aufwendigen Kühlvorrichtungen usw.This phenomenon can only be avoided to some extent by combining suitable measures, eg. Example by selecting a soft Thei mopinsts with low solidification temperature, by limiting the production rate, use of elaborate cooling devices, etc.

Ec wurde bereits versucht, diese Probleme durch Verwendung einer besonderen Trennschicht in Form von Papier- und Folienlagen oder ölhaltigen Füllmassen derart zu umgehen, daß die Polsterschicht und die Trennschicht zum Ausgleich temperaturbedingter Bewogungsvorgänge gegeneinander beweglich gehalten werden (DE-OS 3011009). Sowohl die Verwendung von längseinlaufenden Folienbändern als auch die Verwendung von ölhaltigen Füllmassen haben herstellungsssitig und anwendungsseitig Nachteile. Der Arbeitsgang des Einbringens der Folie (Spinnvorgang oder Längseinlaufen) verzögert erheblich die Fertigungsgeschwindigkeit. Das Einbringen der Füllmasse erfordert zusätzlichen technologischen Aufwand und stört erheblich die Herstellung von dünnwandigen Schutzhüllen.Ec has already tried to circumvent these problems by using a special release layer in the form of paper and film layers or oily fillers such that the cushion layer and the release layer to compensate for temperature-induced Bewogungsvorgänge are kept movable against each other (DE-OS 3011009). Both the use of longitudinally-shrinking film strips and the use of oil-containing filling compounds have disadvantages on the production side and on the application side. The operation of introducing the film (spinning or longitudinal shrinkage) significantly delays the production speed. The introduction of the filler requires additional technological effort and significantly disrupts the production of thin-walled protective covers.

Bekannt ist auch, für die äußere Schutzhülle thermoplastiscne Kunststoffe, wie Polyamid 12, Polyamid 11, Polyamid 6.10, Polyamid 6, Polyamide opolymerisat, Polyamidgemisch, hochdichtes Polyethylen, niedrigdichtes Polyethylen, Polycarbonat, lonomer, Polyethylen!arephihalat, Polybutylenterephthalat, Norylharz, Polymethylmethacrylat, Polystyrol, Polyurethan, Polypropylen, PolyteUafluorethyltin-Hexafluorpropylen-Copolymerisat, Polyvinylidenfluorid, Ethylen-Tetrafluorethylen-Copolymerisat und Ethylen-Chlortrifluorethylen-Copolymerisat zu verwenden, wenn die Faser zuerst mit einer Schicht aus einer phenylgruppenhaltigen, aushärtbaren Organopolysiloxan, mit einem Brechungsindex, der größer als der von Quarz ist, versehen wird und darüber eine zweite Schicht aus einem aushärtbaren Organopolysiloxan, das eine Trifluoralkylgruppe enthält, angeordnet wird (DE-OS 2944947). Wegen der nach der Extrusion beim Abkühlen dor o.g. Werkstoffe auftretenden radialen und axialen Kontraktionskräfte, die zu einer Dämpfungserhöhung in der optischen Faser führen, werden Schichtdicken größer 0,1 mm für die äußere Schutzhülle nicht für realisierbar gehalten. Aufgrund der geringen Wanddicke von max. 0,1 mm bieten die äußeren Schutzhüllen auch bei Verwendung der relativ festen und steifen Werkstoffe wie Polyamid 12, Polyethylenterephthalat, Polybutylenterephthalat, Polyamid 6 usw. für die Faser keinen ausreichenden mechanischen Schutz, damit alle mechanischen Beanspruchungen der Adern beim Weiterverarbeitungsprozeß zum Kabel schadlos überstanden werden.Thermoplastic materials such as polyamide 12, polyamide 11, polyamide 6,10, polyamide 6, polyamide polymer, polyamide blend, high density polyethylene, low density polyethylene, polycarbonate, ionomer, polyethylene, phthalate, polybutylene terephthalate, noryl resin, polymethylmethacrylate, polystyrene are also known for the outer cover To use polyurethane, polypropylene, polyte-fluoroethyltin-hexafluoropropylene copolymer, polyvinylidene fluoride, ethylene-tetrafluoroethylene copolymer and ethylene-chlorotrifluoroethylene copolymer when the fiber is first coated with a layer of a phenyl group-containing curable organopolysiloxane, having a refractive index greater than that of Quartz is provided and above a second layer of a curable organopolysiloxane containing a trifluoroalkyl group is arranged (DE-OS 2944947). Because of the after extrusion during cooling dor o.g. Materials occurring radial and axial contraction forces that lead to an increase in attenuation in the optical fiber, layer thicknesses greater than 0.1 mm are not considered feasible for the outer protective cover. Due to the small wall thickness of max. 0.1 mm, the outer sheaths provide even when using the relatively strong and rigid materials such as polyamide 12, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polyamide 6, etc., for the fiber not sufficient mechanical protection, so that all mechanical stresses of the wires in the further processing of the cable are without damage ,

2 jr Zeit kann Polyamid 12 als das meist angewendete Umhüllungsmaterial angesehen werden (US-PS 3980390, JP-OS 17649/75, Furuk. —Firmenschriften HKE-445G.7 „Optical Fiber Cord" und HKE-003 5H.6 „Optical Fiber ? /stern" und K. 2 jr time can be polyamide 12 considered to be the most frequently applied wrapping material (US Patent No. 3,980,390, JP-A 17649/75, Furuk. -Firmenschriften HKE 445G.7 "Optical Fiber Cord" and HKE-003 5H.6 "Optical Fiber ? / star "and K.

Gnada, u.a.: „Silfa Silicone Clead Optical Fiber", FujizuraTechnical Review, 1977, S.51 u. 52).Gnada, et al .: "Silfa Silicone Clead Optical Fiber", Fujizura Technical Review, 1977, p.51 and 52).

Im Falle von Polyamid 12 ist der Kristallinitätsgrad auch unter günstigen Extrusionsbedingungen (Wanddicke, Abkühltechnologie usw.) im äußeren Bereich der Beschichtung unterschiedlich zu dem Kristallinitätsgrad im inneren Teil der Beschichtung, wobei durch diese Unterschiede mechanische Kräfte auf die Faser wirken, die ausgelöst durch Mikrobiegungen zu optischen Übertragungsverlusten führer!. In Polyamid 12 und im besonderen in Polyamid 6 führt z.B. eine nachträgliche Feuchtigkeitsaufnahme zusätzlich zu Nachkristallisationen. Die in der Literatur beschriebenen Probleme hinsichtlich zeitabhängiger Dämpfungserhöhungen in. optischen ^:asern sind u.a. auf die Eigenschaften der kristallinen Polymere nach deren Hersteilung zurückzuführen.In the case of polyamide 12, the degree of crystallinity, even under favorable extrusion conditions (wall thickness, cooling technology, etc.) in the outer region of the coating, is different from the degree of crystallinity in the inner part of the coating, which mechanical forces on the fiber, induced by microbending, act as a result of these differences optical transmission losses leader !. In polyamide 12 and in particular in polyamide 6, for example, a subsequent absorption of moisture additionally leads to secondary crystallizations. The problems described in the literature with regard to time-dependent increases in attenuation in the ^optical. Asern are partly due to the properties of crystalline polymers after their Hersteilung.

Optische Fasern müssen für viele Anwendungen eine stabile Übertragungscharakteristik bei Temperaturen von -40°C bis +60"C haben. Polyamid 12 und andere Thermoplaste haben einen Ausdehnungskoeffizienten, der bedeutend größer als der von Glas ist, so daß diese Materialion bei niedrigen Temperaturen mehr schrumpfen als Glas, sich verformen und durch Mikrobiegung optische Übertragungsverluste verursachen.Optical fibers must have a stable transfer characteristic for many applications at temperatures of -40 ° C to + 60 ° C. Polyamide 12 and other thermoplastics have a coefficient of expansion which is significantly greater than that of glass so that these material ions shrink more at low temperatures as glass, deform and cause optical transmission losses by microbending.

Besonders kritisch ist das Dämpfungsverhalten solcher optischer Fasern bei zyklischen Temperaturbelastungen.Particularly critical is the damping behavior of such optical fibers at cyclic temperature loads.

Ein weiteres bekanntes Verfahren sieht die Verwendung von Glasfasern mit einem primären Überzug, einer extrudieren äußeren Schutzhülle aus einer besonderen Polymermischung und einer Pufferschicht zwischen dem primären Überzug und der extrudieren äußeren Schutzhülle vor. Hierbei werden für die äußere Schutzhülle Polyamidcopolymerisate wie Polyamid 6/Polyamid 12, Copolymerisate Polyamid 66/Polyamid 12 Copolymerisat, Polyamid 11/Polyamid 12 Copolymorisat, Polyamid 6/Polyamid 66 Copolymerisat, Polyamid 6/Polyamid 11 Copolymerisat und Polyamid 66/Polyamid 11 Copolymerisat sowie tertiäre Polymerisate aus den o.g. Polyamidarten mit einem Elastizitätsmodul von 200 bis 800N/mm² vorgeschlagen. Als bevorzugte Variante wird ein Copolymerisat genannt, das wenigstens 80Gew.-% Polyamid 12 enthält (DE-OS 3002363). Sowohl für die erste Primärschicht und die zweite Pufferschicht als auch für die äußere extrudierte Schutzhülle werden Werkstoffe vorgeschlagen, die nur von wenigen Herstellern vertrieben werden und dementsprechend teuer sind. Bei Verwendung der vorgeschlagenen Schutzhüllen mit Wanddicken von über 0,1 mm treten beim Abkühlen der Schmelze und auch bei nachfolgenden Temperaturboanspruchungen Schrumpfeffekte auf, die durch Mikrobiegung zur Dämpfungserhöhung oder sogar zum Bruch der Faser führen können. Aus diesem Grunde wird in Weiterführung dieser Gedanken die Wanddicke für die äußere Schutzhülle auf max. 0,1 mm festgelegt, um, bedingt durch das geringere Volumen, die Schrumpfkräfte in Grenzen zu halten (DE-OS 2944947). Die Temperaturbeanspruchung ist nicht nur die sich aus der Umgebungstemperatur ergebende Erwärmung der Schutzhülle zu verstehen, sondern es können auch Temperaturbeanspruchungen entstehen, wenn Lichtleitadern gebündelt werden und danach einen Innen- bzw. Außenmantel aus thermoplastischen Materialien erhalten, die infolge der Aufheizung im Extruder einen hohen Wärmeinhalt haben, der sich auf die Schutzhülle der Faser überträgt.Another known method involves the use of glass fibers having a primary coating, an extruded outer protective sheath of a particular polymer blend, and a buffer layer between the primary coating and the extruded outer protective sheath. In this case, polyamide copolymers such as polyamide 6 / polyamide 12, copolymers polyamide 66 / polyamide 12 copolymer, polyamide 11 / polyamide 12 copolymorisate, polyamide 6 / polyamide 66 copolymer, polyamide 6 / polyamide 11 copolymer and polyamide 66 / polyamide 11 copolymer as well as for the outer protective sheath proposed tertiary polymers of the above polyamide types with a modulus of elasticity of 200 to 800N / mm ² . As a preferred variant, a copolymer is called, which contains at least 80 wt .-% polyamide 12 (DE-OS 3002363). Materials are proposed for both the first primary layer and the second buffer layer as well as the outer extruded protective cover, which are sold only by a few manufacturers and are therefore expensive. When using the proposed protective sheaths with wall thicknesses of about 0.1 mm occur during cooling of the melt and also in subsequent temperature boilers shrinkage effects that can lead to increased attenuation or even breakage of the fiber by microbending. For this reason, in continuation of this idea, the wall thickness for the outer protective cover to max. Set 0.1 mm, due to the lower volume, the shrinkage forces to be limited (DE-OS 2944947). The temperature stress is not only to be understood as the resulting from the ambient temperature heating of the protective cover, but it can also cause temperature stresses when bundled light guide and then obtained an inner or outer sheath of thermoplastic materials, due to the heating in the extruder high heat content which transfers to the protective cover of the fiber.

Der Nachteil der Schutzhüllen mit zu geringen Wandstärken besteht darin, daß die empfindliche Faser bei den nachfolgenden Verarbeitungsprozessen (Umwickeln, Verseilen usw.) beschädigt werden kann.The disadvantage of the protective sheaths with too small wall thicknesses is that the sensitive fiber can be damaged in the subsequent processing processes (wrapping, stranding, etc.).

Object of the invention

Die erfindungsgemäße Lösung soll es ermöglichen, ein kostengünstiges und leicht beschaffbares Beschichtungsmaterial für extrudierte Schutzhüllen von optischen Fasern zu entwickeln, das der empfindlichen optischen Faser einen ausieichenden mechanischen Schutz bietet.The solution according to the invention is intended to make it possible to develop a cost-effective and readily procurable coating material for extruded protective sheaths of optical fibers, which offers the sensitive optical fiber excellent mechanical protection.

Explanation of the essence of the invention

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Beschichtung für einen optischen Faserki··"" üu finden, die aus ataktisch amorphen Polymeren besteht und im Temperaturbereich von mindestens -40°C bis +60°C geringe Dämpfungsänderungen aufwei st. Erfindungsgemäß wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß die Beschichtung aus einem Compound von Acrylnitril-Styrol-Polymerisat und Kautschukpolymerisat bzw. Pfropfpolymerisat von Acrylnitril und Styrol auf Kautschukpolymurisat oder von Kautschukpolymerisat auf Acrylnitril-Styrol-Copolymerisat besteht.The invention has for its object to find a coating for an optical fiber, which consists of atactic amorphous polymers and in the temperature range of at least -40 ° C to + 60 ° C low attenuation changes aufwei st. According to the invention the object is achieved in that the coating consists of a compound of acrylonitrile-styrene polymer and rubber polymer or graft polymer of acrylonitrile and styrene on Kautschukpolymurisat or rubber polymer on acrylonitrile-styrene copolymer.

Die Kautschukphase besteht aus Butadien-Polymerisat oder Butadien/Acrylester-Polymerisat oder Acryiester-Polymerisat. Die Abmischung besteht aus einer nach dem Pfropf- oder Compoundverfahren hergestellten extrudierbaran Acrylnitril-Butadien-Styrol- oder Acrylnitril-Butadien/Acrylester-Styrol- oder Acrylnitril-Styrol-Acrylesler-Formmasse und thermoplastisch verarbeitbaren amin-, wasser- oder glykolvernetzten Polyurethanrilastomeren auf Polyester-, Polyäther- oder Polyätheresterbasis. In Weiterführunrj dsr Erfindungsgedanken besteht die thermoplastische Beschichtung aus einer Abmischung aus 100 Gewichtsteilen einorAcrylnitril-Butadien-Styrol- oder Acryl-nitril-Butadien/Acrylester-Styrol- oder Acrylnitril-Styrol-Acrylester-Formmasse und 2 bis 90 Gewichtsteilen, vorzugsweise 40 bis 70 Gewichtsteilen, eines thermoplastisch verarbeitbaren amin-, wasser- oder glykolvernetzten Polyurethanelastomeren auf Polyester-, Polyäther· oder Polyätheresterbasis mit einer Härte im Bereich von 60 Shore A bis 80 Shore D, vorzugsweise 60 Shore A bis 98 Shore A. Die thermoplastische Schutzhülle wird direkt auf die primärbeschichteten Fasern aufextrudiert (Festader) oder die Schutzhülle umgibt die primärbeschichteten Fasern als offenen Schlauch (Hohlader).The rubber phase consists of butadiene polymer or butadiene / acrylic ester polymer or acrylic ester polymer. The blend consists of an extrudable acrylonitrile-butadiene-styrene or acrylonitrile-butadiene / acrylester-styrene or acrylonitrile-styrene-acrylic molding compound prepared by the grafting or compound process and melt-processable amine-, water- or glycol-crosslinked polyurethane elastomers on polyester , Polyether or polyetherester base. In another aspect of the invention, the thermoplastic coating consists of a blend of 100 parts by weight of an acrylonitrile-butadiene-styrene or acrylonitrile-butadiene / acrylic ester-styrene or acrylonitrile-styrene-acrylic ester molding composition and 2 to 90 parts by weight, preferably 40 to 70 parts by weight , a thermoplastically processable amine-, water- or glycol-crosslinked polyurethane elastomer based on polyester, polyether or polyetherester with a hardness in the range of 60 Shore A to 80 Shore D, preferably 60 Shore A to 98 Shore A. The thermoplastic protective cover is directly on the the primary-coated fibers are extruded (hard core) or the protective sheath surrounds the primary-coated fibers as an open tube (hollow core).

Propfcopolymere von Acrylnitril und Styrol mit Butadienpolymerisaten, z.B. Polybutadien sind zweiphasig, wobei die harte, kontinuierliche Phase aus Acrylnitril-Styrol-Copolymor besteht und die Kautschukphase—gepfropft mit Acrylnitril und Styrol — darin feinteilig dispergiert ist. Dies bewirkt eine wesentliche Verbesserung der Schlagzähigkeit der Styrol-Acrylnitril-Copolymeren. Durch unterschiedliche Kautschukanteile, Teilchengrößen und Pfropfungsgrade können die Eigenschaften dieser Werkstoffe weitgehend variiert werden. Sämtliche Werkstoffe dieser Klasse sind ataktisch amorph, d. n., daß gleichartige Seitengruppen auf beiden Saiten der Hauptkette des Moleküls statistisch verteilt liegen. Im Gegensatz zu den isotaktischen und syndiotaktischen Polymeren, die sich durch regelmäßig wiederholende Konfigurationsbausteine innerhalb der Hauptkette des polymeren Moleküls auszeichnen, neigen diese Polymere nicht zur Kristallisation und sind in ihrer Struktur amorph. Aus der Sicht des Einsatzes von Extrusionsplastwerkstcffen für LichtleiterschutzhQllon bieten amorphe Polymere den Vorteil, daß sie gegenüber kristallinen Werkstoffen, wie Polyamid 12, Polyamid 6 oder Polypropylen nach der thermoplastischen Formgebung eine geringere Schwindung haben und Volumenänderungen durch Nachkristallisationsvorgänge ausgeschlossen sind.Graft copolymers of acrylonitrile and styrene with butadiene polymers, e.g. Polybutadiene is biphasic, with the hard, continuous phase consisting of acrylonitrile-styrene copolymer and the rubber phase grafted with acrylonitrile and styrene - dispersed finely therein. This causes a substantial improvement in the impact resistance of the styrene-acrylonitrile copolymers. By varying rubber content, particle sizes and degrees of grafting, the properties of these materials can be varied widely. All materials of this class are atactically amorphous, d. n., That similar side groups on both strings of the main chain of the molecule are statistically distributed. In contrast to the isotactic and syndiotactic polymers, which are characterized by regularly repeating configuration building blocks within the main chain of the polymeric molecule, these polymers do not tend to crystallize and are amorphous in structure. From the point of view of the use of LichtschmiesschutzhQllon Extrusionsplastwerkstcffen amorphous polymers offer the advantage that they have less shrinkage over crystalline materials such as polyamide 12, polyamide 6 or polypropylene after the thermoplastic molding and volume changes are excluded by Nachkristallisationsvorgänge.

Überraschenderweise wurde gefunden, daß man bei Verwendung von Abmischun(jen aus Acrylnitril-Butadien-Styrol-Polymerisation (ABS) und insbesondere mit thermoplastisch verarbeitbaren Polyurethan-Elastomeren für die Sekundärschicht optische Fasern erhält, die sich in ihren optischen Eigenschaften durch ein ausgezeichnetes Temperaturverhalten im Bereich von -6O⁰C bis +7O⁰C auszeichnen.Surprisingly, it has been found that when using Abmischun (that of acrylonitrile-butadiene-styrene polymerization (ABS) and in particular with thermoplastically processable polyurethane elastomers for the secondary layer optical fibers receives, which in their optical properties by an excellent temperature behavior in the field from -6O ⁰ C to + 7O ⁰ C.

Ausführungsbeispielembodiment

Die Erfindung soll nachstehend an einigen Ausführungsbeispielen näher erläutert werden. In der zugehörigen Zeichnung zeigen:The invention will be explained in more detail below on some embodiments. In the accompanying drawing show:

Fig. 1-5: Optische Fasern verschiedener Ausführung.Fig. 1-5: Optical fibers of various designs.

1. Beispiel:1st example:

Eino Stufenindexfaser nach Fig. 1, bestehend aus Quarzglaskern 1 mit einem Quarzglaskerndurchmesser von 200pm; Pufferschicht und gleichzeitig optischer Mantel aus additionsvernetztem Silikonkautschuk 2 mit einer Wanddicke 90pm und Brechungsindex n_D - 1,408 wurde im Extrusionsverfahren mit einem hochschlagfosten Acrylnitril-Butadien-Styrol-Pfropfpoiymerisat beschichtet. Der Außendurchmesser der Ader beträgt 1,0mm. Die Beschichtung erfolgte mit folgenden technologischen Daten:Eino step index fiber of Figure 1, consisting of quartz glass core 1 with a quartz glass core diameter of 200pm; Buffer layer and at the same time optical cladding of addition-cured silicone rubber 2 with a wall thickness 90 pm and refractive index n _D - 1.408 was coated in the extrusion process with a high-impact acrylonitrile-butadiene-styrene graft polymer. The outer diameter of the wire is 1.0mm. The coating was carried out with the following technological data:

Schneckenlänge des Extruders: 2ODScrew length of the extruder: 2OD

Schneckendurchmesser: 25 mmScrew diameter: 25 mm

Abzugsgeschwindigkeit: 20 m/minWithdrawal speed: 20 m / min

Schlauchwerkzeug mit Vakuum (Spitze: 0,9 mm.Hose tool with vacuum (tip: 0.9 mm.

Matrize: 2,3 mm)Die: 2.3 mm)

Massetemperatur: 165⁰CMelt Temperature: 165 ⁰ C

Kühlung des Extrudats: Kombinierte Luft-/Cooling of the extrudate: Combined air /

KaltwasserkühlungCold water cooling

The material selected for the coating has the following properties: Vicat 7emperatur (VSP / B2, TGL 17274): 95 ⁰ C

Ε-Modul (ST RGW 2345-80): 1700 N/mm'Ε module (ST RGW 2345-80): 1700 N / mm '

Melt index (TGL 20996): 12 g / 10 min Notched impact strength at -40 ⁰ C (TGL 14068): 8mJ / mm ² Brinell Hardness (60s, TGL 20924): 80 N / mm ² The resulting optical fiber core exhibits a smooth surface and excellent dimensional stability. The Diameter variations are in the range of ± 15 μm and the ovality is <4 μm. After the production, the optical transmission loss of the thus obtained optical waveguide with step index light guide became

bestimmt. Es wurde eine Dämpfung von 15,2 dB/km festgestellt. Dieser Wert entspricht dem vorher gemessenen Ausgangswertfür den Übertragungsverlust des optischen Faserkernmaterials, d. h. der Übertragungsverlust wurde durch die thermoplastischecertainly. An attenuation of 15.2 dB / km was found. This value corresponds to the previously measured output value for the transmission loss of the optical fiber core material, i. H. the transmission loss was due to the thermoplastic

Coating not increased. The same results are achieved when a step index fiber of Fig. 2 is coated.

?.. Beispiel: ? .. Example:

Eine Stufenindexfaser nach Fig. 1 (Quarzglaskerndurchrnesser 200Mm; Pufferschicht und gleichzeitig optischer Mantel aus additionsvernetztem Silikonkautschuk, Wanddicke 90Mm, Brechungsindex n_D = 1,408) wurde im Extrusionsverfahren mit einor Abmischung aus 100 Gewichtsteilen Acrylnitril-Butadien-Styrol-Pfropfpolymerisat und 50 Gewichtsteilen eines glykolvernetzten Polyurethanelastomeren auf Polyester basis mit einer Shore-A-Härte von 80 beschichtet. Die Herstellung des Compounds erfolgt nach den in der plastvarnrbeitenden Industrie üblichen Technologien, z. B. über Mischextruder bzw. Doppelschneckengranulatoreri mit Granuliervorrichwng. Das für die Beschichtung verwendete Compound hat folgende Eigenschaften:A step index fiber according to FIG. 1 (quartz glass core diameter 200 μm, buffer layer and at the same time an addition-crosslinked silicone rubber optical jacket, wall thickness 90 μm, refractive index n _D = 1.408) was extruded with a mixture of 100 parts by weight of acrylonitrile-butadiene-styrene graft polymer and 50 parts by weight of a glycol-crosslinked polyurethane elastomer coated on polyester base with a Shore A hardness of 80. The preparation of the compound is carried out according to the usual in the plastvarnrbeitenden industry technologies, eg. B. on mixing extruder or Doppelschneckengranulatoreri with Granuliervorrichwng. The compound used for the coating has the following properties:

Dichte (TGL 14075):Density (TGL 14075): 1,09 «/cm³ 1.09 "/ cm ³ Zugfestigkeit (TGL 14070):Tensile strength (TGL 14070): 21,7 N/mm² 21.7 N / mm ² Reißdehnung (TGL 14070):Elongation at break (TGL 14070): 75%75% Brittle-Point (ASTM D 746):Brittle-Point (ASTM D 746): -45⁰C-45 ⁰ C Wasseraufnahme (14 d, TGL 21414, Verf. A):Water absorption (14 d, TGL 21414, Verf. A): 0,8%0.8% Ε-Modul (DIN 53457, Abschn. 3.2.):Ε module (DIN 53457, section 3.2.): 880 N/mm² 880 N / mm ² Linearer Ausdehnungskoeffizient (TGL 24372):Linear expansion coefficient (TGL 24372): 1,2x10-⁴K-'1,2x10- ⁴ K- ' ShoreD(TGL 14365):ShoreD (TGL 14365): 6969 Vicat-Tomperatiir (VSP/B2, TGL 17 274):Vicat-Tomperatiir (VSP / B2, TGL 17 274): 79⁰C79 ⁰ C durchmesser der Ader beträgt 1,0mm. Die Beschicrdiameter of the wire is 1.0mm. The Beschicr itung erfolgte unter folgtThis was done as follows Schneckenlänge des Extruders:Screw length of the extruder: 2OD2oD Schneckendurchmesser:Screw diameter: 25 mm25 mm Abzugsgeschwindigkeit:Off speed: 20 m/min20 m / min Schlauchwerkzeug mit VakuumHose tool with vacuum (Spitze: 0,9 mm,(Tip: 0.9 mm, Matrize: 2,3 mm)Die: 2.3 mm) Massetemporatur:Massetemporatur: 165⁰C165 ⁰ C Kühlung des Extrudats:Cooling of the extrudate: Kombinierte Luft-/Combined air / Wasserkühlung.Water cooling.

Nach der Herstellung wurdij der optische Übertragungsverlust der so erhaltenen Lichtleiterader mit Stufenindexlichtleiter bestimmt. Es wurde ein·) Dämpfung von 11,1 dB/km festgestellt. Dieser Wert entspricht dem vorher gemessenen Ausgangswert des optischen Faserkernmaterials, d. h. der Übertragungsverlus': wurde durch die thermoplastische Beschichtung nicht erhöht. Die gleichen Ergebnisse werden erzielt, wenn eine Stufenindexf jser nach Fig. 2 beschichtet wird, bestehend aus Quarzglaskern 1, optischer Mantel 3 aus Quarzglas mit niedrigerem Brechungsir dex und Pufferschicht 4.After the production, the optical transmission loss of the thus obtained optical waveguide with step index light guide was determined. An attenuation of 11.1 dB / km was found. This value corresponds to the previously measured initial value of the optical fiber core material, i. H. the transmission loss: was not increased by the thermoplastic coating. The same results are obtained when a Stufenindexf jser of Fig. 2 is coated, consisting of quartz glass core 1, optical cladding 3 of quartz glass with lower Brechungsir dex and buffer layer 4th

3. Beispiel:3rd example:

A gradient index fiber according to Figure 3 (quartz glass core 5 with decreasing in the radial direction refractive index) optical Sheath 3 of quartz glass with a lower refractive index (quartz glass fiber with 125μπι diameter) buffer layer 4 of

additionsvernetztem Silikonkautschuk, Wanddicke 60pm) wurde im Extrusionsverfahren mit einer Abmischung auslOOGewichtsteilen Acrylnitril-Butadien-Styrol-Pfropfpolymerisat und 50 Gewichtsteilen eines glykolvernetztenaddition-cured silicone rubber, wall thickness 60 pm) was extruded with a blend of 10 parts by weight of acrylonitrile-butadiene-styrene graft polymer and 50 parts by weight of a glycol-crosslinked polymer

Polyester-based polyurethane elastomers coated with a Shore A hardness of 80. The outer diameter of the wire

beträgt 1,0 mm.is 1.0 mm.

The coating took place under the following conditions: Screw length of the extruder: 2OD Screw diameter: 25 mm Discharge speed: 15 m / min Hose tool with vacuum (tip: 0.8 mm,

Matrize: 2,3 mm)Die: 2.3 mm)

Melt temperature: 155 ⁰ C Cooling of the extrudate: air cooling

-5- 284 355-5- 284 355

Nach der Herstellung wurde der optische Übertragungsverlust der so erhaltenen Lichtleiterader mit Gradientenindoxlichtleiter bestimmt. Es wurde eine Dämptung von 4,4dB/km festgestellt. Dieser Wert entspricnt dem vorher gemessenen Ausgangswert fürden Übertragungsverlust des optischen Faserkernmateria'.s, d.h. dor Übertragungsverlust wirde durch die thermoplastische Beschichtung nicht erhöht. Das Dämpfungsverhalten dieser Lichtleiterader ist im Temperaturbereich von -55°C bis +70⁰C nahezu konstant. Die Einzolmeßwerte sind nachfolgend aufgeführt:After fabrication, the optical transmission loss of the optical fiber core thus obtained was determined with gradient inductive light guide. It has been found a 4 dBdB / km dawn. This value corresponds to the previously measured initial value for the transmission loss of the optical fiber core material, ie the transmission loss is not increased by the thermoplastic coating. The attenuation behavior of this fiber optic cable is almost constant in the temperature range from -55 ° C to +70 ⁰ C. The individual measured values are listed below:

Temperaturtemperature α = ί(Τ);Δα (dB/km)α = ί (Τ); Δα (dB / km) +7O⁰C+ 7O ⁰ C 0,20.2 +5O⁰C+ 5O ⁰ C 0,10.1 +23⁰C+23 ⁰ C OO O⁰CO ⁰ C 00 -1O⁰C-1O ⁰ C 0,20.2 -2O⁰C-2O ⁰ C 0,30.3 -30 °C-30 ° C 0,30.3 -40 °C-40 ° C 0,40.4 -55⁰C-55 ⁰ C 0,40.4

Die gleichen Ergebnisse werden erzielt, wenn eine Stufenindexfaier nach Fig.4, bestehend aus Quarzglaskern mit Quarzglasmantel 5, Lackprimärschicht 7 und Pufferschicht 4, beschichtet wird.The same results are achieved when a Stufenindexfaier according to Figure 4, consisting of quartz glass core with quartz glass jacket 5, Lackprimärschicht 7 and buffer layer 4, coated.

4. Beispiel:4th example:

Eine nach Beispiel 3 hergestellte Lichtleiterader mit Gradientenindexlichtleiter wird zu einem einadrigen Lichtleiterkabel nach TGL 55143 (Entwurf September 1983) mit Zugentlastung und PVC-Mantel weiterverarbeitet.A fiber conductor with Gradientenindexlichtleiter made according to Example 3 is further processed to a single-core fiber optic cable according to TGL 55143 (draft September 1983) with strain relief and PVC jacket.

Nach der Herstellung wurde der optische Übertragungsverlust des so erhaltenen Lichtleiterkabsls bestimmt. Es wurde eine Dämpfung von 4,4dB/km festgestellt. Dieser Wert entspricht dem vorher gemessenen Ausgangswert für den Übertragungsverlust des optischen Faserkernmaterials vor und nach der Sekundärbeschichtung, d.h. der Übertragungsverlust wurde durch die Arbeitsgänge Einfahren der Zugentlastung und Mantelextrusion nicht beeinflußt.After the production, the optical transmission loss of the optical fiber cable thus obtained was determined. An attenuation of 4.4 dB / km was found. This value corresponds to the previously measured initial value for the transmission loss of the optical fiber core material before and after the secondary coating, i. the transmission loss was not affected by the pull-in and pull-out procedures.

Das Dämpfungsverhalten dieses Lichtleiterkabels ist im Temperaturbereich von -4O⁰C bis +70⁰C nahezu konstant. Die Einzelmeßwerte sind nachfolgend aufgeführt:The attenuation behavior of this optical fiber cable is almost constant in the temperature range from -4O ⁰ C to + 70 ⁰ C. The individual measurements are listed below:

Temperaturtemperature a = f(T);Äa[d/B/km]a = f (T), Äa [d / B / km] +7O⁰C+ 7O ⁰ C 0,20.2 +50⁰C+50 ⁰ C 0.10.1 +23⁰C+23 ⁰ C 00 O⁰CO ⁰ C 00 -10⁰C-10 ⁰ C 00 -20⁰C-20 ⁰ C 0,10.1 -3O⁰C-3O ⁰ C 0,30.3 -4O⁰C-4O ⁰ C 0,40.4

5. Beispiel:5th example:

4 einzelne nach Beispiel 3 hergestellte Lichtleiteradern mit Gradientenindexlichtleiter werden auf einer Verseilmaschine zu einem Bündel verseilt, mit Polyesterfolie umwickelt und zu einem Lichtleiterkabel nach TGL 55144 (Entwurf September 1983) mit InnuniTsanlel aus Polyethylen, einer Zugentlastung und einem Außenmantel aus Polyethylen verarbeitet.Four individual optical waveguides with gradient index light waveguide produced according to example 3 are stranded on a stranding machine, wrapped with polyester film and processed into a TGL 55144 optical waveguide cable (draft September 1983) with polyethylene polyethylene, strain relief and polyethylene outer sheath.

Nach der Herstellung wurden die optischen Übertragungsverluste der Einzeladern an dem so erhaltenen Lichtleiterkabel bestimmtAfter production, the optical transmission losses of the individual wires were determined on the optical fiber cable thus obtained

Es wu· de festgestellt, daß alle 4 Einzeladern Durchgang hatten und sich die Dämpfungswerte dp, Einzeladern nicht verändert haben, d.h. die Übertragungsverluste der Einzeladern haben sich nach den Arbeitsgängen Verseilen, Folienbewicklung, Innenmantelextrusion, Reusen und Außenmantelextrusion nicht verändert.It was found that all 4 single wires had continuity and the attenuation values dp, single wires did not change, i. the transmission losses of the individual wires have not changed after the operations stranding, Folienbewicklung, Innenmantelextrusion, traps and Außenmantelextrusion.

Dts Temperaturverhalten dieses Kabels hinsichtlich Dämpfungsverhalten der Lichtleiteradern entspricht den Anforderungen.Dts temperature behavior of this cable with respect to damping behavior of the optical fiber cores corresponds to the requirements.

Die gleichen Ergebnisse werden erzielt, wenn ein Lichtleiterkabel nach TGL 55143 (Entwurf September 1983) auf Basis von Lichtleiteradern mit Stufeninaexlichtleiter nach Beispiel 2 hergestellt wird.The same results are obtained when a fiber optic cable according to TGL 55143 (draft September 1983) based on fiber optic cores with Stufeninaexlichtleiter prepared according to Example 2.

6. Beispiel:6th example:

Eine Gradientenindexfaser nach Fig. 3 {Quarzglasfaser mit 125μιη Durchmesser; Pufferschicht aus additionsvernetztem Silikonkautschuk, Wanddicko 60pm) wit.i im Extrusionsverfahren mit einem Compound nach Beispiel 3 derart ummantelt, daß die Kunststoffhülle 9 die Lichtleiterfaser 8 mc Schlauch umgibt. Die Anordnung ist aus Fig. 5 ersichtlich. Der Außendurchmesser der Ader beträgt 1,9 mm und die Wanddicke beträgt 0,4mm. Die Beschichtung erfolgte unter folgenden Bedingungen:A gradient index fiber according to Fig. 3 {quartz glass fiber with 125μιη diameter; Buffer layer of addition-crosslinked silicone rubber, wall thickness 60 pm) wit.i coated in the extrusion process with a compound according to Example 3 such that the plastic sheath 9 surrounds the optical fiber 8 mc hose. The arrangement is shown in FIG. 5. The outer diameter of the wire is 1.9 mm and the wall thickness is 0.4 mm. The coating took place under the following conditions:

Schneckenlänge des Extruders: 2ODScrew length of the extruder: 2OD

Schneckendurchmesser: 25 mmScrew diameter: 25 mm

Abzugsgeschwindigkeit: 15 m/min Schlauchwerkzeug ohne VakuumDischarge speed: 15 m / min Hose tool without vacuum

Massetemperatur: 155⁰CMelt temperature: 155 ⁰ C

Kühlung dss Extrudats: kombinierte Luft-/Cooling dss extrudates: combined air /

Wasserkühlungwater cooling

Nach der Herstellung wurde der optische Ubcrtragungsverlust der so erhaltenen Lichtleiterader mit Gradientenindexlichtieiter bestimmt. Es wurde ein Dämpfung von 3,6dB/km festgestellt. Dieser Wert entspricht dem vorher gemessenen Ausgangswert für den Übertragungsverlust des optischen Faserkernmaterials, d. h. der Übertragungsverlust wurde durch die thermoplastische Beschichtung nicht erhöht. Das Dämpfungsverhalten dieser Lichtleiterader irt im Temperaturbereich von -55⁰C bis -!-70⁰C nahezu konstantAfter the production, the optical loss of the optical fiber conductor thus obtained was determined with gradient index light. An attenuation of 3.6 dB / km was found. This value corresponds to the previously measured initial value for the transmission loss of the optical fiber core material, ie the transmission loss was not increased by the thermoplastic coating. The damping behavior of the fiber core irt in the temperature range from -55 C to ⁰ - - 70 ⁰ C or less constant

Die Einzelmeßwerte sind nachfolgend aufgeführt: The individual measurements are listed below:

Temperaturtemperature a = f(T);Aa|d/B/km]a = f (T); Aa | d / B / km] +7O⁰C+ 7O ⁰ C 0,10.1 +50⁰C+50 ⁰ C 00 +24⁰C+24 ⁰ C 00 O⁰CO ⁰ C 00 -1O⁰C-1O ⁰ C 0,10.1 -20 °C-20 ° C 0,10.1 -30 °C-30 ° C 0,10.1 -4O⁰C-4O ⁰ C 0,30.3 -55⁰C-55 ⁰ C 0,30.3

Similar results are obtained when coating a step index fiber of Fig. 4.

Aus den Beispielen 1 bis 5 und aus dem Beispiel 6 ist ersichtlich, daß die erf indungsgRmäßen Beschichtungsmaterialien sowohl für die sogenannten Festadorn, bei denen die Schutzhülle direkt auf das Primärcoating aufextrudiert wird, als auch für die sogenannten Hobladein, bei denen die Schutzhülle die Faser als Schlauch umgibt, geeignet sind.From Examples 1 to 5 and from Example 6 it can be seen that the coating materials according to the invention are suitable both for the so-called solid mandrels, in which the protective casing is extruded directly onto the primary coating, and for the so-called hobbles, in which the protective casing comprises the fiber Hose surrounds, are suitable.

Claims

1. Coating for an optical fiber of the light wave transmission, which preferably acts as a secondary coating, characterized in that the coating of a compound of acrylonitrile-styrene polymer and rubber polymer or graft polymer of acrylonitrile and styrene on Kautsohukpolymerisat or of Kautschuksolymerisat on acrylonitrile-styrene Copolymer bosteht.

2. Coating according to item 1, characterized in that as part of the coating, the rubber phase consists of a butadiene polymer.

3. Coating according to item 1, characterized in that the rubber phase consists of a butadiene / acrylic ester polymer as part of the coating.

4. Coating according to item 1, characterized in that the rubber phase consists of an acrylic ester polymer as part of the coating.

5. coating according to item 1-4, characterized in that the mixture of a prepared by the graft or compound extrudable acrylonitrile-butadiene-styryl or acrylonitrile-butadiene / acrylic ester-styrene or acrylonitrile-styrene-acrylic ester molding compound and thermoplastic processable amine, water or glycol crosslinked polyurethane elastomer based on polyester, polyether or Polyätheresterbasis.

6. Coating according to items 1-5, characterized in that the thermoplastic coating of a blend of 100 parts by weight of a prepared by the graft or compound extrudates acrylonitrile-butadiene-styrene or acrylonitrile-butadiene / acrylic ester-styrene or acrylonitrile styrene Acrylic ester molding composition and 2 to 90 parts by weight, preferably 40 to 70 parts by weight, of a thermoplastically processable amine-, water- or glycol-crosslinked polyurethane elastomer of polyester, polyether or polyetherester base having a hardness in the range from 60 Shore A to 80 Shore D, preferably 60 Shore A to 9R Shore A, exists.