DD221663B1 - METHOD AND DEVICE FOR WELDING GAS SUPPLY - Google Patents
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Description
jedoch kleiner als der volle Öffnungsquerschnitt zwischen Dichtkegel (16) und Dichtsitz (17) ist.However, smaller than the full opening cross-section between the sealing cone (16) and sealing seat (17).
3. Einrichtung nach 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Druckmindererstufen mit dem dazwischen angeordneten Schwebekörperdurchflußmesser mit nachgeordnetem Drosselventil oder mit der dazwischen angeordneten Drosselblende (14) mit vorgeordnetem Manometer (12) in einem gemeinsamen Gehäuse (3) eingebaut sind.3. Device according to 1 and 2, characterized in that the two pressure reducing stages are arranged with the interposed variable area flowmeter with downstream throttle valve or with the orifice arranged therebetween (14) with upstream pressure gauge (12) in a common housing (3).
4. Einrichtung nach 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß sie im wesentlichen nur aus den beiden Druckmindererstufen mit einem dazwischen angeordneten Drosselventil oder einer Drosselblende (14) aufgebaut ist und daß sie mit einem zusätzlichen, jedoch gesonderten, auf Atmosphärendruck geeichten, Schwebekörperdurchflußmesser komplettiert ist, welcher an seinem unteren Ende einen plastisch-elastischen Dichtkonus für senkrechten Aufsatz auf die Schweißbrennerdrüse aufweist.4. Device according to 1 to 3, characterized in that it is composed essentially only of the two pressure reducing stages with an interposed throttle valve or orifice plate (14) and that it is completed with an additional, but separate, calibrated to atmospheric pressure, Float flow meter which has at its lower end a plastically-elastic sealing cone for vertical attachment to the welding gun.
Hierzu 1 Seite ZeichnungFor this 1 page drawing
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine zugehörige Einrichtung zur Versorgung vorzugsweise mit Schweißgasen.The invention relates to a method and an associated device for supplying preferably with welding gases.
Es ist bekannt, daß eine Reihe von Schweißgeräten, wie z. B. Autogenbrenner mit konstanten Gasdrücken zu versorgen sind.It is known that a number of welding equipment, such. B. oxy-fuel burners are to be supplied with constant gas pressures.
Die variable mengenmäßige Dosierung der Autogenschweißgase erfolgt entweder über Ventile oder Druckdüsen bestimmter Größe. Zu diesem Zweck werden die Gase aus Druckgasflaschen oder Ringleitungen entnommen, wobei an der Entnahmestelle ein Flaschen- oder Ringleitungsdruckminderer angebaut ist. Diese Geräte werden vielfach auch als Druckregler bezeichnet. Es ist üblich, solche Druckregler hintereinander gekoppelt zu verwenden oder sogenannte mehrstufige Druckminderer einzusetzen, insbesondere an Druckgasfiaschen für hochgespannte Gase.The variable quantitative metering of the autogenous welding gases takes place either via valves or pressure nozzles of a specific size. For this purpose, the gases are taken from compressed gas cylinders or loops, with a cylinder or ring line pressure reducer attached to the extraction point. These devices are often referred to as pressure regulator. It is customary to use such pressure regulator coupled in series or to use so-called multi-stage pressure reducer, in particular Druckgasfiaschen for highly stressed gases.
Weiterhin ist bekannt, daß die anderen Gasschweißeinrichtungen mit konstanten Gasmengen zu versorgen sind. Bei diesen Geräten kommt es also nicht auf große Druckkonstanz in den zum Schweißgerät führenden Gasversorgungsleitungen an, sondern auf eine Mengenkonstanz im Gasdurchfluß durch das gesamte Schweißgerät. Zu diesem Zweck werden einstellbare Flaschen- oder Ringleitungsdruckminderer an ihrem Ausgang mit einem Schwebekörperdurchflußmesser (Rotameter) oder einer Dosierdüse ausgerüstet.Furthermore, it is known that the other gas welding devices are to be supplied with constant amounts of gas. In these devices, it does not depend on large pressure constant in the gas supply lines leading to the welding machine, but on a constant mass in the gas flow through the entire welding machine. For this purpose, adjustable cylinder or ring line pressure reducers are equipped at their output with a variable area flowmeter (rotameter) or a metering nozzle.
Nach DD-PS 142919 ist bereits vorgeschlagen worden, zur Erhöhung der Meßgenauigkeit den Gasdruck im Rotameter am Ausgang des Druckminderers in definierter Weise in Relation zum Strömungsgegendruck des nachgeschalteten Verbrauchers einzustellen und konstant zu halten.According to DD-PS 142919 has already been proposed to increase the accuracy of the gas pressure in the rotameter at the output of the pressure reducer set in a defined manner in relation to the flow back pressure of the downstream consumer and to keep constant.
Weiterhin wurde mit DD-PS 206047 vorgeschlagen, als Dosierdüse am Ausgang eines Schutzgasdruckminderers eine an sich bekannte Brennschneiddüse einzuordnen.Furthermore, DD-PS 206047 has been proposed to classify a metering nozzle at the outlet of a protective gas pressure reducer known per se as a gas cutting nozzle.
Der Nachteil aller bekannten und auf der Basis von mit Mengenmeßeinrichtungen (Rotameter, Dosierdüsen) ausgerüsteten Druckminderern und Schweißgasversorgungseinrichtungen besteht in den relativ hohen Gasverlusten in der Phase der Arbeitsunterbrechungen (d. h. Unterbrechung des Gasdurchflusses) und in der Notwendigkeit, daß kleine und leichte Schweißteile gegen „Wegblasen" durch den Schweißgasstrom gesichert werden müssen.The disadvantage of all known and equipped with Mengenmeßeinrichtungen (Rotameter, metering) equipped pressure reducers and welding gas supply facilities consists in the relatively high gas losses in the phase of work stoppages (ie interruption of gas flow) and in the need that small and light welded parts against "blowing away "must be secured by the welding gas stream.
Es ist Ziel der Erfindung, die Effektivität insbesondere von Schutzgasschweißeinrichtungen zu erhöhen.It is an object of the invention to increase the effectiveness of inert gas welding equipment in particular.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und zugehörige Einrichtungen zur Schweißgasversorgung zu entwickeln, mit denen die Verluste an Schweißgasen in den Phasen der Arbeitsunterbrechungen und der Bewegungsimpuls des Schweißgases auf die Schweißteile wesentlich vermindert werden können, so daß kleine und leichte Schweißteile nicht mehr gesichert werden brauchen.The invention has for its object to develop a method and associated facilities for welding gas supply, with which the losses of welding gases in the phases of work interruptions and the movement pulse of the welding gas can be substantially reduced to the weld parts, so that small and light welds no longer secure will need.
Die Aufgabe wird unter Verwendung von Druckregel-, Durchflußmeß- und Schweißeinrichtungen, wobei das Schweißgas mit einem Arbeitsdruck p0 in einer definierten Durchflußmenge bereitgestellt und auf den Strömungsgegendruck pg, gegebenenfalls auch auf Zwischendrücke durch mehrstufige Druckminderer, entspannt wird, erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das Schweißgas zuerst vom Arbeitsdruck p0 auf einen Zwischendruck pz entsprechendThe object is achieved by using Druckregel-, Durchflußmeß- and welding devices, wherein the welding gas is provided at a working pressure p 0 in a defined flow rate and on the back pressure p g , optionally also on intermediate pressures by multi-stage pressure reducer, relaxed according to the invention, that the welding gas first from the working pressure p 0 to an intermediate pressure p z accordingly
-ES_-5...20-ES_-5 ... 20
Pzpz
und anschließend nochmals vom Zwischendruck pz auf den Strömungsgegendruck pg der Schweißeinrichtung, jedoch nur geringfügig entsprechendand then again from the intermediate pressure p z on the flow back pressure p g of the welding device, but only slightly corresponding
—=1,05. ..1,2 Pg- = 1.05. ..1.2 Pg
entspannt wird, und daß mit Erhöhung von pg auf ein einstellbares maximales Druckniveauis relaxed, and that with increasing p g to an adjustable maximum pressure level
dieser Strömungsgegendruck überproportional druckerhöhend auf pz zurückgeführt wird, bis pz = pü erreicht, wobei pü, pz, P8 und P9 max als Überdruck bezeichnet wird.this flow back pressure is returned to p z overproportionately increasing the pressure until p z = p u is reached, where p u , p z , P 8 and P 9 max are referred to as overpressure.
Eine Einrichtung zur Ausübung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist in überraschend einfacher Weise unter Verwendung mindestens einer ersten Membrandruckmindererstufe, an deren Arbeitsdruckausgang, ausgelegt für Arbeitsdrücke pü bis vorzugsweise 10kp/cm2, ein Schwebekörperdurchflußmesser mit nachgeordnetem Drosselventil oder eine Drosselblende vorzugsweise mit einem vorgeordneten Manometer angeordnet sind, erfindungsgemäß so gestaltet, daß der Drosselquerschnitt A0 in mm2 des Drosselventils oder der Drosselblende entsprechendA device for carrying out the method according to the invention is arranged in a surprisingly simple manner using at least a first diaphragm pressure reducing stage, at the working pressure output, designed for working pressures p ü to preferably 10kp / cm 2 , a Float with a downstream throttle valve or an orifice preferably with an upstream pressure gauge , According to the invention designed so that the throttle cross section A 0 in mm 2 of the throttle valve or the throttle plate accordingly
AD < K A D <K
Po max + 1Po max + 1
ausgelegt ist, worin Vmax die maximale Durchflußmenge des Schweißgases in m3/h, pa max der maximale Arbeitsdruck in kp/cm2 Überdruck und K ein gasabhängiger Faktor sind, mitin which V max is the maximum flow rate of the welding gas in m 3 / h, p a max is the maximum working pressure in kp / cm 2 gauge and K is a gas-dependent factor with
K = 0,3 für H2 K = 0.3 for H 2
K = 0,5 für HeK = 0.5 for He
K = IfUrCH4, NH3 K = IfUrCH 4 , NH 3
K = 1,2 für O2, N2, Luft, CO, C2H2 K = 1.2 for O 2 , N 2 , air, CO, C 2 H 2
K= 1,5 für Ar, CO2 K = 1.5 for Ar, CO 2
K= 1,8 für C3H8 K = 1.8 for C 3 H 8
und daß in Strömungsrichtung hinter dem Drosselquerschnitt Aq eine zweite Druckmindererstufe angeordnet ist, die im Gegensatz zur bisherigen Konstruktions- und Betriebslehre auf einen Schließdruck ps < 2pgmax fest eingestellt ist, wobei pgmax der maximale Strömungsgegendruck (bei Vmax) der nachgeordneten Schweißeinrichtung ist, und in der der Strömungsquerschnitt As zwischen Gehäuse und Dichtkegel kleiner als der volle Offnungsquerschnitt zwischen Dichtkegel und Dichtsitz ist, bemessen nachand that in the flow direction behind the throttle cross-section Aq a second pressure reducer stage is arranged, which in contrast to the previous design and operating theory to a closing pressure p s <2p gma x fixed, where p gma x the maximum Strömungsgegendruck (at V max ) of the downstream Welding device is, and in which the flow cross section A s between the housing and sealing cone is smaller than the full opening cross section between the sealing cone and sealing seat, measured according to
As>10KVmax A s > 10KV max
Die erfindungsgemäße Einrichtung ist vorzugsweise so gestaltet, daß die beiden Druckmindererstufen mit dem dazwischen angeordneten Schwebekörperdurchflußmesser mit nachgeordnetem Drosselventil oder mit der dazwischen angeordneten Drosselblende mit vorgeordnetem Manometer in einem gemeinsamen Gehäuse eingebaut ist. In einer weiteren vorzugsweisen Ausführung ist die erfindungsgemäße Einrichtung lediglich aus den beiden Druckmindererstufen mit einem dazwischen angeordneten Drosselventil oder einer Drosselblende aufgebaut, so daß innerhalb von ihr kein Element zur Durchflußmengenermittlung existiert und daß sie zusätzlich mit einem einfachen, auf Atmosphärendruck geeichten Durchflußmengenmesser vorzugsweise nach dem Schwebekörperprinzip, der einen elastischen Dichtkonusanschluß zum Ansetzen an die Schweißbrennerdüse aufweist, ausgerüstet ist.The inventive device is preferably designed so that the two pressure reducer stages is installed with the interposed floating body flow meter with downstream throttle valve or with the orifice arranged therebetween with upstream pressure gauge in a common housing. In a further preferred embodiment, the device according to the invention is constructed only of the two pressure reducer stages with a throttle valve or an orifice disposed therebetween, so that there is no element for flow rate determination within it and that they additionally with a simple, calibrated at atmospheric pressure flow meter preferably according to the float principle having an elastic sealing cone connection for attachment to the welding nozzle, is equipped.
Die Vorteile der Erfindung bestehen darin, daß auf einfache Weise und mit einfachen Mitteln sowie wartungsfrei und mit höchster Betriebssicherheit der in der Phase der Arbeitsunterbrechungen auftretende Druckanstieg in der Zuleitung zum und im Schweißbrenner auf reproduzierbarem und einfach einstellbarem minimalen Niveau gehalten wird, wodurch die bisher vorhandenen Gasverluste beim Einschalten des Schweißvorganges infolge des schnellen Abbaus des Druckanstieges auf ein verschwindend geringes Maß reduziert werden und gleichzeitig dadurch das bisher vorhandene „Wegblasen" selbst sehr leichter kleiner Schweißteile vermieden wird. Die das erfindungsgemäße Verfahren reproduzierende Einrichtung bezieht ihre besondere hohe Funktionssicherheit aus einem neuartigen Konstruktionsprinzip, das neben der Auslegung des Drosselquerschnitts A0, und der Druckwerte von pz und pg insbesondere darauf beruht, daß der Strömungsquerschnitt zwischen Gehäuse und Dichtkegel grundsätzlich in definierter Größe kleiner als der Offnungsquerschnitt zwischen Dichtkegel und Dichtsitz ist. Durch diese, den bisherigen Bemessungsregeln für Druckminderer widersprechende Ausführung wird ein bisher nicht bekannter Funktionseffekt nutzbar. Dieser besteht darin, daß der Dichtkegel infolge der druckmäßigen Auslegung des Verfahrens und der besonderen Auslegung der Strömungsquerschnitte, insbesondere des StrömungsquerschnittsThe advantages of the invention are that in a simple manner and with simple means and maintenance-free and with the highest reliability of occurring in the phase of work interruptions pressure increase in the supply line and in the welding torch is kept at reproducible and easily adjustable minimum level, whereby the previously existing Gas losses when switching on the welding process as a result of the rapid reduction of the pressure increase are reduced to a negligible degree and at the same time the existing "blowing away" even very small small welded parts is avoided.The device reproducing the inventive method takes their particular high reliability from a novel design principle , which in addition to the design of the throttle cross-section A 0 , and the pressure values of p z and p g in particular based on the fact that the flow cross-section between the housing and cone in principle in d efinierter size is smaller than the opening cross section between the sealing cone and sealing seat. By this, the previous design rules for pressure reducers contrary execution a hitherto unknown functional effect can be used. This is that the sealing cone as a result of the pressure-wise design of the method and the special design of the flow cross sections, in particular the flow cross section
zwischen Gehäuse und Dichtkegel, die funktionell Wirkung eines in der Gasströmung beweglichen Strömungswiderstandes erhält, der in seiner Bewegungsdynamik und augenblicklichen Lage von der Durchflußmenge und den Drücken pz und pg einerseits beeinflußt wird und andererseits selbst rückkoppelnd auf diese Größen einwirkt. Daraus ist auch die überproportionale Druckerhöhung von pzbei Erhöhung von pg auf das maximale Druckniveau pgmaxauf einfache Weise realisiert worden. Der als beweglicher Strömungswiderstand ausgelegte Dichtkegel wirkt gleichzeitig in vorteilhafter Weise auch durchflußmengenbegrenzend. Das heißt, daß die maximale Durchflußmenge nicht wesentlich überschritten werden kann, weil mit weiter anwachsender Strömungsmenge der bewegliche Strömungswiderstand durch Strömungsumschlag und die nicht zuletzt auch dadurch erhöhte Strömungskraft gegen den Dichtsitz gedrückt wird und damit den Durchflußquerschnitt für das Schutzgas schnell reduziert bzw. verschließt.between the housing and sealing cone, the functional effect of a movable in the gas flow flow resistance receives, which is affected in its dynamics of movement and instantaneous position of the flow rate and the pressures p z and p g on the one hand and on the other hand self-feedback acting on these variables. From this, the disproportionate pressure increase of p z when increasing p g to the maximum pressure level p gmax has also been realized in a simple manner. The designed as a movable flow resistance sealing cone simultaneously acts in an advantageous manner flow rate limiting. This means that the maximum flow rate can not be significantly exceeded, because with increasing flow rate of the movable flow resistance by flow change and not least also increased flow force is pressed against the sealing seat and thus quickly reduces or closes the flow area for the protective gas.
Die Erfindung soll nachstehend an einem Ausführungsbeispiel näher erläutert werden.The invention will be explained in more detail below using an exemplary embodiment.
Die zugehörige Zeichnung zeigt im Schnitt schematisch eine als kombiniertes Druck- und Durchflußmengenregelventil ausgeführte erfindungsgemäße Einrichtung.The accompanying drawing shows schematically in section an executed as a combined pressure and flow control valve inventive device.
Die Einrichtung ist mittels Anschlußstutzen 1 und Überwurfmutter 2 an eine nicht dargestellte Argon-Gasflasche angeschlossen. Im Gehäuse 3 ist eine erste an sich übliche Membrandruckmindererstufe, bestehend im wesentlichen aus Schließfeder 4, Dichtkegel 5, Dichtsitz 6, Membran 7, Stellfeder 8, Stellschraube 9 und Schraubkappe 10. Der Flaschendruck von dieser ersten Membrandruckmindererstufe wird mit dem im Gehäuse 3 dicht eingeschraubten Flaschendruckmanometer 11 kontrolliert. Mit der Stellschraube 9 wird der Arbeitsdruck pü im Bereich bis 10kp/cm2 eingestellt. Der Arbeitsdruck Pu kann mit dem ebenfalls im Gehäuse 3 eingeschraubten Manometer 12 kontrolliert werden. Im Arbeitsdruckausgang 13 der ersten Membrandruckmindererstufe ist eine Drosselblende 14 dicht eingeschraubt. Der Drosselquerschnitt A0 der Drosselblende 14 beträgt in erfindungsgemäßer Auslegung für eine maximale Durchflußmenge von 1,2 m3/h rund 0,25 mm2. Im Gegensatz zu den bisher bekannten Druckmindererkonstruktionen ist in Strömungsrichtung hinter der ersten regelbaren Membrandruckmindererstufe eine zweite fest eingestellte Druckmindererstufe im gleichen Gehäuse 3 angeordnet, welche im wesentlichen aus Schließfeder 15, Dichtkegel 16, Dichtsitz 17, Membran 18, Stellfeder 19, Stellschraube 20, Feststellmutter 21 und Schraubkappe 12 besteht. Für eine Durchflußmenge von z. B. 0,6m3/h wird mittels Stellschraube 9 ein Arbeitsdruck Pa = 2,3kp/cm2 eingestellt, der beim Durchströmen des diese Durchflußmenge dosierenden Drosselquerschnitts A0 in der Drosselblende 14 auf einen Zwischendruck рг = 0,3 kp/cm2 entspannt und dann weitergeleitet wird zur zweiten Druckmindererstufe, insbesondere vorbei an der Schließfeder 15 und dem Dichtkegel 16. Der Strömungsquerschnitt As zwischen Gehäuse 3 und Dichtkegel 16 ist mit As = 16mm2 kleiner als der Strömungsquerschnitt zwischen Dichtkegel 16 und Dichtsitz Dadurch, daß nun der kritische Strömungsquerschnitt für das unter dem Zwischendruck pz stehende Schweißgas Argon zwischen dem Gehäuse 3 und dem beweglichen, auch schwingungsfähigen Dichtkegel 16 besteht, wird mit wachsender Durchflußmenge die Strömungskraft auf den Dichtkegel 16 zuerst allmählich erhöht, ohne daß sich der kritische Strömungsquerschnitt verändert. Mit Annäherung an die maximale Durchflußmenge Vmax erfolgt ein turbulenter Strömungsumschlag im kritischen Strömungsquerschnitt, wodurch die Strömungskraft auf den Dichtkegel 16 schlagartig sich erhöht und den Dichtkegel 16 gegen den Dichtsitz 17 drückt, was neben der Druckerhöhung von pgin Richtung Pgmaxzu einer überproportionalen Druckerhöhung von рг zurückwirkt und zu einer selbsttätigen Begrenzung auf die maximale Durchflußmenge Vmax führt. Die zweite Druckmindererstufe ist mittels Stellschraube 20, Feststellmutter 21, Stellfeder 19 und Membran 18 auf ein maximales Druckniveau pgmax = 0,5kp/cm2 des Strömungsgegendruckes pg des am Abgangsstutzen 23 mittels Brennerschlauch 24 angeschlossenen und nicht dargestellten Schweißbrenners begrenzt. Erwähnt sei noch, daß die Dichtkegel 5 und 16 mittels Hebern 25 mit den Membranen 7 bzw. 18 in Verbindung stehen. Die Dichtkegel 5 und 16 und Schließfedern 4 und 15 werden über die Verschlußschrauben 26 in das Gehäuse 3 eingesetzt. Wird der Gaszufluß zum Schweißbrenner mittels an sich üblichem und in den Brennerschlauch 24 eingeschleiften, nicht dargestellten Ventil abgesperrt, dann wird unmittelbar mit Erreichen von рдтах = 0,5kp/cm2 durch die heruntergedrückte Membran 18 auch der Dichtsitz 17 durch den Dichtkegel 16 verschlossen. Damit kann im Brennerschlauch 24 kein höherer Druck als pgmax = 0,5kp/cm2 auftreten. Damit werden einerseits jährlich rund 60 m3 Argon eingespart, wenn der Brennerschlauch 9 mm Nennweite und 3 m Länge hat, und andererseits ist ein „Wegblasen" selbst sehr kleiner und leichter Schweißteile infolge des nunmehr äußerst geringen Staudrucks (pgmax = 0,5 kp/cm2) nicht mehr zu beobachten.The device is connected by means of connecting piece 1 and union nut 2 to an argon gas cylinder, not shown. In the housing 3 is a first conventional diaphragm pressure reducing stage, consisting essentially of closing spring 4, sealing cone 5, sealing seat 6, diaphragm 7, spring 8, screw 9 and screw cap 10. The cylinder pressure of this first diaphragm pressure reducing stage is tightly screwed to the housing 3 in the case Bottle pressure gauge 11 checked. With the adjusting screw 9, the working pressure p ü is set in the range up to 10kp / cm 2 . The working pressure Pu can be controlled with the pressure gauge 12 also screwed in the housing 3. In the working pressure outlet 13 of the first diaphragm pressure reducing stage, an orifice plate 14 is screwed tight. The throttle cross-section A 0 of the orifice 14 is in the inventive design for a maximum flow of 1.2 m 3 / h around 0.25 mm 2 . In contrast to the previously known pressure reducer designs, a second fixed pressure reducing stage is arranged in the same housing 3 in the flow direction behind the first controllable diaphragm pressure reducing stage, which essentially consists of closing spring 15, sealing cone 16, sealing seat 17, diaphragm 18, adjusting spring 19, adjusting screw 20, locking nut 21 and screw cap 12 is made. For a flow rate of z. B. 0.6m 3 / h is adjusted by means of adjusting screw 9, a working pressure Pa = 2.3kp / cm 2 , which flows through the metering this flow rate throttle cross section A 0 in the orifice 14 to an intermediate pressure р г = 0.3 kp / cm 2 is relaxed and then forwarded to the second pressure reducer stage, in particular past the closing spring 15 and the sealing cone 16. The flow cross section A s between the housing 3 and sealing cone 16 is smaller with A s = 16mm 2 than the flow cross section between the sealing cone 16 and sealing seat in that Now, the critical flow cross section for the existing under the intermediate pressure p z welding gas argon between the housing 3 and the movable, also oscillating sealing cone 16 is increased with increasing flow rate, the flow force on the sealing cone 16, first, without changing the critical flow area. By approaching the maximum flow rate V max, a turbulent flow change takes place in the critical flow cross-section, whereby the flow force abruptly increased to the sealing cone 16 and the sealing cone 16 presses against the sealing seat 17, which over-proportional addition to the pressure increase of p g in direction P gma XZU a Pressure increase of р гg back and leads to an automatic limitation to the maximum flow rate V max . The second pressure reducing stage is limited by means of adjusting screw 20, locking nut 21, spring 19 and diaphragm 18 to a maximum pressure level p gmax = 0,5kp / cm 2 of the Strömungsgegendruckges p g of the outlet nozzle 23 by means of torch hose 24 and not shown welding torch. It should be mentioned that the sealing cone 5 and 16 are connected by means of lifters 25 with the membranes 7 and 18 in combination. The sealing cone 5 and 16 and closing springs 4 and 15 are inserted via the screw plugs 26 in the housing 3. If the gas flow to the welding torch is shut off by means of a conventional valve which is inserted into the torch hose 24, not shown, the sealing seat 17 is also closed by the sealing cone 16 immediately upon reaching р дтах = 0,5kp / cm 2 by the pressed-down membrane 18 , Thus, no higher pressure than p gmax = 0.5kp / cm 2 can occur in burner tube 24. On the one hand this saves about 60 m 3 of argon per year if the burner hose has a nominal diameter of 9 mm and a length of 3 m, and on the other hand a "blowing away" of even very small and light welded parts is possible due to the now extremely low back pressure (p gmax = 0.5 kp / cm 2 ) no longer observed.
Claims (2)
PgJ ^ - «1.05 ... 1.2
Pg
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Legal Events
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