CZ429999A3 - Způsob chlazení a zařízení pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru - Google Patents
Způsob chlazení a zařízení pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru Download PDFInfo
- Publication number
- CZ429999A3 CZ429999A3 CZ19994299A CZ429999A CZ429999A3 CZ 429999 A3 CZ429999 A3 CZ 429999A3 CZ 19994299 A CZ19994299 A CZ 19994299A CZ 429999 A CZ429999 A CZ 429999A CZ 429999 A3 CZ429999 A3 CZ 429999A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- cooling
- gasification reactor
- fluid
- pressure
- feed injector
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0006—Controlling or regulating processes
- B01J19/0013—Controlling the temperature of the process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J4/00—Feed or outlet devices; Feed or outlet control devices
- B01J4/001—Feed or outlet devices as such, e.g. feeding tubes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/20—Apparatus; Plants
- C10J3/30—Fuel charging devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/50—Fuel charging devices
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00054—Controlling or regulating the heat exchange system
- B01J2219/00056—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
- B01J2219/00065—Pressure measurement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
- B01J2219/0009—Coils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
- B01J2219/00103—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects
- B01J2219/00256—Leakage
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects
- B01J2219/00268—Detecting faulty operations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2200/00—Details of gasification apparatus
- C10J2200/09—Mechanical details of gasifiers not otherwise provided for, e.g. sealing means
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2200/00—Details of gasification apparatus
- C10J2200/15—Details of feeding means
- C10J2200/152—Nozzles or lances for introducing gas, liquids or suspensions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/141—Feedstock
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Jet Pumps And Other Pumps (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
- Nozzles (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Hákovýoběhovýchladicívodnísystémgenerátoro:
ého přívodního injektoruo
Odkaz na patenty : Tato přihláška nárokuje prioritu vyplývající z provizorní patentové přihlášky, sériové číslo 60/048911, která byla podána 6. června 1997 pod názvem „Tlakový oběhový chladicí vodní systém generátorového přívodního injektoru“.
Oblast techniky
Tento vynález se obecně týká přívodních injektoru uplatňovaných při výrobě syntézního plynu. V užším smyslu se tento vynález zaměřuje na způsob ochrany přívodního injektoru proti přehřívání.
Dosavadní stav techniky
Směsi syntézního plynu, jehož základními složkami jsou oxid uhelnatý a vodík, jsou z ekonomického hlediska zajímavé jako zdroj vodíku pro hydrogenační reakce, jako způsob získávám energie ze zdrojů paliv, které jinak nejsou přijatelné z hlediska životního prostředí, a jako zdroj přívodního plynu pro syntézu uhlovodíků, organických sloučenin obsahujících kyslík nebo amoniaku.
Částečné spalování uhlovodíkového paliva se vzduchem obohaceným kyslíkem nebo s poměrně čistým kyslíkem prováděné při výrobě oxidu uhelnatého a vodíku představuje zvláštní skupinu problémů, se kterými se dosavadní stav v této oblasti techniky nevypořádal. Například je nutné dosahovat velmi rychlé a úplné směšování reaktantů nebo se podstatné frakce reaktantů okysličí na oxid uhličitý a vodu. Rovněž je nutné provádět zvláštní opatření pro účely ochrany přívodního injektoru proti přehřívání. Kvůli reaktivitě kyslíku s kovem, z něhož lze vhodný injektor zhotovovat, je krajně důležité chránit součásti přívodního injektoru před dosahováním takových teplot, při nichž může dojít k selhání. V této souvislosti je potřebné, aby se reakce mezi uhlovodíkem a kyslíkem konala mimo vlastní přívodní injektor. Dokonce i tehdy, koná-li se reakce celkově za bodem vypouštění z přívodního injektoru, jsou součásti přívodního injektoru vystavovány účinkům ohřívání vyzařováním horka z reagujícího uhlovodíku a kyslíku.
• · · ·
-2Pro podporu adiční reakce nebo interakce výchozího materiálu a plynu v reaktoru je možné používat jakékoli účinné konstrukční řešení přívodního injektoru, jako je například palivový injektor prstencovitého typu popisovaný v patentu USA číslo 2 928 460 vydaném na jméno Eastman a spol., v patentu USA číslo 4 328 006 vydaném na jméno Muenger a spol. nebo v patentu USA číslo 4 328 008 vydaném na jméno Muenger a spol. Všechny tyto patenty jsou zde zahrnuty ve formě odkazu. Výchozí materiál se může alternativně dodávat do horního konce reaktoru skrze otvor. Plyn obsahující volný kyslík se typicky zavádí do reaktoru při vysoké tychlostí prostřednictvím palivového injektoru. V podmínkách tohoto uspořádání se dávky výchozích materiálů směšují v reakční zóně a současně se znemožňuje přímé dopadání proudu kyslíkového plynu na stěny reaktoru, které hy jinak způsobovalo poškozování stěn reaktoru.
Přívodní injektor se v průběhu normálních provozních situací vystavuje účinkům vysoká teploty, která překračuje bod tavení většiny kovů. Problém přehřívání je možno rovněž očekávat v průběhu předehřívání. Reaktor se musí předehřívat na teplotu, která se blíží normální provozní teplotě, aby se vytvářely podmínky pro zplyňovací reakci.
Z jednoho nebo několika uvedených důvodů se přívodní injektory podle dosavadního stavu v této oblasti techniky vyznačují poruchami injektorových součástí, a to zejména v důsledku eroze kovu na hrotu přívodního injektoru dokonce i tam, kde se tyto součásti chladí vodou. S poruchou přívodního injektoru se počítá. Chlazení přívodního injektoru je potřebné.
Stejně tak je potřebné, aby poruchy přívodního injektoru byly snadno detekovány. Je žádoucí, aby výsledkem netěsnosti v přívodním injektoru nebyla porucha chladicího systému, po níž by následovalo katastrofální selhání přívodního injektoru. Proto je potřebné zajistit to, aby netěsnosti neumožnily náhlé vniknutí chladicí vody do reaktoru. Podobně je potřebné zajistit to, aby netěsnosti neumožňovaly pronikání obsahu reaktoru do chladicího systému, což by vedlo ke katastrofickému selhání chladicího systému.
Podstata vynálezu
Tento vynález poskytuje způsob chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru, který vyrábí syntézní plyn, a dále poskytuje zařízení, jež je potřebné pro provádění tohoto způsobu. Tento vynález poskytuje způsob vstřikování chladicí kapaliny do kanálku v přívodním • · · · • · · · · · · ··· ·· «·· ···· ·· ··
-3injektoru upraveném pro cirkulování chladicí tekutiny. Vstřikovací tlak se udržuje blízko nebo nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru. Chladicí tekutina se odvádí z kanálku skrze odváděči otvor při výstupním tlaku od přibližně 1030 kPa (tj. 150 psi) pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru do přibližně 515 kPa (tj. 75 psi) nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru, přičemž jako výhodný se jeví tlak pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru.
V tomto vynálezu používaný výraz „přívodní injektor s kanálkem“ označuje přívodní injektor s jedním nebo více než jedním kanálkem, kdy řečené kanálky mohou být propojeny nebo vedeny samostatně a kdy řečený kanálek nebo kanálky mohou být zapuštěny na vnitřních nebo vnějších površích přívodního injektoru.
Zde používaný výraz„kanálek“ označuje uzavřené vedení s velkým poměrem délky ve vztahu k průměru, které má vstup a výstup a má schopnost udržování obsahu proudící chladicí tekutiny.
Zde používaný výraz „chladicí tekutina“označuje přijatelnou kapalinu, plyn nebo páru mající schopnost proudit ve vedení v reakci na účinky tepelného gradientu a mající schopnost odvádění tepla z přívodního injektoru. Vstřikovaná chladicí tekutina musí mít nižší teplotu než je teplota reaktoru. Čím je teplota vstřikované chladicí tekutiny nižší, tím menší proudění je vyžadováno pro chlazení přívodního injektoru. Chladicí tekutinou může být voda, substituovaný nebo nesubstituovaný uhlovodík, silikonový olej nebo nějaká jiná tekutina. Upřednostňovanou chladicí tekutinou je voda.
Zde používaný termín „při tlaku blízko nebo nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru“ vyjadřuje tlak v rozsahu od přibližně 515 kPa (tj. 75 psi) nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru do přibližně 1030 kPa (tj. 150 psi) pod nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru. Je-li vstřikovacím čerpadlem objemové čerpadlo, pak může být vstřikovací tlak pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru. Pokud se objeví netěsnost, jejímž výsledkem je pronikání plynu do chladicího systému a zvýšený tlak v chladicím systému, zvýší se vstřikovací tlak objemového čerpadla natolik, aby se zvýšený zpětný tlak vykompenzoval. Je-li vstřikovacím čerpadlem tlakové čerpadlo plnicího typu, jako je například odstředivé čerpadlo, pak musí být vstřikovací tlak nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru, aby bylo jisté, že se prouděni chladicí tekutiny nezastaví v důsledku vniknutí plynu a zvýšení zpětného tlaku v případě netěsnosti. Upřednostňovaným čerpadlem je tlakové čerpadlo plnicího typu.
-.4Zde používaný výraz “odplyňování odváděné tekutiny“ označuje umožňování styku odváděné tekutiny s plynem v odlučovači pro odplyňování kapaliny. V této souvislosti může existovat zvlášť plynná fáze a zvlášť kapalná fáze v odváděné tekutině za podmínek, které se vyskytují v odlučovači pro odplyňování kapaliny, v němž se provádí odlučováni volné plynné fáze od kapalné fáze. Pokud odváděná tekutina obsahuje rozptýlený plyn, pak odlučovač pro odplyňování kapaliny umožňuje styk a částečnou výměnu plynů mezi odváděnou tekutinou a plynnou fází v odlučovači pro odplyňování kapaliny.
Zde používaný výraz „ netěsnost v kanálku“ vyjadřuje označení takové poruchy přívodního injektoru, v jejímž důsledku se chladicí tekutina dostává do přímého styku s plynným obsahem zplyňovacího reaktoru.
Zde používaný výraz „paralelní uspořádaní“ označuje uspořádání dvou nebo více kanálků v přívodním injektoru, které mohou být, avšak nikoli nutně spojeny poblíž vstupu a výstupu tak, jak se tento výraz používá v souvislosti s elektrickými obvody. Tento výraz je určen pro zahrnutí přívodního injektoru, který může mít samostatné kanálky, jež jsou součástmi nezávislých chladicích systémů, jakož i upřednostňovaného povedení, jakým je hybrid, v němž jsou chladicí a odplyňovací systémy zkombinovány, avšak každý kanálek je nezávisle plněn vstřikovacím čerpadlem.
Zde používaný výraz „vývodní prostředky pro odvádění tekutiny z kanálku“ označují otvor na tom konci kanálku, který je opačný ve vztahu ke konci, do něhož se tekutina vstřikuje, přičemž řečený otvor je připojen k propojovacím prostředkům, jako je potrubí pro odvádění tekutiny od zplyňovacího reaktoru k chladicím, odplyňovacím a čerpadlovým prostředkům.
Tento vynález poskytuje způsob chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru, který vyrábí syntézní plyn, a dále poskytuje zařízení, jež je potřebné pro provádění tohoto způsobu. Konkrétněji lze uvést, že tento vynález poskytuje způsob vstřikování, cirkulování a odvádění chladicí kapaliny z kanálku v přívodním injektoru upraveném pro cirkulování chladicí tekutiny.
Chladicí tekutina se vstřikuje do kanálku nebo kanálků pod tlakem. Vstřikovací tlak se udržuje blízko nebo nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru, přičemž se upřednostňuje udržování vstřikovacího tlaku nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru. Účelem toho je udržování proudění chladicí tekutiny v případě poruchy hrotu přívodního injektoru. Pokud dojde k poruše hrotu přívodního injektoru, vzniká situace, v níž se chladicí tekutina dostane do • · · · · · • · · * « · • · · · · « 4 ·· · ··· • · · · · styku s vnitřním obsahem reaktoru. Jestliže je tlak zplyňovacího reaktoru vyšší než vstřikovací tlak, pak se objevuje nebezpečí zastavení proudu chladicí tekutiny, protože chladicí systém musí překonávat prudký nárůst vstřikovacího tlaku. Je-li vstřikovacím čerpadlem objemové čerpadlo, pak se vstřikovací tlak zvyšuje na některou tlakovou hodnotu, kterou může toto čerpadlo vyvinout.
Tlakové čerpadlo plnicího typu se upřednostňuje před objemovým čerpadlem, avšak kvůli tomu, že tlakové plnicí čerpadlo využívá výstupní tlak chladicí tekutiny. Tlakové plnicí čerpadlo proto vyžaduje daleko méně energie než objemové čerpadlo. Avšak vstřikovací tlak v systému využívajícím tlakové plnicí čerpadlo musí být vyšší než tlak zplyňovacího reaktoru. Vstřikovací tlak a výstupní tlak se výhodně reguluje tak, aby existoval přinejmenším 10% pokles vstřikovacího poměru tekutiny v případě netěsnosti v kanálku.
Chladicí tekutina se odvádí z kanálku skrze výstup při výstupním tlaku od přibližně 515 kPa (tj. 75 psi) nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru do přibližně 1030 kPa (tj. 150 psi) pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru. Je výhodné, je-E výstupní llak v rozsahu od přibližně 345 kPa (tj. 50 psi) nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru do přibEžně 690 kPa (tj. 100 psi) pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru. Je výhodnější, když je výstupní tlak pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru, a to upřednostňované v rozsahu od přibEžně 345 kPa (tj. 50 psi) pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru do přibEžně 690 kPa (tj. 100 psi) pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru.
je výhodné, provádí-E se recyklování chladicí tekutiny. Chladicí kapaEna se musí před opětným vstřikováním do kanálků ochlazovat. Výhodným zařízením pro ochlazování vody odváděné z kanálků hrotu přívodního injektoru je tepehiý výměník. Typ tepebiého výměníku není důležitý. Tepehiý výměník by měl mít takové rozměry, aby prováděl požadované ochlazování, avšak typ chladiče není důležitý.
Je výhodné, provádí-E se odplyňování chladicí tekutiny před jejím opětným vstřikováním do kanálků. Přítomnost dvou skupenství (fází) může značně snižovat účinnost tepelné výměny systému a může způsobovat vznikání mrtvých zón, v nichž existuje malý průtok kapaEny. Plyn může rovněž snižovat výkonnost čerpadla. V náročném prostředí hrotu přívodního injektoru může místní porucha chladicího systému způsobit selhání hrotu přívodního injektoru. KapaEna by se proto měla odplyňovat v odlučovači pro odplyňování kapaEny před jejím čerpáním. Je výhodné, když odlučovač pro odplyňování kapaEny pracuje
-6při zvýšeném tlaku, aby se minimalizovalo vynakládání energie, která je potřebná pro zvyšování tlaku na úroveň vstřikovacího tlaku na základě činnosti četpadla. Odlučovač pro odplyňování kapaliny by měl pracovat při tlaku v rozsahu od přibližně 50% do přibližně 120%, výhodněji od přibližně 80% do přibližně 100% a nejvýhodněji od přibližně 95% do přibližně 100% výstupního tlaku.
Tekutina v kanálcích má takový tlak, který je mírně nad nebo mírně pod úrovní tlaku zpfyňovacího reaktoru. Proto v případě netěsnosti bude plyn často vnikat do kanálků. Proto je výhodné mít prostředky pro detekování tohoto plynu. Jedním z takových prostředků je detektor, který reaguje na plyny, která jsou obsaženy ve zplyňovacím reaktoru. Takový detektor se výhodně umisťuje v odlučovači pro odplyňování kapalíny nebo ve vedení pro odvádění plynu z odlučovače pro odplyňování kapalíny. Mezi další výhodná čidla patří čidlo pro detekování vodíku, čidlo pro detekování uhlovodíku a čidlo pro detekování oxidu uhličitého. V případě netěsnosti ve hrotu přívodního injektoru budou tato čidla detekovat reaktorové plyny v chladicím systému a zajistí včasné oznámení poruchy hrotu.
Protože se tekutina ochlazuje před odplyňováním, dochází v průběhu odplyňování k malé nebo žádné ztrátě páry. Proto je ztráta tekutiny v průběhu normální činností minimální a lze ji obvykle předpovídat. Pokud vznikne taková netěsnost, vjejímž důsledku se tekutina ztrácí, mohou prostředky pro detekování ztráty tekutiny zajistit včasné oznámení vzniku netěsnosti. Výhodným zařízením pro detekování ztráty tekutiny je čidlo pro snímání úrovně tekutiny, které se umisťuje v odlučovači pro odplyňování kapaliny.
Upřednostňovanou chladicí tekutinou je voda. Je však možné používat i jiné chladicí tekutiny. Jako výhodné se jeví používání silikonového oleje. Rovněž lze používat uhlovodíky a alkohol.
Jako výhodné se jeví ovládání výstupního tlaku měněním tlaku v odlučovači pro odplyňování kapaliny. Toto se výhodně provádí přídavným přiváděním netečeného plynu, jako je dusík, do odlučovače pro odplyňování kapaliny pro účely zvyšování tlaku a odváděním plynu z odlučovače pro odplyňování kapaliny pro účely snižování tlaku. Je samozřejmé, že existuje celá řada dalších způsobů měnění výstupního tlaku, které využívají ovládacích ventilů nebo škrticích prostředků ve výstupním vedení. V každém případě je nezbytně nutné používat prostředky pro měření tlaku zpfyňovacího reaktoru nebo prostředky pro ovládání výstupního tlaku, aby se udržoval takový stav, kdy tlak v kanálku je nižší než tlak zpfyňovacího reaktoru.
• 9 · ·
9 9·9 • · »» · ·
-7Jako výhodné se často jeví to, že hrot přívodního injektoru má dva nebo více než dva nezávislé kanálky. Do těchto kanálků se může přivádět tekutina z jednoho nebo několika chladicích systémů.
Přehled obrázků na výkrese
Nyní bude proveden popis výhodných příkladů provedení podle přihlašovaného vynálezu s odkazem na připojená vyobrazení, na nichž :
Obr. 1 blokové schéma jednoho provedení podle přihlašovaného vynálezu, které obsahuje generátor (10), přívodní injektor (12) s kanálkem (14) , tepelný výměník (16), odlučovač (18) pro odplyňování kapaliny s čidlem (20) pro snímání úrovně tekutiny a detektor (22) pro detekování syntézního plynu. Toto provedení podle přihlašovaného vynálezu dále obsahuje zařízení pro zvyšování tlaku, kteiým je v tomto případě vysokotlaký zdroj dusíku a ovládací ventil (24), a zařízení (26) pro snižování tlaku, prostředky (28) pro měření tlaku zplyňovacího reaktoru a vstřikovací čerpadlo (30).
Obr. 2 je blokové schéma dalšího provedení podle přihlašovaného vynálezu, v němž se chladicí tekutiny vstřikují do dvou rovnoběžně vedených kanálků (14 a 15). Chladicí kapalina se do kanálku (15) dodává na základě činnosti samostatného chladicího systému (není předveden).
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1. Přívodní injektor 12 používaný ve zplyňovacím reaktoru 10, který vyrábí syntézní plyn, obsahuje kanálek 14 se schopností cirkulování chladicí tekutiny. Tlak ve zplyňovacím reaktoru je přibližně 6900 kPa (tj. 1000 psi). Řečenou tekutinou je voda. Odstředivé čerpadlo 30 vytváří tlak pro vstřikování tekutiny do kanálku. Vstupní tlak, nebo-li tlak ve vstupu do kanálku, je přibližně 7000 kPa. Tekutina protéká kanálkem 14 a opouští kanálek při tlaku přibližně 6500 kPa a teplotě přibližně 400°C. Tekutina se odvádí od reaktoru k tepelnému výměníku 16 typu tekutina-tekutina, v němž se tekutina ochlazuje na přibližně 70°C. Poté tekutina proudí skrze propojovací prostředky, jako je propojovací potrubí, do odlučovače 18 pro odplyňování kapaliny. Tlak v odlučovači 18 pro odplyňování kapaliny se • · · ·
·· ·· • · · • · · ·· · · · · • · • · · ·
-8mění přiváděním netečného plynu, jako je dusík, skrze ovládací ventil 24 nebo odváděním řečeného netečného plynu skrze odplyňovací ventil 26. Po průchodu odlučovačem 18 pro odplyňování kapaliny se odptynčná tekutina odvádí do propojovacích prostředků, jako je potrubí, jehož prostřednictvím může proudit do vstřikovacího čeipadla 30. Pokles tlaku ve výstupním potrubí, tepelném výměníku 16, propojovacích prostředcích, odlučovači 18 pro odplyňování kapaliny a propojovacích prostředcích vedoucích ke vstupu do čerpadla je menší než přibližně 70 kPa (tj.10 psi). Vstřikovací čerpadlo 30 dodává eneigii pro zvyšování tlaku tekutiny o přibližně 600 kPa (tj. 87 psi), což je tlak nezbytný pro vstřikování tekutiny do kanálku (14). V této souvislosti se uplatňují prostředky 28 pro měření tlaku zplyňovacího reaktoru a prostředky pro měření vstřikovacího tlaku.
Detektor 22 detekující plynný oxid uhelnatý se umisťuje v odlučovači pro odplyňování tekutiny tak, aby detekoval oxid uhelnatý v plynné sekci. Čidlo 20 pro snímání úrovně vody se umisťuje v odlučovači 18 pro odplyňování kapaliny pro měření úrovně vody v odlučovači pro odplyňování kapaliny. Prostředky pro přivádění 24 nebo odvádění 26 tekutiny a/nebo plynu v souvislosti směněním tlaku v odlučovači 18 pro odplyňování kapaliny se umisťují na odlučovači 18 pro odplyňování kapaliny.
Příklad 2. V tomto provedení podle přihlašovaného vynálezu se tlak chladicího vodního systému hořáku udržuje přibližně na stejné úrovni jako tlak generátoru plynu na základě vytváření tlaku v odlučovači pro odplyňování kapaliny a odvádění malého, tlak vyrovnávajícího proudu dusíku z odlučovače pro odplyňování kapaliny zpět do generátoru. Toto vratné vedení by typicky vstupovalo do generátoru přes spouštěcí vedení pro vyrovnávání tlaku, takže se nevyžaduje použití samostatné generátorové trysky. Tímto způsobem se dosahuje to, že v souvislosti se změnami tlaku generátoru se mění tlak řečeného vyrovnávacího proudu a na základě toho se automaticky mění tlak chladicího vodního systému, takže tlak v horní části chladicího vodního zásobníku je zhruba stejný nebo se blíží úrovni tlaku generátoru. Rozdíl výškové úrovně mezi generátorem a vstupem do odlučovače pro odplyňování kapaliny, kdy odlučovač pro odplyňování kapaliny je pod generátorem, vytváří tlakový rozdíl pro tok tekutiny z výstupu kanálku do odlučovače pro odplyňování kapaliny.
Příklad 3. V tomto provedení podle přihlašovaného vynálezu má odlučovač pro odplyňování kapaliny podobu trubky s velkým průměrem (25 až 30 cm), která je vedena od základní výškové úrovně k výškové úrovni přívodního injektoru (od přibližně 15 do 33 metrů).
-9Rozměrové hodnoty této trubky předurčují průtokovou dobu v rozsahu od přibližně 2 minut do přibližně 5 minut, přičemž jako výhodná se jeví průtoková doba v trvání 5 minut. Normální počáteční úroveň tekutiny se může měnit doplněním nebo vytlačením tekutiny, avšak po uzavření a zahájení činnosti systému zůstává stejná s výjimkou malých změn v důsledku poruch hořáku, při nichž tento systému reaguje zvýšením svého tlaku mírně nad úroveň tlaku generátoru tam, kde se netěsností projevují. Úroveň tekutiny v zásobníkovém potrubí se volí tak, aby tlak ve vstupu do kanálku přívodního injektoru byl mírně nižší nebo vyšší než úroveň tlaku v generátorové komoře. Tento tlak lze vyjádřit jako tlak u úrovně povrchu tekutiny v odlučovači pro odplyňování kapaliny, plus tlak vyvíjený sloupcem kapaliny, plus tlak vyvíjený vstřikovacím čerpadlem, mínus pokles tlaku ve vodním potrubním systému. V případě vzniku poruchy hořáku může být změna úrovně zásobníku způsobena buď průnikem plynu do chladicího vodního systému hořáku nebo malým únikem vody do generátoru.
Pokud se úroveň zásobníku volí tak, aby tlak v případě netěsnosti chladicího kanálku přívodního injektoru byl mírně vyšší než tlak generátoru, jakákoli porucha hořáku způsobí malý únik vody do generátoru. Vzhledem k tomu, že tlak clúadicího vodního systému se blíží úrovni tlaku generátoru, bude tlakový rozdíl způsobující únik malý, takže poměr unikání tekutiny bude minimalizován na neškodnou úroveň. Jestliže v jiném případě úroveň vody v odlučovači pro odplyňování kapaliny poklesne, pak snížení tlaku u hořáku na bod tlakového vyrovnání zabrání další ztrátě tekutiny. Pokud existuje takový konstrukční záměr, je možné upravit vrch odlučovače pro zplyňování kapaliny do podoby trubky s menším průměrem, takže před tím, než tlakové vyrovnání zabrání dalšímu úniku, bude ztráta vody krajně malá. Toto by rovněž mohlo být výhodné ve smyslu citlivého posuzování úrovně tekutiny k únikům a ve smyslu snadnějšího zjišťování úniků.
Pokud se úroveň zásobníku volí tak, aby tlak v případě netěsnosti chladicího kanálku přívodního injektoru byl mírně nižší než tlak generátoru, jakákoli porucha hořáku způsobí to, že voda bude unášet stopy plynů. Tyto plyny se budou uvolňovat z vody v odlučovači pro odplyňování kapalin a detektor pro detekování oxidu uhelnatého umístěný ve vyrovnávacím vedení netečného plynu je bude detekovat jako oxid uhelnatý. Toto opatření umožňuje krajně časné detekování malých poruch.
····
* φ »
9 ·
ΙΦ Φ · · ·
Φ · » Φ « ·
-10Vratné vedení vstupuje do odlučovače pro odplyftování kapaliny poblíž vrchu úrovně tekutiny. Jestliže se v případě systému s mírně nižším tlakem objeví velká porucha hořáku, pak vodou unášený plyn ve vratném vedení hořáku zmenší hlavu vratného vedení do té míiy, že se tlak u hořáku zvýší a omezí proudění plynu do chladicího vodního systému hořáku na malé množství, které nebude postačovat pro přeměňování chladicí vody na páru nebo přehřívání potrubí.
Dřívější obava, že unikání vody z vysokotlakých chladicích vodních systémů do generátoru by mohla poškodit žáruvzdorný materiál, je v každém případě překonána, protože tlak chladicího vodního systému je na přívodním injektoru udržování pod nebo jen mírně nad tlakem generátoru na základě správného nastavení úrovně zásobníku. Vlastní bezpečnost systému sama o sobě vylučuje potřebu složitých kontrolních a ovládacích systémů, avšak současně je zachována schopnost detekování malých netěsností (prasklin) s použitím detektoru pro detekování oxidu uhličitého.
Protože odlučovač pro odplyňování kapaliny má velký poměr povrchové plochy k objemu, lze upřednostňovat vzduchové chlazení tekutiny. Toto by odstranilo všechny obavy související s poruchami trubky tepelného výměníku způsobujícími znečištění chladicího vodního systému. Protože teplota vody pro chlazení hořáku může stoupat na 100°C bez jakýchkoE poškozujících účinků, použití vzduchového chlazení by mohlo být účelné i z hlediska nákladů.
Claims (24)
1. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zpíyňovacího reaktoru, který vyrábí syntézní plyn, kdy řečený přívodní injektor má kanálek se schopností obíhání chladicí tekutiny, vyznačující se tím , že obsahuje kroky (a) vstřikování chladicí tekutiny do kanálku při tlaku blízko nebo nad úrovní tlaku zpíyňovacího reaktoru, kdy toto vstřikování chladicí tekutiny zajišťuje vytváření takového poměru vstřikování chladicí kapalíny, který postačuje pro chlazení přívodního injektoru; a (b) odvádění tekutiny z kanálku přes výstup při výstupním tlaku pod úrovní tlaku zpíyňovacího reaktoru, avšak ne méně než přibližně 1030 kPa pod tlakem zpíyňovacího reaktoru.
2. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zpíyňovacího reaktoru podle nároku 1, vyznačující se tím , že dále obsahuje krok chlazení odváděné tekutiny a poté opětné vstřikování ochlazené tekutiny do kanálku.
3. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zpíyňovacího reaktoru podle nároku 2, vyznačující se tím , že dále obsahuje krok odplyňování odváděné tekutiny před opětným vstřikováním tekutiny.
4. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zpíyňovacího reaktoru podle nároku 1, vyznačující se tím , že vstřikovací tlak a výstupní tlak se regulují tak, aby existoval nanejvýše 10% pokles poměru vstřikování tekutiny v případě netěsnosti v kanálku.
5. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zpíyňovacího reaktoru podle nároku 1, vyznačující se tím , že tekutina se vstřikuje do dvou nebo více než dvou kanálků v paralelním uspořádání.
6. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zpíyňovacího reaktoru podle nároku 3, vyznačující se tím , že dále obsahuje krok detekování jednoho nebo více plynů, jimiž jsou oxid uhelnatý, oxid uhličitý a vodík, v průběhu odplyňování odváděné tekutiny.
• ·
7. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 3, vyznačující se tím , že dále obsahuje krok detekování oxidu uhelnatého v průběhu odplyňování odváděné tekutiny.
8. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 1, vyznačující se tím , že výstupní tlak je pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru, avšak ne méně než přibližně 690 kPa pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru.
9. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 1, vyznačující se tím , že výstupní tlak je v rozsahu od přibližně 345 kPa do přibližně 690 kPa pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru.
10. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 3, vyznačující se tím , že tlak působící na tekutinu v průběhu kroku ochlazování a kroku odplyňování je v rozsahu od přibližně 50% do přibližně 120% úrovně výstupního tlaku.
11. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 3, vyznačující se tím , že tlak působící na tekutinu v průběhu kroku ochlazování a kroku odplyňování je v rozsahu od přibližně 80% do přibližně 100% úrovně výstupního tlaku.
12. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 3, vyznačující se tím , že tlak působící na tekutinu v průběhu kroku ochlazování a kroku odplyňování je y rozsahu od přibližně 95% do přibližně 100% úrovně výstupního tlaku.
13. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 3, vyznačující se tím , že dále obsahuje krok detekování úbytku tekutiny.
• 9
9 9 9 9 ·
9 9 9 9 9
9 9 999 999
-1314. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyftovacího reaktoru podle nároku 1, vyznačující se tím , že řečenou tekutinou je voda.
15. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyftovacího reaktoru podle nároku 1, vyznačující se tím , že řečenou tekutinou je uhlovodík.
16. Zařízení pro chlazení přívodního injektoru zplyftovacího reaktoru, který vyrábí syntézní plyn, vyznačující se tím , žeobsahuje (a) přívodní injektor mající kanálek se schopností obíhání chladicí tekutiny, (b) chladicí tekutinu (c) prostředky pro vstřikování chladicí tekutiny do kanálku při takovém tlaku, který je nad úrovní tlaku zplyftovacího reaktoru, (d) výstupní prostředky pro odvádění tekutiny z kanálku, (e) prostředky pro udržování výstupního flaku pod úrovní flaku zplyftovacího reaktoru, avšak ne méně než přibližně 1030 kPa pod úrovní tlaku zplyftovacího reaktoru, a (f) prostředky pro měření tlaku zplyftovacího reaktoru.
17. Zařízení pro chlazení přívodního injektoru zplyftovacího reaktoru podle nároku 16, vy znač uj ící se tím , že dále obsahuje prostředky pro chlazení odváděné tekutiny před opětným vstřikováním tekutiny do kanálku.
18. Zařízení pro chlazení přívodního injektoru zplyftovacího reaktoru podle nároku 17, vyznačující se tím , že dále obsahuje prostředky pro odplyňování odváděné tekutiny před opětným vstřikováním tekutiny.
19. Zařízení pro chlazení přívodního injektoru zplyftovacího reaktoru podle nároku 18, vyznačující se tím , že dále obsahuje prostředky pro detekování syntézního plynu.
20. Zařízení pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 17, vyznačující se tím , že dále obsahuje prostředky pro detekování úbytku vody.
• 9 • · 9 ·· · ··· • 9
9« 99
-1421. Zařízeni pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru, který vyrábí syntézní plyn, obsahující (a) přívodní injektor mající kanálek se schopností obíhání chladicí tekutiny, (b) chladící tekutinu (c) čerpadlo pro vstřikování tekutiny (d) tepelný výměník (e) odlučovač pro odplyňování tekutiny (f) detektor pro detekování oxidu uhelnatého (g) čidlo úrovně vody (h) (i) prostředky pro přidávání tekutiny nebo plynu pro seřizování úrovně tlaku, kdy řečené prostředky musí seřizovat výstupní tlak na takovou úroveň, aby tlak v kanálku byl pod úrovní tlaku ve zplyňovacím reaktoru, a (j) propojovací potrubí, vyznačující se tím , že všechny součásti systému mají schopnost pracovat při stejném nebo vyšším tlaku, než je tlak zplyňovacího reaktoru, a že tyto součásti jsou uspořádány tak, aby chladící tekutina vstupovala do čerpadla pro vstřikování tekutiny a vystupovala z čerpadla pro vstřikování tekutiny při tlaku, která se blíží nebo je vyšší než úroveň tlaku zplyňovacího reaktoru, a ahy poté chladicí tekutina vystupovala z kanálku přívodního injektoru a dále vstupovala do tepelného výměníku a aby následně chladicí tekutina procházela odlučovačem pro odplyňování tekutiny před jejím opětným vstupem do čerpadla pro vstřikování tekutiny, a že detektor pro detekování plynu je umístěn na odlučovači pro odplyňování tekutiny pro účely detekování oxidu uhelnatého v plynné sekci a že čidlo pro snímání úrovně vody je umístěno v odlučovači pro odplyňování tekutiny pro účely měření úrovně vody a že prostředky pro přidávání tekutiny nebo plynu, které udržují výstup při tlaku, jenž není nižší než přibližně 1030kPa pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru, jsou umístěny na odlučovači pro odplyňování tekutiny.
• ·
-1522. Zařízení pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 16, vyznačující se tím , že prostředky pro udržování výstupního tlaku zajišťují to, aby výstupní tlak byl v rozsahu od přibližně 345 kPa do přibližně 690 kPa pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru.
23. Zařízení pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 21, vyznačující se tím , že prostředky pro přidávání tekutiny nebo plynu zajišťují to, aby výstupní tlak byl v rozsahu od přibližně 345 kPa do přibližně 690 kPa pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru.
24. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 3, vyznačující se tím , že krok odplyňování se provádí po kroku chlazení odváděné tekutiny.
25. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 24, vyznačující se tím , že dále obsahuje krok střetávání odváděné kapaliny s netečným plynem v průběhu kroku odplyňování.
26. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru, kteiý vyrábí syntézní plyn, kdy řečený přívodní injektor má kanálek se schopností obíhání chladicí tekutiny, vyznačující se tím , že obsahuje kroky (a) vstřikování chladicí tekutiny do kanálku při tlaku blízko nebo nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru, kdy toto vstřikování chladicí tekutiny zajišťuje vytváření takového poměru vstřikování chladicí kapaliny, který postačuje pro chlazení přívodního injektoru; a (b) odvádění tekutiny z kanálku přes výstup při výstupním tlaku v rozsahu od přibližně 515 kPa nad úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru do přibližně 1030 kPa pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru, takže v případě vzniku netěsnosti v kanálku se bude poměr unikám tekutiny do generátoru a poměr unikání plynu minimalizovat, a (c) detekování vývoje netěsnosti v kanálku s použitím detekčních prostředků.
-1627. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 26, vyznačující se tím , že výstupní flak je v rozsahu od přibližně 345 kPa nad úrovní flaku zplyňovacího reaktoru do přibližně 690 kPa pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru.
28. Způsob pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru podle nároku 26, vyznačující se tím , že výstupní tlak je v rozsahu od přibližně 345 kPa pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru do přibližně 690 kPa pod úrovní tlaku zplyňovacího reaktoru.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US4891197P | 1997-06-06 | 1997-06-06 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ429999A3 true CZ429999A3 (cs) | 2000-06-14 |
| CZ296884B6 CZ296884B6 (cs) | 2006-07-12 |
Family
ID=21957109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ0429999A CZ296884B6 (cs) | 1997-06-06 | 1998-06-05 | Zpusob chlazení prívodního injektoru zplynovacíhoreaktoru a zarízení pro chlazení prívodního injektoru zplynovacího reaktoru |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6162266A (cs) |
| EP (1) | EP0986622B1 (cs) |
| JP (1) | JP4236287B2 (cs) |
| KR (1) | KR100554360B1 (cs) |
| CN (1) | CN1130445C (cs) |
| AT (1) | ATE355349T1 (cs) |
| AU (1) | AU739352B2 (cs) |
| CA (1) | CA2291815C (cs) |
| CZ (1) | CZ296884B6 (cs) |
| DE (1) | DE69837198T2 (cs) |
| DK (1) | DK0986622T3 (cs) |
| ES (1) | ES2283059T3 (cs) |
| NO (1) | NO330095B1 (cs) |
| PL (1) | PL190137B1 (cs) |
| PT (1) | PT986622E (cs) |
| WO (1) | WO1998055565A1 (cs) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6755359B2 (en) | 2002-09-12 | 2004-06-29 | The Boeing Company | Fluid mixing injector and method |
| US6775987B2 (en) | 2002-09-12 | 2004-08-17 | The Boeing Company | Low-emission, staged-combustion power generation |
| US6802178B2 (en) * | 2002-09-12 | 2004-10-12 | The Boeing Company | Fluid injection and injection method |
| US8151716B2 (en) * | 2007-09-13 | 2012-04-10 | General Electric Company | Feed injector cooling apparatus and method of assembly |
| US20090202955A1 (en) * | 2008-02-07 | 2009-08-13 | General Electric Company | Gasification feed injectors and methods of modifying the cast surfaces thereof |
| US20090274594A1 (en) * | 2008-04-30 | 2009-11-05 | Cliff Yi Guo | Methods and systems for feed injector multi-cooling channel |
| DE102008034734A1 (de) * | 2008-07-24 | 2010-01-28 | Uhde Gmbh | Verfahren und Reaktoren zur Vergasung von staubförmigen, festen oder flüssigen Brennstoffen, wie Kohle, Petrokoks, Öl, Teer od. dgl. |
| US7784282B2 (en) * | 2008-08-13 | 2010-08-31 | General Electric Company | Fuel injector and method of assembling the same |
| US8690977B2 (en) * | 2009-06-25 | 2014-04-08 | Sustainable Waste Power Systems, Inc. | Garbage in power out (GIPO) thermal conversion process |
| US8721747B2 (en) | 2010-08-11 | 2014-05-13 | General Electric Company | Modular tip injection devices and method of assembling same |
| US8663348B2 (en) | 2010-08-11 | 2014-03-04 | General Electric Company | Apparatus for removing heat from injection devices and method of assembling same |
| US10302300B2 (en) | 2014-05-27 | 2019-05-28 | General Electric Company | Feed injector system |
| CN108745227B (zh) * | 2018-07-10 | 2020-06-09 | 天津辰力工程设计有限公司 | 一种用于石墨反应器的冷却系统及冷却工艺 |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1138549A (en) * | 1914-07-17 | 1915-05-04 | James Sheridan Frederickson | Torch. |
| US2794681A (en) * | 1950-01-31 | 1957-06-04 | Voest Ag | Nozzle and control assembly for the introduction of fluid material into a heated chamber |
| US2928460A (en) * | 1956-07-13 | 1960-03-15 | Texaco Inc | Annulus type burner assembly with face cooling and replaceable inner tip |
| US2963353A (en) * | 1957-06-20 | 1960-12-06 | Texaco Inc | Temperature measurement in reactors operating under high temperature and pressure |
| US3059913A (en) * | 1958-09-29 | 1962-10-23 | Henry J Kaiser Company | Cooling systems for devices used in metal refining processes |
| US3255966A (en) * | 1964-09-10 | 1966-06-14 | Texaco Development Corp | Annulus type burner for the production of synthesis gas |
| DE2038597A1 (de) * | 1970-08-04 | 1972-02-10 | Westerhoff Heinz Dipl Ing | Vorrichtung zum Kuhlen von Otenelementen |
| US3833056A (en) * | 1973-01-15 | 1974-09-03 | Black Sivalls & Bryson Inc | High temperature cooling process and system |
| US4328008A (en) * | 1979-05-30 | 1982-05-04 | Texaco Development Corporation | Method for the production of cleaned and cooled synthesis gas |
| US4328006A (en) * | 1979-05-30 | 1982-05-04 | Texaco Development Corporation | Apparatus for the production of cleaned and cooled synthesis gas |
| US4338099A (en) * | 1979-12-26 | 1982-07-06 | Texaco Inc. | Process for the partial oxidation of slurries of solid carbonaceous fuels |
| US4371378A (en) * | 1980-07-14 | 1983-02-01 | Texaco Inc. | Swirl burner for partial oxidation process |
| US4364744A (en) * | 1979-12-26 | 1982-12-21 | Texaco Inc. | Burner for the partial oxidation of slurries of solid carbonaceous fuels |
| DE3219316A1 (de) * | 1982-05-22 | 1983-11-24 | Ruhrchemie Ag, 4200 Oberhausen | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von synthesegas durch partielle oxidation von kohle-wasser-suspensionen |
| US4443228A (en) * | 1982-06-29 | 1984-04-17 | Texaco Inc. | Partial oxidation burner |
| US4438171A (en) * | 1982-08-09 | 1984-03-20 | Uniroyal, Inc. | Coextruded product of AES-thermoplastic graft copolymer |
| EP0101213B1 (en) * | 1982-08-12 | 1987-09-30 | Texaco Development Corporation | Coal gasification burner and apparatus |
| US4445444A (en) * | 1982-08-12 | 1984-05-01 | Texaco Inc. | Burner for combusting oxygen-coal mixture |
| US4525175A (en) * | 1983-05-31 | 1985-06-25 | Texaco Inc. | High turn down burner for partial oxidation of slurries of solid fuel |
| US4734194A (en) * | 1986-03-25 | 1988-03-29 | The Upjohn Company | Combined filter and valve mechanism |
| US4666463A (en) * | 1986-04-07 | 1987-05-19 | Texaco Inc. | Method of controlling the temperature of a partial oxidation burner |
| US4743194A (en) * | 1987-03-13 | 1988-05-10 | Texaco Inc. | Cooling system for gasifier burner operating in a high pressure environment |
| US4887962A (en) * | 1988-02-17 | 1989-12-19 | Shell Oil Company | Partial combustion burner with spiral-flow cooled face |
| US4865542A (en) * | 1988-02-17 | 1989-09-12 | Shell Oil Company | Partial combustion burner with spiral-flow cooled face |
| US5348568A (en) * | 1992-02-05 | 1994-09-20 | Asahi Glass Company Ltd. | Filtering method of flue gas of a boiler and a filter apparatus for hot gas |
-
1998
- 1998-06-05 ES ES98926530T patent/ES2283059T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-05 CZ CZ0429999A patent/CZ296884B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-06-05 PT PT98926530T patent/PT986622E/pt unknown
- 1998-06-05 AU AU78344/98A patent/AU739352B2/en not_active Ceased
- 1998-06-05 EP EP98926530A patent/EP0986622B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-05 CA CA002291815A patent/CA2291815C/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-05 PL PL98337215A patent/PL190137B1/pl unknown
- 1998-06-05 US US09/092,595 patent/US6162266A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-05 WO PCT/US1998/012060 patent/WO1998055565A1/en active IP Right Grant
- 1998-06-05 KR KR1019997011504A patent/KR100554360B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-06-05 JP JP50316999A patent/JP4236287B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-05 AT AT98926530T patent/ATE355349T1/de active
- 1998-06-05 CN CN98807308A patent/CN1130445C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-05 DE DE69837198T patent/DE69837198T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-05 DK DK98926530T patent/DK0986622T3/da active
-
1999
- 1999-12-06 NO NO19995989A patent/NO330095B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1130445C (zh) | 2003-12-10 |
| PL190137B1 (pl) | 2005-11-30 |
| KR20010013498A (ko) | 2001-02-26 |
| AU739352B2 (en) | 2001-10-11 |
| DE69837198D1 (de) | 2007-04-12 |
| JP2002510345A (ja) | 2002-04-02 |
| US6162266A (en) | 2000-12-19 |
| DE69837198T2 (de) | 2007-10-31 |
| CZ296884B6 (cs) | 2006-07-12 |
| NO995989L (no) | 2000-02-07 |
| JP4236287B2 (ja) | 2009-03-11 |
| WO1998055565A1 (en) | 1998-12-10 |
| ES2283059T3 (es) | 2007-10-16 |
| EP0986622B1 (en) | 2007-02-28 |
| KR100554360B1 (ko) | 2006-02-24 |
| CA2291815A1 (en) | 1998-12-10 |
| NO330095B1 (no) | 2011-02-21 |
| PL337215A1 (en) | 2000-08-14 |
| EP0986622A1 (en) | 2000-03-22 |
| CN1264419A (zh) | 2000-08-23 |
| PT986622E (pt) | 2007-05-31 |
| NO995989D0 (no) | 1999-12-06 |
| AU7834498A (en) | 1998-12-21 |
| CA2291815C (en) | 2008-10-28 |
| DK0986622T3 (da) | 2007-06-25 |
| ATE355349T1 (de) | 2006-03-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ429999A3 (cs) | Způsob chlazení a zařízení pro chlazení přívodního injektoru zplyňovacího reaktoru | |
| US20120036823A1 (en) | Methods and systems for monitoring a seal assembly | |
| US4743194A (en) | Cooling system for gasifier burner operating in a high pressure environment | |
| US4141154A (en) | Method for the cooling of a shaft furnace for the calcining of lime, dolomite or magnesite | |
| RU2513442C2 (ru) | Способ и реакторы для газификации пылевидных, твёрдых или жидких видов топлива | |
| KR100426178B1 (ko) | 가스화기의 냉각 장치 | |
| RU2689872C2 (ru) | Горелка для получения синтез-газа с контуром охлаждения | |
| MXPA99011282A (en) | Pressure gasifier feed injector cooling water system | |
| CA2732194C (en) | Slag discharge from reactor for synthesis gas production | |
| US20220254530A1 (en) | Hydrogenation system for pressurized water reactor and according method | |
| JPH04331288A (ja) | 高温高圧容器の冷却水供給装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20150605 |