CZ36703U1 - Směs pro samozhutnitelný beton - Google Patents
Směs pro samozhutnitelný beton Download PDFInfo
- Publication number
- CZ36703U1 CZ36703U1 CZ2022-40432U CZ202240432U CZ36703U1 CZ 36703 U1 CZ36703 U1 CZ 36703U1 CZ 202240432 U CZ202240432 U CZ 202240432U CZ 36703 U1 CZ36703 U1 CZ 36703U1
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- mixture
- concrete
- formwork
- additives
- self
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/02—Granular materials, e.g. microballoons
- C04B14/04—Silica-rich materials; Silicates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/02—Granular materials, e.g. microballoons
- C04B14/04—Silica-rich materials; Silicates
- C04B14/10—Clay
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/04—Portland cements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
Směs pro samozhutnitelný beton
Oblast techniky
Technické řešení se týká betonové směsi pro samozhutnitelné betony, rovněž označované zkráceně jako SCC ze self - compacting concrete, které jsou vhodné zejména pro oblast tvarově náročných, vyšších betonových konstrukcí nad 3 metry výšky.
Dosavadní stav techniky
Za samozhutnitelný beton je označován takový beton, který při ukládce do bednění nevyžaduje dodatečné zhutňování například vibrací a je schopen plného vyplnění bednění a zhutnění pouze působením gravitačních sil. Jedná se zpravidla o beton nízké viskozity, s vysokým podílem jemných složek a ztekucujících přísad.
Naproti tomu standardní beton se vyznačuje nižší tekutostí, vyšší mírou provzdušnění a je nutné jej při pokládce vibrovat, aby bylo dosaženo jeho zhutnění a vyplnění celého objemu bednění, zvláště pak hůře přístupných míst, či míst s vysokým stupněm vyztužení.
Stále se zvyšující nároky na tvarovou komplexnost konstrukcí a architektonicky náročné pohledové plochy vedou k použití samozhutnitelných betonů. Ty poskytují patřičnou variabilitu, dobré probetonování složitých detailů s vysokým stupněm vyztužení, a dále poskytují časovou úsporu při betonáži díky vyloučení klasického ukládání směsi po vrstvách s mechanickým hutněním.
Současně je u SCC sledován výsledný efekt vyplnění bednění a kvality povrchu na základě kritéria takzvané pohledovosti. Za beton s dobrou pohledovostí se považuje ten, který vykazuje minimální variabilitu povrchu, minimální množství vzduchových pórů, nízký počet defektů, trhlin a podobně.
Ze spisu CZ 28119 U1 je známý například samozhutnitelný vysokohodnotný robustní beton, určený zejména pro výrobu subtilních dílců, obsahující 40 až 65 % obj. plniva a 35 až 60 % obj. pojivového tmelu, který sestává z 50 až 65 % obj. portlandského cementu, 3 až 10 % obj. alespoň jedné příměsi, 25 až 40 % obj. vody, 1 až 2 % obj. superplastifikátoru, přičemž alespoň jedna příměs je na bázi aluminosilikátu a má alespoň 95 % částic jemnějších než 18 pm, měrný povrch podle Blaina vyšší než 20000 m2/kg ajejí objemová hmotnost činí 2500 až 2700 kg/m3. Tento beton může dále obsahovat až 1,5 % obj. vláken s max. délkou 30 mm, přičemž další příměsí může být např. mletý vápenec, struska, popílek nebo kamenný filer.
Nevýhodou stávajících samozhutnitelných betonů díky jejich vysoké tekutosti je přitom oproti standardnímu betonu působení vyšším tlakem na stěnu bednění při betonáži. To vede zvláště u vysokých konstrukcí k nutnosti použití daleko masivnější bednící konstrukce pro zamezení nadměrné deformace a překročení tak například požadavků investora na rovnost povrchu. Podcenění těchto tlaků může vést v krajním případě až k selhání bednící konstrukce a jejímu kolapsu během betonáže. Boční tlak SCC na bednění je podstatně větší než tlak běžného betonu. Pro dimenzování konstrukce bednění se SCC často uvažuje jako ideální kapalina, kde působí maximální hydrostatický tlak. To vede k neefektivnímu návrhu, k větší spotřebě bednícího materiálu a celkovému zvýšení nákladů. Proto vzniká úsilí popsat lépe reologické chování SCC směsí, vývoj bočních tlaků a způsob jejich měření a vyvinout technická řešení, jak tyto tlaky omezit pomocí modifikace betonové směsi a režimu betonáže.
Ve spisu CZ 35213 B6 o názvu Betonová směs pro samozhutnitelné betony je popsáno složení samozhutnitelného betonu s redukovaným bočním tlakem na bednění, určeného pro vyšší konstrukce od 3 m. Podstata řešení spočívá v použití betonu obsahujícího na 1 m3 směsi 310 až 370 kg cementu, 1400 až 1600 kg kameniva, 170 až 230 kg jemně mletého vápence, 180 až 220 kg
- 1 CZ 36703 Ul vody, 2 až 6 kg plastifíkačních a/nebo superplastifikačních přísad, a navíc že na 1 m3 směsi dále obsahuje 15,5 až 37 kg kalcinovaných jílů jako aktivních mikrostrukturálních přísad, pomocí kterých se dosahuje vzniku rané pevnosti a redukce bočních tlaků. Při použití uvedené směsi SCC a při současné úpravě režimu betonáže se dosahuje redukce bočních tlaků na úrovni 20 až 50 %.
Reologické vlastnosti SCC, a s tím související tlaky na bednění, závisí na několika hlavních faktorech. Mezi ně patří: složení a materiálové vlastnosti betonové směsi (např. typ cementu, jemnozmných příměsí, obsah vody, kameniva, přísad, viskozita, tixotropie), charakteristiky pokládky směsi (výška betonované konstrukce, rychlost betonáže, časové prodlevy, místo a výšková úroveň ukládky), charakteristiky bednění (rozměry, množství a tvar betonářské výztuže, těsnost, povrch). Na základě vhodné kombinace těchto faktorů je maximální boční tlak na bednění nižší než hydrostatický.
Betonové směsi před pokládkou podstupují několik standardních zkoušek zpracovatelnosti, mezi které patří např. rozliv obráceného Abramsova kužele, zkouška v L-boxu a zkouška odlučivosti vody filter-pressem. Tyto zkoušky poskytují praktickou pomůcku pro zhodnocení aktuální viskozity směsi a její odolnosti vůči tzv. krvácení a jsou použity pro snížení rizika nedostatečného vyplnění bednění a dosažení vyhovující pohledovosti. Nejsou však vodítkem pro současné snížení bočních tlaků směsi. Pro hodnocení míry tlaku není v současnosti zavedena standardizovaná laboratorní zkouška. Tlakové poměry je možné ověřit kombinací několika specializovaných laboratorních zkoušek nebo polních měření na reálné konstrukci.
Úkolem nyní předkládaného technického řešení je proto návrh takového složení betonové směsi pro samozhutnitelné betony, které splňují náročná kritéria SCC a současně poskytují redukované boční tlaky na bednění, což ve svém výsledku znamená efektivnější a levnější návrh bednění, možnost jeho opakovatelného použití, nižší technologické nároky a úspory stavebních nákladů.
Podstata technického řešení
Tento úkol je do značné míry vyřešen návrhem směsi pro samozhutnitelný beton podle technického řešení, obsahující cement, jemně mletý vápenec, kamenivo, vodu a přísady, která na 1 m3 směsi obsahuje 300 až 370 kg cementu, 170 až 230 kg jemně mletého vápence, 1400 až 1600 kg kameniva, až 3,8 kg přísady modifikující viskozitu, až 3 kg přísady pro udržení konzistence, 90 až 110 kg vody, až 6 kg superplastifikačních přísad a 93,7 až 119,4 kg nanojílové suspenze obsahující 1,7 až 3,4 kg tixotropní mikrostrukturální přísady nanojílu minerálu Sepiolit spolu s 2 až 6 kg superplastifikačních přísad a 90 až 110 kg vody.
Cementem může být jak portlandský cement, tak i směsný cement, přičemž tato směs může obsahovat i přísadu modifikující viskozitu případně i přísadu pro udržení konzistence.
Nanojíly jsou přírodní minerální látky získávané povrchovou těžbou v několika evropských i mimoevropských lokalitách. Pro účely rychlého nárůstu pevnosti směsi v tekutém stavu a snížení tlaku na bednění se podle předkládaného technického řešení osvědčily mikroskopicky vláknité nanojílové struktury minerálu Sepiolit. Nanojíl Sepiolit se vyznačuje malou velikostí částic s velkým specifickým povrchem, vysokým poměrem délka/šířka částic a hydrofílním charakterem. Tvar částic a hydrofilnost výrazně ovlivňuje reologické vlastnosti betonové směsi již při malých dávkách v řádu desetin hmotnostního procenta vůči cementu. V betonové směsi nanojíl tvoří částečnou náhradu cementu. Jedná se o látku s nízkou pucolánovou aktivitou, avšak s dobrou kompatibilitou s cementovým tmelem. Při dávce nanojílu odpovídající 0,5 % hmotnosti cementu dochází k dobré účinnosti na redukci tlaků a získá se výborná pohledovost při příznivé ceně směsi. Při dávce nanojílu odpovídající 1,0 % hmotnosti cementu dochází k vysoké účinnosti na redukci tlaků a získá se vyhovující pohledovost při vyšší ceně.
-2CZ 36703 UI
Mikrovláknitý charakter nanojílové přísady umožňuje vznik rané pevnosti betonu a rozvoji tixotropních vlastností, tedy vlastnosti, kdy směs v klidu vykazuje výrazně vyšší viskozitu oproti směsi v pohybu. Tyto vlastnosti částic v konečném důsledku přispívají ke snížení bočních tlaků na bednění. Tixotropie SCC je stav, kdy tekutá směs při pohybu vykazuje minimální viskozitu v rozsahu běžného SCC, avšak po uložení do bednění a prostorové stabilizaci dojde ve směsi k mikrostrukturální modifikaci a okamžitému nárůstu rané pevnosti. Naopak běžně používané SCC postrádají tixotropní efekt, a proto u nich nenastává vzhledem k jejich tekutosti žádná nebo minimální redukce bočních tlaků.
Hlavní výhodou betonové směsi pro samozhutnitelné betony podle technického řešení je efektivní snížení bočních tlaků až o 70 % při zachování běžných konzistencí SCC a výrazně lepší kvalita výsledné pohledovosti povrchu, přičemž betonáž lze provádět bez vibrací a za použití standardních prvků bednění s maximální nominální únosností 60 kPa bez nutnosti jejího zesilování. Další její výhodou je i možné snížení obsahu cementu v závislosti na obsahu nanojílů. Kromě pohledových konstrukcí lze počítat s využitím této směsi i pro běžné konstrukční betony, jelikož kvalita výsledných konstrukcí je lepší a betonáž výrazně rychlejší s úsporou jak lidské práce, tak i provozních nákladů.
Příklady uskutečnění technického řešení
V následujících třech příkladech jsou popsána příkladná uskutečnění technického řešení, v Tab. 1 je uvedeno složení referenční směsi. Betonová směs byla vyrobena v betonámě následujícím postupem. Z nanojílů, vody a superplastifikátoru byla nejprve připravena nanojílová suspenze. Při přípravě nanojílové suspenze bylo nutné rozmíchat práškový nanojíl ve vodě a vytvořit suspenzi bez aglomerátů částic. Pro míchání se použila mechanická a/nebo ultrazvuková energie dostatečná k rozrušení aglomerátů.
Poté byly zhomogenizovány suché složky směsi a smíchány se záměsovou vodou, ostatními přísadami ananojílovou suspenzí. Byly odebrány vzorky čerstvé betonové směsi pro zkoušky konzistence, zkoušku L-box a zkoušku odlučitelnosti vody a dále vzorky čerstvé betonové směsi pro budoucí zkoušky krychlené tlakové pevnosti po 28 dnech a hloubky průsaku tlakovou vodou. Čerstvá betonová směs byla transportován a na stavbu v domíchávači. Zde byla pomocí betonářských bádií ukládána do stěn ze systémového bednění o tloušťce 25 cm, minimální výšce 3,3 m, as osazenou betonářskou výztuží. Betonáž probíhala tak, aby se maximálně využilo tixotropního efektu směsi pro samozhutnitelné betony podle technického řešení. Níže popsaný časový režim betonáže umožnil dostatečnou časovou prodlevu pro růst rané pevnosti a pokles bočních tlaků. Pro využití tixotropie bylo zapotřebí vytvoření ustáleného stavu, kdy směs neproudí a kdy na ni nepůsobí další mechanické vlivy. Toho bylo dosaženo technologickou přestávkou při betonáži, kdy betonová směs se bez použití vibrace ukládala postupně ve vrstvách určité výšky v rozmezí 0,3 až 0,8 m a mezi ukládáním jednotlivých vrstev byla vytvořena časová prodleva v délce 5 až 15 minut, kdy byla směs rovněž bez vibrace ponechána v klidu a současně nedocházelo k vysychání a zavadnutí povrchu směsi, aby bylo možné na položenou vrstvu navázat s betonáží další vrstvy bez viditelné pracovní spáry.
CZ 36703 UI
Tab. 1 - Složení referenční směsi
Složka | kg/m3 |
cement CEM II A/M 42,5R | 340 |
jemně mletý vápenec | 200 |
voda | 203 |
drobné těžené kamenivo frakce do 4 mm | 811 |
hrubé těžené kamenivo frakce 4 až 8 mm | 300 |
hrubé drcené kamenivo frakce 8 až 16 mm | 428 |
superplastifikátor | 3,85 |
přísada pro udržení konzistence | 2,5 |
přísada modifikující viskozitu | 1,0 |
Během betonáže byl monitorován boční tlak v patě bednění pomocí snímače tlaku čerstvé směsi umístěného přímo v bednícím dílci a s každou vrstvou vyhodnocen rozliv obráceného Abramsova kužele. Rozliv od 55 do 65 cm představuje spodní interval pro zajištění dostatečné pohledovosti, výrazného tixotropního efektu a redukce tlaků na úrovni 40 až 70 %. Rozliv od 65 do 70 cm zaručuje optimální vlastnosti směsi, dobrou pohledovost a redukci bočních tlaků na úrovni 20 až 30 %. Rozliv od 75 do 80 cm představuje horní interval tekutosti, výbornou pohledovost a jen minimální redukci bočních tlaků.
Po skončení betonáže a zatuhnutí směsi byl vyhodnocen maximální dosažený tlak v patě bednění a porovnán s tlakem referenční směsi.
Příklad 1
Složení betonové směsi pro samozhutnitelné betony a její vlastnosti dle prvního příkladného uskutečnění technického řešení s redukcí bočních tlaků na úrovni 28 % je patrné z následujících tabulek Tab. 2a-c.
-4CZ 36703 UI
Tab. 2a - Příkladné uskutečnění technického řešení 1
Složka | kg/m3 |
cement CEM II/A - M 42,5 R | 353 |
jemně mletý vápenec | 229 |
Voda | 106,5 |
drobné těžené kamenivo frakce do 4 mm | 841 |
hrubé těžené kamenivo frakce 4 až 8 mm | 310 |
hrubé drcené kamenivo frakce 8 až 16 mm | 444 |
nanojílová suspenze | 112,85 |
přísada pro udržení konzistence | 1,0 |
přísada modifikující viskozitu | 2,5 |
Tab. 2b - Složení nanojílové suspenze pro příkladné uskutečnění technického řešení 1
Složka | kg/m3 |
nanojíl Sepiolit | 2,55 |
voda | 106,5 |
superplastifikátor | 3,8 |
Tab. 2c - Dosažené technologické parametry pro příkladné uskutečnění technického řešení 1
průměrný rozliv během betonáže | 69 cm |
proces pokládky betonu | Vrstvy 0,5 m Přestávka 10 min |
maximální boční tlak v patě bednění | 32,6 kPa |
redukce tlaku oproti referenční směsi dle Tab. 1 | 28,2 % |
mechanická pevnost po vytvrdnutí, 28-denní krychelná pevnost v tlaku | 47,2 MPa |
rohledovost | výborná |
-5CZ 36703 UI
Příklad 2
Složení betonové směsi pro samozhutnitelné betony a její vlastnosti dle druhého příkladného uskutečnění technického řešení s redukcí bočních tlaků na úrovni 41 % je patrné z následujících 5 tabulek Tab. 3a-c.
Tab. 3a Příkladné uskutečnění technického řešení 2
Složka | kg/m3 |
cement CEM II A/M 42,5R | 338 |
jemně mletý vápenec | 210 |
voda | 92,5 |
drobné těžené kamenivo frakce do 4 mm | 790 |
hrubé těžené kamenivo frakce 4 až 8 mm | 292 |
hrubé drcené kamenivo frakce 8 až 16 mm | 417 |
nanojílová suspenze | 99,7 |
přísada pro udržení konzistence | 1,0 |
přísada modifikující viskozitu | 2,5 |
io Tab. 3b - Složení nanojílové suspenze pro příkladné uskutečnění technického řešení 2
Složka | kg/m3 |
nanojíl Sepiolit | 1,7 |
voda | 92,5 |
superplastifikátor | 5,5 |
Tab. 3c - Dosažené technologické parametry pro příkladné uskutečnění technického řešení 2
průměrný rozliv během betonáže | 58 cm |
proces pokládky betonu | Vrstvy 0,5 m Přestávka 10 min |
maximální tlak v patě bednění | 26,7 kPa |
redukce tlaku oproti referenční směsi dle Tab. 1 | 41,2 % |
mechanická pevnost po vytvrdnutí, 28-denní krychelná pevnost v tlaku | 45,4 MPa |
pohledovost povrchu | horší (úroveň vibrovaného betonu) |
-6CZ 36703 UI
Příklad 3
Složení betonové směsi pro samozhutnitelné betony a její vlastnosti dle třetího příkladného uskutečnění technického řešení s redukcí bočních tlaků na úrovni 70 % je patrné z následujících 5 tabulek Tab. 4a-c.
Tab. 4a - Příkladné uskutečnění technického řešení 3
Složka | kg/m3 |
cement CEM II A/M 42.5R | 353 |
jemně mletý vápenec | 229 |
voda | 108,5 |
drobné těžené kamenivo frakce do 4 mm | 841 |
hrubé těžené kamenivo frakce 4 až 8 mm | 310 |
hrubé drcené kamenivo frakce 8 až 16 mm | 444 |
nanojílová suspenze | 113,9 |
superplastifikátor | 0,95 |
přísada pro udržení konzistence | 1,0 |
přísada modifikující viskozitu
2,50 io Tab. 4b - Složení nanojílové suspenze pro příkladné uskutečnění technického řešení 3
Složka | kg/m3 |
nanojíl Sepiolit | 2,55 |
voda | 108,5 |
superplastifikátor | 2,85 |
Tab. 4c - Dosažené technologické parametry pro příkladné uskutečnění technického řešení 3
průměrný rozliv během betonáže | 71 cm |
proces pokládky betonu | Vrstvy 0,5 m Přestávka 15 min |
maximální tlak v patě bednění | 14kPa |
redukce tlaku oproti referenční směsi dle Tab. 1 | 69,2 % |
mechanická pevnost po vytvrdnutí, 28-denní krychelná pevnost v tlaku | 37,0 MPa |
pohledovost povrchu | uspokojivá |
Claims (1)
- NÁROKY NA OCHRANU1. Směs pro samozhutnitelný beton, obsahující cement, jemně mletý vápenec, kamenivo, vodu a přísady, vyznačující se tím, že na 1 m3 směsi obsahuje 300 až 370 kg cementu, 170 až 230 kg jemně 5 mletého vápence, 1400 až 1600 kg kameniva, až 3,8 kg přísady modifikující viskozitu, až 3 kg přísady pro udržení konzistence, 90 až 110 kg vody, až 6 kg superplastifikačních přísad a 93,7 až 119,4 kg nanojílové suspenze obsahující 1,7 až 3,4 kg tixotropní mikrostrukturální přísady nanojílu minerálu Sepiolit spolu s 2 až 6 kg superplastifikačních přísad a 90 až 110 kg vody.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2022-40432U CZ36703U1 (cs) | 2022-11-04 | 2022-11-04 | Směs pro samozhutnitelný beton |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2022-40432U CZ36703U1 (cs) | 2022-11-04 | 2022-11-04 | Směs pro samozhutnitelný beton |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ36703U1 true CZ36703U1 (cs) | 2022-12-16 |
Family
ID=84534574
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ2022-40432U CZ36703U1 (cs) | 2022-11-04 | 2022-11-04 | Směs pro samozhutnitelný beton |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CZ (1) | CZ36703U1 (cs) |
-
2022
- 2022-11-04 CZ CZ2022-40432U patent/CZ36703U1/cs active IP Right Grant
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7041167B2 (en) | Low density accelerant and strength enhancing additive for cementitious products and methods of using same | |
Kondraivendhan et al. | Flow behavior and strength for fly ash blended cement paste and mortar | |
Bosiljkov | SCC mixes with poorly graded aggregate and high volume of limestone filler | |
Freidin | Cementless pressed blocks from waste products of coal-firing power station | |
Dhasindrakrishna et al. | Collapse of fresh foam concrete: Mechanisms and influencing parameters | |
AT509011B1 (de) | Mineralschaum | |
CN108341639A (zh) | 一种早强型水泥基厚层找平砂浆及使用方法 | |
CN109320163A (zh) | 一种c30低胶材自密实混凝土及其制备方法 | |
Salem et al. | Effect of superplasticizer dosage on workability and strength characteristics of concrete | |
Berredjem et al. | Influence of recycled sand containing fillers on the rheological and mechanical properties of masonry mortars | |
CN116693247A (zh) | 一种利用分级尾砂制备m20水泥砂浆的方法、产品及应用 | |
Martins et al. | Mechanical behavior of self-compacting soil-cement-sisal fiber composites | |
EP2028170B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Leichtbeton | |
CN104108914B (zh) | C20级单粒级自密实再生混凝土及其制备方法 | |
JP2019026540A (ja) | 即時脱型方式用のセメント組成物、及び、それを用いたプレキャストコンクリート成型品の製造方法 | |
CZ36703U1 (cs) | Směs pro samozhutnitelný beton | |
Safiuddin et al. | Effect of quarry dust and mineral admixtures on the strength and elasticity of concrete | |
JP4945777B2 (ja) | 気泡コンクリートの製造方法 | |
CZ37502U1 (cs) | Směs pro redukci tlaků samozhutnitelných betonů | |
CN102320785A (zh) | 一种无收缩灌浆加固料及其配制工艺 | |
CN109485316A (zh) | 浇筑型胶结颗粒料及其制备方法 | |
EP4101646A1 (en) | Concrete composition for 3d printing | |
KR20220155783A (ko) | 로내 탈황방식 석탄 연소 고칼슘 플라이애시를 활용한 매입말뚝 주입재 조성물 | |
CZ35213U1 (cs) | Betonová směs pro samozhutnitelné betony | |
Khaleel et al. | Powder Materials and Their Effect on the Behaviour of Self-Compacting Concrete in Malaysia |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FG1K | Utility model registered |
Effective date: 20221216 |