CZ306331B6 - Způsob separace plynu ze směsi plynů - Google Patents
Způsob separace plynu ze směsi plynů Download PDFInfo
- Publication number
- CZ306331B6 CZ306331B6 CZ2012-725A CZ2012725A CZ306331B6 CZ 306331 B6 CZ306331 B6 CZ 306331B6 CZ 2012725 A CZ2012725 A CZ 2012725A CZ 306331 B6 CZ306331 B6 CZ 306331B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- gas
- gas mixture
- composition
- bubbles
- nitrogen
- Prior art date
Links
Landscapes
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
Způsob separace plynu ze směsi plynů průchodem membránovou stěnou, při kterém se směs plynů zavede do roztoku podporujícího tvorbu bublin s obsahem směsi plynů a se stěnou odpovídající složení roztoku a umožňující průchod separovaného plynu. Bubliny se poté přivedou do prostředí pro odvod separovaného plynu, kde se destruují a jejich obsah se izoluje pro další zpracování. Separaci plynu lze provádět za pokojové teploty a za přetlaku 0,1 až 100 kPa.
Description
Způsob separace plynu ze směsi plynů
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu separace plynu ze směsi plynů průchodem membránovou stěnou.
Dosavadní stav techniky
Oxid uhličitý je všeobecně považován za hlavní skleníkový plyn, proto vývoj účinných metod pro jeho odstranění ze vznikajících průmyslových plynů obsahujících vzduch či metan např. při spalování fosilních paliv, bioplyn patří v posledních letech mezi nejčastěji řešené otázky akademického i průmyslového výzkumu. V současnosti je k dispozici celá řada technologií umožňujících zvýšit podíl energeticky hodnotného metanu v plynu, a to oddělením nežádoucích příměsi. Zejména se jedná o odstranění oxidu uhličitého v bioplynu je zastoupen v rozmezí 25 až 55 % a dalších složek jako vodní páry, sulfanu, amoniaku, vodíku a vzduchu. Jednotlivé technologie se od sebe liší v principu separace, komplexnosti odstraňují jen některé nežádoucí složky a robustnosti kapacitních schopností.
Pro separaci oxidu uhličitého od metanu lze využít čtyři nejvíce rozšířené technologie, mezi něž patří adsorpce - technologie PSA, absorpce - fyzikální tlaková vypírka, chemická vypírka, kiyogenní technologie - nízkoteplotní rektifíkace, membránové technologie.
Největšího uplatnění v reálném provozu doposud doznaly s jistými modifikacemi v zásadě dvě technologie: proces tlakové adsorpce označovaný jako „PSA“ z angl. „Pressure Swing Adsorption“ a fyzikální či chemická absorpce vodou či jiným vypíracím roztokem v angl. nazývána jako „scrubbing“ či „washing“. Slibnou technologií z pohledu energetických i prostorových nároků je pak i membránová separace, která má již první komerční nasazení. Za podobně perspektivní je považováno i využití kryogenní metody separace, jejíž praktické uplatnění je však zatím ve stádiu vývoje a ověřování.
Chemická vypírka je v současnosti preferovanou metodou odstraňování CO2, z procesních plynů [Russ. Chern. Rev. 2012, 81, 435; Ind. Eng. Chern. Res. 2006, 45, 2489; Ind. Eng. Chern. Res. 2006, 45, 2414; Energy Convers. Manage. 1999, 40, 1899; Int. J. Greenhouse Gas Control 2008, 2, 9]. Výhodou oproti fyzikální vypírce je vyšší selektivita a rozpustnost nežádoucích plynů, a to i při atmosférickém tlaku. Naproti tomu nevýhodami jsou energeticky náročná regenerace rozpouštědel - aminů, jejich korozivita, nízká kapacita a degradace [Russ. Chem. Rev. 2012, 81, 435].
Membránové technologie používané k čištění bio-plynu jsou v dnešní době relativně nové a jsou využívány ojediněle ve Svédsku či Švýcarsku pilotní jednotky. V posledních několika letech se také začaly objevovat v Německu a Nizozemsku [APROCHEM 2008, 1453], Principem membránové technologie je využití různé afinity, používají se i porézní membrány molekul složek dělené směsi. „Hnací silou“ procesu dělení je tlakový koncentrační gradient po obou stranách membrány. Produktem membránových separací je permeát látky prošlé membránou, a jednak proud látek, neprocházející membránou retentát. Podstatné kritérium pro permeaci příslušných plynných složek je jejich difúze přes membránu a rozpustnost v membráně. Permeabilita CO2 je asi 20x a H2S asi 60x větší oproti metanu, a to znamená, že tok těchto dvou složek skrz membránu je zřetelně vyšší. Permeát tedy v případě bioplynu obsahuje oxid uhličitý, vodu, sulfan a retentát obsahuje více metanu, požadovaná hodnota jeho koncentrace je minimálně 96 %. Aby bylo možné dosáhnout požadované čistoty retentátu, je třeba zvyšovat čas kontaktu nástřiku s membránou zvětšovat plochu membrány v modulu, tím se ale snižuje výtěžek produktu. V praktickém využití je proto nutný kompromis mezi výtěžkem a čistotou získaného produktu. Vysokou čistotu i výtěžek lze zajistit kaskádovitým uspořádáním membrán se zpětným tokem [APROCHEM 2008,
- 1 CZ 306331 B6
1453], V českém patentu 303106 je rovněž popsán způsob membránového postupu pro separaci bioplynu. Zde jsou toky separovaných plynů přes membrány poměrně nízké a proces vyžaduje použití membránových modulů s velkou plochou membrán, což je ekonomicky nevýhodné.
Podstata vynálezu
Podstata vynálezu způsobu separace plynu ze směsi plynů průchodem membránovou stěnou, který odstraňuje výše uvedené nedostatky, spočívá v tom, že směs plynů se zavede do roztoku podporujícího tvorbu bublin, tvořených membránovou stěnou o složení odpovídajícím složení roztoku a obsahujících směs plynů, načež se bubliny přivedou do prostředí umožňujícího odvod separovaného plynu z bublin a poté se bubliny destruují a jejich obsah izoluje pro další zpracování.
Dále jsou uvedena další možná provedení způsobu podle vynálezu, která jeho podstatné znaky dále rozvíjejí nebo konkretizují.
Prostředím pro odvod plynuje nosný plyn.
Směs plynů je vybrána ze skupiny metan : oxid uhličitý; vodík : oxid uhličitý; dusík : oxid uhličitý; metan : oxid siřičitý; vodík : oxid siřičitý; dusík : oxid siřičitý; metan : amoniak; vodík : amoniak; dusík : amoniak; metan : sulfan; vodík : sulfan; dusík : suifan o libovolném procentuálním složení.
Směsí plynů je dusík : kyslík o libovolném procentuálním složení.
Plynná směs má složení 20 až 90 % obj. metan 80 až 10 % obj. oxid uhličitý a roztok má hmotnostní složení 60 až 97 % voda, 1 až 10 % laurylethersulfát sodný SLES, 0 až 5 % lauryldimethylamin oxid, 1 až 10 % glycerol, 0,5 až 5 % sacharóza, 0 až 10 % polyethylen glykol.
Plynná směs má složení 20 až 90 % obj. dusík, 80 až 10 % obj. kyslík a roztok má hmotnostní složení 60 až 97 % voda, 1 až 10 % laurylethersulfát sodný, 0 až 5 % lauryldimethylamin oxid, 1 až 10 % glycerol, 0,5 až 5 % sacharóza, 0 až 10 % polyethylen glykol, 0,5 až 5% hemoglobin.
Separace plynu se provádí za pokojové teploty a za přetlaku 0,1 až 100 kPa.
Způsob podle vynálezu je založený na separaci plynných směsí ve velmi tenké stěně bublin tzv. dynamických pěnových membrán, které se tvoří zavedením separované směsi do speciálního roztoku. Speciální roztok je navržen tak, aby bubliny, jejichž stěny mají složení určené složením roztoku, měly vysokou stabilitu a pružnost. Způsob využívá toho, že jeden z dělených plynů se podstatně více rozpouští v kapalině, která tvoří bublinu. Tento plyn poté difunduje její stěnou adesorbuje se do okolního prostoru. V bublině pak zůstává prakticky čistá druhá složka směsi. Ta je v bublině dopravena do místa, odkud je po destrukci bubliny odváděna.
Princip navrženého dělení plynné směsi je založen na funkci bubliny jako separační membrány, která má velmi tenkou stěnu, její sílaje několik nanometrů, a proto je tok separované látky stěnou bubliny velmi vysoký. Výhodou takového uspořádání je, že vede k maximální účinnosti separačního procesu ve stěně vytvořené kapalné bublinové membrány. Membrány lze označit jako „dynamické kapalné bublinové membrány“, protože během separačního procesu mění svoji velikost, plochu pro separaci a sílu stěny bubliny a tloušťku dělící vrstvy. Na počátku procesu jsou membrány tvořeny zaváděním dělené plynné směsi do roztoku, bubliny narůstají do požadované velikosti, zvětšuje se plocha dynamické bublinové membrány a zároveň klesá její tloušťka a pak se bubliny od roztoku oddělují. Během jejich transportu ve vhodné aparatuře dochází k preferenční permeaci jedné ze složek dělené směsi přes stěnu bubliny. Tím dochází ke zmenšování velikosti membrány a k nárůstu její tloušťky.
-2CZ 306331 B6
Vhodným složením bubliny lze dosáhnout maximální efektivity pro daný separovaný systém. Složením roztoku pro přípravu bublin lze také ovlivňovat dobu „životnost“ bublin a tedy dobu nutnou pro požadovanou kvalitu separace.
Separace je zefektivněna aktivovaným transportem jedné ze složek plynné směsi. Aktivovaný transport je výsledkem interakcí mezi separovanou směsí a materiálem, ze kterého jsou bubliny vytvořeny. Složka s vyšší permeabilitou proniká stěnou bubliny a tím vzrůstá koncentrace druhé složky směsi v bublině.
K velmi rychlé separaci dochází i za pokojových teplot kolem 20 °C, není potřeba zvyšovat tlak separované směsi pomocí kompresorů, k dělení postačuje nepatrný předák několik kPa, který umožňuje vznik bublinek v roztoku.
Dosavadní praxe potvrdila, že separace má vysokou selektivitu a vysoký tok jedné z dělených složek přes stěnu bubliny, nabízí kontinuální uspořádaní procesu a možnost snadné recyklace.
Změnou složení roztoku pro tvorbu bublin lze dosáhnout separace pro jiné plynné systémy. Přidáním iontových kapalin, ze skupiny imidazoliových, fosfoniových nebo pyridiniových, lze významně ovlivnit transportní vlastnosti připravených bublin. Jako povrchově aktivní látky lze použít sloučeniny ze skupiny anion i kation aktivních tenzidů, dále vícesytné alkoholy jako glycerin, propylen glykol, polypropylen glykol, polyethylen glykol, dále sloučeniny na bázi sacharidů jako hydroxyethyl celulóza, hydroxypropyl methylcelulóza. Ze skupiny vícesytných karboxylových kyselin lze použít kyselinu citrónovou, kyselinu vinnou apod. Dalšími složkami jsou anorganické báze jako soda, jako stabilizátor bublin může být guar guma E412.
Příklady uskutečnění vynálezu
Příklad 1 - separace plynné směsi metan : oxid uhličitý
Separace plynné směsi byla prováděna za pokojové teploty 25 °C. Plynná směs o složení 50 % obj. metanu a 50 % obj. oxidu uhličitého byla za mírného předáku cca 1 kPa zaváděna do aparatury. Zde byl roztok s následujícím složením - voda 83 hmot. %, laurylethersulfát sodný (SLES) 4,5 hmot. %, lauryldimethylamin oxid 1 hmot. %, glycerol 5 hmot. %, sacharóza 0,5 hmot. %, polyethylen glykol 6 hmot. %. Zaváděním dělené plynné směsi do roztoku byly vytvářeny bubliny. Složení roztoku umožňuje vysokou stabilitu a pružnost bublin. Stěny bublin, které uzavíraly plynnou směs, mají složení roztoku. Takto vytvořené bubliny stékaly k dolní části aparatury, během jejich transportu trvajícím v řádu několika desítek sekund docházelo k permeaci oxidu uhličitého přes jejich stěny. Oxid uhličitý byl kontinuálně odváděn proudem nosného plynu, v našem případě byl k odvodu oxidu uhličitého použit vzduch. Bubliny po dosažení spodní části aparatury obsahovaly plynnou směs obohacenou o metan cca 99 % obj.. Bubliny poté byly destruovány a obsah uzavřený v bublinách retentát - prakticky čistý metan, byl odsáván k dalšímu použití.
Příklad 2 - separace plynné směsi kyslík : dusík
Separace plynné směsi byla prováděna za pokojové teploty 25 °C. Plynná směs o složení 78 % obj. kyslíku a 22 % obj. dusíku byla za mírného předáku cca 1 kPa zaváděna do aparatury. Zde byl roztok s následujícím složením — voda 83 hmot. %, laurylethersulfát sodný 4 hmot. %, lauryldimethylamin oxid 1 hmot. %, glycerol 5 hmot. %, sacharóza 1 hmot. %, polyethylen glykol 3 hmot. % a hemoglobin 3 hmot. %. Zaváděním dělené plynné směsi do roztoku byly vytvářeny bubliny. Složení roztoku umožňuje vysokou stabilitu a pružnost bublin. Stěny bublin,
-3 CZ 306331 B6 které uzavíraly plynnou směs, mají složení roztoku. Takto vytvořené bubliny stékaly k dolní části aparatury, během jejich transportu trvajícím v řádu několika desítek sekund docházelo k permeaci kyslíku přes jejich stěny. Kyslík byl kontinuálně odváděn proudem nosného plynu, v našem případě bylo k odvodu kyslíku použito helium. Bubliny po dosažení spodní části aparatury obsahovaly plynnou směs obohacenou o dusík cca 99 % obj.. Bubliny poté byly destruovány a obsah uzavřený v bublinách o složení 58 % obj. kyslíku a 42 % obj. dusíku, byl odsáván k dalšímu zpracování. Složení směsi v bublině lze měnit délkou doby transportu bublin, s delší dobou se složení posouvá k vyšší koncentraci dusíku.
Průmyslová využitelnost
Vynález lze využít k separaci směsí plynů prakticky ve všech oborech průmyslové výroby.
Claims (6)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob separace plynu ze směsi plynů průchodem membránovou stěnou, vyznačující se tím, že směs plynů se zavede do roztoku podporujícího tvorbu bublin, tvořených membránovou stěnou o složení odpovídajícím složení roztoku a obsahujících směs plynů, načež se bubliny přivedou do prostředí umožňujícího odvod separovaného plynu z bublin a poté se bubliny destruují a jejich obsah izoluje pro další zpracování.
- 2. Způsob separace plynu ze směsi plynů podle nároku 1, vyznačující se tím, že prostředím pro odvod plynuje nosný plyn.
- 3. Způsob separace plynu ze směsi plynů podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že směs plynu je vybrána ze skupiny metan : oxid uhličitý; vodík : oxid uhličitý; dusík : oxid uhličitý; metan : oxid siřičitý; vodík : oxid siřičitý; dusík : oxid siřičitý; metan : amoniak; vodík : amoniak; dusík : amoniak; metan : sulfan; vodík : sulfan; dusík : sulfan; dusík : kyslík o libovolném procentuálním složení.
- 4. Způsob separace plynu ze směsi plynů podle kteréhokoli nároku laž3, vyznačující se tím, že plynná směs má složení 20 až 90 % obj. metan, 80 až 10 % obj. oxid uhličitý a roztok má hmotnostní složení 60 až 97 % voda, 1 až 10 % laurylethersulfát sodný SLES, 0 až 5 % lauryldimethylamin oxid, 1 až 10 % glycerol, 0,5 až 5 % sacharóza, 0 až 10 % polyethylen glykol.
- 5. Způsob separace plynu ze směsi plynů podle nároků 1,2, 4, vyznačující se tím, že plynná směs má složení 20 až 90 % obj. dusík, 80 až 10 % obj. kyslík a roztok má hmotnostní složení 60 až 97 % voda, 1 až 10 % laurylethersulfát sodný, 0 až 5 % lauryldimethylamin oxid, 1 až 10 % glycerol, 0,5 až 5 % sacharóza, 0 až 10 % polyethylen glykol, 0,5 až 5 % hemoglobin.
- 6. Způsob separace plynu ze směsi plynů podle kteréhokoli nároku laž6, vyznačující se t í m , že separace plynu se provádí za pokojové teploty a za přetlaku 0,1 až 100 kPa.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2012-725A CZ306331B6 (cs) | 2012-10-25 | 2012-10-25 | Způsob separace plynu ze směsi plynů |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2012-725A CZ306331B6 (cs) | 2012-10-25 | 2012-10-25 | Způsob separace plynu ze směsi plynů |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ2012725A3 CZ2012725A3 (cs) | 2014-05-07 |
CZ306331B6 true CZ306331B6 (cs) | 2016-12-07 |
Family
ID=50686030
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ2012-725A CZ306331B6 (cs) | 2012-10-25 | 2012-10-25 | Způsob separace plynu ze směsi plynů |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CZ (1) | CZ306331B6 (cs) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ308128B6 (cs) * | 2018-07-13 | 2020-01-15 | Ústav Chemických Procesů Av Čr, V. V. I. | Zařízení pro separaci plynů a způsob separace směsi plynů |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1402938A2 (de) * | 2002-09-24 | 2004-03-31 | Max-Planck-Gesellschaft zur Förderung der Wissenschaften e.V. | Gestützte Schaumfilm-Membranen für die Gas-Separation |
CZ302850B6 (cs) * | 2007-08-28 | 2011-12-14 | Ústav makromolekulární chemie, AV CR, v. v. i. | Zpusob separace vodíku z plynných smesí |
CZ303106B6 (cs) * | 2010-06-02 | 2012-04-04 | Ceská hlava s.r.o. | Zpusob obohacování bioplynu z cisticek odpadních vod nebo ze zemedelské prvovýroby o methan a zarízení k provádení tohoto zpusobu |
-
2012
- 2012-10-25 CZ CZ2012-725A patent/CZ306331B6/cs not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1402938A2 (de) * | 2002-09-24 | 2004-03-31 | Max-Planck-Gesellschaft zur Förderung der Wissenschaften e.V. | Gestützte Schaumfilm-Membranen für die Gas-Separation |
CZ302850B6 (cs) * | 2007-08-28 | 2011-12-14 | Ústav makromolekulární chemie, AV CR, v. v. i. | Zpusob separace vodíku z plynných smesí |
CZ303106B6 (cs) * | 2010-06-02 | 2012-04-04 | Ceská hlava s.r.o. | Zpusob obohacování bioplynu z cisticek odpadních vod nebo ze zemedelské prvovýroby o methan a zarízení k provádení tohoto zpusobu |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ308128B6 (cs) * | 2018-07-13 | 2020-01-15 | Ústav Chemických Procesů Av Čr, V. V. I. | Zařízení pro separaci plynů a způsob separace směsi plynů |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CZ2012725A3 (cs) | 2014-05-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Yeon et al. | Application of pilot-scale membrane contactor hybrid system for removal of carbon dioxide from flue gas | |
Simons et al. | Gas–liquid membrane contactors for CO2 removal | |
Chabanon et al. | Gas–liquid separation processes based on physical solvents: opportunities for membranes | |
Lu et al. | Effects of activators on mass-transfer enhancement in a hollow fiber contactor using activated alkanolamine solutions | |
Favre | Membrane processes and postcombustion carbon dioxide capture: Challenges and prospects | |
Simons | Membrane technologies for CO2 capture | |
Yan et al. | Experimental study on the separation of CO2 from flue gas using hollow fiber membrane contactors without wetting | |
Hedayat et al. | Simultaneous separation of H2S and CO2 from natural gas by hollow fiber membrane contactor using mixture of alkanolamines | |
US20090156875A1 (en) | Methane separation method, methane separation apparatus, and methane utilization system | |
Atlaskin et al. | Comprehensive experimental study of acid gases removal process by membrane-assisted gas absorption using imidazolium ionic liquids solutions absorbent | |
RU2592522C2 (ru) | Способ и устройство для разделения газовой смеси | |
AU2014238156B2 (en) | Method and apparatus for desorption using microporous membrane operated in wetted mode | |
Younas et al. | Post-combustion CO2 capture with sweep gas in thin film composite (TFC) hollow fiber membrane (HFM) contactor | |
Petukhov et al. | A highly-efficient hybrid technique–Membrane-assisted gas absorption for ammonia recovery after the Haber-Bosch process | |
Dong et al. | Simulation and feasibility study of using thermally rearranged polymeric hollow fiber membranes for various industrial gas separation applications | |
Lee et al. | Temperature and pressure dependence of the CO2 absorption through a ceramic hollow fiber membrane contactor module | |
Kim et al. | Practical designs of membrane contactors and their performances in CO2/CH4 separation | |
Niknam et al. | Experimental and modeling study of CO2 absorption by L-Proline promoted potassium carbonate using hollow fiber membrane contactor | |
Kreiter et al. | Pressure resistance of thin ionic liquid membranes using tailored ceramic supports | |
Lu et al. | Membrane contactor for CO2 absorption applying amino-acid salt solutions | |
Jie et al. | Enhanced pressure swing membrane absorption process for CO2 removal from shifted syngas with dendrimer–ionic liquid mixtures as absorbent | |
Atlaskin et al. | Evaluation of the absorbing pervaporation technique for ammonia recovery after the Haber process | |
Chau et al. | Polyamidoamine-facilitated poly (ethylene glycol)/ionic liquid based pressure swing membrane absorption process for CO2 removal from shifted syngas | |
WO2012078778A1 (en) | Integrated system for acid gas removal | |
Harlacher et al. | Gas–gas separation by membranes |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20201025 |