Způsob čištění výpalků z výroby surového zemědělského lihu a zařízení k provádění tohoto způsobu

Oblast techniky

Vynález se týká způsobu čištění výpalků z výroby surového zemědělského lihu v podobě koloidního roztoku s obsahem sušiny 3 až 12 % hmotn., tj. separace lihovarských výpalků - destilačního zbytku, z výroby lihu fermentační cestou na dále využitelné frakce a zařízení k provádění tohoto způsobu.

Dosavadní stav techniky

Výpalky z výroby surového zemědělského lihu jsou koloidní roztok s obsahem sušiny 3 až 12 % hmotn. Složení výpalků závisí na způsobu zpracování a na použité surovině.

Jsou známy následující metody využití a likvidace výpalků:

1. Přepracování na krmivo.

2. Přepracování na palivo.

3. Použití jako hnojivo.

4. Anaerobní digesce produkující bioplyn.

5. Speciální metody.

1. Přepracování výpalků na krmivo

Tento způsob zpracování výpalků na krmivo je známý jako DDGS (Distillers Dried Grains with Solubles) a WDGS (Wet Grains with Solubles).

Varianta DDGS je dnes ve světě nejpoužívanější. DDGS spočívá v zahuštění výpalků, následném sušení a tvorbě granulátu. Obecně tato metoda spočívá v zahuštění v aparátech odstředivkaodparka a dále na dosušení v sušárně. Tyto procesy mají největší podíl na celkových energetických nákladech. Vzniklou brýdovou vodu z odpařovací stanice lze využít v technologii, zbytek je nutné dočistit na COV (čistírna odpadních vod). Největší nevýhoda této varianty likvidace výpalků je energetická náročnost procesů odpařování a sušení. Další nevýhodou této varianty je, že s sebou nese riziko poškození výpalků příliš vysokou teplotou při nesprávném sušení, kdy je výsledkem výrazně snížený obsah živin a stravitelnost aminokyselin.

Varianta WDGS - zahuštěné lihovarské výpalky, je sice méně energeticky náročná na výrobu, ale hlavní nevýhodou této metody je jejich trvanlivost. Jsou určeny převážně k rychlému zpracování a jejich životnost je i při optimálních podmínkách skladování nanejvýš týden. Vzniklou brýdovou vodu z odpařovací stanice lze využít v technologii, zbytek je nutné dočistit na ČOV.

2. Spalování výpalků

Spalováním výpalků v kotlích na biomasu, ať už jde o spalování na roštu nebo o spalování ve fluidní vrstvě, máme možnost získat z odpadového materiálu energii. Postup výroby paliva pro spalování je velmi podobný jako postup výroby granulátu určeného ke krmení. Původní suspenze výpalků zahustíme a následně dosušíme v sušárně. Voda se odpařuje až na požadovaný obsah sušiny v palivu. Takto získané palivo lze za určitých podmínek spalovat a tím získat energii. Energie může být využita k výrobě páry pro pohon parní turbíny, tj. výroba elektřiny, nebo pro úspory v provozu lihovaru - použití páry v technologii, např. vytápění kolon, ohřev odparky.

Hlavní problém při spalování výpalků je nízká teplota tavení popele, což vyžaduje další úpravu paliva v kombinaci s využitím speciálně navržených kotlů. Celková nevýhoda této varianty spočívá především ve vysokých investičních nákladech na technologii pro výrobu paliva a speciálních kotlů. Vzniklou brýdovou vodu z odpařovací stanice lze využít v technologii, zbytek je nutné dočistit na ČOV.

3. Výpalky jako hnojivo

V souvislosti s hnojením jsou nejčastěji zmiňovány melasové výpalky, avšak lze říci, že všechny druhy výpalků jsou po zahuštění a nutné neutralizaci vápnem vhodné ke hnojení polí. V případě využití výpalků jako hnojivá přibývá uživatelům pozemků povinnost vedení evidence, včetně stanovení složení aplikovaného materiálu. Výpalky mohou v zemědělství částečně nahradit či doplnit dávky minerálních hnojiv, a to ať jsou aplikovány samostatně, nebo v kombinaci se slámou či kejdou. Problém této varianty je možná kontaminace povrchových a podzemních vod a proto je k použití výpalků, jako hnojívaje nutné jejich zahuštění. Brýdový kondenzát vzniklý odpařováním - při zahušťování, je možné odvádět po příslušné úpravě na ČOV.

Nevýhodu této varianty je kromě vysokých nákladů také diskontinuita provozu - zákonem je zakázáno aplikovat hnojivá na pole v zimním období. Další komplikace je splnění tzv. „Nitrátové směrnice“. Nitrátová směrnice je předpis Evropské unie (91/676/EHS) vytvořený pro ochranu vod před znečištěním dusičnany ze zemědělství. Jedná se o jeden ze zákonných požadavků na hospodaření, které jsou kontrolovány v systému kontroly dotací „cross compliance“, které jsou pro zemědělce klíčovou otázkou

4. Využití výpalků k výrobě bioplynu

Výpalky svým složením představují vhodný substrát pro zemědělské bioplynové stanice (BPS). Jako vstupní materiál pro anaerobní digesci se běžně používají sekundární zemědělské produkty: hnůj, kejda, močka, sláma, pokrutiny z lisování řepkového oleje, apod. Dalším substrátem jsou k tomuto účelu cíleně pěstované zemědělské plodiny - kukuřice, šťovík, čirok, amarant, atd. Tyto materiály jsou pro fermentaci vhodné a pro jejich optimální využití je třeba upravit obsah sušiny vstupního substrátu do 12 % hmotn. sušiny. K úpravě obsahu sušiny vstupujících substrátů, jako je kukuřičná siláž, jsou výpalky velmi vhodné, avšak dnes již většina BPS ředí vstupní suroviny vlastním fugátem z digestátu. Jedná se o ředění vstupních substrátů kapalnou složkou odseparovanou z koncového skladu - z digestátu.

Z důvodu nákladů a komplikací při likvidaci digestátu dnes již většina BPS odmítá nezahuštěné výpalky pro svůj vysoký obsah vody. V případě zahuštění jsou však ekonomicky výhodnější předchozí varianty.

5. Speciální metody

Další publikované metody jsou založeny na principu separace výpalků pomocí nanofiltrace a nanofiltrace v kombinaci s reverzní osmózou. Výsledky vyčištění výpalků dosahují hodnot CHSK < 1200 mg/1. Problém však představuje novost těchto technologií, možnost zanesení a komplikace při čištění membrán. Další nevýhodou jsou vysoké pořizovací náklady filtračních modulů a nutnost aplikace vysokého tlaku - > 4 až 8 MPa. Tyto metody jsou ve stádiu výzkumu a jejich vysoká energetická náročnost brání dalšímu rozšíření.

Další inovativní metodou zpracování výpalků je elektrokoagulace. Při této metodě je koloidní směs výpalků destabilizována vlivem elektrického proudu a dochází k tvorbě sedimentačně odstranitelných vloček. Problémem metody je však náročnost na obsluhu a možné nebezpečí z důvodu unikajícího vodíku. Další nevýhodou je spotřeba elektrické energie na elektrolýzu a omezená životnost použitých elektrod.

-2CZ 306304 B6

Dále je uvedeno porovnání konvenčních metod zpracování výpalků

Krmivá

DDGS dnes ve světě nejpoužívanější forma krmných výpalků má výhody ve výkupu vyrobeného krmivá, což představuje úspory a ve snížení ceny krmiv pro zemědělské provozy. Nevýhodami jsou vysoké investiční náklady, zejména na odparky a sušárny, vysoké provozní náklady, nutnost likvidace kondenzátu z odparky a náročnost technologie na prostor. Z důvodu návratnosti není tato varianta vhodná pro malé a střední provozy.

Spalování výpalků

Výhodami jsou energetické úspory při spalování, malý objem konečného produktu - popelu a ve výsledných ekonomických propočtech výhodná metoda pro provozy s produkcí nad 10 000 hl./rok. Nevýhodami jsou vysoké pořizovací náklady, zejména na odparku, sušárnu a spalovnu, vysoké provozní náklady, náročnost na umístění aparátů. Dalšími nevýhodami je škodlivost pro životní prostředí - spaliny, nutnost pořízení tkaninového filtru a nároky na likvidaci kondensátu z odparky. Z důvodu návratnosti je tato varianta vhodná pouze pro velké provozy.

Hnojivá

Výhodou je přínos pro ornou půdu a dostupné investiční náklady na pořízení aplikační techniky. Nevýhodou jsou náklady na aplikaci spočívající zejména v nárocích na dopravu, aplikace a zapracování. Jsou potřeba zásobníky na 6 měsíců vzhledem k omezení aplikace hnojivá v zimním období. Při špatné aplikaci je možná kontaminace vod. Ve srovnání s předchozími způsoby není tato varianta investičně náročná. Metodu značně komplikuje legislativa - aplikace, nitrátová směrnice. Tato metoda je vhodná pro malé podniky a to pouze v případě, že není v dostupné vzdálenosti možnost spolupráce s bioplynovou stanicí.

Výroba bioplynu

Výhodami této metody je to, že odpadají vysoké pořizovací náklady na odparku, sušárnu, a spalovnu. Přináší minimální starosti s úpravou původních výpalků. Je zde možnost úspor při kogeneraci el. energie z bioplynu. Odpadají náklady spojené s čištěním v ČOV. Rovněž existuje možnost hnojení polí kvalitním hnojivém - digestátem. Nevýhodami jsou náklady na dopravu, závislost na nejbližší bioplynové stanici a nároky na likvidaci nově vzniklého odpadu - digestátu je prakticky stejná jako u varianty hnojení. Tato metoda je vhodná pro malé a střední podniky. Podmínkou je dostupnost bioplynových stanic a ochota řídký odpad odebírat z důvodu navyšování objemu digestátu.

Pro velké provozy je technologie likvidace výpalků zvládnuta. Vysoké náklady na likvidaci výpalků snižují malým a středním producentům lihu konkurenceschopnost.

Podstata vynálezu

Výše uvedené nedostatky jsou do značné míry odstraněny způsobem čištění výpalků z výroby surového zemědělského lihu v podobě koloidního roztoku s obsahem sušiny 3 až 12 % hmotn., podle tohoto vynálezu. Jeho podstatou je to, že hodnota pH koloidního roztoku se sníží pod 5 a za intenzivního míchání suspenze se přidá koagulační činidlo v množství 0,2 až 0,6 kg/m³ výpalků. Poté se za stálého míchání přidá technický tanin v množství 0,05 až 0,2 kg/m³ výpalků, adsorbent v množství 1 až 12 kg/m³ výpalků, neutralizační činidlo pro úpravu pH na 7 až 8 a kationaktivní flokulant v množství 0,01 až 0,03 kg/m³ výpalků. Po sedimentaci vzniklých vloček se vyčiřená voda recykluje a/nebo dočistí.

-3 CZ 306304 B6

Hodnota pH se s výhodou upraví kyselinou sírovou nebo kyselinou fosforečnou. Koagulační činidlo je ve výhodném provedení vybráno ze skupiny chlorid železitý, síran hlinitý a síran železitý. Adsorbentem je s výhodou bentonit v množství 1 až 8 kg/m³ výpalků nebo křemelina v množství 1,5 až 12 kg/m³ výpalků. Neutralizačním činidlem je ve výhodném provedení hydroxid vápenatý nebo hydroxid sodný.

Další podstatou vynálezu je zařízení k provádění uvedeného způsobu, které obsahuje kapalinové silo Hl pro výpalky, ke kterému je připojen první průtočný míchaný reaktor R3 propojený se zásobníkem kyseliny, zásobníkem R1 bentonitu a zásobníkem R6 technického taninu a k prvnímu průtočnému míchanému reaktoru R3 je přes druhé čerpadlo P2 připojen druhý průtočný míchaný reaktor R4 propojený se zásobníkem R2 neutralizačního činidla a k druhému průtočnému míchanému reaktoru R4 je připojen přes směšovač S, propojený se zásobníkem R5 kationaktivního flokulantu a za usazovákem U je stabilizační nádrž H3 vyčiřené kapaliny a alolis K pro usazený kal.

Výpalky mají vysoké organické znečištění, které je řádově vyšší než hodnoty doporučované v literatuře pro aerobní čištění a zároveň tvoří koloidní směs, která je mechanicky téměř neodseparovatelná. Výpalky spolu s oplachy technologie tvoří technologickou odpadní vodu. Nečistoty v odpadní vodě jsou proti samovolné koagulaci stabilizovány mechanismy, které zabraňují jejich shlukování do větších celků. Jako stabilizující mechanismy se uplatňují především elektrická dvojvrstva (zeta-potenciál) pro látky koloidní a hydratační vrstva. Z tohoto důvodu je čištění výpalků navrženo ve dvou stupních. První stupeň musí zajistit bezproblémový chod druhého aerobního stupně odstraněním problematických látek. Prvním stupněm je chemická předúprava, která umožní separaci vzniklého kalu, přičemž dojde k podstatnému snížení obsahu znečišťujících látek ve výpalcích. Tato metoda spočívá v chemickém srážení (koagulaci) rozpustných organických i anorganických látek, jejich sorpci na vhodný nosič a agregaci organickým flokulantem. Po dosažení určité velikosti agregátů dochází k sedimentaci nebo flotaci, což vede k zániku disperzního systému. Po předúpravě je umožněno odseparovat (odstředivka, sítopás nebo kalolis) nejen biomasu kvasinek, zdrtky a nezfermentovaná zrna, ale i vzniklé vločky nečistot vysrážených na vhodný nosič. Po separaci se sníží hodnoty sumárního dusíku a CHSK.. Tímto způsobem dojde k podstatnému snížení obsahu látek v odpadní vodě na úroveň, se kterou následný biologický stupeň s lagunami dosáhne limitů pro vypouštění do vodoteče. Vznikající kal je separován a společně s biologickým kalem vhodně zpracováván kompostací, nebo na výrobu bioplynu. Užité chemikálie jsou zvoleny tak., aby nebyly ekologickou zátěží.

Vlastní separace se od obvyklých způsobů nakládání s výpalky vyznačuje nízkou energetickou náročností a šetrností k životnímu prostředí.

Uvedené řešení je vhodné zejména pro malé a střední producenty a je založeno na chemické předpravě výpalků s následným biologickým stupněm, který má následující výhody: nízké investiční náklady do nové technologie a minimalizované provozní náklady na likvidaci. Řešení je in situ, a využívá odpadní vody v procesu lihovaru (recyklace).

Podstatnou výhodou chemické předúpravy jsou nízké investiční náklady a jednoduchost provozní linky, ve srovnání s ostatními metodami likvidace. Výstupem je biologicky odbouratelná odpadní voda a kaly, které lze po separaci kompostovat s kaly z biologického stupně ČOV. Předčištěnou vodu lze navíc využít v technologickém procesu lihovaru k přípravě zápar.

Technologie je z ekonomického hlediska vhodná pro producenty s kapacitou do cca 8000 hl/rok. a uspokojivě řeší současné problémy s legislativou konvenčních metod.

Objasnění výkresů

Způsob čištění výpalků z výroby surového zemědělského lihu a zařízení k provádění tohoto způsobu podle tohoto vynálezu budou blíže objasněny na konkrétním příkladu provedení s pomocí _ Λ _ přiložených výkresů, kde na Obr. 1 je blokové schéma linky na čištění odpadních vod z výroby lihu a na Obr. 2 je další blokové schéma linky na čištění odpadních vod z výroby lihu.

Příklady uskutečnění vynálezu

Výpalky jsou přiváděny ze zásobníku 1 do míchaného reaktoru 2. Je nutné provést kontrolu pH, zda je jeho hodnota výpalků nižší než pH 5. Pokud výpalky vznikly destilací dobře vykvašené zápary, pak je hodnota pH nanejvýš 4, což ke správné funkci chemického předčištění zcela postačuje a není nutné pH snižovat kyselinou. V nestandardních případech při havárii procesuje nutné pH upravit přidáním vhodné kyseliny. Ze zásobníků 3 vodných pracovních roztoků jsou přidány následující komponenty v následujícím pořadí:

1. koagulační činidlo - tím je chlorid železitý, hmotnostní koncentrace složky je 0,2 až 0,6 kg/m³ výpalků

- lze nahradit síranem hlinitým, hmotnostní koncentrace složky je 0,2 až 0,6 kg/m³ výpalků,

- lze nahradit síranem železitým, hmotnostní koncentrace složky je 0,2 až 0,6 kg/m³ výpalků

Po vnesení koagulantu do vody dojde k vytvoření koloidního hydroxidu železitého, resp. hlinitého. Navenek se tento proces projeví tvorbou drobných vloček. Koagulace spočívá v dávkování solí železa - s oxidačním číslem 2 nebo 3, nebo hliníku, které hydrolýzou poskytují hydroxid železnatý, hydroxid železitý nebo hlinitý. Hydrolýzou vyloučené vodíkové ionty rychle reagují s ve vodě přítomnými hydrogenuhličitanovými ionty. Rozkladem hydrogenuhličitanových iontů se snižuje hodnota pH. Vyloučený hydroxid železnatý není stálý a oxiduje se kyslíkem rozpuštěným ve vodě za vzniku hydroxidu železitého. Vzniklá suspenze se intenzivně míchá po dobu 1 až 5 min.

2. třísloviny - tím je technický tanin, hmotnostní koncentrace složky je 0,05 až 0,2 kg/m³ výpalků

Jedná se o polyfenolické sloučeniny, které obsahují hydroxylové a karboxylové skupiny vázající se na proteiny a jiné makromolekuly např. estery vyšších organických kyselin, které jsou ve výpalcích obsaženy. Suspenze se volně míchá po dobu 5 až 20 min.

3. adsorbent - tím je bentonit, hmotnostní koncentrace složky je 1 až 8 kg/m³ výpalků

-lze nahradit křemelinou, hmotnostní koncentrace složky je 1,5 ažl2 kg/m³ výpalků

V tomto kroku dochází k adsorpci rozpuštěných látek na povrchu pevné látky z okolní fáze. Vhodný adsorbent zlepší filtrovatelnost. Další vlastností je funkce zatěžkávadla.

4. neutralizační činidlo - tím je hydroxid vápenatý v množství potřebném k dosažení pH 7 až 8, lze nahradit hydroxidem sodným v množství potřebném k dosažení pH 7 až 8.

Vzniklá suspenze se volně míchá po dobu 5 až 20 min. V případě, že linka obsahuje statický směšovač 5, přivede se do něj suspenze z reaktoru 2 současně s pracovním roztokem látky tvořící agregáty disperzních částic - jedná se o kationaktivní flokulant, hmotnostní koncentrace složky je 0,01 až 0,03 kg/m³ výpalků, ze zásobníku 4. Pokud linka statický směšovač 5 neobsahuje, lze pracovní roztok flokulantu přivést za mírného míchání do reaktoru 2. Vzniklé vločky rychle sedimentují. V případě dopravy, je třeba zvolit vhodné hydrostatické čerpadlo - vřetenové, membránové, aby nedošlo k peptizaci. Po separaci kalu 6 vznikne tuhá složka 7 a předčištěná voda 8, kterou je možno využít v technologii lihovaru 9 nebo dočistit klasickou biologickou cestou na ČOV 10. Vznikající odvodněný kal 8 je separován a společně s biologickým kalem 11 vhodně zpracováván kompostací, nebo na výrobu bioplynu 12. Při úspěšném biologickém čištění klesne hodnota znečištění na 200 až 1000 mg/L Výstupní vodu z biologického stupně lze dále dočistit na systému lagun 13 až na hodnoty přípustné pro vypuštění do vodoteče 14.

-5CZ 306304 B6

Pro zvýšení výkonu lze převést vsádkový systém na kontinuální. Jeden vsádkový reaktor 2 je možno nahradit dvěma průtočnými reaktory. Homogenizaci lze zajistit statickým směšovačem.

Hodnota CHSK výpalků po zpracování obilí se pohybuje v rozmezí 50 000 až 90 000 mg/1. Koncentrace složek je závislá na složení výpalků, především na obsahu sušiny, CHSK a na pH. Optimální dávky jednotlivých komponent je vhodné laboratorně ověřit.

Příklad 1:

Výpalky o parametrech CHSK 65 000 mg/l, pH 3,6 a 5,3 % hmotn. sušiny. Pro tyto parametry je optimální následující postup:

Do 1 m³ výpalků se přidá 1,7 litru pracovního roztoku FeCl₃ - hmotnostní koncentrace pracovního roztoku je 300 gT¹. Suspenze se intenzivně míchá po dobu jedné minuty. Dále se přidá 10 litrů pracovního roztoku taninu - hmotnostní koncentrace pracovního roztoku je 10 gT¹. Volně se míchá po dobu 10 minut. Následně se přidá 20 litrů pracovního roztoku bentonitu. hmotnostní koncentrace pracovního roztoku je 300 gT¹. Současně se přidá 25 litrů přídavku vápenné mléko hmotnostní koncentrace suspenze je 300 gT¹. Přídavek vápenného mléka závisí na neutralizační kapacitě jednotlivých výpalků, a proto je vhodné ověřit hodnotu pH. Pro správnou funkci je nutné pH upravit na hodnotu 7 až 8. Suspenze se volně míchá po dobu 5 min. V posledním kroku se přidá 13 litrů pracovního roztoku flokulantů, koncentrace pracovního roztoku je 2 gT¹. Směs se volně promíchá nebo se přidá pracovní roztok do statického směšovače. Vzniklé vločky rychle sedimentují. Vyčiřenou vodu lze recyklovat využitím v technologii, nebo dočistit klasickým způsobem.

Příklad 2:

Postup je stejný jako v příkladu 1 s rozdílem, že bentonit se nahradí křemelinou v množství 9 kg/m³ výpalků.

Příklad 3:

Postup je stejný jako v příkladu 1 s rozdílem, že vápenné mléko se nahradí hydroxidem sodným v množství potřebným k dosažení pH 7 až 8. Výsledná hodnota CHSK je srovnatelná s výsledkem v př. 1, avšak při současných cenách komponent je tato varianta ekonomicky méně vhodná.

Popis technologické linky

V míchacích zásobnících Rl, R2, R5 a R6 jsou připravena celodenní potřebná množství roztoků suspenze bentonitu, hydroxidu vápenatého, roztoku flokulantů a suspenze taninu. Z kapalinového sila H1 jsou výpalky čerpány čerpadlem Pl do prvního průtočného míchaného reaktoru R3. Do reaktoru R3 je k výpalkům přimícháván roztok taninu, roztok FeCI₃ a suspenze bentonitu. Doba zdržení v tomto reaktoru R3 je 5 až 15 minut. Vzniklá suspenze je přečerpána čerpadlem P2 do druhého průtočného míchaného reaktoru R4. Do tohoto reaktoru R4 je následně přimícháván roztok vápna pro neutralizaci pH výpalků. Doba zdržení v tomto reaktoru R4 je 5 až 20 minut. Suspenze je čerpána čerpadlem P3 přes statický směšovač S do usazováku U. Před statickým směšovačem S se do vzniklé suspenze výpalků přidává dávkovacím čerpadlem P8 roztok flokulantu. Reakcí vznikají výrazné vločky. Směs je čerpána do usazováku U. Z tohoto usazováku U odchází vyčiřená kapalina do stabilizační nádrže H3. Osazený kal z usazováku U je přiváděn k filtraci na kalolisu K čerpadlem P10. Z kalolisu K filtrát odchází do stabilizační nádrže H3. Vznikající kal je separován a společně s biologickým kalem vhodně zpracováván kompostací, nebo může být využit na výrobu bioplynu. Užité chemikálie nejsou ekologickou zátěží, přispívají ke zlepšení sorpčních vlastností půdy. Celý technologický proces může být zcela automatizován. Ze stabilizační nádrže H3 jsou chemicky předčištěné výpalky čerpány do aerační nádrže A nebo do zásobníku H4, podle potřeby provozu. Doba zdržení v aerační nádrži A je 25 až 35 dní. Pro správnou funkci biologického stupně je nutné udržovat pH 7. Z aerační nádrže A odchází odpad5 ní voda samospádem do soustavy lagun, kde již dojde k finálnímu dočištění na hodnoty přípustné pro vypouštění do vodoteče. Zásobník H4 je určen pro předčištěnou vodu. Pro nepřetržitý provoz lihovaru je postačující jednosměnný provoz linky na chemické předčištění a nepřetržitý provoz biologického čištění. Návrh technologie je proveden pro kapacitu středně velkého lihovaru.

Průmyslová využitelnost

Varianta chemické předúpravy nabízí zajímavou a levnou alternativu k dosavadním rozšířeným variantám likvidace výpalků zejména pro malé a střední lihovary.

-7 CZ 306304 B6

Seznam vztahových značek:

VZTAHOVÁ ZNAČKA	NÁZEV PRVKU	VSTUPUJÍCÍ PROUDY	VYSTUPUJÍCÍ PROUDY
A	aktivace, biologické čištění	31,34,38	30,41
D	dmychadlo	34	34
H1	zásobník výpalků	1	7
H2	egalizační nádrž kalu	22	24
H3	egalizační nádrž	23,27	28
H4	zásobní nádrž vody k recyklaci	39	40
HE	výměník tepla	37	38
K	kalolis	25	26, 27
PÍ	čerpadlo výpalků	1	7
P2	čerpadlo suspenze z první fáze předúpravy	10	11
P3	čerpadlo suspenze z druhé fáze předúpravy	14	15
P4	čerpadlo vyčiřené OV	1	7
P5	dávkovači čerpadlo suspenze vápna	12	13
P6	dávkovači čerpadlo roztoku FeCb	4	5
P7	dávkovači čerpadlo suspenze bentonitu	8	9
P8	dávkovači čerpadlo roztoku flokulantu	18	19
P9	čerpadlo kalu z dosazovací nádrže	21	22
P10	čerpadlo kalu z egalizační nádrže	24	25
Pil	dávkovači čerpadlo roztoku taninu	6	36
R1	zásobník suspenze bentonitu	3, 33	8
R2	zásobník suspenze vápenatého hnojivá	2, 32	12
R3	1. průtočný promíchávaný reaktor	5, 7, 9, 36	10
R4	2. průtočný promíchávaný reaktor	11, 13	14
R5	zásobník roztoku flokulantu	16, 17	18
R6	zásobník roztoku taninu	6, 35	36
S	statický směšovač	15, 19	20
U	dosazovací nádrž	20	21,23